JPH09314292A - 連続鋳造用上部ノズルおよびストッパーヘッド - Google Patents
連続鋳造用上部ノズルおよびストッパーヘッドInfo
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- JPH09314292A JPH09314292A JP8151805A JP15180596A JPH09314292A JP H09314292 A JPH09314292 A JP H09314292A JP 8151805 A JP8151805 A JP 8151805A JP 15180596 A JP15180596 A JP 15180596A JP H09314292 A JPH09314292 A JP H09314292A
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- Japan
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- nozzle
- upper nozzle
- continuous casting
- tundish
- refractory
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- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼の連続鋳造、特に各種キルド鋼またはス
テンレス鋼等の連続鋳造において、ノズル閉塞の抑制効
果が著しい耐火材をタンディッシュ上部ノズルおよびス
トッパ−ヘッドに配設する。 【解決手段】タンディッシュノズル、特に上部ノズル上
端部，またはその近くの主要部分、並びに上部ノズルに
接する部分のストッパ−ヘッドに、見掛け気孔率１５％
以下、骨材部分を除いた構成耐火物の８０％以上が１０
０μm以下の粒子で、（ａ） Al2Ｏ3:９３重量％以上、S
iＯ2:５重量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素は不
可避的含有量とする高純度、高密度アルミナ質耐火物、
（ｂ）MgＯ: ９３重量％以上、SiＯ2:５重量％未満、Ｃ
その他の不純物は不可避的含有量とする高純度、高密度
マグネシヤ質耐火物、からなる緻密かつ平滑な表面を有
する（ａ）または（ｂ）耐火材の一方もしくは双方を配
設する。
テンレス鋼等の連続鋳造において、ノズル閉塞の抑制効
果が著しい耐火材をタンディッシュ上部ノズルおよびス
トッパ−ヘッドに配設する。 【解決手段】タンディッシュノズル、特に上部ノズル上
端部，またはその近くの主要部分、並びに上部ノズルに
接する部分のストッパ−ヘッドに、見掛け気孔率１５％
以下、骨材部分を除いた構成耐火物の８０％以上が１０
０μm以下の粒子で、（ａ） Al2Ｏ3:９３重量％以上、S
iＯ2:５重量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素は不
可避的含有量とする高純度、高密度アルミナ質耐火物、
（ｂ）MgＯ: ９３重量％以上、SiＯ2:５重量％未満、Ｃ
その他の不純物は不可避的含有量とする高純度、高密度
マグネシヤ質耐火物、からなる緻密かつ平滑な表面を有
する（ａ）または（ｂ）耐火材の一方もしくは双方を配
設する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶鋼の連続鋳造、特
に各種キルド鋼、またはステンレス鋼等の連続鋳造にお
いて、ノズル閉塞を抑制するタンディッシュ上部ノズル
およびストッパ−ヘッドの構成に関する。
に各種キルド鋼、またはステンレス鋼等の連続鋳造にお
いて、ノズル閉塞を抑制するタンディッシュ上部ノズル
およびストッパ−ヘッドの構成に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼中濃度が５０ppm 以上のアルミニウム
またはチタンを含み、これらの元素によって脱酸された
溶鋼を連続鋳造する場合、タンディッシュノズル内孔部
にアルミナを主体とする溶鋼中の介在物やこれを多量に
内包する地金（凝固した鋼）が附着堆積して、しばしば
ノズルの狭窄・閉塞を引き起こしている。この閉塞現象
は連続鋳造操業を阻害するのみならず、鋳造した鋼（鋳
片）の内質、表面性状に悪影響を及ぼすことが多い。
またはチタンを含み、これらの元素によって脱酸された
溶鋼を連続鋳造する場合、タンディッシュノズル内孔部
にアルミナを主体とする溶鋼中の介在物やこれを多量に
内包する地金（凝固した鋼）が附着堆積して、しばしば
ノズルの狭窄・閉塞を引き起こしている。この閉塞現象
は連続鋳造操業を阻害するのみならず、鋳造した鋼（鋳
片）の内質、表面性状に悪影響を及ぼすことが多い。
【０００３】閉塞したノズル部分が、例えば浸漬ノズル
のように交換可能なものであれば鋳造を一旦停止する必
要はあるものの、交換して鋳造を再開することができ
る。しかし、スライディングノズル前後の中間ノズル、
特に上部ノズルはタンディッシュに内装されているから
上部ノズルが閉塞すると、タンディッシュ全体を交換し
なければならない。そこで、通常はタンディッシュスト
ッパーの開閉を短時間内に繰り返して閉塞物を除去する
応急的な処置、いわゆる「ユスリ」作業で対応している
が、しかしこの作業は鋳型内溶鋼湯面レベルの急激な変
化を伴い、その変化が該溶鋼面に浮遊するモールドパウ
ダーを巻き込んで鋳片品質が低下することは周知であ
る。
のように交換可能なものであれば鋳造を一旦停止する必
要はあるものの、交換して鋳造を再開することができ
る。しかし、スライディングノズル前後の中間ノズル、
特に上部ノズルはタンディッシュに内装されているから
上部ノズルが閉塞すると、タンディッシュ全体を交換し
なければならない。そこで、通常はタンディッシュスト
ッパーの開閉を短時間内に繰り返して閉塞物を除去する
応急的な処置、いわゆる「ユスリ」作業で対応している
が、しかしこの作業は鋳型内溶鋼湯面レベルの急激な変
化を伴い、その変化が該溶鋼面に浮遊するモールドパウ
ダーを巻き込んで鋳片品質が低下することは周知であ
る。
【０００４】このため、特に上部ノズル部分の閉塞を防
止する方策が幾つか提案されてきた。例えば特開昭５７
−０７１８６０号公報によれば、ZrＯ2 −CaＯ−Ｃ質の
耐火物が耐火物表層に附着するアルミナ粒子と反応し、
その結果生ずる低融点化合物を流出させる方法が開示さ
れている。また特開平３−２６８８４９号公報にはＢＮ
の使用が提案され、グラファイトに似た六方晶系のＢＮ
は全く異質の介在物とは反応せず、表面の平滑性を保持
して附着を防止すると述べられている。
止する方策が幾つか提案されてきた。例えば特開昭５７
−０７１８６０号公報によれば、ZrＯ2 −CaＯ−Ｃ質の
耐火物が耐火物表層に附着するアルミナ粒子と反応し、
その結果生ずる低融点化合物を流出させる方法が開示さ
れている。また特開平３−２６８８４９号公報にはＢＮ
の使用が提案され、グラファイトに似た六方晶系のＢＮ
は全く異質の介在物とは反応せず、表面の平滑性を保持
して附着を防止すると述べられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】特に上部ノズル上端部
分に起こる狭窄・閉塞を耐火物の改良によって防止しよ
うとする前述の提案はいづれも耐火物としては高価な材
質のものであり、したがってその使用は鋳造コストの上
昇となる。しかも、ZrＯ2 −CaＯ−Ｃ質耐火物では耐火
物自体がアルミナと反応して構成成分を消失するから、
成分消失の進行とともに表面粗度が増大し、耐火物表面
の凹凸が却って介在物およびそれを多量に包含する地金
の附着・堆積を促進することが懸念される。このことは
ストッパーヘッドについても同様であり、耐火物構成成
分の溶損は鋳造停止時のストッパーの機能を阻害する。
分に起こる狭窄・閉塞を耐火物の改良によって防止しよ
うとする前述の提案はいづれも耐火物としては高価な材
質のものであり、したがってその使用は鋳造コストの上
昇となる。しかも、ZrＯ2 −CaＯ−Ｃ質耐火物では耐火
物自体がアルミナと反応して構成成分を消失するから、
成分消失の進行とともに表面粗度が増大し、耐火物表面
の凹凸が却って介在物およびそれを多量に包含する地金
の附着・堆積を促進することが懸念される。このことは
ストッパーヘッドについても同様であり、耐火物構成成
分の溶損は鋳造停止時のストッパーの機能を阻害する。
【０００６】また従来から上部ノズルおよびストッパー
ヘッドの介在物付着対策として多孔質耐火材が汎用され
ているが、これは耐火物を通して不活性ガスをノズル内
孔面あるいはストッパ−ヘッド面から噴出させて附着を
抑制するものである。しかし、ガスは上部ノズルの底部
に多く供給され、先端まで到達するガスは少ない。した
がって、最も必要とする先端部の附着抑制効果は十分で
はない状況にある。多量のガスを吹き込めば附着抑制効
果は向上するが、ガスが鋳込み後の鋳片に補足されて表
面欠陥の原因になることも知られている。
ヘッドの介在物付着対策として多孔質耐火材が汎用され
ているが、これは耐火物を通して不活性ガスをノズル内
孔面あるいはストッパ−ヘッド面から噴出させて附着を
抑制するものである。しかし、ガスは上部ノズルの底部
に多く供給され、先端まで到達するガスは少ない。した
がって、最も必要とする先端部の附着抑制効果は十分で
はない状況にある。多量のガスを吹き込めば附着抑制効
果は向上するが、ガスが鋳込み後の鋳片に補足されて表
面欠陥の原因になることも知られている。
【０００７】本発明の目的は溶鋼中の介在物によって起
こる上部ノズル付近の閉塞を防止することにあり、溶鋼
が縮流する部分に接する上部ノズル上端部およびストッ
パーヘッドの上部ノズルに接する部分に閉塞抑制効果が
著しい耐火材を配設することによって目的は達成され
る。
こる上部ノズル付近の閉塞を防止することにあり、溶鋼
が縮流する部分に接する上部ノズル上端部およびストッ
パーヘッドの上部ノズルに接する部分に閉塞抑制効果が
著しい耐火材を配設することによって目的は達成され
る。
【０００８】
【問題を解決するめの手段】上記目的は中間ノズル、特
に上部ノズル上端部もしくは上端に近い主要部分、およ
び上部ノズルに接触するストッパ−ヘッドの部分に見か
け気孔率１５％以下、骨材として必要な最小限の粒を除
いた構成耐火物の８０％以上が１００μm以下の粒子か
らなる緻密かつ平滑な耐火物を配設することであって、
その耐火物の組成がそれぞれ、
に上部ノズル上端部もしくは上端に近い主要部分、およ
び上部ノズルに接触するストッパ−ヘッドの部分に見か
け気孔率１５％以下、骨材として必要な最小限の粒を除
いた構成耐火物の８０％以上が１００μm以下の粒子か
らなる緻密かつ平滑な耐火物を配設することであって、
その耐火物の組成がそれぞれ、
【０００９】（ａ） Al2Ｏ3:９３重量％以上、SiＯ2:5
重量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素については不
可避的含有量とする高純度高密度アルミナ質、
重量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素については不
可避的含有量とする高純度高密度アルミナ質、
【００１０】（ｂ）MgＯ：９３重量％以上、SiＯ2:５重
量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素については不可
避的含有量とする高純度高密度マグネシヤ質、
量％未満、Ｃおよびその他の不純物元素については不可
避的含有量とする高純度高密度マグネシヤ質、
【００１１】からなる耐火材の一方または双方を使用す
ることによって達成される。
ることによって達成される。
【００１２】
【発明の実施の形態】発明者らは鋳造に使用した多数の
ノズルを詳細に調査し、さらに行った基礎実験からタン
ディッシュ上部ノズルの上端部分および該部分に接する
ストッパ−ヘッド部分に緻密、平滑で、化学的にも物理
的にも溶鋼中で安定な素材の使用が最も効果的であるこ
とを見出した。すなわち、前記（ａ）、（ｂ）の耐火物
は主要成分の Al2Ｏ3 またはMgＯが見かけの気孔率１５
％以下、８０％以上が１００μm以下の微細粒子からな
る緻密、平滑な表面構造のものであるから、溶鋼中の主
要介在物、 Al2Ｏ3 およびSiＯ2 が該耐火物表面と接触
しても、反応を開始する活性点が見出せず、流れに抗し
て其処に留まることはできないと思われる。しかし、Mg
ＯとSiＯ2 は最も結合し易い物質であるから、（ｂ）Mg
Ｏ系耐火物と介在物SiＯ2 の反応が想定されるが、MgＯ
がSiＯ2 中に侵入して生ずるＭｇ−Ｏ−Ｓｉ結合は強固
で、高融点物質となり、その物質によって作られる表面
層が該耐火物の更なる反応を抑制すると考えられる。該
耐火物の介在物 Al2Ｏ3 に対する関係も同様であり、更
に（ａ） Al2Ｏ3 系耐火物の介在物SiＯ2 に対する関係
も同様と考えられる。以上のような化学的効果によって
該耐火物の緻密かつ平滑な表面が維持され、この表面が
物理的にも介在物の付着を抑制すると思考される。
ノズルを詳細に調査し、さらに行った基礎実験からタン
ディッシュ上部ノズルの上端部分および該部分に接する
ストッパ−ヘッド部分に緻密、平滑で、化学的にも物理
的にも溶鋼中で安定な素材の使用が最も効果的であるこ
とを見出した。すなわち、前記（ａ）、（ｂ）の耐火物
は主要成分の Al2Ｏ3 またはMgＯが見かけの気孔率１５
％以下、８０％以上が１００μm以下の微細粒子からな
る緻密、平滑な表面構造のものであるから、溶鋼中の主
要介在物、 Al2Ｏ3 およびSiＯ2 が該耐火物表面と接触
しても、反応を開始する活性点が見出せず、流れに抗し
て其処に留まることはできないと思われる。しかし、Mg
ＯとSiＯ2 は最も結合し易い物質であるから、（ｂ）Mg
Ｏ系耐火物と介在物SiＯ2 の反応が想定されるが、MgＯ
がSiＯ2 中に侵入して生ずるＭｇ−Ｏ−Ｓｉ結合は強固
で、高融点物質となり、その物質によって作られる表面
層が該耐火物の更なる反応を抑制すると考えられる。該
耐火物の介在物 Al2Ｏ3 に対する関係も同様であり、更
に（ａ） Al2Ｏ3 系耐火物の介在物SiＯ2 に対する関係
も同様と考えられる。以上のような化学的効果によって
該耐火物の緻密かつ平滑な表面が維持され、この表面が
物理的にも介在物の付着を抑制すると思考される。
【００１３】図１は上部ノズルを中心にしたタンディッ
シュノズル部分およびストッパ−等の配置図である。１
はタンディッシュ本体、２は溶鋼、３は鋳型である。溶
鋼は１０の上部ノズル、１６、１７のスライディングノ
ズル、１８の下部ノズル、１９の浸漬ノズルを経て鋳型
に注入される。上部ノズル１０の上端部分１１は縮流し
て流れる溶鋼に曝される箇所で、此処に上記（ａ），
（ｂ）耐火材のいずれか一方、または双方が図示のよう
に１１全体に、もしくは図２のように直接溶鋼に接する
部分だけに適用される。２０で示すストッパ−ヘッド部
分もストッパ−が最大限降下したときに上部ノズルと接
触する面（図１の２１）部分だけに該耐火材を適用する
か、または図３のように上部ノズルに接する部分以下全
面に適用するかの何れかを行なう。ただし、図４のよう
にストッパ−ヘッドをポ−ラスにして、通常操業のガス
吹込みをしている場合などはあえて先端部分に該耐火材
を用いる必要はなく、従来通りの材質を用いることがで
きる。
シュノズル部分およびストッパ−等の配置図である。１
はタンディッシュ本体、２は溶鋼、３は鋳型である。溶
鋼は１０の上部ノズル、１６、１７のスライディングノ
ズル、１８の下部ノズル、１９の浸漬ノズルを経て鋳型
に注入される。上部ノズル１０の上端部分１１は縮流し
て流れる溶鋼に曝される箇所で、此処に上記（ａ），
（ｂ）耐火材のいずれか一方、または双方が図示のよう
に１１全体に、もしくは図２のように直接溶鋼に接する
部分だけに適用される。２０で示すストッパ−ヘッド部
分もストッパ−が最大限降下したときに上部ノズルと接
触する面（図１の２１）部分だけに該耐火材を適用する
か、または図３のように上部ノズルに接する部分以下全
面に適用するかの何れかを行なう。ただし、図４のよう
にストッパ−ヘッドをポ−ラスにして、通常操業のガス
吹込みをしている場合などはあえて先端部分に該耐火材
を用いる必要はなく、従来通りの材質を用いることがで
きる。
【００１４】図２の上部ノズル本体部分１２には上部ノ
ズル材質として一般に用いられる材質を使用し、例えば
高アルミナポ−ラス質耐火材を使用して１５の不活性ガ
スをノズル内孔面１３から噴出させることができる。ま
た、ストッパ−ヘッドについてもストッパ−ヘッド本体
部分２２にはストッパ−ヘッドとして一般に用いられる
材質、例えばアルミナ−黒鉛質またはジルコン質等の耐
火材をそのまま用いればよい。
ズル材質として一般に用いられる材質を使用し、例えば
高アルミナポ−ラス質耐火材を使用して１５の不活性ガ
スをノズル内孔面１３から噴出させることができる。ま
た、ストッパ−ヘッドについてもストッパ−ヘッド本体
部分２２にはストッパ−ヘッドとして一般に用いられる
材質、例えばアルミナ−黒鉛質またはジルコン質等の耐
火材をそのまま用いればよい。
【００１５】上述の（ａ）または（ｂ）の耐火材におい
て、該耐火材の骨材部分を除く構成耐火物の粒度が−１
００μmが８０％未満の場合、もしくは粒子全部が１０
０μm以上である場合は該耐火材の整形後の表面は緻
密、平滑に仕上げるのが困難になる。
て、該耐火材の骨材部分を除く構成耐火物の粒度が−１
００μmが８０％未満の場合、もしくは粒子全部が１０
０μm以上である場合は該耐火材の整形後の表面は緻
密、平滑に仕上げるのが困難になる。
【００１６】
（実施例１）１チャ−ジあたり１８５ｔ，タンデイッシ
ュ容量６０ｔ，２ストランドの湾曲型スラブ連続鋳造機
において本発明に係る上部ノズルが使用された。極低炭
素Ti添加 Al キルド鋼を鋳造するに際し、上部ノズル先
端部に９３重量％Ａl2Ｏ3 、3 重量％SiＯ2 、残りは不
可避的混入不純物から成る高純度、高密度Ａl2Ｏ3 質耐
火材を図１のように使用した。この耐火材の見掛け気孔
率は１２％であった。鋳造は４チャージ連続で行なわ
れ、１ストランドあたりの溶鋼通過量は３７０ｔ、鋳造
時間は合計１５０分であった。
ュ容量６０ｔ，２ストランドの湾曲型スラブ連続鋳造機
において本発明に係る上部ノズルが使用された。極低炭
素Ti添加 Al キルド鋼を鋳造するに際し、上部ノズル先
端部に９３重量％Ａl2Ｏ3 、3 重量％SiＯ2 、残りは不
可避的混入不純物から成る高純度、高密度Ａl2Ｏ3 質耐
火材を図１のように使用した。この耐火材の見掛け気孔
率は１２％であった。鋳造は４チャージ連続で行なわ
れ、１ストランドあたりの溶鋼通過量は３７０ｔ、鋳造
時間は合計１５０分であった。
【００１７】鋳造中のスライデイングノズル開度の変化
を図５に示した。またこの間の「ユスリ」作業の実施ポ
イントを図中に▼で示した。ノズル閉塞が進行すると、
スライディングノズルの開度は大きくなるから、この時
点でオペレータは「ユスリ」作業を実施し、閉塞状況の
軽減を図る。本実施例では１５０分間の鋳造中、「ユス
リ」は最終チャージに１回行っただけで、鋳造は極めて
順調であった。また、熱間圧延後の超音波探傷試験にお
いても欠陥は全く検出されず、鋳片品質は良好であるこ
とを示した。
を図５に示した。またこの間の「ユスリ」作業の実施ポ
イントを図中に▼で示した。ノズル閉塞が進行すると、
スライディングノズルの開度は大きくなるから、この時
点でオペレータは「ユスリ」作業を実施し、閉塞状況の
軽減を図る。本実施例では１５０分間の鋳造中、「ユス
リ」は最終チャージに１回行っただけで、鋳造は極めて
順調であった。また、熱間圧延後の超音波探傷試験にお
いても欠陥は全く検出されず、鋳片品質は良好であるこ
とを示した。
【００１８】（実施例２）上部ノズル上端部に９４重量
％ＭｇＯ、３重量％ＳｉＯ2 、残りは不可避的混入不純
物から成る高純度、高密度ＭｇＯ質耐火材を図２のよう
に配設し、他は実施例１と同条件で鋳造試験を行った。
この耐火材の見掛け気孔率は１４％であった。
％ＭｇＯ、３重量％ＳｉＯ2 、残りは不可避的混入不純
物から成る高純度、高密度ＭｇＯ質耐火材を図２のよう
に配設し、他は実施例１と同条件で鋳造試験を行った。
この耐火材の見掛け気孔率は１４％であった。
【００１９】１５５分の鋳造を行ない、その間のスライ
ディングノズル開度の変化、「ユスリ」作業の実施ポイ
ントを図６に示した。「ユスリ」は最終チャ−ジに２回
実施されたが、それ以外、鋳造は略順調に進行し、鋳造
後の超音波探傷試験の結果も欠陥検出が一ケ所にとどま
った。
ディングノズル開度の変化、「ユスリ」作業の実施ポイ
ントを図６に示した。「ユスリ」は最終チャ−ジに２回
実施されたが、それ以外、鋳造は略順調に進行し、鋳造
後の超音波探傷試験の結果も欠陥検出が一ケ所にとどま
った。
【００２０】（実施例３）実施例１と同じ条件である
が、上部ノズルと同一の耐火材をストッパ−ヘッドにも
図１のように併用した。
が、上部ノズルと同一の耐火材をストッパ−ヘッドにも
図１のように併用した。
【００２１】鋳造時間、１４７分中のスライディングノ
ズル開度を図７に示す。この間、「ユスリ」作業は行わ
ず、順調に鋳造された。超音波探傷試験でも欠陥は全く
検出されなかった。
ズル開度を図７に示す。この間、「ユスリ」作業は行わ
ず、順調に鋳造された。超音波探傷試験でも欠陥は全く
検出されなかった。
【００２２】（比較例）鋳造条件は実施例と略同様と
し、上部ノズルに通常の高アルミナポ−ラス質（９６重
量％ Al2Ｏ3 、残部はZrＯ2 およびＣr2Ｏ3 から成
る）、見掛け気孔率２５％の耐火材を使用した。
し、上部ノズルに通常の高アルミナポ−ラス質（９６重
量％ Al2Ｏ3 、残部はZrＯ2 およびＣr2Ｏ3 から成
る）、見掛け気孔率２５％の耐火材を使用した。
【００２３】鋳造中のスライデイングノズル開度の変
化、および「ユスリ」作業の実施ポイントを図８に示し
た。１６５分の鋳造中、「ユスリ」は６回行われた。内
訳は２チャ−ジと３チャ−ジの間、および３チャ−ジと
４チャ−ジの間にそれぞれ１回行われ、４チャ−ジ中は
およそ１０分に１回の頻度で行われた。熱間圧延後の超
音波探傷試験の結果、多数の欠陥が見出され、特に最終
チャ−ジには６ケ所の欠陥が検出された。
化、および「ユスリ」作業の実施ポイントを図８に示し
た。１６５分の鋳造中、「ユスリ」は６回行われた。内
訳は２チャ−ジと３チャ−ジの間、および３チャ−ジと
４チャ−ジの間にそれぞれ１回行われ、４チャ−ジ中は
およそ１０分に１回の頻度で行われた。熱間圧延後の超
音波探傷試験の結果、多数の欠陥が見出され、特に最終
チャ−ジには６ケ所の欠陥が検出された。
【００２４】
【発明の効果】実施例と比較例の結果から明らかなよう
にタンディッシュ上部ノズル、ストッパ−ヘッドの主要
部分に本発明による耐火材を配設することによって連続
鋳造における上部ノズル付近の狭窄・閉塞は著しく抑
制、軽減される。そのため「ユスリ」作業も軽減され、
同時に鋳片品質の向上をもたらすことになり、しかも閉
塞の低減は普通鋼のみならず、各種のキルド鋼またはス
テンレス鋼等の多連鋳を可能にし、製造原価の低減に大
きく寄与することになる。
にタンディッシュ上部ノズル、ストッパ−ヘッドの主要
部分に本発明による耐火材を配設することによって連続
鋳造における上部ノズル付近の狭窄・閉塞は著しく抑
制、軽減される。そのため「ユスリ」作業も軽減され、
同時に鋳片品質の向上をもたらすことになり、しかも閉
塞の低減は普通鋼のみならず、各種のキルド鋼またはス
テンレス鋼等の多連鋳を可能にし、製造原価の低減に大
きく寄与することになる。
【図１】タンディッシュ上部ノズル、ストッパ−ヘッド
を中心としたタンディッシュ本体の配置図である。
を中心としたタンディッシュ本体の配置図である。
【図２】上部ノズル上端部の溶鋼に接する部分にのみ本
発明の耐火材を配設する上部ノズル断面図である。
発明の耐火材を配設する上部ノズル断面図である。
【図３】上部ノズルに接する部分以下全面に本発明の耐
火材を配設したストッパ−ヘッドの先端部分側面図であ
る。
火材を配設したストッパ−ヘッドの先端部分側面図であ
る。
【図４】ストッパ−ヘッド先端部にポ−ラス質耐火材を
使用してガス吹込みを行なう装置略図である。
使用してガス吹込みを行なう装置略図である。
【図５】実施例１の鋳造時間とスライディングノズル開
度を示す図である。
度を示す図である。
【図６】実施例２の鋳造時間とスライディングノズル開
度を示す図である。
度を示す図である。
【図７】実施例３の鋳造時間とスライディングノズル開
度を示す図である。
度を示す図である。
【図８】比較例の鋳造時間とスライディングノズル開度
を示す図である。
を示す図である。
１ タンディッシュ本体 ２ 溶鋼 ３ 鋳型 １０ タンディッシュ上部ノズル １１ 耐火材を配設した上部ノズル上端部 １２ 上部ノズル本体 １３ 上部ノズル内孔面 １５ 不活性ガス導入管 １６ スライディングノズル上プレ−ト １７ スライディングノズル下プレ−ト １８ 下部ノズル ２０ タンディッシュストッパ−ヘッド ２１ ストッパ−ヘッドの耐火材配設部 ２２ ストッパ−ヘッド本体 ２５ ストッパ−ロッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/043 Ｃ０４Ｂ 35/04 Ｅ 35/103 35/10 Ｇ
Claims (4)
- 【請求項１】 溶鋼の連続鋳造において、タンディッシ
ュから鋳型へ溶鋼を供給する耐火物製ノズルの内、直接
タンディッシュに接続される上部ノズルについて、溶鋼
が縮流するノズル上端部分もしくは上端に近い主要部分
に、見かけ気孔率１５％以下でかつ骨材として必要な最
小限の粒を除く構成耐火物の８０％以上が粒径１００μ
m以下の粒子からなる緻密且つ表面が平滑な耐火材を配
設することを特徴とする連続鋳造用上部ノズル。 - 【請求項２】 緻密且つ表面が平滑な耐火材が （ａ）Al2Ｏ3:９３重量％以上、SiＯ2:5 重量％未満、
Ｃおよびその他の不純物元素については不可避的含有量
とする高純度高密度アルミナ質、 （ｂ）MgＯ：９３重量％以上、SiＯ2:５重量％未満、Ｃ
およびその他の不純物元素については不可避的含有量と
する高純度高密度マグネシヤ質、 のいずれか一方または双方を組み合わせた材料からなる
請求項１に記載の連続鋳造用上部ノズル。 - 【請求項３】 溶鋼の連続鋳造において、タンディッシ
ュから鋳型への溶鋼の供給を調節または停止するために
使用するタンディッシュストッパ−について、ストッパ
−ヘッドが上部ノズルに接する部分または該部分以下全
面に、見かけ気孔率１５％以下でかつ骨材として必要な
最小限の粒を除く構成耐火物の８０％以上が粒径１００
μm以下の粒子からなる緻密かつ表面が平滑な耐火材を
配設することを特徴とする連続鋳造用タンディッシュス
トッパ−ヘッド。 - 【請求項４】 緻密且つ表面が平滑な耐火材が （ａ）Al2Ｏ3:９３重量％以上、SiＯ2:5 重量％未満、
Ｃおよびその他の不純物元素については不可避的含有量
とする高純度高密度アルミナ質、 （ｂ）MgＯ：９３重量％以上、SiＯ2:５重量％未満、Ｃ
およびその他の不純物元素については不可避的含有量と
する高純度高密度マグネシヤ質、 のいずれか一方または双方を組み合わせた材料からなる
請求項３に記載の連続鋳造用タンディッシュストッパ−
ヘッド。
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|---|---|---|---|
| JP15180596A JP3519213B2 (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 連続鋳造用上部ノズルおよびストッパーヘッド |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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ID=15526697
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003010951A (ja) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Kawasaki Steel Corp | 溶鋼の連続鋳造方法 |
| JP2008000809A (ja) * | 2006-06-26 | 2008-01-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ストッパー制御型浸漬ノズル |
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-
1996
- 1996-05-24 JP JP15180596A patent/JP3519213B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
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| JP2008000809A (ja) * | 2006-06-26 | 2008-01-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ストッパー制御型浸漬ノズル |
| JP4519109B2 (ja) * | 2006-06-26 | 2010-08-04 | 日新製鋼株式会社 | ストッパー制御型浸漬ノズル |
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| JP3519213B2 (ja) | 2004-04-12 |
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