CN112680774B - 一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及其使用方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及使用方法，该电化学腐蚀剂分别由腐蚀剂与清洗剂组成，且包含以下配比的原料：腐蚀剂分别由草酸固态粉末40～50g，甘油90～100g，氯化铜固态粉末5～10g，去离子水500～600ml组成；清洗剂分别由30～40ml的无水乙醇溶液与30～40ml的去离子水组成。通过控制不同的电源参数针对不同制度下的热处理件进行电解腐蚀，并利用清洗剂进行样件腐蚀后的电解杂质清除，从而使得SLM成型IN 718镍基高温合金热处理的金相组织能够准确、清晰的显示出来，从而在解决传统冷腐蚀效率与效果不佳、热腐蚀程度难以准确把握控制的基础上大幅提升了腐蚀效率。
Description
技术领域
本发明涉及高温合金金相检测分析技术领域，具体为一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及使用方法。
背景技术
Inconel 718合金(NiCr19Fe19Nb5Mo3)作为一种沉淀硬化型高温合金，通过引入大量的沉淀强化元素(Al、Ti、Nb、Mo)与采取的固溶-时效热处理手段，实现晶内与晶间分别析出具有微细尺寸结构的主强化相γ″-Ni3Nb、辅强化相γ'-Ni3(Al,Ti,Nb)与晶间强化相δ-Ni3Nb的第二相强化颗粒而充分发挥细晶弥散强化机制，从而在转子叶片、压气机叶片以及发动机燃烧室等长期服役于高温、复杂应力环境下的关重件中广泛使用。为了解决传统IN 718镍基高温合金在传统铸造工艺中因浇注型壳散热过慢而引发铸态组织呈繁茂树枝晶结构(一次主枝晶粗大且二、三次分枝晶取向复杂、相互搭接) 而导致的铸件强度下降且易发生沿晶脆性断裂与穿晶脆性断裂的力学性能问题，以及热锻工艺在反复利用热冲压与热处理相配合的手段使原粗晶细化而产生的高成本、低效率现象，一种具有微型粉末冶金成型特性的选择性激光熔覆技术(SLM)逐渐成为了近年来关注的焦点。虽然SLM凭借其微米级光源下各部分组织的依次微细成型而具有细晶颗粒并发挥了较高的细晶强化作用，但由于SLM成型过程中的多维热传导以及具有高凝固速率的非平衡凝固特点使得原始SLM成型后的组织分布与力学性能都不尽如人意。因此，通过结合IN 718合金各相的析出—溶解规律，不同热处理制度所体现的不同析出关系对于宏观力学性能改善作用机制的研究逐渐成为了SLM成型IN 718合金技术能落地使用的最终归宿。
然而在对于SLM成型IN 718合金的组织研究过程中，如何率先在光学显微镜下准确的获得不同热处理制度下的材料金相组织决定着后续更高倍数显微组织分析(如SEM、TEM)与含量检测(EDS、XRD)的成败。传统针对此类材料热处理件的金相腐蚀方法主要分为冷腐蚀法与热腐蚀法：冷腐蚀法主要包括五水合硫酸铜腐蚀法(即采用水：浓盐酸：浓硫酸＝20g：80ml：l50ml： 5ml的硫酸铜腐蚀液中进行腐蚀)、两酸腐蚀法(盐酸：硝酸：硝酸铁＝3：1： 0.5或氯化铜4.0～6.0g，盐酸20～25ml，硝酸20～25ml，蒸馏水20～30ml的混合溶液)，此方法虽然溶液配比简单，但由于镍基合金表面氧化膜的耐腐蚀性较高，再加之腐蚀剂通过增加某些活性离子的化学反应而起到金相组织的缓蚀作用，因此采用冷腐蚀技术的腐蚀深度与效率较差；热腐蚀 (80mLHCl+4mLHNO3+1gCuCl+20mL甘油加热至80℃～90℃)虽然通过水浴腐蚀剂的方法提高了腐蚀速率，但此时的腐蚀时间受水浴温度与腐蚀剂浓度的耦合影响，一方面挥发性不稳定酸性腐蚀液在加热过程中具有较高的操作危险性、另一方面整体腐蚀的过程难以控制，容易出现腐蚀过度的问题，因此本发明根据IN 718镍基高温合金在不同热处理状态下发生再结晶时不同程度的显微组织演变机理及相应的电导率映射关系特性，提出了一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及使用方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及使用方法，以解决上述背景技术中提出的问题。
为实现上述目的，本发明提供了一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂，该电化学腐蚀剂分别由腐蚀剂与清洗剂组成，且包含以下配比的原料：腐蚀剂分别由草酸固态粉末40～50g，甘油90～100g，氯化铜固态粉末5～10g，去离子水500～600ml组成；清洗剂分别由30～40ml的无水乙醇溶液与30～40ml 的去离子水组成。
所述的腐蚀剂中草酸固态粉末的纯度不低于99.5％；
所述的腐蚀剂中甘油的纯度大于99％；
所述的腐蚀剂中氯化铜固态粉末的纯度不低于98％；
所述的电化学腐蚀剂中去离子水溶液为18兆欧，导电率为0.054us/cm；
所述的清洗剂中无水乙醇溶液的纯度为不低于99.7％。
本发明还提供了一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂的使用方法，该方法包含以下步骤：
步骤1，将IN 718镍基高温合金的热处理制度划分为时效热处理(DA)、固溶热处理+时效热处理(SA)及高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理 (HSA)3种，选取各热处理制度下的样件作为研究对象，并依次采用从粗到细目数的水磨砂纸进行打磨；
步骤2，将步骤1中打磨后的各热处理制件利用机械抛光机依次进行粗抛与精抛，以进一步去除上述砂纸打磨残留的微小磨痕并达到光亮镜面效果；
步骤3，利用草酸固态粉末、甘油、氯化铜固态粉末以及去离子水溶液混合配制的电化学腐蚀剂，并选取步骤2中抛光后的在时效热处理(DA)制度下的样件作为阳极，SUS304不锈钢材料作为阴极，放入电化学腐蚀剂中并保持抛光面与阴极头面相对，采用直流稳压电源在室温环境下通入高等强度的直流电流与电压进行电化学腐蚀，并将腐蚀后的样件立即依次放入30～40ml 的无水乙醇溶液中清洗、30～40ml的去离子水中进行电解表面产物杂质的清洗，再利用吹风机进行腐蚀面的干燥，待样件腐蚀表面清洗干燥后，即可在光学显微镜下观察在时效热处理制度下SLM成型IN 718镍基高温合金样件表面的再结晶金相组织情况；
步骤4，采用上述步骤3所述的电化学腐蚀剂，步骤2抛光后的固溶热处理+时效热处理(SA)样件作为阳极，重复步骤3并调整步骤3中的电化学腐蚀参数为中等强度，即可在光学显微镜下观察在固溶热处理+时效热处理 (SA)下SLM成型IN 718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况；
步骤5，采用上述步骤3所述的电化学腐蚀剂，步骤2抛光后的高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)样件作为阳极，重复步骤3并调整步骤3中的电化学腐蚀参数为低等强度，即可在光学显微镜下观察在高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)下SLM成型IN 718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况。
优选地，步骤1中，打磨SLM成型样件各面的水磨砂纸目数依次为180#、 360#、500#、600#、800#、1000#、2000#及3000#。
优选地，步骤2中，抛光SLM成型IN 718的各热处理件的机械抛光机型号为PG-2D型，抛光方式为抛光盘左转抛光与右转抛光相结合，以保证抛光痕迹的均匀性；其中，粗抛的抛光织物为帆布，抛光盘转速为700转/分，抛光膏选用W1的金刚石抛光膏；精抛的抛光织物为短毛细呢绒，抛光盘转速为 900转/分，抛光膏选用W0.5的金刚石抛光膏。
优选地，步骤3中，利用草酸固态粉末、甘油、氯化铜固态粉末以及去离子水溶液混合配制腐蚀剂的方法包括：分别称取草酸固态粉末40～50g与氯化铜固态粉末5～10g，随后量取去离子水500～600ml，并先将草酸固态粉末倒入去离子水中均匀搅拌，待搅拌均匀后再将氯化铜固态粉末加入此中并继续均匀搅拌，最后量取甘油90～100g，并加入到上述混合溶液中并不断搅拌至腐蚀剂均匀。
优选地，步骤3中，电化学腐蚀在时效热处理(DA)制度下样件的高等强度腐蚀参数选取为：电压4.5～5V，电流密度为1～1.5A/cm2，电化学腐蚀时间为4.5～5秒。
优选地，步骤3中，电化学腐蚀在固溶热处理+时效热处理(SA)制度下样件的中等强度腐蚀参数选取为：电压3.5～4V，电流密度为0.5～1A/cm2，电化学腐蚀时间为3.5～4秒。
优选地，步骤3中，电化学腐蚀在高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)制度下样件的低等强度腐蚀参数选取为：电压2.5～3V，电流密度为0.2～0.5A/cm2，电化学腐蚀时间为2.5～3秒。
优选地，从DA热处理的电化学腐蚀参数到SA热处理的电化学腐蚀参数再到HSA热处理的电化学腐蚀参数依次呈依递减顺序。
本发明所产生的技术效果是：本发明根据冷化学腐蚀难去除IN 718镍基高温合金表面氧化膜的问题以及热化学腐蚀过程难控制的现象，结合SLM成型IN 718镍基高温合金因受成型方式而引起成型过程中温度多维梯度耦合传导下产生的各向异性显微组织在随着热处理温度不断升高时再结晶现象的显著提高以及晶体组织由各向异性向各向同性的演变规律，对不同热处理制度下材料的不同再结晶程度与相应晶体取向各异性程度所具有的电导率特性进行高、中、低程度的划分，并通过在电解液中引入相应的活泼离子在发生电化学反应下的优先还原反应特性，实现对电化学腐蚀过程中的缓蚀作用，从而利用电化学腐蚀的方法可以针对不同热处理状态下各样件所具有不同电导率特性的金相组织的准确获取，从而形成对SLM成型IN 718材料在各热处理工艺研究进行更为深入而准确的指导。
本发明具有以下优点：
1)采用草酸、氯化铜与甘油组成的腐蚀剂，首先通过引入氯化铜与草酸，会在腐蚀开始时造将氯化铜在溶液中电离出的铜离子与具有强氧化性的草酸先进行反应并以氧化铜的状态附着在晶体表面，起到保护晶构、防止直接采用强酸电化学腐蚀过度的作用，同时草酸的高电离性有助于提高电解液的导电率，改善分散能力，提高试样的光洁度并减少粗糙度；其次，通过加入少许甘油可以通过改善IN 718合金表面的电层结构，有效地延缓腐蚀过程，实现腐蚀过程的可控并防止点蚀的出现，保证了宏观腐蚀表面的质量与微观的金相组织晶构；
2)结合SLM成型IN 718镍基高温合金因受成型方式而引起成型过程中温度多维梯度耦合传导下产生的各向异性显微组织在随着热处理温度不断升高时再结晶现象的显著提高以及晶体组织由各向异性向各向同性的演变规律，对不同热处理制度下材料的不同再结晶程度与相应晶体取向各异性程度所具有的电导率特性进行高、中、低程度的划分，只需调整腐蚀参数，即可方便快捷的获取不同热处理制度下各成型件的腐蚀情况，在保证腐蚀质量的情况下提高了腐蚀效率与腐蚀可控性；
3)由于上述的溶液具有较高的稳定性，通过一次配液，利用上述方法即可在保证腐蚀质量的情况下更高效的获取清晰、准确的组织，并不存在任何过腐蚀或腐蚀不均匀的现象，便于后续的准确定量及更高倍数下的显微组织分析。
附图说明
图1为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在DA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图2为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在DA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图；
图3为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在SA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图4为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在SA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图；
图5为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在HSA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图6为本发明实施例1所述的SLM成型IN 718样件在HSA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图；
图7为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在DA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图8为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在DA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图；
图9为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在SA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图10为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在SA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图；
图11为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在HSA热处理工艺下样件的顶面/底面金相光学显微图；
图12为本发明实施例2所述的SLM成型IN 718样件在HSA热处理工艺下样件的侧面金相光学显微图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
1)制备腐蚀剂：分别称取草酸固态粉末40g与氯化铜固态粉末5g，随后量取去离子水500ml，并先将草酸固态粉末倒入去离子水中均匀搅拌，待搅拌均匀后再将氯化铜固态粉末加入此中并继续均匀搅拌，最后量取甘油90g，并加入到上述混合溶液中并不断搅拌至电化学腐蚀剂均匀，进行混合溶液的配制；
2)执行如下的热处理步骤，DA热处理的流程主要为：720℃×8h/炉冷到 620℃+620℃×8h/空冷；SA热处理的流程主要为：980℃×1h/空冷 +720℃×8h/炉冷到620℃+620℃×8h/空冷；HSA热处理的流程主要为： 1100℃×1.5h/空冷+980℃×1h/空冷+720℃×8h/炉冷到620℃+620℃×8h/ 空冷；
3)选取SLM成型IN 718时效热处理样件，分别依次经180#、360#、500#、 600#、800#、1000#、2000#及3000#规格的水磨砂纸打磨；
4)将步骤3)中打磨后的成型样件利用机械抛光机依次进行粗抛与精抛，抛光方式为抛光盘左转抛光与右转抛光相结合。其中，粗抛的抛光织物为帆布，抛光盘转速为700转/分，抛光膏选用W1的金刚石抛光膏；精抛的抛光织物为短毛细呢绒，抛光盘转速为900转/分，抛光膏选用W0.5的金刚石抛光膏；
5)利用步骤1)配制的腐蚀剂，首先选取步骤4)中DA热处理抛光后的样件作为阳极，SUS304不锈钢材料作为阴极，将抛光后的样件放入腐蚀剂中并保持抛光面与阴极头面相对，采用直流稳压电源在室温环境下通入高等强度的直流电流与电压进行电化学腐蚀(电压5V，电流密度为1.5A/cm2，电化学腐蚀时间为5秒)，并将腐蚀后的样件立即依次放入30ml的无水乙醇溶液中清洗、30ml的去离子水中进行电解表面产物杂质的清洗，再利用吹风机进行腐蚀面的干燥，待样件腐蚀表面清洗干燥后，即可在光学显微镜下观察在时效热处理制度下SLM成型IN 718镍基高温合金样件表面的再结晶金相组织情况(如图1-2所示)；
6)采用上述步骤1)所述的腐蚀剂，步骤4)抛光后的固溶热处理+时效热处理(SA)样件作为阳极，重复步骤5)并调整步骤5)中的电化学腐蚀参数为中等强度(电压4V，电流密度为1A/cm2，电化学腐蚀时间为4秒)，即可在光学显微镜下观察在固溶热处理+时效热处理(SA)下SLM成型IN 718 镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况(如图3-4所示)；
7)采用上述步骤1)所述的电化学腐蚀剂，步骤4)抛光后的高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)样件作为阳极，重复步骤5)并调整步骤5)中的电化学腐蚀参数为低等强度(电压3V，电流密度为0.5A/cm2，电化学腐蚀时间为3秒)，即可在光学显微镜下观察在高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)下SLM成型IN 718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况(如图5-6所示)；
实施例2
1)制备腐蚀剂：分别称取草酸固态粉末50g与氯化铜固态粉末10g，随后量取去离子水600ml，并先将草酸固态粉末倒入去离子水中均匀搅拌，待搅拌均匀后再将氯化铜固态粉末加入此中并继续均匀搅拌，最后量取甘油100g，并加入到上述混合溶液中并不断搅拌至电化学腐蚀剂均匀，进行混合溶液的配制；
2)执行如下的热处理步骤，DA热处理的流程主要为：720℃×8h/炉冷到 620℃+620℃×8h/空冷；SA热处理的流程主要为：980℃×1h/空冷 +720℃×8h/炉冷到620℃+620℃×8h/空冷；HSA热处理的流程主要为： 1100℃×1.5h/空冷+980℃×1h/空冷+720℃×8h/炉冷到620℃+620℃×8h/ 空冷；
3)选取SLM成型IN 718时效热处理样件，分别依次经180#、360#、500#、 600#、800#、1000#、2000#及3000#规格的水磨砂纸打磨；
4)将步骤3)中打磨后的成型样件利用机械抛光机依次进行粗抛与精抛，抛光方式为抛光盘左转抛光与右转抛光相结合。其中，粗抛的抛光织物为帆布，抛光盘转速为700转/分，抛光膏选用W1的金刚石抛光膏；精抛的抛光织物为短毛细呢绒，抛光盘转速为900转/分，抛光膏选用W0.5的金刚石抛光膏；
5)利用步骤1)配制的腐蚀剂，首先选取步骤4)中DA热处理抛光后的样件作为阳极，SUS304不锈钢材料作为阴极，将抛光后的样件放入腐蚀剂中并保持抛光面与阴极头面相对，采用直流稳压电源在室温环境下通入高等强度的直流电流与电压进行电化学腐蚀(电压4.5V，电流密度为1A/cm2，电化学腐蚀时间为4.5秒)，并将腐蚀后的样件立即依次放入40ml的无水乙醇溶液中清洗、40ml的去离子水中进行电解表面产物杂质的清洗，再利用吹风机进行腐蚀面的干燥，待样件腐蚀表面清洗干燥后，即可在光学显微镜下观察在时效热处理制度下SLM成型IN 718镍基高温合金样件表面的再结晶金相组织情况(如图7-8所示)；
6)采用上述步骤1)所述的腐蚀剂，步骤4)抛光后的固溶热处理+时效热处理(SA)样件作为阳极，重复步骤5)并调整步骤5)中的电化学腐蚀参数为中等强度(电压3.5V，电流密度为0.5/cm2，电化学腐蚀时间为3.5秒)，即可在光学显微镜下观察在固溶热处理+时效热处理(SA)下SLM成型IN 718 镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况(如图9-10所示)；
7)采用上述步骤1)所述的电化学腐蚀剂，步骤4)抛光后的高温均匀化热处理+固溶热处理+时效处理(HSA)样件作为阳极，重复步骤5)并调整步骤5)中的电化学腐蚀参数为低等强度(电压2.5V，电流密度为0.2A/cm2，电化学腐蚀时间为2.5秒)，即可在光学显微镜下观察在高温均匀化热处理+ 固溶热处理+时效处理(HSA)下SLM成型IN 718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况(如图11-12所示)。
综上所述，本发明提供的SLM成型IN 718镍基高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂及其使用方法，即结合随热处理温度逐渐升高时原SLM成型 IN 718合金的完全再结晶程度显著提高及材料显微组织由各向异性转变为各向同性且组织均匀程度逐渐提高的主要材料显微组织机理转变特性，通过控制不同的电源参数针对不同制度下的热处理件进行电解腐蚀，并利用清洗剂进行样件腐蚀后的电解杂质清除，从而使得SLM成型IN 718镍基高温合金热处理的金相组织能够准确、清晰的显示出来，从而在解决传统冷腐蚀效率与效果不佳、热腐蚀程度难以准确把握控制的基础上大幅提升了腐蚀效率。
尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。
Claims (4)
1.一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂的使用方法，其特征在于，该电化学腐蚀剂分别由腐蚀剂与清洗剂组成，且包含以下配比的原料：腐蚀剂分别由草酸固态粉末40~50g，甘油90~100g，氯化铜固态粉末5~10g，去离子水500~600ml组成；清洗剂分别由30~40ml的无水乙醇溶液与30~40ml的去离子水组成；
所述的腐蚀剂中草酸固态粉末的纯度不低于99.5%；
所述的腐蚀剂中甘油的纯度大于99%；
所述的腐蚀剂中氯化铜固态粉末的纯度不低于98%；
所述的电化学腐蚀剂中去离子水溶液为18兆欧，导电率为0.054us/cm；
所述的清洗剂中无水乙醇溶液的纯度为不低于99.7%；
步骤1，将IN 718镍基高温合金的热处理制度划分为时效热处理、固溶热处理＋时效热处理及高温均匀化热处理+固溶热处理＋时效处理3种，选取各热处理制度下的样件作为研究对象，并依次采用从粗到细目数的水磨砂纸进行打磨；
步骤2，将步骤1中打磨后的各热处理制件利用机械抛光机依次进行粗抛与精抛，以进一步去除上述砂纸打磨残留的微小磨痕并达到光亮镜面效果；
步骤3，利用草酸固态粉末、甘油、氯化铜固态粉末以及去离子水溶液混合配制的电化学腐蚀剂，并选取步骤2中抛光后的在时效热处理制度下的样件作为阳极，SUS304不锈钢材料作为阴极，放入电化学腐蚀剂中并保持抛光面与阴极头面相对，采用直流稳压电源在室温环境下通入高等强度的直流电流与电压进行电化学腐蚀，并将腐蚀后的样件立即依次放入30~40ml的无水乙醇溶液中清洗、30~40ml的去离子水中进行电解表面产物杂质的清洗，再利用吹风机进行腐蚀面的干燥，待样件腐蚀表面清洗干燥后，即可在光学显微镜下观察在时效热处理制度下SLM成型IN 718镍基高温合金样件表面的再结晶金相组织情况；
电化学腐蚀在时效热处理制度下样件的高等强度腐蚀参数选取为：电压4.5~5V，电流密度为1~1.5A/cm2，电化学腐蚀时间为4.5~5秒；
步骤4，采用上述步骤3所述的电化学腐蚀剂，步骤2抛光后的固溶热处理＋时效热处理样件作为阳极，重复步骤3并调整步骤3中的电化学腐蚀参数为中等强度，即可在光学显微镜下观察在固溶热处理＋时效热处理下SLM成型IN 718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况；
电化学腐蚀在固溶热处理＋时效热处理制度下样件的中等强度腐蚀参数选取为：电压3.5~4V，电流密度为0.5~1A/cm2，电化学腐蚀时间为3.5~4秒；
步骤5，采用上述步骤3所述的电化学腐蚀剂，步骤2抛光后的高温均匀化热处理+固溶热处理＋时效处理样件作为阳极，重复步骤3并调整步骤3中的电化学腐蚀参数为低等强度，即可在光学显微镜下观察在高温均匀化热处理+固溶热处理＋时效处理下SLM成型IN718镍基高温合金样件的再结晶金相组织情况；
电化学腐蚀在高温均匀化热处理+固溶热处理＋时效处理制度下样件的低等强度腐蚀参数选取为：电压2.5~3V，电流密度为0.2~0.5A/cm2，电化学腐蚀时间为2.5~3秒。
2.如权利要求1所述的一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂的使用方法，其特征在于，步骤1中，打磨SLM成型样件各面的水磨砂纸目数依次为180#、360#、500#、600#、800#、1000#、2000#及3000#。
3. 如权利要求2所述的一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂的使用方法，其特征在于，步骤2中，抛光SLM成型IN 718的各热处理件的机械抛光机型号为PG-2D型，抛光方式为抛光盘左转抛光与右转抛光相结合，以保证抛光痕迹的均匀性；其中，粗抛的抛光织物为帆布，抛光盘转速为700转/分，抛光膏选用W1的金刚石抛光膏；精抛的抛光织物为短毛细呢绒，抛光盘转速为900转/分，抛光膏选用W0.5的金刚石抛光膏。
4.如权利要求3所述的一种高温合金热处理金相组织的电化学腐蚀剂的使用方法，其特征在于，步骤3中，利用草酸固态粉末、甘油、氯化铜固态粉末以及去离子水溶液混合配制腐蚀剂的方法包括：分别称取草酸固态粉末40~50g与氯化铜固态粉末5~10g，随后量取去离子水500~600ml，并先将草酸固态粉末倒入去离子水中均匀搅拌，待搅拌均匀后再将氯化铜固态粉末加入此中并继续均匀搅拌，最后量取甘油90~100g，并加入到上述混合溶液中并不断搅拌至腐蚀剂均匀。
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