CN111801525B - 真空隔热件和隔热箱 - Google Patents

Abstract

真空隔热件具备：芯材，其保持真空空间；吸附剂，其吸附水分；以及外包件，其覆盖芯材和吸附剂，该真空隔热件是对外包件的内部进行减压密封而成的，外包件构成为包括：表面保护层、包含至少两种阻气膜的阻气层、以及热熔敷层，至少两种阻气膜在以100℃加热了2小时以上时，至少两种阻气膜的收缩率之差为2％以内。

Description

真空隔热件和隔热箱

技术领域

本发明涉及在外包件具有阻气层的真空隔热件和隔热箱。

背景技术

以往，作为用作冰箱等的隔热件的真空隔热件，公知有保持真空空间的芯材与吸附水蒸气的吸附剂一起被两张外包件覆盖、且外包件内被减压密封而形成的真空隔热件。

外包件构成为包括表面保护层、阻气层以及热熔敷层。通过外包件将内部维持为真空，由此减低真空隔热件的热传导率。

作为已知的技术，在专利文献1中公开了以下技术：在构成阻气层的两张无机蒸镀膜中，使无机蒸镀面相对地接触而重叠。另外，在专利文献2中公开了以下技术：使用膜的宽度方向与长度方向的干热收缩率为2％以下的真空隔热件用的双轴拉伸乙烯-乙烯醇膜。

专利文献1：日本特开2012-219955号公报

专利文献2：日本特开2005-1240号公报

在真空隔热件中，水蒸气侵入内部，由此真空度降低，热传导率增加而隔热性能降低。考虑水蒸气向真空隔热件的内部侵入的路径是来自外包件的表面的路径和来自将两张外包件熔接而形成的热熔敷层的路径。

在专利文献1的技术中，将阻气膜的无机蒸镀层重叠来防止蒸镀的偏差，尝试抑制水蒸气的侵入。在此，经过加热干燥工序来制造真空隔热件。因此，在阻气膜收缩而产生了蒸镀裂缝的情况下，真空隔热件的内部的真空状态不能长期维持，从而无法抑制热传导率的上升。

另外，在专利文献2的技术中，限定各阻气膜的宽度方向与长度方向的收缩率之差来尝试抑制蒸镀时的畸变。但是，如果在真空隔热件经过了加热干燥工序之后阻气膜收缩时的收缩率之差较大，则产生蒸镀裂缝。在这种情况下，真空隔热件内部的真空状态也不能长期维持，从而无法抑制热传导率的上升。

发明内容

本发明是为了解决上述课题所做出的，目的在于提供一种即使在经过了制造时加热的干燥工序之后，外包件的阻气性也不降低，能够长期维持隔热性能的真空隔热件以及隔热箱。

本发明的真空隔热件具备：芯材，其保持真空空间；吸附剂，其吸附水分；以及外包件，其覆盖所述芯材和所述吸附剂，所述真空隔热件是对所述外包件的内部进行减压密封而成的，所述外包件构成为包括：表面保护层、包含至少两种阻气膜的阻气层、以及热熔敷层，所述至少两种阻气膜在以100℃加热了2小时以上时，所述至少两种阻气膜的收缩率之差为2％以内。

本发明的隔热箱具备上述真空隔热件。

根据本发明的真空隔热件以及隔热箱，至少两种阻气膜在以100℃加热了2小时以上时，至少两种阻气膜的收缩率之差为2％以内。由此，在经过了制造时加热的干燥工序之后，至少两种阻气膜中的收缩量之差不会有过度地较大的差异，从而抑制蒸镀裂缝等。因此，在经过了制造时加热的干燥工序之后，外包件的阻气性也不会降低，能够长期维持隔热性能。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式1的真空隔热件的简略结构的剖视图。

图2是示出对本发明的实施方式1的实施例1与比较例1的试料的真空隔热件的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。

图3是示出本发明的实施方式1的实施例1和比较例1的外包件的水蒸气透过度与收缩率之差的关系的图。

图4是示出对本发明的实施方式1的实施例2的试料的真空隔热件的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。

图5是示出对本发明的实施方式1的实施例3的试料的真空隔热件的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。

图6是示出本发明的实施方式2的隔热箱的简略结构的剖视图。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的实施方式进行说明。另外，在各图中标注了相同的附图标记的部件是相同或者与其相当的部件，这在说明书的全文中是共通的。另外，在剖视图的附图中，鉴于可视性而适当地省略阴影线。此外，说明书全文所示的构成要素的方式只不过是例示，并不限于这些记载。

实施方式1.

＜真空隔热件的结构＞

图1是示出本发明的实施方式1的真空隔热件1的简略结构的剖视图。另外，在包含图1在内的以下的附图中，存在各构成部件的尺寸关系或者形状等与实际的不同的情况。各构成件的具体的尺寸等应该在参考了以下的说明之后进行判断。

如图1所示，真空隔热件1是通过使内部成为真空而实现较低的热传导率的隔热件。真空隔热件1整体上为大致长方形平板状的形状。真空隔热件1具备芯材2、吸附剂3以及外包件4。

芯材2保持真空空间。吸附剂3至少吸附水分。外包件4覆盖芯材2和吸附剂3。

由外包件4密封的内部的真空空间从开口部被减压，并通过热封等将开口部熔接，由此外包件4的内部被减压密封。

＜芯材2的结构＞

芯材2是以保持真空空间的目的来使用的。通常使用玻璃棉等纤维集合体作为芯材2。另外，构成芯材2的纤维集合体可以是加热加压成形而成的、可以是使用内包件进行密封封止而成的、也可以是借助结合剂粘结而成的。

＜吸附剂3的结构＞

吸附剂3吸附真空隔热件1内部的水蒸气，通过保持真空度来抑制热传递率的上升。吸附剂3使用氧化钙。氧化钙有时简称为CaO。

＜外包件4的结构＞

外包件4由形成表面保护层41、阻气层42、热熔敷层43的多层构造的两张层压膜构成。在外包件4中，热熔敷层43彼此熔接，在密封部43a处接合并覆盖芯材2和吸附剂3。此时，外包件4在减压为1～3Pa(帕斯卡)左右的真空度的状态下将密封部43a熔接，将内部减压密封。

另外，外包件4的各个热熔敷层43也可以是不同的厚度。覆盖芯材2和吸附剂3的外包件4可以使用两张外包件4，也可以将一张外包件4折叠来使用。只要能够将芯材2和吸附剂3减压密封，则外包件4的张数不作限定。

＜表面保护层41的结构＞

表面保护层41的膜厚为25μm等。作为表面保护层41的材料，可以是熔点为150℃以上且耐损伤性优异的热塑性树脂等。例如，能够使用拉伸尼龙等拉伸聚酰胺、聚对苯二甲酸乙二醇酯或者拉伸聚丙烯等。拉伸尼龙有时简称为ONY。聚对苯二甲酸乙二醇酯有时简称为PET。拉伸聚丙烯有时简称为OPP。

＜阻气层42的结构＞

阻气层42的材料选择水蒸气和空气的遮挡性优异的热塑性树脂。阻气层42例如是将膜厚12μm的阻气膜层叠两张而形成的。另外，阻气层42可以包含至少两种阻气膜。即，阻气层42不仅是将两种两张阻气膜层叠而形成的，而且也可以是将两种或者三种以上的三张以上的阻气膜层叠而形成的。

关于阻气层42的材料，只要使用无机蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯、无机蒸镀乙烯-乙烯醇、或者它们中的、各自以100℃加热了2小时时收缩率之差为2％以内的两种阻气膜的组合等即可。而且，阻气层42使两张阻气膜的实施了无机蒸镀的表面相对并贴合。另外，在阻气层42由三张以上阻气膜构成的情况下，也可以对夹在中间的阻气膜的表面背面实施无机蒸镀，使实施了无机蒸镀的表面相对并贴合。在热塑性树脂上蒸镀的无机材料不限于铝，也可以是氧化铝、二氧化硅、或者它们的组合。乙烯-乙烯醇有时简称为EVOH。

另外，收缩率是根据将各阻气膜切成长度250mm见方、以100℃干燥了2小时后的尺寸变化而计算的。另外，即使在各阻气膜中大小发生变化，收缩率也为固定值。

＜热熔敷层43的结构＞

热熔敷层43的膜厚为30μm等。热熔敷层43的材料选择熔点为150℃以下的热塑性树脂等。但是热熔敷层43的材料没有特别地指定。作为热熔敷层43，例如使用低密度聚乙烯或者直锁状低密度聚乙烯等。作为热熔敷层43，只要是弹性率高、水蒸气的遮挡性优异的高密度聚乙烯、或者无拉伸聚丙烯则更优选。低密度聚乙烯有时简称为LDPE。直锁状低密度聚乙烯有时简称为LLDPE。高密度聚乙烯有时简称为HDPE。无拉伸聚丙烯有时简称为CPP。另外在以下的说明中，将上述的简称记载在括号内。

上述层叠膜是抽真空前的真空隔热件1，优选为在至少三边被热熔敷的状态下，以100℃进行了2小时以上的加热干燥，形成阻气层42的各阻气膜的收缩率之差也为2％以内。

＜真空隔热件1的制造工序＞

在真空隔热件1的制造工序中，首先，由表面保护层41、阻气层42、热熔敷层43的多层构造构成的外包件4覆盖芯材2。而且，进行芯材2和外包件4的干燥。由外包件4覆盖的芯材2以100℃进行了2小时以上的加热处理，从芯材2和外包件4除去水分。此时，在形成阻气层42的至少两层以上的阻气膜中，加热处理后的收缩率之差为2％以内。由此能够抑制无机蒸镀面的裂纹产生，能够不降低阻气性而长期维持隔热性能。

接下来，吸附剂3配置在芯材2与外包件4之间。然后，外包件4的内部被减压到1～3Pa左右的真空度，在该减压状态下外包件4的开口部通过热封等熔接，外包件4的内部被减压密封。

经过以上工序得到的真空隔热件1，在构成阻气层42的使无机蒸镀面对置并贴合的至少两种阻气膜中，加热处理后的收缩率之差为2％以内。由此，能够抑制在无机蒸镀层上裂纹的产生，维持真空隔热件1内部的真空度，能够长期维持抑制了热传导率的增加量的状态。

＜实施例与比较例的比较＞

制作实施方式1的真空隔热件1，进行实施例与比较例的比较。以下，对该比较结果进行说明。

实施例1.

在实施例1中作为构成真空隔热件1的外包件4的阻气层42的两张阻气膜，使用铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)、二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)。而且，对二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差所引起的外包件4的水蒸气透过度的关系、和作为真空隔热件1的热传导率的增加量的关系进行了调查。

作为外包件4的表面保护层41，使用膜厚25μm的拉伸尼龙(ONY)。作为阻气层42，使用使无机蒸镀面对置并贴合的膜厚12μm的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)和膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)。使用膜厚30μm的无拉伸聚丙烯(CPP)作为热熔敷层43。真空隔热件1的芯材2由玻璃棉构成。

将上述规格的表面保护层41、阻气层42、热熔敷层43层叠所得到的层压膜作为外包件4使用，通过外包件4覆盖芯材2而制成真空隔热件1。

关于水蒸气透过度，调查了以100℃干燥2小时以上的外包件4即一片层叠膜在40℃、90％RH条件下的水蒸气透过度。另外，在测定中使用GTR-tech公司制的GTR-1000XAMD。

另外，关于热传导率的增加量，调查了真空隔热件1的刚制造后的热传导率、将真空隔热件1在气温30℃且相对湿度60％的气氛下保管了30天后的热传导率，将该差作为增加量进行计算。

在实施例1的试料中使用了在阻气层42中具有膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)、与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差小于2％的膜厚12μm的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)的真空隔热件1。

在比较例1所使用的试料中，真空隔热件1的外包件4的阻气层42使用与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差为2.2％和2.3％的膜厚12μm的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)。其他结构和条件等与实施例1的试料相同。

图2是示出对实施方式1的实施例1和比较例1的试料的真空隔热件1的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。图3是示出实施方式1的实施例1和比较例1的外包件4的水蒸气透过度与收缩率之差的关系的图。

如图2、图3所示，以100℃加热干燥了2小时后的各阻气膜的收缩率为如下的结果。铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜为2.6％的收缩率。实施例1的试料的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜为1.2％和0.8％的收缩率。比较例1的试料的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜为0.4％和0.2％的收缩率。

另外，实施例1的试料的在阻气层42中具有二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜和铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜而得到的层叠膜的水蒸气透过度为2.4mg/(m²·day)和2.5mg/(m²·day)。在阻气层42中具有比较例1的试料的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜和铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜而得到的层叠膜的水蒸气透过度为7.7mg/(m²·day)和9.6mg/(m²·day)。

根据以上的结果，若二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜与铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜的收缩率之差超过2％，则有水蒸气透过度急剧地增加的趋势。即，如图3所示，使用横轴采取收缩率之差、纵轴采取水蒸气透过度的图表。在图3上将图2的实施例1中的试料的2.4mg/(m²·day)的水蒸气透过度描绘为a。将实施例1中的试料的2.5mg/(m²·day)的水蒸气透过度描绘为b。将比较例1中的试料的7.7mg/(m²·day)的水蒸气透过度描绘为c。将比较例1中的试料的9.6mg/(m²·day)的水蒸气透过度描绘为d。将这些a～d点相连，进行与收缩率之差的对比。其结果，若将收缩率之差为2％的位置推断为拐点，则在收缩率之差为2％以内远离拐点的位置，水蒸气透过度维持在缓慢地较小的状态。另一方面，若从收缩率之差为2％的位置即拐点附近起收缩率之差超过2％，则水蒸气透过度急剧增大。因此将收缩率之差为2％的位置作为拐点，能够考察为具有临界的意义。

如图2所示，实施例1和比较例1的真空隔热件1的刚制成后的热传导率为1.8mW/(m·K)。在气温30℃、相对湿度60％的气氛下保管了30天后的、实施例1的真空隔热件1的热传导率的增加量为0.6mW/(m·K)和0.7mW/(m·K)。在气温30℃且相对湿度60％的气氛下保管了30天后的比较例1的真空隔热件1的热传导率为1.1mW/(m·K)和1.2mW/(m·K)。

根据以上的结果，若二氧化硅蒸镀拉伸尼龙膜与铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜的收缩率之差超过2％，则有热传导率的增加量急剧地增加的趋势。

像以上那样，若使用以实施例1为例的、在100℃下加热干燥了2小时后的与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差为2％以内的二氧化硅蒸镀拉伸尼龙(ONY)，则得到良好的结果。即，在经过了加热干燥工序之后也能够维持较高的阻气性，能够长期维持较低的热传递率的增加量。

实施例2.

在实施例2中，使用构成真空隔热件1的外包件4的阻气层42的作为两张阻气膜的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)、二氧化硅蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)。而且，对于实施例2，与实施例1的试料的外包件4的水蒸气透过度和作为真空隔热件1的热传导率的增加量进行比较。

作为外包件4的表面保护层41，使用膜厚25μm的拉伸尼龙(ONY)。作为阻气层42，使用使无机蒸镀面相对地贴合的膜厚12μm的二氧化硅蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)。作为热熔敷层43，使用膜厚30μm的无拉伸聚丙烯(CPP)。真空隔热件1的芯材2由玻璃棉构成。

将上述规格的表面保护层41、阻气层42、热熔敷层43层叠而得到的层压膜作为外包件4使用，通过外包件4覆盖芯材2而制成真空隔热件1。

关于热传导率的增加量，调查了真空隔热件1的刚制造后的热传导率、真空隔热件1在气温30℃且相对湿度60％的气氛下保管了30天后的热传导率，将该差作为增加量进行计算。

在实施例2的试料中，使用了在阻气层42中具有膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)、与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差小于2％的膜厚12μm的二氧化硅蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的真空隔热件1。

图4是示出对本发明的实施方式1的实施例2的试料的真空隔热件1的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。

如图4所示，以100℃加热干燥了2小时后的各阻气膜的收缩率成为如下的结果。铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜为2.6％的收缩率。实施例2的试料的二氧化硅蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯膜为1.4％的收缩率。实施例2的试料的在阻气层42中具有二氧化硅蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯膜和铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜而得到的层叠膜的水蒸气透过度为2.2mg/(m²·day)。实施例2的真空隔热件1的刚制成后的热传导率为1.8mW/(m·K)。在气温30℃、相对湿度60％的气氛下保管了30天后的、实施例2的真空隔热件1的热传导率的增加量为0.5mW/(m·K)。

在实施例2中，与图2的实施例1进行比较，在基材中使用水蒸气透过度比拉伸尼龙低的聚对苯二甲酸乙二醇酯膜。其结果，在实施例2中，能够维持比实施例1高的阻气性，能够长期维持较低的热传递率的增加量。

实施例3.

在实施例3中，使用构成真空隔热件1的外包件4的阻气层42的作为两张阻气膜的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)和氧化铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)。在实施例3中，对与实施例2的试料的外包件4的水蒸气透过度和作为真空隔热件1的热传导率的增加量进行比较。

作为外包件4的表面保护层41，使用膜厚25μm的拉伸尼龙(ONY)。作为阻气层42，使用使无机蒸镀面对置地贴合的膜厚12μm的氧化铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)。作为热熔敷层43，使用膜厚30μm的无拉伸聚丙烯(CPP)。真空隔热件1的芯材2由玻璃棉构成。

将上述规格的表面保护层41、阻气层42、热熔敷层43层叠而得到的层压膜作为外包件4使用，通过外包件4覆盖芯材2而制成真空隔热件1。

关于热传导率的增加量，调查了真空隔热件1的刚制造后的热传导率、真空隔热件1在气温30℃且相对湿度60％的气氛下保管了30天后的热传导率，将该差作为增加量进行计算。

在实施例3的试料中，使用了在阻气层42中具有膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)、与铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)的收缩率之差小于2％的膜厚12μm的氧化铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的真空隔热件1。

图5是示出对本发明的实施方式1的实施例3的试料的真空隔热件1的热传导率的增加量进行比较的结果的图表。

如图5所示，以100℃加热干燥了2小时后的各阻气膜的收缩率成为如下的结果。铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜为2.6％的收缩率。实施例3的试料的氧化铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯膜为1.2％的收缩率。实施例3的试料的在阻气层42中具有氧化铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯膜和铝蒸镀乙烯-乙烯醇膜而得到的层叠膜的水蒸气透过度为1.9mg/(m²·day)。实施例3的真空隔热件1的刚制成后的热传导率为1.8mW/(m·K)。在气温30℃且相对湿度60％的气氛下保管了30天后的实施例3的真空隔热件1的热传导率的增加量为0.3mW/(m·K)。

在实施例3中，与图4的实施例2进行比较，在蒸镀中使用水蒸气透过度比二氧化硅低的氧化铝。其结果，在实施例3中能够维持比实施例2高的阻气性，能够长期维持较低的热传递率的增加量。

＜实施方式1的效果＞

根据实施方式1，真空隔热件1具备保持真空空间的芯材2。真空隔热件1具备吸附水分的吸附剂3。真空隔热件1具备将芯材2和吸附剂3覆盖的外包件4。真空隔热件1对外包件4的内部进行减压密封。外包件4构成为包括表面保护层41、包含至少两种阻气膜的阻气层42以及热熔敷层43。至少两种阻气膜在以100℃加热了2小时以上时，该至少两种阻气膜的收缩率之差为2％以内。

根据该结构，在经过了制造时加热的干燥工序之后，至少两种阻气膜中的收缩量之差不会有过度地较大的差异。即，在经过了制造时加热的干燥工序之后，阻气层42的无机蒸镀不容易产生蒸镀裂缝等，阻气性不会降低。因此能够维持真空隔热件1内部的真空度，抑制热传递率的上升。因此在经过了制造时加热的干燥工序之后，外包件4的阻气性也不会降低，能够长期维持隔热性能。

根据实施方式1，阻气层42使至少两种阻气膜的实施了无机蒸镀的表面相对并贴合。

根据该结构，在经过了制造时加热的干燥工序之后，在使阻气层42的表面相对并贴合的无机蒸镀中不容易产生蒸镀裂缝，阻气性不会降低。因此能够维持真空隔热件1内部的真空度，抑制热传递率的上升。

根据实施方式1，阻气层42构成为包括实施了无机蒸镀的乙烯-乙烯醇(EVOH)和实施了无机蒸镀的拉伸尼龙(ONY)。

根据该结构，在经过了制造时加热的干燥工序之后，两种阻气膜中的收缩率之差变小。由此，在阻气层42的无机蒸镀中不容易产生蒸镀裂缝，阻气性不会降低。因此能够维持真空隔热件1内部的真空度，抑制热传递率的上升。

根据实施方式1，阻气层42由实施了无机蒸镀的乙烯-乙烯醇(EVOH)、实施了无机蒸镀的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)构成。

根据该结构，在经过了制造时加热的干燥工序之后，两种阻气膜中的收缩率之差变小。由此，在阻气层42的无机蒸镀中不容易产生蒸镀裂缝，阻气性不会降低。因此能够维持真空隔热件1内部的真空度，抑制热传递率的上升。

根据实施方式1，无机蒸镀的材料为铝、氧化铝、二氧化硅或者它们的组合。

根据该结构，在经过了制造时加热的干燥工序之后，在无机蒸镀中不容易产生蒸镀裂缝。

实施方式2.

图6是示出本发明的实施方式2的隔热箱100的简略结构的剖视图。隔热箱100是要求长期的隔热性能的、例如冰箱或者制冷装置等。

如图6所示，隔热箱100具有内箱110和外箱120。在内箱110与外箱120之间的空间配置有在实施方式1中说明的真空隔热件1。真空隔热件1在内箱110与外箱120之间进行隔热。配置真空隔热件1的位置例如为与内箱110的外壁面紧贴的位置等。真空隔热件1可以配置于在内箱110与外箱120之间能够隔热的位置。

如以上的结构那样，在隔热箱100设置有热传导率较低的真空隔热件1。由此维持内箱110与外箱120之间的热传导率较低的状态。因此能够长期将隔热箱100的隔热性能维持得高。在具备隔热箱100的冰箱或者制冷装置等中，有助于消耗电力的减少。

真空隔热件1具有与发泡聚氨酯隔热件130等进行比较较高的隔热性能。因此在隔热箱100中，得到与仅使用发泡聚氨酯隔热件130的隔热箱相比较高的隔热性能。另外，也可以在内箱110与外箱120之间的空间中的、真空隔热件1的配置位置以外的部分填充发泡聚氨酯隔热件130。

在上述的说明中，隔热箱100的真空隔热件1与内箱110的外壁面紧贴。但是真空隔热件1也可以与外箱120的内壁面紧贴。真空隔热件1也可以通过使用隔离物等而配置为在内箱110与外箱120之间的空间，与内箱110和外箱120都不紧贴。

另外，在上述的说明中，关于与一般的冰箱等所使用的隔热箱同等的部分，省略图示和说明。

＜实施方式2的效果＞

根据实施方式2，隔热箱100具备上述的真空隔热件1。

根据该结构，在具备上述的真空隔热件1的隔热箱100中，在真空隔热件1中，在经过了制造时加热的干燥工序之后，外包件4的阻气性也不会降低，能够长期维持隔热性能。

＜其他＞

另外，本发明的真空隔热件1并不局限于上述的实施方式，能够进行各种变形，上述的实施方式或者实施例也可以相互组合来实施。

例如，在上述中例示出在制造工序中通过在100℃下2小时的加热处理来进行芯材2和外包件4的干燥。但是加热处理的温度和时间只要是能够除去芯材2和外包件4的水分的温度和时间，则不限定于此。

另外，在利用外包件4覆盖芯材2的状态下进行芯材2和外包件4的干燥。但是也可以在分别进行芯材2和外包件4的干燥之后，利用外包件4覆盖芯材2。

另外，在上述的实施方式1的真空隔热件1的制造工序中，在将芯材2和外包件4干燥之后将吸附剂3配置在芯材2与外包件4之间。但是也可以在将芯材2和外包件4干燥之前配置吸附剂3。

另外，在上述的实施方式2中，举例说明具备冷热源的冰箱的隔热箱100使用真空隔热件1的结构。但是本发明不限于此。真空隔热件1也可以用于具备温热源的保温库的隔热箱或者不具备冷热源和温热源的隔热箱、即冷藏箱等。另外，真空隔热件1不仅作为隔热箱100使用，而且也可以作为空调装置、车辆用空调机、热水供给机等冷热设备或者温热设备的隔热部件使用。此外，真空隔热件1的形状并不是规定的形状，也可以用于具备变形自如的外袋和内袋的隔热袋或者隔热容器等。

附图标记说明

1…真空隔热件；2…芯材；3…吸附剂；4…外包件；41…表面保护层；42…阻气层；43…热熔敷层；43a…密封部；100…隔热箱；110…内箱；120…外箱；130…发泡聚氨酯隔热件。

Claims (8)

1.一种真空隔热件，其特征在于，具备：

芯材，其保持真空空间；

吸附剂，其吸附水分；以及

外包件，其覆盖所述芯材和所述吸附剂，

所述真空隔热件是对所述外包件的内部进行减压密封而成的，

所述外包件构成为包括：表面保护层、包含至少两种阻气膜的阻气层、以及热熔敷层，

所述至少两种阻气膜在以100℃加热了2小时以上时，所述至少两种阻气膜的收缩率之差为2％以内。

2.根据权利要求1所述的真空隔热件，其特征在于，

所述阻气层使所述至少两种阻气膜的实施了无机蒸镀的表面相对并贴合。

3.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其特征在于，

所述阻气层构成为包括：实施了无机蒸镀的乙烯-乙烯醇即EVOH、和实施了无机蒸镀的拉伸尼龙即ONY。

4.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其特征在于，

所述阻气层构成为包括：实施了无机蒸镀的乙烯-乙烯醇即EVOH、和实施了无机蒸镀的聚对苯二甲酸乙二醇酯即PET。

5.根据权利要求2所述的真空隔热件，其特征在于，

所述无机蒸镀的无机材料是铝、氧化铝、二氧化硅或者它们的组合。

6.根据权利要求3所述的真空隔热件，其特征在于，

所述无机蒸镀的无机材料是铝、氧化铝、二氧化硅或者它们的组合。

7.根据权利要求4所述的真空隔热件，其特征在于，

所述无机蒸镀的无机材料是铝、氧化铝、二氧化硅或者它们的组合。

8.一种隔热箱，其特征在于，

具备权利要求1至7中的任一项所述的真空隔热件。

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