CN111727268B

CN111727268B - 铁素体类不锈钢

Info

Publication number: CN111727268B
Application number: CN201980013577.7A
Authority: CN
Inventors: 矢野孝宜; 市川真奈美; 中村彻之; 福田国夫; 石川伸; 杉原玲子; 山内克久; 松本英哉
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2018-02-14
Filing date: 2019-01-21
Publication date: 2022-06-07
Anticipated expiration: 2039-01-21
Also published as: JPWO2019159606A1; KR20200105932A; JP6547927B1; KR102389026B1; MX2020008492A; CN111727268A

Abstract

本发明提供具有良好的耐腐蚀性、且在进行使用了含Ni钎料的高温下的钎焊时显示出良好的钎焊性的铁素体类不锈钢。所述铁素体类不锈钢具有下述组成：以质量％计，含有C：0.003～0.020％、Si：0.05～0.60％、Mn：0.05～0.30％、P：0.040％以下、S：0.020％以下、Cr：17.0～22.0％、Ni：0.20～0.80％、Cu：0.30～0.80％、Mo：0.01～0.10％、Al：0.001～0.015％、Nb：0.25～0.60％、N：0.020％以下，满足以下的式(1)，且余量由Fe及不可避免的杂质构成。4Ni－(Si+Mn)≥0.00％···(1)(式(1)中的Ni、Si、Mn表示各元素的含量(质量％))。

Description

铁素体类不锈钢

技术领域

本发明涉及铁素体类不锈钢，特别是涉及在使用了含Ni钎料的高温下进行钎焊时显示出良好的钎焊性、且耐腐蚀性也优异的铁素体类不锈钢。

背景技术

近年来，从保护地球环境的立场出发，对汽车要求油耗的进一步改善、增强排气净化。因此，散热回收器、EGR(Exhaust Gas Recirculation)冷却器等排气再循环装置在汽车中的应用正在扩大。

这里，散热回收器是指将发动机冷却水的热用于取暖、或利用排气的热量加热发动机的冷却水而缩短发动机起动时的暖机时间，由此改善油耗的装置。通常，散热回收器设置于催化转化器与消声器之间，由将管道、板、散热片、侧板等组合而成的热交换器部分和进侧/出侧管道部分构成。由此，排气从进侧管道进入热交换器部分，在这里将其热量经由散热片等导热面传至冷却水，从出侧管道排出。另外，在构成这样的散热回收器的热交换器部分的板、散热片的粘接、装配中，主要使用利用含Ni钎料进行的钎焊。

另外，EGR冷却器由从排气歧管等收集一部分排气的管道、将收集到的排气进行冷却的热交换器、以及使冷却后的排气返回发动机的进气侧的管道所构成。作为具体的结构，EGR冷却器是具有热交换器的结构，所述热交换器在从排气歧管使排气回流至发动机的进气侧的路径上同时具有水流通道和排气通道。通过形成这样的结构，排气侧的高温排气通过热交换器被冷却，且冷却后的排气回流至进气侧使发动机的燃烧温度降低，抑制在高温下容易生成的NO_x。另外，从轻质化、紧凑化、成本低等原因考虑，EGR冷却器的热交换器部分将薄板以翅片状重叠在一起而构成，在它们的粘接、装配中仍然主要使用利用含Ni钎料进行的钎焊。

这样，散热回收器、EGR冷却器的热交换器部分通过使用了含Ni钎料的钎焊进行粘接、装配，因此，对于这些热交换器部分所使用的原材料而言，要求对于含Ni钎料的良好的钎焊性。另外，由于排气中含有少量氮氧化物(NO_x)、硫氧化物(SO_x)、碳氢化物(HC)，因此它们在热交换器上凝结，成为腐蚀性强的酸性冷凝水。因此，对于这些热交换器部分所使用的原材料而言，还要求常温下的耐腐蚀性。特别是钎焊热处理时为高温，因此晶界的Cr优先与C、N反应，需要防止形成Cr缺乏层、即所谓的敏化，从而确保耐腐蚀性。

如上所述，作为散热回收器、EGR冷却器的热交换器部分，通常使用降低了含碳量的不易敏化的SUS316L、SUS304L等奥氏体类不锈钢。但是，奥氏体类不锈钢含有大量的Ni，因此存在成本增高的问题，由于热膨胀大，因此在如排气歧管周围部件那样在高温且强烈振动而受到约束力的使用环境下的疲劳特性、高温下热疲劳特性低的方面存在问题。

因此，正在研究在散热回收器、EGR冷却器的热交换器部分使用奥氏体类不锈钢以外的钢。

例如，在专利文献1中，作为EGR冷却器用材料，公开了通过以一定的关系式添加Cr、Cu、Al、Ti等成分、且抑制Al、Ti添加量来确保钎焊性的铁素体类不锈钢。

另外，在专利文献2中，作为具有利用Ni钎焊接合的结构的EGR冷却器构件，公开了通过抑制Al、Ti、Zr添加量来确保钎焊性的铁素体类不锈钢。

此外，在专利文献3中，作为钎焊用铁素体类不锈钢材，公开了通过抑制Ti添加量来确保钎焊性的铁素体类不锈钢。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2010-121208号公报

专利文献2：日本特开2009-174040号公报

专利文献3：日本特开2010-285683号公报

发明内容

发明所要解决的课题

然而，在专利文献1～3所记载的技术中，根据使用的钎料、钎焊条件等，有时钎焊性不足。特别是对于现有技术而言，尚不能认为在获得上述的良好的耐腐蚀性的同时，能够充分确保使用了含Ni钎料的高温下的钎焊性。

本发明是鉴于上述现状而开发的，其目的在于提供具有良好的耐腐蚀性、且在进行使用了含Ni钎料的高温下的钎焊时显示出良好的钎焊性的铁素体类不锈钢。

需要说明的是，在本说明书中，良好的钎焊性是指，在钢板表面设置含Ni钎料(JIS标准：BNi-5)，在1170℃、1Torr的氮载气氛围中加热10分钟，冷却至常温之后，加热后的钎料的等效圆直径相对于加热前的钎料的等效圆直径之比(钎料的铺展率)为150％以上。

另外，良好的耐腐蚀性是指，使用上述的利用含Ni钎料进行钎焊处理后的钢板，从未附着钎料的部分采集20mm见方的试验片，保留11mm见方的测定面用密封材料进行包覆，再使该试验片浸渍于30℃的3.5％NaCl水溶液中，除上述NaCl水溶液的浓度以外，按照JISG 0577测得的点蚀电位Vc’100为150mV(vs SCE)以上。

用于解决课题的方法

本发明人等在进行使用了含Ni钎料的高温下的钎焊的情况下，对于各种不锈钢的成分元素和钎焊性的关系进行了深入研究。

其结果发现，通过抑制不锈钢中的Al含量，而且使不锈钢中适量含有Ni，并进一步相对于Ni含量适当抑制Si和Mn的含量，从而提高与含Ni钎料的润湿性。本发明是基于上述的见解，并进一步研究后完成的。

即，本发明的主旨如下。

[1]一种铁素体类不锈钢，具有下述组成：

以质量％计，含有

C：0.003～0.020％、

Si：0.05～0.60％、

Mn：0.05～0.30％、

P：0.040％以下、

S：0.020％以下、

Cr：17.0～22.0％、

Ni：0.20～0.80％、

Cu：0.30～0.80％、

Mo：0.01～0.10％、

Al：0.001～0.015％、

Nb：0.25～0.60％、

N：0.020％以下，

满足下式(1)，并且余量由Fe及不可避免的杂质构成，

4Ni－(Si+Mn)≥0.00％···(1)

式(1)中的Ni、Si、Mn表示各元素的含量(质量％)。

[2]根据上述[1]所述的铁素体类不锈钢，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种或2种：

Co：0.01～0.50％、

W：0.01～0.50％。

[3]根据上述[1]或[2]所述的铁素体不锈钢，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种或2种以上：

Ti：0.01～0.10％、

V：0.01～0.20％、

Zr：0.01～0.10％、

Mg：0.0005～0.0050％、

Ca：0.0003～0.0030％、

B：0.0003～0.0030％、

REM(稀土金属)：0.001～0.100％、

Sn：0.001～0.100％、

Sb：0.001～0.100％。

[4]根据上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体类不锈钢，其用于至少一个以上的接合部通过钎焊组装而成的散热回收器或排气再循环装置。

发明的效果

根据本发明，可以得到具有良好的耐腐蚀性、且在进行使用了含Ni钎料的高温下的钎焊时显示出良好的钎焊性的铁素体类不锈钢。

具体实施方式

以下，对本发明进行具体说明。

首先，在本发明中，对于将钢的成分组成限定为上述范围的理由进行说明。需要说明的是，钢的成分组成中的元素含量的单位均为“质量％”，以下，只要没有特别说明，以“％”简单表示。

C：0.003～0.020％

C(碳)含量增多时强度提高，减少时加工性提高。这里，为了获得足够的强度，C需要含有0.003％以上。但是，C含量超过0.020％时，加工性的降低变得明显，Cr碳化物在晶界析出，引起敏化，耐腐蚀性容易降低。因此，C含量设为0.003～0.020％的范围。C含量优选为0.004％以上。另外，C含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。

Si：0.05～0.60％

Si(硅)是用作脱氧剂的元素。其效果在含0.05％以上的Si时可获得。但是，Si含量超过0.60％时，钎焊热处理时容易在钢板表面形成Si氧化物、Si氮化物等Si富集物，因此钎焊性降低。因此，Si含量设为0.05～0.60％的范围。Si含量优选为0.20％以上，更优选为0.30％以上，进一步优选为0.40％以上。另外，Si含量优选为0.55％以下，更优选为0.50％以下。

Mn：0.05～0.30％

Mn(锰)具有脱氧作用，其效果在含0.05％以上的Mn时可获得。但是，Mn含量增多时，与Si同样地在钎焊热处理时容易在钢板表面形成Mn富集物，钎焊性降低。通过将Mn含量设为0.30％以下，能够进一步提高钎焊性。因此，Mn含量设为0.05～0.30％的范围。Mn含量优选为0.10％以上，更优选为0.15％以上。另外，Mn含量优选为0.25％以下，更优选为0.20％以下。

P：0.040％以下

P(磷)是钢中不可避免地含有的元素，过量含有会使焊接性降低，容易发生晶界腐蚀。该趋势在含有P超过0.040％时变得明显。因此，P含量设为0.040％以下，优选P含量为0.030％以下。

S：0.020％以下

S(硫)是钢中不可避免地含有的元素，含有超过0.020％的S时促进MnS的析出，使耐腐蚀性降低。因此，S含量设为0.020％以下，优选S含量为0.010％以下。

Cr：17.0～22.0％

Cr(铬)是用于确保不锈钢的耐腐蚀性的重要元素。Cr含量小于17.0％时，在钎焊处理后无法获得足够的耐腐蚀性。但是，Cr含量增多时，在使用了含Ni钎料的高温下的钎焊处理时，在钢板表面生成Cr氧化被膜，钎焊性变差。通过将Cr含量设为22.0％以下，能够进一步提高钎焊性。因此，Cr含量设为17.0～22.0％的范围。Cr含量优选为18.5％以上，更优选为19.0％以上。另外，Cr含量优选为21.0％以下，更优选小于20.0％。

Ni：0.20～0.80％

Ni(镍)是本发明中重要的元素之一。在含有0.20％以上的Ni时，与含Ni钎料的钎焊性提高。通过含有Ni来提高Ni钎焊性的机理尚不明确，可以认为在母材中适量含有Ni的情况下，通过与钎料中包含的Ni的相互作用，润湿性提高。但是，Ni含量超过0.80％时，则应力腐蚀破裂敏感性增高。因此，Ni含量设为0.20～0.80％的范围。Ni含量优选为0.25％以上，更优选为0.30％以上。另外，Ni含量优选为0.70％以下，更优选为0.60％以下，进一步优选为0.50％以下。

Cu：0.30～0.80％

Cu(铜)是提高耐腐蚀性的元素。其效果在Cu含量为0.30％以上时可获得。但是，Cu含量超过0.80％时，热加工性降低。因此，Cu含量设为0.30～0.80％的范围。Cu含量优选为0.35％以上。另外，Cu含量优选为0.60％以下，更优选为0.50％以下。

Mo：0.01～0.10％

Mo(钼)使不锈钢的钝化被膜稳定化而使耐腐蚀性提高。其效果在Mo含量为0.01％以上时可获得。但是，Mo为昂贵的元素，因此导致成本增加。另外，Mo含量超过0.10％时，热轧时容易产生表面缺陷。因此，Mo含量设为0.01～0.10％的范围，Mo含量优选为0.05％以下。

Al：0.001～0.015％

Al(铝)是用于脱氧的元素，其效果在含有0.001％以上的Al时可获得。但是，Al含量超过0.015％时，钎焊处理时在钢的表面生成Al氧化物、Al氮化物等Al富集物，钎料的润湿铺展性、密合性降低，难以进行钎焊。因此，Al含量设为0.001～0.015％的范围。优选Al含量为0.010％以下，进一步优选Al含量为0.006％以下。

Nb：0.25～0.60％

Nb(铌)是通过与C及N键合而抑制Cr碳氮化物的析出所造成的耐腐蚀性降低(敏化)的元素。这些效果在Nb含量为0.25％以上时可获得。另一方面，Nb含量超过0.60％时，容易在焊接部产生焊接裂纹。因此，Nb含量设为0.25～0.60％的范围。Nb含量优选为0.30％以上，更优选为0.33％以上。另外，Nb含量优选为0.50％以下，更优选为0.45％以下。

N：0.020％以下

N(氮)含量超过0.020％时，耐腐蚀性和加工性明显下降。因此，N含量设为0.020％以下，优选N含量为0.015％以下，进一步优选N含量为0.010％以下。需要说明的是，对于N含量的下限没有特别限定，但由于过度减少N含量会导致成本的增加，因此N含量优选设为0.005％以上。

4Ni－(Si+Mn)：0.00％以上···(1)

式(1)中的Ni、Si、Mn表示各元素的含量(质量％)。

在本发明中，为了提高钎焊性而将Ni、Si及Mn分别设为给定的含量。另外，本发明人等进行了深入研究，发现如果4Ni－(Si+Mn)(从4倍的Ni含量中减去Si含量和Mn含量而得到的值)小于0.00％，则无法获得希望的钎焊性。因此，在本发明中，在将Ni含量、Si含量及Mn含量分别设为上述的范围，并且将4Ni－(Si+Mn)设为0.00％以上，更优选为0.25％以上。特别是通过将Cr含量设为小于20.0％，将Al含量设为0.006％以下，将4Ni－(Si+Mn)设为0.25％以上，从而可以获得更优异的钎焊性。

以上，对于本发明的铁素体类不锈钢的基本成分(必须成分)进行了说明。本发明的成分组成中，除上述以外的成分为Fe及不可避免的杂质。

另外，在在本发明中，可以根据需要适当含有以下说明的元素。

Co：0.01～0.50％

Co(钴)是提高耐腐蚀性的元素。其效果在Co含量为0.01％以上时可获得。但是，Co含量超过0.50％时，有时加工性降低。因此，在含有Co的情况，将Co含量设为0.01～0.50％的范围。Co含量更优选为0.05％以上。另外，Co含量更优选为0.30％以下。

W：0.01～0.50％

W(钨)是提高耐腐蚀性的元素。其效果在W含量为0.01％以上时可获得。但是，W含量超过0.50％时，有时加工性降低。因此，在含有W的情况下，W含量设为0.01～0.50％的范围。W含量更优选为0.05％以上。另外，W含量更优选为0.20％以下。

Ti：0.01～0.10％

Ti(钛)具有与钢中含有的C及N键合而防止敏化的效果。其效果在含有0.01％以上的Ti时可获得。另一方面，Ti为对氧活泼的元素，含有超过0.10％的Ti在钎焊处理时会在钢的表面生成Ti氧化被膜而降低钎焊性。因此，在含有Ti的情况下，Ti含量设为0.01～0.10％的范围。Ti含量更优选为0.05％以下，进一步优选为0.03％以下。

V：0.01～0.20％

V(钒)与Ti同样，与钢中含有的C及N键合而防止敏化。另外，V具有与氮键合而生成氮富集层的效果。这些效果在V含量为0.01％以上时可获得。另一方面，V含量超过0.20％时，有时加工性降低。因此，在含有V的情况下，V含量设为0.01～0.20％的范围。V含量更优选为0.15％以下，进一步优选为0.10％以下。

Zr：0.01～0.10％

Zr(锆)与Ti、Nb同样，是与钢中含有的C及N键合而抑制敏化的元素。其效果在Zr含量为0.01％以上时可获得。另一方面，Zr含量超过0.10％时，有时加工性降低。因此，在含有Zr的情况下，Zr含量设为0.01～0.10％的范围。Zr含量更优选为0.03％以上。另外，Zr含量更优选为0.05％以下。

Mg：0.0005～0.0050％

Mg(镁)用作脱氧剂。其效果在Mg含量为0.0005％以上时可获得。但是，Mg含量超过0.0050％，钢的韧性降低，存在制造性降低的隐患。因此，在含有Mg的情况下，Mg含量设为0.0005～0.0050％的范围。更优选Mg含量为0.0020％以下。

Ca：0.0003～0.0030％

Ca(钙)改善焊接部的熔深性而使焊接性提高。其效果在Ca含量为0.0003％以上时可获得。但是，Ca含量超过0.0030％时，与S键合而生成CaS，有时使耐腐蚀性变差。因此，在含有Ca的情况下，Ca含量设定为0.0003～0.0030％的范围。Ca含量更优选为0.0005％以上。另外，Ca含量更优选为0.0020％以下。

B：0.0003～0.0030％

B(硼)是改善二次加工脆性的元素。其效果在B含量为0.0003％以上时表现出来。但是，B含量超过0.0030％时，有时因固溶强化而延展性降低。因此，在含有B的情况下，B含量设为0.0003～0.0030％的范围。

REM(稀土金属)：0.001～0.100％

REM(稀土金属：La、Ce、Nd等原子序号57～71的元素)是在脱氧方面有效的元素。其效果在REM含量为0.001％以上时可获得。但是，REM含量超过0.100％时，有时热加工性降低。因此，在含有REM的情况下，REM含量设为0.001～0.100％的范围。REM含量更优选为0.010％以上。另外，REM含量更优选为0.050％以下。

Sn：0.001～0.100％

Sn(锡)是对抑制加工表面粗糙有效的元素。其效果在Sn含量为0.001％以上时可获得。但是，Sn含量超过0.100％时，有时热加工性降低。因此，在含有Sn的情况下，Sn含量设为0.001～0.100％的范围。更优选Sn含量为0.050％以下。

Sb：0.001～0.100％

Sb(锑)与Sn同样，是对抑制加工表面粗糙有效的元素。其效果在Sb含量为0.001％以上时可获得。但是，Sb含量超过0.100％时，有时加工性降低。因此，在含有Sb的情况下，Sb含量设为0.001～0.100％的范围，更优选Sb含量为0.050％以下。

接下来，对本发明的铁素体类不锈钢的优选的制造方法进行说明。

本发明的铁素体类不锈钢的制造方法没有特别限定。例如，对具有上述成分组成的钢坯进行热轧，制成热轧板，根据需要对该热轧板实施热轧板退火，然后，对该热轧板实施冷轧，制成希望板厚的冷轧板，进一步根据需要对该冷轧板实施冷轧板退火，由此可以制造具有上述成分组成的铁素体类不锈钢(铁素体类不锈钢板)。

需要说明的是，热轧、冷轧、热轧板退火、冷轧板退火等的条件没有特别限定，按照常规方法即可。

熔炼钢的炼钢工序优选通过VOD法等对在转炉或电炉等中熔融的钢进行二次精炼，制成含有上述必须成分及根据需要添加的成分的钢。熔炼后的钢液可以通过公知的方法制成钢原材料，从生产性及品质方面考虑，优选利用连续铸造法。然后，优选将钢原材料加热至1050～1250℃，通过热轧制成希望板厚的热轧板。当然，也可以热加工成板材以外的形式。优选随后根据需要在900～1150℃的温度下对上述热轧板实施连续退火，然后，通过酸洗等进行除氧化皮，制成热轧产品。需要说明的是，也可以根据需要在酸洗前通过喷丸来去除氧化皮。

另外，也可以将上述热轧产品(热轧退火板等)经过冷轧等工序而制成冷轧产品。该情况下的冷轧可以是1次，从生产性、要求品质方面的观点考虑，也可以时中间夹有中间退火的2次以上的冷轧。1次或2次以上的冷轧的总压下率优选为60％以上，更优选为70％以上。然后，优选将冷轧后的钢板以优选为900～1150℃、更优选为950～1150℃的温度进行连续退火(精轧退火)，进行酸洗，制成冷轧产品。需要说明的是，也可以通过光亮退火来进行连续退火而省略酸洗。另外，还可以根据用途，在精加工退火后，实施表面光轧等，进行钢板的形状、表面粗糙度、材质调整。

以上说明的本发明的铁素体类不锈钢优选用于至少一个以上的接合部通过钎焊组装而成的散热回收器、排气再循环装置。特别是优选用于上述散热回收器、排气再循环装置的热交换器构件。

实施例

在真空熔融炉中对具有表1所示的成分组成的钢进行熔炼，在1100～1200℃进行1小时的加热后，通过热轧制造了板厚4.0mm的热轧板。在950～1100℃进行热轧板退火后，去除氧化皮，冷轧至板厚1.0mm。对于在950～1100℃进行精轧退火而得到的冷轧退火板，利用金刚砂纸将其表面抛光至600号，利用丙酮进行脱脂，供于试验。

对于该冷轧退火板，如以下所述进行含Ni钎料的钎焊，实施了(1)钎焊性的评价，并且对于钎焊处理后的冷轧退火板实施了(2)耐腐蚀性的评价。

(1)钎焊性的评价

从制成的冷轧退火板切下宽度50mm、长度50mm的试验片，在表面设置直径10mm、厚度1mm的含Ni钎料(JIS标准：BNi-5)，在1170℃、1Torr的氮载气氛围中加热10分钟，然后冷却至常温，测定了试验片表面的钎料的等效圆直径。

加热后相对于加热前的钎料的铺展率＝(试验后的钎料的等效圆直径/试验前的钎料的等效圆直径)×100(％)

◎(合格、特别优异)：160％以上

○(合格)：150％以上且小于160％

×(不合格)：小于150％

(2)耐腐蚀性的评价

使用钎焊处理后的各冷轧退火板的试验片，从未附着钎料的部分采集20mm见方的试验片，对于该试验片，保留11mm见方的测定面，利用密封材料进行包覆。接着，使该试验片浸渍于30℃的3.5％NaCl水溶液中，除上述NaCl水溶液的浓度以外，按照JIS G 0577实施了耐腐蚀性试验。将测得的点蚀电位Vc’100示于表2。需要说明的是，考虑到散热回收器、EGR冷却器的热交换器部分的使用条件，点蚀电位Vc’100为150mV(vs SCE)以上时，可以判定为耐腐蚀性优异。

○(合格)：150mV(vs SCE)以上

×(不合格)：小于150mV(vs SCE)

[表2]

根据表2，在发明例No.1～19、29、30的任一者中，钎焊性及耐腐蚀性均良好。特别是Cr含量小于20.0％、Al含量为0.006％以下且4Ni－(Si+Mn)≥0.25％的No.1、2、4、5、7～9、14、15、17、19、29、30表示出更优异的钎焊性。

相比之下，在成分组成为适当范围以外的比较例No.20～28中，无法兼顾良好的钎焊性和良好的耐腐蚀性。

更具体而言，在比较例No.20(钢符号B1)中，Si含量超过本发明的上限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.21(钢符号B2)中，Mn含量超过本发明的上限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.22(钢符号B3)中，Ni含量小于本发明的下限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.23(钢符号B4)中，Al含量超过本发明的上限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.24(钢符号B5)中，Ti含量超过本发明的上限值，因此无法得到良好的钎焊性。

另外，在比较例No.25(钢符号B6)中，4Ni－(Si+Mn)(从4倍的Ni含量中减去Si含量和Mn含量而得到值)小于本发明的下限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.26(钢符号B7)中，Cr含量小于本发明的下限值，因此无法获得良好的耐腐蚀性。

另外，在比较例No.27(钢符号B8)中，Cr含量超过本发明的上限值，因此无法获得良好的钎焊性。

另外，在比较例No.28(钢符号B9)中，Cu含量小于本发明的下限值，因此无法获得良好的耐腐蚀性。

工业实用性

根据本发明，可以得到适合用于通过钎焊进行组装的散热回收器、EGR冷却器的热交换器构件等排气再循环装置的铁素体类不锈钢，因此在工业上是极其有用的。

Claims

1.一种铁素体类不锈钢，其具有下述组成：

以质量%计，含有

C：0.003~0.020%、

Si：0.09~0.60%、

Mn：0.05~0.30%、

P：0.040%以下、

S：0.020%以下、

Cr：17.0~22.0%、

Ni：0.20~0.80%、

Cu：0.30~0.48%、

Mo：0.01~0.10%、

Al：0.001~0.006%、

Nb：0.25~0.60%、

N：0.020%以下，

满足下式(1)，并且余量由Fe及不可避免的杂质构成，

4Ni－(Si＋Mn)≥0.00%···(1)

式(1)中的Ni、Si、Mn表示各元素的含量(质量%)。

2.根据权利要求1所述的铁素体类不锈钢，其以质量%计进一步含有选自下述元素中的1种或2种：

Co：0.01~0.50%、

W：0.01~0.50%。

3.根据权利要求1或2所述的铁素体类不锈钢，其以质量%计进一步含有选自下述元素中的1种或2种以上：

Ti：0.01~0.10%、

V：0.01~0.20%、

Mg：0.0005~0.0050%、

Ca：0.0003~0.0030%、

B：0.0003~0.0030%、

REM(稀土金属)：0.001~0.100%、

Sn：0.001~0.100%、

Sb：0.001~0.100%。

4.根据权利要求1或2所述的铁素体类不锈钢，其用于至少一个以上的接合部通过钎焊组装而成的散热回收器或排气再循环装置。

5.根据权利要求3所述的铁素体类不锈钢，其用于至少一个以上的接合部通过钎焊组装而成的散热回收器或排气再循环装置。