CN111417783B - 双旋转式压缩机和制冷循环装置 - Google Patents

Abstract

双旋转式压缩机具备电动机、曲轴、活塞、缸体、以及从外部的制冷剂配管向压缩室注入制冷剂的喷射流路，喷射流路具有第1喷射口、第2喷射口、喷射入口管、第1喷射管、第2喷射管以及喷射消声器，第1喷射管和第2喷射管各自分别与喷射消声器连接。

Description

双旋转式压缩机和制冷循环装置

技术领域

本发明涉及具备喷射流路的双旋转式(twin rotary)压缩机和制冷循环装置。

背景技术

以往，旋转压缩机在密闭容器内的上部搭载有由转子和定子构成的电动机。而且，通过被固定于转子的曲轴将电动机的旋转向设置于下部的偏芯部传递。在偏芯部设置有活塞，通过曲轴进行旋转，使得活塞进行偏芯运动而压缩室的体积缩小。由此，在旋转压缩机中，制冷剂在压缩室内被压缩。

另外，有时在压缩室内形成有喷射口。在这种情况下，中间压的液体或者气体制冷剂被从与喷射口连接的喷射流路向压缩室喷射。

这里，公知有一种在喷射流路中具有喷射消声器的技术(例如，参照专利文献1)。喷射消声器对在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动进行吸收，能够稳定且顺利地供给所喷射的制冷剂。

专利文献1：日本实开平1-58046号公报

然而，发现了在应用喷射消声器的旋转压缩机的情况下，不仅能够吸收在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动，还发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果这一情况。特别是发现了在双旋转式压缩机中针对两个压缩室分别可获得增压效果。

发明内容

本发明是为了解决上述课题而完成的，其目的在于，提供一种能够吸收在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果的高效率的双旋转式压缩机和制冷循环装置。

本发明所涉及的双旋转式压缩机具备：电动机，具有定子和转子；曲轴，具有设置于被固定在上述转子的主轴的第1偏芯部和设置于上述主轴的第2偏芯部，并通过上述电动机进行旋转；第1活塞，设置于上述第1偏芯部；第2活塞，设置于上述第2偏芯部；第1缸体，形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置上述第1偏芯部和上述第1活塞而形成第1压缩室；以及第2缸体，形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置上述第2偏芯部和上述第2活塞而形成第2压缩室，其中，具备从外部的制冷剂配管向上述第1压缩室和上述第2压缩室分别注入制冷剂的喷射流路，上述喷射流路具有形成于上述第1压缩室的第1喷射口、形成于上述第2压缩室的第2喷射口、与上述制冷剂配管连接的喷射入口管、向上述第1喷射口供给制冷剂的第1喷射管、向上述第2喷射口供给制冷剂的第2喷射管、以及配置于上述喷射入口管与上述第1喷射管及上述第2喷射管之间并且直径大于上述第1喷射管和上述第2喷射管的内径的喷射消声器，上述第1喷射管和上述第2喷射管各自分别与上述喷射消声器连接。

本发明所涉及的制冷循环装置具备上述的双旋转式压缩机。

根据本发明所涉及的双旋转式压缩机和制冷循环装置，具有被配置于喷射入口管与第1喷射管及第2喷射管之间并且直径大于第1喷射管和第2喷射管的内径的喷射消声器，第1喷射管和第2喷射管各自分别与喷射消声器连接。因此，能够吸收在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，双旋转式压缩机成为高效率。

附图说明

图1是表示应用了本发明的实施方式1所涉及的双旋转式压缩机的制冷循环装置的制冷剂回路图。

图2是表示本发明的实施方式1所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图3是表示本发明的实施方式1所涉及的压缩室内的喷射口的横向剖视图。

图4是表示本发明的实施方式1所涉及的超过100％的增压率α与喷射管的长度L及内径d的关系的图。

图5是表示本发明的实施方式1所涉及的增压率α与喷射管的长度L及内径d的关系的图。

图6是表示本发明的实施方式1中的变形例1所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图7是表示本发明的实施方式1中的变形例2所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图8是表示本发明的实施方式1中的变形例3所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图9是表示本发明的实施方式1中的变形例4所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图10是表示本发明的实施方式1中的变形例5所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图11是表示本发明的实施方式1中的变形例6所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图12是表示本发明的实施方式1中的变形例7所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

图13是表示本发明的实施方式1中的变形例8所涉及的双旋转式压缩机的纵向剖视图。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的实施方式进行说明。其中，在各附图中，标注了相同附图标记的部件是相同或者与其相当的部件，这一情况在说明书的全文中共通。另外，在剖视图的附图中，鉴于可视性而适当省略了阴影线。并且，说明书全文所示的结构要素的形态只不过是例示，并不限定于这些记载。

实施方式1

＜制冷循环装置200＞

图1是表示应用了本发明的实施方式1所涉及的双旋转式压缩机100的制冷循环装置200的制冷剂回路图。

如图1所示，制冷循环装置200具备双旋转式压缩机100、冷凝器201、膨胀阀202以及蒸发器203。这些双旋转式压缩机100、冷凝器201、膨胀阀202以及蒸发器203通过制冷剂配管204连接而形成制冷循环回路。而且，从蒸发器203流出的制冷剂被吸入至双旋转式压缩机100而变为高温高压。变为高温高压的制冷剂在冷凝器201中冷凝而变为液体。变为液体的制冷剂在膨胀阀202中减压膨胀而变为低温低压的气液两相，气液两相的制冷剂在蒸发器203中进行热交换。

制冷循环装置200具备在制冷循环回路的制冷剂流通方向上从蒸发器203近前且膨胀阀202更近前的制冷剂配管204向压缩室注入制冷剂的喷射流路205。对于喷射流路205的详细内容将后述。

后述的双旋转式压缩机100能够用于这样的制冷循环装置200。其中，作为制冷循环装置200，例如能够举出空调装置、制冷装置或者热水器等。

＜双旋转式压缩机100的结构＞

图2是表示本发明的实施方式1所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。图3是表示本发明的实施方式1所涉及的压缩室内的喷射口的横向剖视图。

如图2所示，双旋转式压缩机100具备上下两端部被闭塞的筒状的密闭容器101。密闭容器101具有筒状部件101a、将筒状部件101a的上端部封堵的碗状的上端闭塞部件101b、以及将筒状部件101a的下端部封堵的碗状的下端闭塞部件101c。密闭容器101被安装固定于台座102。

在密闭容器101内的上部配置有电动机103。电动机103具有定子103a和转子103b。电动机103的定子103a是圆筒状，被固定于密闭容器101的内周壁部。转子103b是圆柱状，在水平方向和圆周向旋转自如地配置于在定子103a的中心形成的中空部分。

在密闭容器101内，通过电动机103而旋转的曲轴104沿上下方向延伸配置。曲轴104具有主轴104a、第1偏芯部104b、第2偏芯部104c以及副轴104d。

主轴104a被固定于转子103b。主轴104a将来自转子103b的旋转驱动力向第1偏芯部104b和第2偏芯部104c传递。第1偏芯部104b设置于比第2偏芯部104c靠上方的主轴104a侧的主轴104a，使中心线与主轴104a偏芯，并且直径大于主轴104a。第2偏芯部104c设置于比第1偏芯部104b靠下方的副轴104d侧的主轴104a，使中心线与主轴104a及第1偏芯部104b偏芯，并且直径大于主轴104a。

如图3所示，在第1偏芯部104b设置有第1活塞105a。第1活塞105a具有将第1压缩室106a分隔的分隔部件105a1。

第1偏芯部104b和第1活塞105a被配置于形成有圆筒状的贯通孔的第1缸体107a内。在第1缸体107a中，在贯通孔配置第1偏芯部104b和第1活塞105a而形成第1压缩室106a。第1压缩室106a是密闭的圆柱空间。在第1缸体107a经由贯通孔107a1连接有第1流入制冷剂配管108a。

另外，与图3相同，在第2偏芯部104c设置有未图示的第2活塞。第2活塞具有将第2压缩室分隔的分隔部件。

第2偏芯部104c和第2活塞在比第1缸体107a靠下方的位置被配置于形成有圆筒状的贯通孔的第2缸体107b内。在第2缸体107b中，在贯通孔配置第2偏芯部104c和第2活塞而形成第2压缩室。第2压缩室是密闭的圆柱空间。在第2缸体107b经由贯通孔连接有第2流入制冷剂配管108b。

在第1缸体107a的上端设置有上轴承109a，该上轴承109a滑动自如地保持曲轴104，并且构成第1压缩室106a的上壁部。

在第2缸体107b的下端设置有下轴承109b，该下轴承109b滑动自如地保持曲轴104，并且构成第2压缩室的下壁部。

在第1缸体107a与第2缸体107b之间设置有中间板110，该中间板110构成第1压缩室106a的下壁部和第2压缩室的上壁部，并将第1压缩室106a与第2压缩室分隔。

在上轴承109a的上方设置有覆盖上轴承109a的上排出消声器111a。上排出消声器111a包围第1缸体107a压缩后的制冷剂的排出口107a2。在下轴承109b的下方设置有覆盖下轴承109b的下排出消声器111b。下排出消声器111b包围第2缸体107b压缩后的制冷剂的排出口。上排出消声器111a和下排出消声器111b使因密闭容器101内的内部空间的共振而放大的噪声减少。由上排出消声器111a和下排出消声器111b排出的压缩制冷剂从设置于密闭容器101的上部的排出管112向制冷循环回路的制冷剂配管204供给。

第1流入制冷剂配管108a和第2流入制冷剂配管108b将双方的流入口插入至吸入消声器113内。吸入消声器113与制冷循环回路的制冷剂配管204连接，使制冷剂流入。吸入消声器113固定于密闭容器101的外周。

＜双旋转式压缩机100的动作＞

在密闭容器101的底部积存有冷冻机油。积存于底部的冷冻机油通过曲轴104的旋转从设置于曲轴104的中空孔被以利用了曲轴104的旋转的离心泵的容量吸上来。被吸上来的冷冻机油通过从曲轴104的中空孔朝向外周部打开的供油孔向各滑动部循环。由此，机械部分被冷冻机油密封。因此，作为滑动部件的曲轴104、第1活塞105a、第2活塞、第1缸体107a、第2缸体107b、上轴承109a、下轴承109b以及中间板110不直接接触，能防止损伤，并且防止制冷剂的泄漏。

在曲轴104的上部嵌入有未图示的油分离器。油分离器防止将冷冻机油与被排出的制冷剂一同从排出管112向机外排放这一情况。油分离器针对朝向排出管112流动的制冷剂与冷冻机油的混合流体将流路堵塞，使制冷剂与冷冻机油碰撞分离，从而抑制冷冻机油向机外流出。

在双旋转式压缩机100中，被固定于马达部分的转子103b的曲轴104通过电动机103而旋转。由此，第1偏芯部104b及第2偏芯部104c、和分别安装于第1偏芯部104b和第2偏芯部104c的外周部的第1活塞105a及第2活塞进行偏芯旋转。而且，使第1压缩室106a和第2压缩室的容积缩小，制冷剂被压缩而变化为高压。

＜喷射流路205的详细结构＞

如图1所示，喷射流路205在制冷循环回路的制冷剂流通方向上从蒸发器203近前、进而膨胀阀202近前的制冷剂配管204向第1压缩室106a和第2压缩室分别注入制冷剂。

喷射流路205具有第1喷射口205a1、第2喷射口205a2、喷射入口管205b、第1喷射管205c、第2喷射管205d、喷射消声器205e、第1机内通路205f1以及第2机内通路205f2。

如图2、图3所示，第1喷射口205a1将上轴承109a的局部开口而形成于第1压缩室106a。第2喷射口205a2将下轴承109b的局部开口而形成于第2压缩室。

如图2所示，构成喷射流路205的喷射入口管205b与制冷循环回路的制冷剂配管204连接，并且与喷射消声器205e连接。喷射入口管205b在喷射消声器205e的上部与在喷射消声器205e内向上方突出的第1喷射管205c及第2喷射管205d分离并在喷射消声器205e内向下方突出。

第1喷射管205c将流入口插入于喷射消声器205e，并与第1机内通路205f1连接，向第1喷射口205a1供给制冷剂。第2喷射管205d将流入口插入于喷射消声器205e，并与第2机内通路205f2连接，向第2喷射口205a2供给制冷剂。第1喷射管205c和第2喷射管205d各自分别与喷射消声器205e连接。第2喷射管205d由于与比第1喷射管205c靠密闭容器101的下部的位置连接，所以比第1喷射管205c长。

喷射消声器205e被配置于喷射入口管205b与第1喷射管205c及第2喷射管205d之间。喷射消声器205e的内径大于第1喷射管205c和第2喷射管205d的内径。由此，第1喷射管205c和第2喷射管205d在两处被插入于喷射消声器205e的圆形底部。

第1喷射管205c和第2喷射管205d在喷射消声器205e的下部在喷射消声器205e内向上方突出。第1喷射管205c和第2喷射管205d在喷射消声器205e内突出的突出量B[m]为喷射消声器205e内的上下方向长度A[m]的10％以下。由此，第1喷射管205c和第2喷射管205d具有对气体制冷剂与液体制冷剂都能够喷射的适当长度而在喷射消声器205e内突出。

喷射消声器205e与吸入消声器113同样，被固定于密闭容器101的外周部。喷射消声器205e的容积为吸入消声器113的容积的5％以上。喷射消声器205e的容积是基于吸入制冷剂与喷射制冷剂的关系的容积。

第1机内通路205f1将第1喷射管205c与第1喷射口205a1相连。第1机内通路205f1在上轴承109a内部形成为贯通孔等。第2机内通路205f2将第2喷射管205d与第2喷射口205a2相连。第2机内通路205f2在下轴承109b内部形成为贯通孔等。

＜喷射流路205的动作＞

从制冷循环回路在喷射流路205中流通的制冷剂通过喷射入口管205b向喷射消声器205e内流入。流入至喷射消声器205e内的制冷剂在喷射消声器205e内向第1喷射管205c和第2喷射管205d供给。供给至第1喷射管205c的制冷剂经由双旋转式压缩机100的第1机内通路205f1作为液体或者气体制冷剂从第1喷射口205a1向第1压缩室106a的内部喷射。供给至第2喷射管205d的制冷剂经由双旋转式压缩机100的第2机内通路205f2作为液体或者气体制冷剂从第2喷射口205a2向第2压缩室的内部喷射。

此时，喷射消声器205e内的压力成为来自制冷循环回路的喷射压力与向第1压缩室106a及第2压缩室供给的第1喷射管205c及第2喷射管205d的压力的中间压。因此，是难以产生由第1压缩室106a与第2压缩室的差压引起的制冷剂泄漏的状态。

第1喷射管205c和第2喷射管205d的压力根据第1活塞105a和第2活塞的相位而变动。然而，第1喷射管205c和第2喷射管205d经由将内压保持为中间压的喷射消声器205e与喷射入口管205b连接。因此，通过喷射入口管205b的压力被保持为恒定，使得从喷射流路205喷射的制冷剂稳定，损失较少。

＜喷射流路205的特征＞

除了上述之外，喷射消声器205e的形状或者第1喷射管205c和第2喷射管205d的长度及内径的尺寸被指定设计。由此，在喷射制冷剂的吸入时可获得增压效果。其结果是，喷射制冷剂的流量增大，能够高效地对喷射制冷剂进行喷射。

这里，发明人们获得了以下的见解。即，通过吸入制冷剂的第1喷射管205c及第2喷射管205d的入口与出口的压力变动重叠并进行放大而引起喷射制冷剂的增压。第1喷射管205c及第2喷射管205d的入口与出口的压力变动分别不同的重要因素由在制冷剂通过喷射消声器205e、第1喷射管205c或者第2喷射管205d时产生的管摩擦损失引起。因此，增压率与因管摩擦损失引起的压力损失的公式存在相关关系。

第1喷射管205c或者第2喷射管205d的管摩擦系数被定义为λ。第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的长度被定义为L[m]。这里，长度L是第1喷射管205c或者第2喷射管205d从喷射消声器205e向外部露出的前端部、与从密闭容器101向外部露出的前端部之间的长度。第1喷射管205c或者第2喷射管205d实际上被插入于喷射消声器205e和密闭容器101内，但这里的长度L是向外部露出的部分的中心线上的长度。第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的内径被定义为d[m]。在第1喷射管205c或者第2喷射管205d中分别流动的制冷剂流速被定义为v[m/s]。在第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自中流动的制冷剂的密度被定义为ρ[kg/m]。此时，第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的出口处的压力损失△P[Pa]为

△P＝λ×(L/d)×1/2×ρ×v²。

这里，在第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自中流动的制冷剂流量被定义为Q[m³/s]。第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的管截面积被定义为(d/2)²×π。该情况下，根据制冷剂流速v＝Q/((d/2)²×π)，替换△P的公式的v，△P变为△P＝(L/d⁵)×(8/π²×λ×ρ×Q²)。

并且，若将(8/π²×λ×ρ×Q²)替换为与λ、ρ、Q存在相关的系数J[kg·m³/s²]，则△P为

△P＝J×(L/d⁵)。

这里，若△P除以在第1喷射管205c或者第2喷射管205d的每一个中没有增压效果的情况下的压力损失Pbase[Pa]并乘以100来计算在第1喷射管205c或者第2喷射管205d的每一个中存在增压效果的增压率α[％]，则α为

α＝△P/Pbase×100＝J×100/Pbase×(L/d⁵)。

其中，增压率α被作为比将没有增压效果的情况设为小于100％的情况大的超过100％的增加率而求出。

若将J×100/Pbase替换为与λ、ρ、Q、Pbase存在相关的系数K[kg·m³/(s²·Pa)]，则

α＝K×(L/d⁵)···(公式1)。

图4是表示本发明的实施方式1所涉及的超过100％的增压率α与第1喷射管205c及第2喷射管205d的长度L以及内径d的关系的图。如图4所示，设计为具备具有在增压率α变动的过程中增压率α超过100％的L与d的组合的第1喷射管205c和第2喷射管205d。

而且，α与L、d存在使用了系数K的相关关系。其结果是，能够使用以下的关系式(公式2)、(公式3)来设计第1喷射管205c、第2喷射管205d的长度L和内径d。

L＝(α×d⁵)/K···(公式2)

d＝(K×L/α)^1/5···(公式3)

图5是表示本发明的实施方式1所涉及的增压率α与第1喷射管205c、第2喷射管205d的长度L及内径d的关系的图。根据图5，由于进一步获得增压效果，所以更优选第1喷射管205c、第2喷射管205d的长度L和内径d满足以下的关系。

在将通过L与d的组合而获得的α的最大值设为αmax时，设计为具备具有可获得(αmax+1)/2≤α≤αmax的范围的α的L与d的组合的第1喷射管205c和第2喷射管205d。

而且，L满足将(公式1)变形后的上述关系式(公式2)，并且是(αmax+1)/2≤α≤αmax的范围。

d满足将(公式1)变形后的上述(公式3)，并且是(αmax+1)/2≤α≤αmax的范围。

＜实施例＞

第1喷射管205c的长度L是L＝0.169[m]。第2喷射管205d的长度L是L＝0.211[m]。第1喷射管205c、第2喷射管205d的内径d是d＝0.004[m]。喷射消声器205e的容积是0.00073[m³]。吸入消声器113的容积是0.00731[m³]。在这样的情况下，根据上述的关系式(公式1)和各种结构，成为以下那样。

即，第1喷射管205c中的增压率α是α＝122.7％。第2喷射管205d中的增压率α是α＝123.7％。这样，满足发挥增压效果的条件。另外，喷射消声器205e的容积为吸入消声器113的容积的10％，满足吸入制冷剂与喷射制冷剂的关系所需的条件。综上所述，在这种情况下，能够吸收在第1压缩室106a和第2压缩室中产生的压力变动以及喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，双旋转式压缩机100成为高效率。

＜变形例1＞

图6是表示本发明的实施方式1中的变形例1所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例1中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图6所示，双旋转式压缩机100使第1喷射管205c及第2喷射管205d的出口的连接部位与上述实施方式不同。即，第1喷射管205c的出口与中间板110内的通路连接。第2喷射管205d的出口与下轴承109b的通路连接。

＜变形例2＞

图7是表示本发明的实施方式1中的变形例2所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例2中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图7所示，双旋转式压缩机100使第1喷射管205c及第2喷射管205d的出口的连接部位与上述实施方式不同。即，第1喷射管205c的出口与上轴承109a的通路连接。第2喷射管205d的出口与中间板110内的通路连接。

＜变形例3＞

图8是表示本发明的实施方式1中的变形例3所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例3中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图8所示，双旋转式压缩机100使第1喷射管205c及第2喷射管205d的出口的连接部位与上述实施方式不同。即，第1喷射管205c或者第2喷射管205d的出口使周向的位置错开而与第1缸体107a或者第2缸体107b的任意一方连接，并从其内部与上轴承109a或者下轴承109b内的通路及中间板110内的通路分别连接。

＜变形例4＞

图9是表示本发明的实施方式1中的变形例4所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例4中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图9所示，双旋转式压缩机100使第1喷射管205c和第2喷射管205d的出口的连接部位与上述实施方式不同。即，第1喷射管205c的出口与第1缸体107a连接，并从其内部与上轴承109a内的通路连接。第2喷射管205d的出口与第2缸体107b连接，并从其内部与下轴承109b内的通路连接。

＜变形例5＞

图10是表示本发明的实施方式1中的变形例5所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例5中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图10所示，在双旋转式压缩机100中，第1喷射管205c与第2喷射管205d各自的内径D1[m]和D2[m]相互不同。即，与第2喷射管205d相比配管的长度L1[m]比长度L2[m]短的第1喷射管205c的内径D1小于第2喷射管205d的内径D2。即，可以是第1喷射管205c和第2喷射管205d的长度越短，则第1喷射管205c和第2喷射管205d各自的内径D1和D2越小。

＜变形例6＞

图11是表示本发明的实施方式1中的变形例6所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例6中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图11所示，在双旋转式压缩机100中，在与第1喷射管205c或者第2喷射管205d的至少一方的第1喷射口205a1或者第2喷射口205a2的连接部分设置有内径D3[m]比第1喷射管205c或者第2喷射管205d的内径D小的连接管206。即，在与配管的长度比第2喷射管205d短的第1喷射管205c的第1喷射口205a1的连接部分设置有内径D3比第1喷射管205c和第2喷射管205d的内径D小的连接管206。

＜变形例7＞

图12是表示本发明的实施方式1中的变形例7所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例7中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。变形例7是变形例5与变形例6的组合。

如图12所示，在双旋转式压缩机100中，第1喷射管205c与第2喷射管205d各自的内径D1和D2相互不同。除此之外，在与第1喷射管205c或者第2喷射管205d的至少一方的第1喷射口205a1或者第2喷射口205a2的连接部分设置有内径D3比第1喷射管205c或者第2喷射管205d的内径D1和D2小的连接管206。即，与第2喷射管205d相比配管的长度L1比长度L2短的第1喷射管205c的内径D1小于第2喷射管205d的内径D2。除此之外，在与配管的长度L1比第2喷射管205d短的第1喷射管205c的第1喷射口205a1的连接部分设置有内径D3比第1喷射管205c和第2喷射管205d的内径D1和D2小的连接管206。

＜变形例8＞

图13是表示本发明的实施方式1中的变形例8所涉及的双旋转式压缩机100的纵向剖视图。在变形例8中，省略与上述实施方式相同事项的说明，仅对其特征部分进行说明。

如图13所示，在双旋转式压缩机100中，第1喷射管205c和第2喷射管205d各自在喷射消声器205e内突出的突出量B1[m]和B2[m]相互不同。即，与第2喷射管205d相比配管的长度L1比长度L2短的第1喷射管205c在喷射消声器205e内突出的突出量B1比第2喷射管205d在喷射消声器205e内突出的突出量B2长。即，可以是第1喷射管205c和第2喷射管205d的长度越短，则第1喷射管205c和第2喷射管205d各自在喷射消声器205e内突出的突出量B1或者B2越长。

＜实施方式1的效果＞

根据实施方式1，双旋转式压缩机100具备电动机103，该电动机103具有定子103a和转子103b。双旋转式压缩机100具备曲轴104，该曲轴104具有设置于被固定在转子103b的主轴104a的第1偏芯部104b和设置于主轴104a的第2偏芯部104c，并通过电动机103而进行旋转。双旋转式压缩机100具备设置于第1偏芯部104b的第1活塞105a。双旋转式压缩机100具备设置于第2偏芯部104c的第2活塞。双旋转式压缩机100具备第1缸体107a，该第1缸体107a形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置第1偏芯部104b和第1活塞105a而形成第1压缩室106a。双旋转式压缩机100具备第2缸体107b，该第2缸体107b形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置第2偏芯部104c和第2活塞而形成第2压缩室。双旋转式压缩机100具备喷射流路205，该喷射流路205在制冷循环回路的制冷剂流通方向上从蒸发器203近前的制冷剂配管204向第1压缩室106a和第2压缩室分别注入制冷剂。喷射流路205具有形成于第1压缩室106a的第1喷射口205a1。喷射流路205具有形成于第2压缩室的第2喷射口205a2。喷射流路205具有与制冷剂配管204连接的喷射入口管205b。喷射流路205具有向第1喷射口205a1供给制冷剂的第1喷射管205c。喷射流路205具有向第2喷射口205a2供给制冷剂的第2喷射管205d。喷射流路205具有被配置于喷射入口管205b与第1喷射管205c及第2喷射管205d之间且内径大于第1喷射管205c和第2喷射管205d的内径的喷射消声器205e。第1喷射管205c和第2喷射管205d各自分别与喷射消声器205e连接。

根据该结构，具有配置于喷射入口管205b与第1喷射管205c及第2喷射管205d之间并且直径比第1喷射管205c与第2喷射管205d各自的内径大的喷射消声器205e。而且，第1喷射管205c和第2喷射管205d各自分别与喷射消声器205e连接。因此，能够吸收在第1压缩室106a和第2压缩室中产生的压力变动以及喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，双旋转式压缩机100成为高效率。

另外，喷射制冷剂从喷射消声器205e分别通过第1喷射管205c和第2喷射管205d向第1压缩室106a和第2压缩室分别喷射。由此，能够抑制制冷剂因第1压缩室106a与第2压缩室的压力差而从一个压缩室向另一个压缩室泄漏，能够减少压缩机性能的降低。

根据实施方式1，第1喷射管205c和第2喷射管205d在喷射消声器205e的下部在喷射消声器205e内向上方突出。

根据该结构，第1喷射管205c和第2喷射管205d在加工上能够容易地与喷射消声器205e连接。

根据实施方式1，喷射入口管205b在喷射消声器205e的上部与在喷射消声器205e内向上方突出的第1喷射管205c及第2喷射管205d分离并在喷射消声器205e内向下方突出。

根据该结构，能够吸收在第1压缩室106a和第2压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。

根据实施方式1，第1喷射管205c和第2喷射管205d在喷射消声器205e内突出的突出量B、B1以及B2具有对气体制冷剂与液体制冷剂的任意一种都能够喷射的长度。

根据该结构，即使液体制冷剂落到喷射消声器205e内的下层，也能够实施液体制冷剂的喷射。另外，在气体制冷剂的喷射中，没有液体制冷剂那样的条件。由此，对气体制冷剂与液体制冷剂的任意一种都能够喷射。

根据实施方式1，在上述的双旋转式压缩机100中，具备第1喷射管205c和第2喷射管205d，该第1喷射管205c和第2喷射管205d具有由下述关系式(公式1)表示的增压率α[％]超过100％的下述L[m]与下述d[m]的组合。

α＝K×(L/d⁵)···(公式1)

这里，α[％]是α＞100％的值，是将在第1喷射管205c与第2喷射管205d的每一个中存在增压效果的情况下的压力损失△P除以在第1喷射管205c与第2喷射管205d的每一个中没有增压效果的情况下的压力损失Pbase[Pa]并乘以100而在第1喷射管205c与第2喷射管205d的每一个中存在超过100％的增压效果的情况下的增压率。

L[m]是第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的长度。

d[m]是第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的内径。

K[kg·m³/(s²·Pa)]是替换了J×100/Pbase的与λ、ρ、Q、Pbase存在相关的系数。

J[kg·m³/s²]是替换了(8/π²×λ×ρ×Q²)的与λ、ρ、Q存在相关的系数。

根据该结构，能够通过喷射消声器205e从第1喷射管205c或者第2喷射管205d分别吸收在压缩室中产生的压力变动以及喷射制冷剂的压力脉动。另外，与此同时，能够根据与增压率α的相关关系将第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的长度L、以及第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的内径d设计为能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果的尺寸。因此，能够吸收在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，双旋转式压缩机100成为高效率。例如，在2～10HP的双旋转式压缩机100中，通过使长度L为20～850mm，使内径d为φ1～φ15mm，能够适当地设计增压率α超过100％那样的结构，能够良好地发挥上述的增压效果。

根据实施方式1，在将通过L与d的组合而获得的α的最大值设为αmax时，双旋转式压缩机100具备具有可获得(αmax+1)/2≤α≤αmax的范围的α的L与d的组合的第1喷射管205c和第2喷射管205d。

根据该结构，能够将第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的长度L、和第1喷射管205c或者第2喷射管205d各自的内径d设计为能够更有效地发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果的尺寸。因此，能够吸收在压缩室中产生的压力变动以及喷射制冷剂的压力脉动，并且能够更有效地发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。而且，能够提高制热能力。因此，双旋转式压缩机100成为高效率。

根据实施方式1，若第1喷射管205c与第2喷射管205d各自的内径相互不同，则可实现第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果的最佳化。

这里，在两个喷射管向喷射消声器内的突出量一致、两个喷射消声器向两个喷射口的连接出口高度不同且两个喷射管的内径一致的情况下，若将一个喷射管的增压效果调节为最佳，则另一个喷射管的增压效果变差。然而，根据该结构，可提高第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果。

根据实施方式1，若第1喷射管205c和第2喷射管205d的长度越短，第1喷射管205c和第2喷射管205d各自的内径D1和D2越小，则可实现第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果的最佳化。

根据该结构，能恰当地提高第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果。

根据实施方式1，若在与第1喷射管205c或者第2喷射管205d的至少一方的第1喷射口205a1或者第2喷射口205a2的连接部分设置有内径D3比第1喷射管205c或者第2喷射管205d的内径D1或者D2小的连接管206，则可实现第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果的最佳化。

作为双旋转式压缩机100的设计事项而存在以下条件：在将喷射消声器205e固定于密闭容器的情况下，在比容器高度低的位置具备喷射消声器、第1喷射管的入口以及第2喷射管的入口。即，L的上限由密闭容器决定。另外，d的下限由所需的弯曲耐力决定。根据该结构，若增大L/d⁵，则在增压效果提高的情况下，通过在第1喷射管205c和第2喷射管205d的连接出口的至少一方设置有内径D3不同的连接管206，能够提高增压效果。

根据实施方式1，若第1喷射管205c和第2喷射管205d各自在喷射消声器205e内突出的突出量B1或者B2相互不同，则可实现第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果的最佳化。

这里，在两个喷射管向喷射消声器内的突出量一致、两个喷射消声器向两个喷射口的连接出口高度不同且两个喷射管的内径一致的情况下，若将一个喷射管的增压效果调节为最佳，则另一个喷射管的增压效果变差。然而，根据该结构，可提高第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果。

根据实施方式1，若第1喷射管205c和第2喷射管205d的长度越短，第1喷射管205c和第2喷射管205d各自在喷射消声器205e内突出的突出量B1或者B2越长，则可实现第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果的最佳化。

根据该结构，能恰当地提高第1喷射管205c与第2喷射管205d双方的增压效果。

根据实施方式1，双旋转式压缩机100在向双旋转式压缩机100供给制冷剂的配管具有吸入消声器113。喷射消声器205e的容积为吸入消声器113的容积的5％以上。

根据该结构，不会损害被双旋转式压缩机100吸入的制冷剂与喷射制冷剂的关系。因此，能够吸收在压缩室中产生的压力变动和喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，双旋转式压缩机100成为高效率。

根据实施方式1，将喷射消声器205e固定于双旋转式压缩机100的密闭容器101的外周部。

根据该结构，由于喷射消声器205e被固定于双旋转式压缩机100的密闭容器101的外周部，所以能够抑制第1喷射管205c、第2喷射管205d的配管振动。另外，喷射消声器205e能够作为双旋转式压缩机100的一部分来对待而易于操作。

制冷循环装置200具备实施方式1的双旋转式压缩机100。

根据该结构，具备双旋转式压缩机100的制冷循环装置200能够吸收在第1压缩室106a和第2压缩室中产生的压力变动以及喷射制冷剂的压力脉动，并且能够发挥使喷射制冷剂的流量增大的增压效果。因此，具备双旋转式压缩机100的制冷循环装置200成为高效率。

附图标记说明

100…双旋转式压缩机；101…密闭容器；101a…筒状部件；101b…上端闭塞部件；101c…下端闭塞部件；102…台座；103…电动机；103a…定子；103b…转子；104…曲轴；104a…主轴；104b…第1偏芯部；104c…第2偏芯部；104d…副轴；105a…第1活塞；105a1…分隔部件；106a…第1压缩室；107a…第1缸体；107a1…贯通孔；107a2…排出口；107b…第2缸体；108a…第1流入制冷剂配管；108b…第2流入制冷剂配管；109a…上轴承；109b…下轴承；110…中间板；111a…上排出消声器；111b…下排出消声器；112…排出管；113…吸入消声器；200…制冷循环装置；201…冷凝器；202…膨胀阀；203…蒸发器；204…制冷剂配管；205…喷射流路；205a1…第1喷射口；205a2…第2喷射口；205b…喷射入口管；205c…第1喷射管；205d…第2喷射管；205e…喷射消声器；205f1…第1机内通路；205f2…第2机内通路；206…连接管。

Claims (12)

1.一种双旋转式压缩机，具备：

电动机，具有定子和转子；

曲轴，具有设置于被固定在所述转子的主轴的第1偏芯部和设置于所述主轴的第2偏芯部，并通过所述电动机而进行旋转；

第1活塞，设置于所述第1偏芯部；

第2活塞，设置于所述第2偏芯部；

第1缸体，形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置所述第1偏芯部和所述第1活塞而形成第1压缩室；以及

第2缸体，形成有圆筒状的贯通孔，在该贯通孔配置所述第2偏芯部和所述第2活塞而形成第2压缩室，

其特征在于，

所述双旋转式压缩机具备从外部的制冷剂配管向所述第1压缩室和所述第2压缩室分别注入制冷剂的喷射流路，

所述喷射流路具有形成于所述第1压缩室的第1喷射口、形成于所述第2压缩室的第2喷射口、与所述制冷剂配管连接的一根喷射入口管、向所述第1喷射口供给制冷剂的一根第1喷射管、向所述第2喷射口供给制冷剂的一根第2喷射管、以及配置于一根所述喷射入口管与所述第1喷射管及所述第2喷射管这两根管之间并且直径大于所述第1喷射管和所述第2喷射管的内径的喷射消声器，

所述第1喷射管和所述第2喷射管各自分别与所述喷射消声器连接，

所述第1喷射管和所述第2喷射管在所述喷射消声器的下部在所述喷射消声器内向上方突出，

所述第1喷射管和所述第2喷射管在所述喷射消声器内突出的突出量具有对气体制冷剂与液体制冷剂的任意一种都能够喷射的长度。

2.根据权利要求1所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述喷射入口管在所述喷射消声器的上部与在所述喷射消声器内向上方突出的所述第1喷射管及所述第2喷射管分离，并在所述喷射消声器内向下方突出。

3.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述双旋转式压缩机具备具有由下述关系式即公式1表示的增压率α[％]超过100％的下述L[m]与下述d[m]的组合的所述第1喷射管和所述第2喷射管，

α＝K×(L/d⁵)···(公式1)

这里，α[％]是α＞100％的值，

L[m]是所述第1喷射管或者所述第2喷射管各自的长度，

d[m]是所述第1喷射管或者所述第2喷射管各自的内径，

K[kg·m³/(s²·Pa)]是与λ、ρ、Q、Pbase具有相关的系数，

所述λ是所述第1喷射管或者所述第2喷射管的管摩擦系数，所述ρ是在所述第1喷射管或者第2喷射管各自中流动的制冷剂的密度，所述Q是在所述第1喷射管或者第2喷射管各自中流动的制冷剂流量，所述Pbase是在所述第1喷射管或者所述第2喷射管的每一个中没有增压效果的情况下的压力损失。

4.根据权利要求3所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

在将通过L与d的组合而获得的α的最大值设为αmax时，

所述双旋转式压缩机具备具有可获得(αmax+1)/2≤α≤αmax的范围的α的L与d的组合的所述第1喷射管和所述第2喷射管。

5.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述第1喷射管与所述第2喷射管各自的内径相互不同。

6.根据权利要求5所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述第1喷射管和所述第2喷射管的长度越短，则所述第1喷射管和所述第2喷射管各自的内径越小。

7.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

在与所述第1喷射管或者所述第2喷射管的至少一方的所述第1喷射口或者所述第2喷射口的连接部分设置有内径比所述第1喷射管或者所述第2喷射管的内径小的连接管。

8.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述第1喷射管与所述第2喷射管各自在所述喷射消声器内突出的突出量相互不同。

9.根据权利要求8所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

所述第1喷射管和所述第2喷射管的长度越短，则所述第1喷射管和所述第2喷射管各自在所述喷射消声器内突出的突出量越长。

10.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

在向所述双旋转式压缩机供给制冷剂的配管具有吸入消声器，

所述喷射消声器的容积为所述吸入消声器的容积的5％以上。

11.根据权利要求1或2所述的双旋转式压缩机，其特征在于，

将所述喷射消声器固定于所述双旋转式压缩机的密闭容器的外周部。

12.一种制冷循环装置，其特征在于，

具备权利要求1～11中任一项所述的双旋转式压缩机。

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