KR20200070376A - 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치 - Google Patents

트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR20200070376A
KR20200070376A KR1020207014918A KR20207014918A KR20200070376A KR 20200070376 A KR20200070376 A KR 20200070376A KR 1020207014918 A KR1020207014918 A KR 1020207014918A KR 20207014918 A KR20207014918 A KR 20207014918A KR 20200070376 A KR20200070376 A KR 20200070376A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
injection
rotary compressor
injection tube
pipe
muffler
Prior art date
Application number
KR1020207014918A
Other languages
English (en)
Other versions
KR102336280B1 (ko
Inventor
히로키 나가사와
유사쿠 이시베
료 하마다
Original Assignee
미쓰비시덴키 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 filed Critical 미쓰비시덴키 가부시키가이샤
Publication of KR20200070376A publication Critical patent/KR20200070376A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102336280B1 publication Critical patent/KR102336280B1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0007—Injection of a fluid in the working chamber for sealing, cooling and lubricating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/04—Heating; Cooling; Heat insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/06—Silencing
    • F04C29/065—Noise dampening volumes, e.g. muffler chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/02—Compressor arrangements of motor-compressor units
    • F25B31/026—Compressor arrangements of motor-compressor units with compressor of rotary type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/10—Stators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/20—Rotors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/30—Casings or housings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/40—Electric motor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/80—Other components
    • F04C2240/806—Pipes for fluids; Fittings therefor

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

트윈 로터리 압축기는, 전동기와, 크랭크축과, 피스톤과, 실린더와, 외부의 냉매 배관부터 압축실에 냉매를 주입하는 인젝션 유로를 구비하고, 인젝션 유로는, 제1 인젝션 포트와, 제2 인젝션 포트와, 인젝션 입구관과, 제1 인젝션관과, 제2 인젝션관과, 인젝션 머플러를 가지며, 제1 인젝션관 및 제2 인젝션관은, 각각 제각기 인젝션 머플러에 접속된다.

Description

트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치
본 발명은, 인젝션 유로를 구비하는 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치에 관한 것이다.
종래, 로터리 압축기는, 밀폐 용기 내의 상부에 회전자 및 고정자로 이루어지는 전동기를 탑재하고 있다. 그리고, 회전자에 고정된 크랭크축에 의해 전동기의 회전이 하부에 마련된 편심부에 전달된다. 편심부에는, 피스톤이 마련되고, 크랭크축이 회전함에 의해 피스톤이 편심 운동하여 압축실의 체적이 축소한다. 이에 의해, 로터리 압축기에서는, 압축실 내에서 냉매가 압축된다.
또한, 압축실 내에는, 인젝션 포트가 형성되어 있는 경우가 있다. 이 경우에는, 중간압의 액 또는 가스 냉매는, 인젝션 포트에 접속된 인젝션 유로로부터 압축실에 인젝션된다.
여기서, 인젝션 유로에서, 인젝션 머플러를 갖는 기술이 알려져 있다(예를 들면, 특허 문헌 1 참조). 인젝션 머플러는, 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동을 흡수하여, 인젝션하는 냉매를 안정하게 원활히 공급할 수 있게 되어 있다.
특허 문헌 1 : 실개평1-58046호 공보
그런데, 인젝션 머플러를 적용한 로터리 압축기인 경우에는, 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동(脈動)이 흡수될 수 있을 뿐만 아니라, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급(過給) 효과가 발휘되는 것이 발견되었다. 특히, 트윈 로터리 압축기에서, 2개의 압축실에 대해 각각 과급 효과가 얻어짐이 발견되었다.
본 발명은, 상기 과제를 해결하기 위한 것이고, 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있는 고효율의 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명에 관한 트윈 로터리 압축기는, 고정자 및 회전자를 갖는 전동기와, 상기 회전자에 고정된 주축에 마련된 제1 편심부와 상기 주축에 마련된 제2 편심부를 가지며, 상기 전동기에 의해 회전시키는 크랭크축과, 상기 제1 편심부에 마련된 제1 피스톤과, 상기 제2 편심부에 마련된 제2 피스톤과, 원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 상기 제1 편심부와 상기 제1 피스톤이 배치되어 제1 압축실이 형성되는 제1 실린더와, 원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 상기 제2 편심부와 상기 제2 피스톤이 배치되어 제2 압축실이 형성되는 제2 실린더를 구비하는 로터리 압축기로서, 외부의 냉매 배관부터 상기 제1 압축실 및 상기 제2 압축실의 각각에 냉매를 주입하는 인젝션 유로를 구비하고, 상기 인젝션 유로는, 상기 제1 압축실에 형성된 제1 인젝션 포트와, 상기 제2 압축실에 형성된 제2 인젝션 포트와, 상기 냉매 배관에 접속된 인젝션 입구관과, 상기 제1 인젝션 포트에 냉매를 공급하는 제1 인젝션관과, 상기 제2 인젝션 포트에 냉매를 공급하는 제2 인젝션관과, 상기 인젝션 입구관과 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 사이에 배치되어 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 내경보다도 확경된 인젝션 머플러를 가지며, 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관은, 각각 제각기 상기 인젝션 머플러에 접속되는 것이다.
본 발명에 관한 냉동 사이클 장치는, 상기한 트윈 로터리 압축기를 구비하는 것이다.
본 발명에 관한 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치에 의하면, 인젝션 입구관과 제1 인젝션관 및 제2 인젝션관의 사이에 배치되어 제1 인젝션관 및 제2 인젝션관의 내경보다도 확경된 인젝션 머플러를 가지며, 제1 인젝션관 및 제2 인젝션관은, 각각 제각기 인젝션 머플러에 접속된다. 따라서 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기가 고효율이 된다.
도 1은 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 트윈 로터리 압축기를 적용한 냉동 사이클 장치를 도시하는 냉매 회로도.
도 2는 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 3은 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 압축실 내의 인젝션 포트를 도시하는 횡단면도.
도 4는 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 100%를 초과한 과급률(α)과 인젝션관의 길이(L) 및 내경(d)과의 관계를 도시하는 도면.
도 5는 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 과급률(α)과 인젝션관의 길이(L) 및 내경(d)과의 관계를 도시하는 도면.
도 6은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 1에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 7은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 2에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 8은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 3에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 9는 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 4에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 10은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 5에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 11은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 6에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 12는 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 7에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
도 13은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 8에 관한 트윈 로터리 압축기를 도시하는 종단면도.
이하, 도면에 의거하여 본 발명의 실시의 형태에 관하여 설명한다. 또한, 각 도면에서, 동일한 부호를 붙인 것은, 동일한 또는 이것에 상당하는 것이고, 이것은 명세서의 전문(全文)에서 공통되어 있다. 또한, 단면도의 도면에서는, 시인성을 감안하여 적절히 해칭이 생략되어 있다. 또한, 명세서 전문에 나타내는 구성 요소의 형태는, 어디까지나 예시이고 이들의 기재로 한정되는 것이 아니다.
실시의 형태 1.
<냉동 사이클 장치(200)>
도 1은, 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 적용한 냉동 사이클 장치(200)를 도시하는 냉매 회로도이다.
도 1에 도시하는 바와 같이, 냉동 사이클 장치(200)는, 트윈 로터리 압축기(100), 응축기(201), 팽창밸브(202) 및 증발기(203)를 구비한다. 이들 트윈 로터리 압축기(100), 응축기(201), 팽창밸브(202) 및 증발기(203)가 냉매 배관(204)으로 접속되어 냉동 사이클 회로를 형성하고 있다. 그리고, 증발기(203)로부터 유출된 냉매는, 트윈 로터리 압축기(100)에 흡입되어 고온 고압이 된다. 고온 고압이 된 냉매는, 응축기(201)에서 응축되어 액체가 된다. 액체가 된 냉매는, 팽창밸브(202)에서 감압 팽창되어 저온 저압의 기액 2상이 되고, 기액 2상의 냉매가 증발기(203)에서 열교환된다.
냉동 사이클 장치(200)는, 냉동 사이클 회로의 냉매 유통 방향에서 증발기(203) 앞(手前), 나아가서는 팽창밸브(202) 앞(手前)의 냉매 배관(204)부터 압축실에 냉매를 주입하는 인젝션 유로(205)를 구비한다. 인젝션 유로(205)의 상세에 관해서는, 후술한다.
후술하는 트윈 로터리 압축기(100)는, 이와 같은 냉동 사이클 장치(200)에 적용할 수 있다. 또한, 냉동 사이클 장치(200)로서는, 예를 들면 공기 조화 장치, 냉동 장치 또는 급탕기 등을 들 수 있다.
<트윈 로터리 압축기(100)의 구성>
도 2는, 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 도 3은, 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 압축실 내의 인젝션 포트를 도시하는 횡단면도이다.
도 2에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)는, 상하 양단부가 폐색된 통형상의 밀폐 용기(101)를 구비한다. 밀폐 용기(101)는, 통형상 부재(101a)와, 통형상 부재(101a)의 상단부를 막는 공기형상(椀狀)의 상단 폐색 부재(101b)와, 통형상 부재(101a)의 하단부를 막는 공기형상의 하단 폐색 부재(101c)를 갖는다. 밀폐 용기(101)는, 대좌(102)에 거치(据置) 고정되어 있다.
밀폐 용기(101) 내의 상부에는, 전동기(103)가 배치되어 있다. 전동기(103)는, 고정자(103a) 및 회전자(103b)를 갖는다. 전동기(103)의 고정자(103a)는, 원통형상이고, 밀폐 용기(101)의 내주벽부에 고정되어 있다. 회전자(103b)는, 원주형상이고, 고정자(103a)의 중심에 형성된 중공 부분에 수평 방향이면서 원주 방향으로 회전 자유롭게 배치되어 있다.
밀폐 용기(101) 내에는, 전동기(103)에 의해 회전되는 크랭크축(104)이 상하 방향으로 늘어나 배치되어 있다. 크랭크축(104)은, 주축(104a)과, 제1 편심부(104b)와, 제2 편심부(104c)와, 부축(104d)을 갖는다.
주축(104a)은, 회전자(103b)에 고정되어 있다. 주축(104a)이 회전자(103b)로부터의 회전 구동력을 제1 편심부(104b) 및 제2 편심부(104c)에 전달한다. 제1 편심부(104b)는, 제2 편심부(104c)보다도 상방의 주축(104a)측의 주축(104a)에 마련되고, 주축(104a)과 중심선을 편심시켜, 주축(104a)보다도 지름이 크다. 제2 편심부(104c)는, 제1 편심부(104b)보다도 하방의 부축(104d)측의 주축(104a)에 마련되고, 주축(104a) 및 제1 편심부(104b)와 중심선을 편심시켜, 주축(104a)보다도 지름이 크다.
도 3에 도시하는 바와 같이, 제1 편심부(104b)에는, 제1 피스톤(105a)이 마련되어 있다. 제1 피스톤(105a)은, 제1 압축실(106a)을 구획하는 칸막이 부재(105a1)를 갖는다.
제1 편심부(104b) 및 제1 피스톤(105a)은, 원통형상의 관통구멍이 형성된 제1 실린더(107a) 내에 배치되어 있다. 제1 실린더(107a)에는, 관통구멍에 제1 편심부(104b)와 제1 피스톤(105a)이 배치되어 제1 압축실(106a)이 형성된다. 제1 압축실(106a)은, 밀폐된 원주 공간이다. 제1 실린더(107a)에는, 관통구멍(107a1)을 통하여 제1 유입 냉매 배관(108a)이 접속되어 있다.
또한, 도 3과 마찬가지로, 제2 편심부(104c)에는, 도시하지 않은 제2 피스톤이 마련되어 있다. 제2 피스톤은, 제2 압축실을 구획하는 칸막이 부재를 갖는다.
제2 편심부(104c) 및 제2 피스톤은, 제1 실린더(107a)보다도 하방에, 원통형상의 관통구멍이 형성된 제2 실린더(107b) 내에 배치되어 있다. 제2 실린더(107b)에는, 관통구멍에 제2 편심부(104c)와 제2 피스톤이 배치되어 제2 압축실이 형성된다. 제2 압축실은, 밀폐된 원주 공간이다. 제2 실린더(107b)에는, 관통구멍을 통하여 제2 유입 냉매 배관(108b)이 접속되어 있다.
제1 실린더(107a)의 상단에는, 크랭크축(104)을 활주 자유롭게 유지하면서, 제1 압축실(106a)의 상벽부를 구성하는 상축받이(109a)가 마련되어 있다.
제2 실린더(107b)의 하단에는, 크랭크축(104)을 활주 자유롭게 유지하면서, 제2 압축실의 하벽부를 구성하는 하축받이(109b)가 마련되어 있다.
제1 실린더(107a)와 제2 실린더(107b)의 사이에는, 제1 압축실(106a)의 하벽부 및 제2 압축실의 상벽부를 구성하고, 제1 압축실(106a)과 제2 압축실을 구획하는 중간판(110)이 마련되어 있다.
상축받이(109a)의 상방에는, 상축받이(109a)를 덮는 상토출 머플러(111a)가 마련되어 있다. 상토출 머플러(111a)는, 제1 실린더(107a)의 압축된 냉매의 배출구(107a2)를 둘러싸고 있다. 하축받이(109b)의 하방에는, 하축받이(109b)를 덮는 하토출 머플러(111b)가 마련되어 있다. 하토출 머플러(111b)는, 제2 실린더(107b)의 압축된 냉매의 배출구를 둘러싸고 있다. 상토출 머플러(111a) 및 하토출 머플러(111b)는, 밀폐 용기(101) 내의 내부 공간의 공진에 의해 증폭된 소음을 저감시킨다. 상토출 머플러(111a) 및 하토출 머플러(111b)로부터 배출된 압축 냉매는, 밀폐 용기(101)의 상부에 마련된 토출관(112)부터 냉동 사이클 회로의 냉매 배관(204)에 공급된다.
제1 유입 냉매 배관(108a) 및 제2 유입 냉매 배관(108b)은, 흡입 머플러(113) 내에 쌍방의 유입구를 삽입하고 있다. 흡입 머플러(113)는, 냉동 사이클 회로의 냉매 배관(204)에 접속되어, 냉매를 유입시킨다. 흡입 머플러(113)는, 밀폐 용기(101)의 외주에 고정되어 있다.
<트윈 로터리 압축기(100)의 동작>
밀폐 용기(101)의 저부에는, 냉동기유가 고여 있다. 저부에 고여진 냉동기유는, 크랭크축(104)의 회전에 의해 크랭크축(104)에 마련된 중공 구멍부터 크랭크축(104)의 회전을 이용한 원심 펌프의 요령으로 빨아올려진다. 빨아올려진 냉동기유는, 크랭크축(104)의 중공 구멍으로부터 외주부를 향하여 열린 급유 구멍을 통과하여 각 활주부에 순환된다. 이에 의해, 기계 부분은, 냉동기유에 의해 실 된다. 이 때문에, 활주 부품인 크랭크축(104), 제1 피스톤(105a), 제2 피스톤, 제1 실린더(107a), 제2 실린더(107b), 상축받이(109a), 하축받이(109b), 및, 중간판(110)이 직접 접촉하지 않아, 손상이 방지되고, 또한 냉매의 누설이 방지된다.
크랭크축(104)의 상부에는, 도시하지 않은 유분리기(油分離器)가 끼워져 있다. 유분리기는, 토출된 냉매와 함께 냉동기유를 토출관(112)부터 기외로 나가는 것을 방지한다. 유분리기는, 토출관(112)을 향하여 흐르는 냉매와 냉동기유와의 혼합 유체에 대해 유로를 막고, 냉매와 냉동기유를 충돌 분리시켜, 기외로의 냉동기유의 유출을 억제한다.
트윈 로터리 압축기(100)에서는, 모터 부분의 회전자(103b)에 고정된 크랭크축(104)이 전동기(103)에 의해 회전한다. 이에 의해, 제1 편심부(104b) 및 제2 편심부(104c)와, 제1 편심부(104b) 및 제2 편심부(104c)의 외주부에 각각 부착된 제1 피스톤(105a) 및 제2 피스톤이 편심 회전한다. 그리고, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실의 용적이 축소되고, 냉매가 압축되어 고압으로 변화한다.
<인젝션 유로(205)의 상세>
도 1에 도시하는 바와 같이, 인젝션 유로(205)는, 냉동 사이클 회로의 냉매 유통 방향에서 증발기(203) 앞(手前), 나아가서는 팽창밸브(202) 앞(手前)의 냉매 배관(204)부터 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실의 각각에 냉매를 주입한다.
인젝션 유로(205)는, 제1 인젝션 포트(205a1)와, 제2 인젝션 포트(205a2)와, 인젝션 입구관(205b)과, 제1 인젝션관(205c)과, 제2 인젝션관(205d)과, 인젝션 머플러(205e)와, 제1 기내 통로(205f1)와, 제2 기내 통로(205f2)를 갖는다.
도 2, 도 3에 도시하는 바와 같이, 제1 인젝션 포트(205a1)는, 상축받이(109a)의 일부를 개구하여 제1 압축실(106a)에 형성되어 있다. 제2 인젝션 포트(205a2)는, 하축받이(109b)의 일부를 개구하여 제2 압축실에 형성되어 있다.
도 2에 도시하는 바와 같이, 인젝션 유로(205)를 구성하는 인젝션 입구관(205b)은, 냉동 사이클 회로의 냉매 배관(204)에 접속됨과 함께, 인젝션 머플러(205e)에 접속되어 있다. 인젝션 입구관(205b)은, 인젝션 머플러(205e)의 상부에서, 인젝션 머플러(205e) 내로 상방으로 돌출한 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)괴 이간하여 인젝션 머플러(205e) 내로 하방으로 돌출한다.
제1 인젝션관(205c)은, 인젝션 머플러(205e)에 유입구가 삽입되고, 제1 기내 통로(205f1)에 접속되어, 제1 인젝션 포트(205a1)에 냉매를 공급한다. 제2 인젝션관(205d)은, 인젝션 머플러(205e)에 유입구가 삽입되고, 제2 기내 통로(205f2)에 접속되어, 제2 인젝션 포트(205a2)에 냉매를 공급한다. 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 각각 제각기 인젝션 머플러(205e)에 접속되어 있다. 제2 인젝션관(205d)은, 제1 인젝션관(205c)보다도 밀폐 용기(101)의 하부에 접속되기 때문에, 제1 인젝션관(205c)보다도 길다.
인젝션 머플러(205e)는, 인젝션 입구관(205b)과 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 사이에 배치되어 있다. 인젝션 머플러(205e)의 내경은, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 내경보다도 확경되어 있다. 이에 의해, 인젝션 머플러(205e)의 원형 저부에는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)이 2개소에 삽입되어 있다.
제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 인젝션 머플러(205e)의 하부에 인젝션 머플러(205e) 내로 상방으로 돌출하고 있다. 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)이 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B)[m]은, 인젝션 머플러(205e) 내의 상하 방향 길이(A)[m]의 10% 이하이다. 이에 의해, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 가스 냉매 및 액냉매의 어느 것이라도 인젝션할 수 있는 적절한 길이를 갖고서 인젝션 머플러(205e) 내로 돌출한다.
인젝션 머플러(205e)는, 흡입 머플러(113)와 마찬가지로 밀폐 용기(101)의 외주부에 고정되어 있다. 인젝션 머플러(205e)의 용적은, 흡입 머플러(113)의 용적의 5%이상이다. 인젝션 머플러(205e)의 용적은, 흡입 냉매와 인젝션 냉매와의 관계에 의거하는 것이다.
제1 기내 통로(205f1)는, 제1 인젝션관(205c)과 제1 인젝션 포트(205a1)를 연결한다. 제1 기내 통로(205f1)는, 상축받이(109a) 내부에 관통구멍 등으로서 형성되어 있다. 제2 기내 통로(205f2)는, 제2 인젝션관(205d)과 제2 인젝션 포트(205a2)를 연결한다. 제2 기내 통로(205f2)는, 하축받이(109b) 내부에 관통구멍 등으로서 형성되어 있다.
<인젝션 유로(205)의 동작>
냉동 사이클 회로로부터 인젝션 유로(205)를 유통하는 냉매는, 인젝션 입구관(205b)을 통과하여 인젝션 머플러(205e) 내로 유입한다. 인젝션 머플러(205e) 내로 유입한 냉매는, 인젝션 머플러(205e) 내에서 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)에 공급된다. 제1 인젝션관(205c)에 공급된 냉매는, 트윈 로터리 압축기(100)의 제1 기내 통로(205f1)를 경유하여 제1 인젝션 포트(205a1)로부터 제1 압축실(106a)의 내부에 액 또는 가스 냉매로서 인젝션된다. 제2 인젝션관(205d)에 공급된 냉매는, 트윈 로터리 압축기(100)의 제2 기내 통로(205f2)를 경유하여 제2 인젝션 포트(205a2)로부터 제2 압축실의 내부에 액 또는 가스 냉매로서 인젝션된다.
이때, 인젝션 머플러(205e) 내의 압력은, 냉동 사이클 회로로부터의 인젝션 압력과, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에 공급된 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 압력의 중간압으로 되어 있다. 이 때문에, 제1 압축실(106a)과 제2 압축실과의 차압에 의한 냉매의 누설이 발생하기 어려운 상태이다.
제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 압력은, 제1 피스톤(105a) 및 제2 피스톤의 위상(位相)에 따라 변동하고 있다. 그러나, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 내압을 중간압으로 유지하고 있는 인젝션 머플러(205e)를 통하여 인젝션 입구관(205b)과 접속되어 있다. 이 때문에, 인젝션 입구관(205b)의 압력이 일정하게 유지됨에 의해, 인젝션 유로(205)로부터 인젝션되는 냉매가 안정되고, 손실이 적다.
<인젝션 유로(205)의 특징>
상술에 더하여, 인젝션 머플러(205e)의 형상 또는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이 및 내경의 치수가 지정하여 설계된다. 이에 의해, 인젝션 냉매의 흡입시에 과급 효과를 얻을 수 있다. 그 결과, 인젝션 냉매의 유량이 증대하고, 인젝션 냉매가 고효율로 인젝션될 수 있다.
여기서, 발명자들은, 이하의 지견을 얻었다. 즉, 인젝션 냉매의 과급은, 냉매를 흡입하는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 입구와 출구와의 압력 변동이 겹쳐져서 증폭함에 의해 야기된다. 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 입구와 출구의 압력 변동이 각각 다른 요인은, 냉매가 인젝션 머플러(205e), 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)을 통과할 때에 발생하는 관마찰(管摩擦) 손실에 기인한다. 그때문에, 과급률은, 관마찰 손실에 기인한 압력 손실의 식(式)과 상관 관계가 있다.
제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 관마찰 계수는, λ로 정의된다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 길이는, L[m]로 정의된다. 여기서, 길이(L)는, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)이 인젝션 머플러(205e)로부터 외부에 노출한 선단부와 밀폐 용기(101)로부터 외부에 노출한 선단부와의 사이의 길이이다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)은, 인젝션 머플러(205e) 및 밀폐 용기(101) 내로 실제로는 삽입되어 있지만, 여기서의 길이(L)는 외부에 노출하는 부분의 중심선상의 길이이다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경은, d[m]로 정의된다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각을 흐르는 냉매 유속은, v[m/s]로 정의된다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각을 흐르는 냉매의 밀도는, ρ[㎏/m]로 정의된다. 이때, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 출구에서의 압력 손실(△P)[Pa]은,
△P=λ×(L/d)×1/2×ρ×v2가 된다.
여기서, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각을 흐르는 냉매 유량은, Q[㎥/s]로 정의된다. 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 관 단면적은, (d/2)2×π로 정의된다. 그 경우에는, 냉매 유속(v)=Q/((d/2)2×π)이기 때문에, △P의 식의 v가 치환되어, △P는,
△P=(L/d5)×(8/π2×λ×ρ×Q2)가 된다.
또한, (8/π2×λ×ρ×Q2)는, λ, ρ, Q에 상관이 있는 계수(J)[㎏·㎥/s2]로 치환되면, △P는,
△P=J×(L/d5)가 된다.
여기서, △P에, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각에 과급 효과가 없는 경우의 압력 손실(Pbase)[Pa]을 제산(除算)하고, 100을 승산하고, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각에 과급 효과가 있는 과급률(α)[%]이 산출되면, α는,
α=△P/Pbase×100=J×100/Pbase×(L/d5)가 된다.
또한, 과급률(α)은, 과급 효과가 없는 경우를 100% 미만이라고 한 경우보다도 큰 100%를 초과하는 증가율로서 구하여진다.
J×100/Pbase는, λ, ρ, Q, Pbase에 상관이 있는 계수(K)[㎏·㎥/(s2·Pa)]와 치환되면,
α=K×(L/d5) … (식 1)이 된다.
도 4는, 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 100%를 초과하는 과급률(α)과 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이(L) 및 내경(d)과의 관계를 도시하는 도면이다. 도 4에 도시하는 바와 같이, 과급률(α)이 변동하는 중에서 과급률(α)이 100%를 초과하는 L과 d와의 조합을 갖는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)을 구비하도록 설계된다.
그리고, α와 L, d는, 계수(K)를 이용한 상관 관계가 있다. 그 결과, 다음의 관계식(식 2), (식 3)을 이용하여, 제1, 제2 인젝션관(205c, 205d)의 길이(L) 및 내경(d)이 설계될 수 있다.
L=(α×d5)/K … (식 2)
d=(K×L/α)1/5 … (식 3)
도 5는, 본 발명의 실시의 형태 1에 관한 과급률(α)과 제1, 제2 인젝션관(205c, 205d)의 길이(L) 및 내경(d)과의 관계를 도시하는 도면이다. 도 5로부터, 더욱 과급 효과를 얻기 위해, 제1, 제2 인젝션관(205c, 205d)의 길이(L) 및 내경(d)은, 다음 관계를 충족시키면 보다 바람직하다.
L과 d와의 조합에 의해 얻어지는 α의 최대치를 αmax로 하였을 때, (αmax+1)/2≤α≤αmax의 범위의 α를 얻을 수 있는 L과 d와의 조합을 갖는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)을 구비하도록 설계된다.
그리고, L은, (식 1)을 변형한 상기 관계식(식 2)을 충족시키면서, (αmax+1)/2≤α≤αmax의 범위이다.
d는, (식 1)을 변형한 상기 (식 3)을 충족시키면서, (αmax+1)/2≤α≤αmax의 범위이다.
<실시례>
제1 인젝션관(205c)의 길이(L)는, L=0.169[m]이다. 제2 인젝션관(205d)의 길이(L)는, L=0.211[m]이다. 제1, 제2 인젝션관(205c, 205d)의 내경(d)은, d=0.004[m]이다. 인젝션 머플러(205e)의 용적은, 0.00073[㎥]이다. 흡입 머플러(113)의 용적은, 0.00731[㎥]이다. 이와 같은 경우에, 상술의 관계식(식 1) 및 각종 구성에서 이하와 같이 된다.
즉, 제1 인젝션관(205c)에서의 과급률(α)은, α=122.7%이다. 제2 인젝션관(205d)에서의 과급률(α)은, α=123. 7%이다. 이들과 같이, 과급 효과를 발휘하는 조건을 충족시킨다. 또한, 인젝션 머플러(205e)의 용적은, 흡입 머플러(113)의 용적의 10%가 되어, 흡입 냉매와 인젝션 냉매와의 관계에 필요한 조건을 충족시킨다. 이상에 의해, 이 경우에는, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기(100)가 고효율이 된다.
<변형례 1>
도 6은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 1에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 1에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 6에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 출구의 접속 개소를 상기 실시의 형태와 다르게 하고 있다. 즉, 제1 인젝션관(205c)의 출구는, 중간판(110) 내의 통로에 접속되어 있다. 제2 인젝션관(205d)의 출구는, 하축받이(109b)의 통로에 접속되어 있다.
<변형례 2>
도 7은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 2에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 2에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 7에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 출구의 접속 부분을 상기 실시의 형태와 다르게 하고 있다. 즉, 제1 인젝션관(205c)의 출구는, 상축받이(109a)의 통로에 접속되어 있다. 제2 인젝션관(205d)의 출구는, 중간판(110) 내의 통로에 접속되어 있다.
<변형례 3>
도 8은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 3에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 3에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 8에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 출구의 접속 부분을 상기 실시의 형태와 다르게 하고 있다. 즉, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 출구는, 제1 실린더(107a) 또는 제2 실린더(107b)의 어느 일방에 둘레 방향의 위치를 비켜서 접속되어, 그 내부로부터 상축받이(109a) 또는 하축받이(109b) 내의 통로 및 중간판(110) 내의 통로에 각각 접속되어 있다.
<변형례 4>
도 9는, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 4에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 4에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 9에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 출구의 접속 부분을 상기 실시의 형태와 다르게 하고 있다. 즉, 제1 인젝션관(205c)의 출구는, 제1 실린더(107a)에 접속되어, 그 내부로부터 상축받이(109a) 내의 통로에 접속되어 있다. 제2 인젝션관(205d)의 출구는, 제2 실린더(107b)에 접속되어, 그 내부로부터 하축받이(109b) 내의 통로에 접속되어 있다.
<변형례 5>
도 10은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 5에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 5에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 10에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)에서는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(D1)[m] 및 D2[m]는, 서로 다르다. 즉, 제2 인젝션관(205d)보다도 배관의 길이(L1)[m]가 길이(L2)[m]보다도 짧은 제1 인젝션관(205c)의 내경(D1)은, 제2 인젝션관(205d)의 내경(D2)보다도 작다. 즉, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(D1 및 D2)은, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이가 짧을수록 작아도 좋다.
<변형례 6>
도 11은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 6에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 6에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 11에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)에서는, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 적어도 일방의 제1 인젝션 포트(205a1) 또는 제2 인젝션 포트(205a2)와의 접속 부분에는, 내경(D3)[m]이 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 내경(D)보다도 작은 접속관(206)이 마련되어 있다. 즉, 제2 인젝션관(205d)보다도 배관의 길이가 짧은 제1 인젝션관(205c)의 제1 인젝션 포트(205a1)와의 접속 부분에는, 내경(D3)이 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 내경(D)보다도 작은 접속관(206)이 마련되어 있다.
<변형례 7>
도 12는, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 7에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 7에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다. 변형례 7은, 변형례 5 및 변형례 6의 조합이다.
도 12에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)에서는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(D1 및 D2)은, 서로 다르다. 더하여, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 적어도 일방의 제1 인젝션 포트(205a1) 또는 제2 인젝션 포트(205a2)와의 접속 부분에는, 내경(D3)이 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 내경(D1 및 D2)보다도 작은 접속관(206)이 마련되어 있다. 즉, 제2 인젝션관(205d)보다도 배관의 길이(L1)가 길이(L2)보다도 짧은 제1 인젝션관(205c)의 내경(D1)은, 제2 인젝션관(205d)의 내경(D2)보다도 작다. 더하여, 제2 인젝션관(205d)보다도 배관의 길이(L1)가 짧은 제1 인젝션관(205c)의 제1 인젝션 포트(205a1)와의 접속 부분에는, 내경(D3)이 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 내경(D1 및 D2)보다도 작은 접속관(206)이 마련되어 있다.
<변형례 8>
도 13은, 본 발명의 실시의 형태 1에서의 변형례 8에 관한 트윈 로터리 압축기(100)를 도시하는 종단면도이다. 변형례 8에서는, 상기 실시의 형태와 같은 사항의 설명을 생략하고, 그 특징 부분만을 설명한다.
도 13에 도시하는 바와 같이, 트윈 로터리 압축기(100)에서는, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B1[m] 및 B2[m])은, 서로 다르다. 즉, 제2 인젝션관(205d)보다도 배관의 길이(L1)가 길이(L2)보다도 짧은 제1 인젝션관(205c)의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B1)은, 제2 인젝션관(205d)의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B2)보다도 길다. 즉, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B1 또는 B2)은, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이가 짧을수록 길어도 좋다.
<실시의 형태 1의 효과>
실시의 형태 1에 의하면, 트윈 로터리 압축기(100)는, 고정자(103a) 및 회전자(103b)를 갖는 전동기(103)를 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 회전자(103b)에 고정된 주축(104a)에 마련된 제1 편심부(104b)와 주축(104a)에 마련된 제2 편심부(104c)를 가지며, 전동기(103)에 의해 회전시키는 크랭크축(104)을 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 제1 편심부(104b)에 마련된 제1 피스톤(105a)을 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 제2 편심부(104c)에 마련된 제2 피스톤을 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 제1 편심부(104b)와 제1 피스톤(105a)이 배치되어 제1 압축실(106a)이 형성되는 제1 실린더(107a)를 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 제2 편심부(104c)와 제2 피스톤이 배치되어 제2 압축실이 형성되는 제2 실린더(107b)를 구비한다. 트윈 로터리 압축기(100)는, 냉동 사이클 회로의 냉매 유통 방향에서 증발기(203) 앞의 냉매 배관(204)부터 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실의 각각에 냉매를 주입하는 인젝션 유로(205)를 구비한다. 인젝션 유로(205)는, 제1 압축실(106a)에 형성된 제1 인젝션 포트(205a1)를 갖는다. 인젝션 유로(205)는, 제2 압축실에 형성된 제2 인젝션 포트(205a2)를 갖는다. 인젝션 유로(205)는, 냉매 배관(204)에 접속된 인젝션 입구관(205b)을 갖는다. 인젝션 유로(205)는, 제1 인젝션 포트(205a1)에 냉매를 공급하는 제1 인젝션관(205c)을 갖는다. 인젝션 유로(205)는, 제2 인젝션 포트(205a2)에 냉매를 공급하는 제2 인젝션관(205d)을 갖는다. 인젝션 유로(205)는, 인젝션 입구관(205b)과 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 사이에 배치되어 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 내경보다도 확경된 인젝션 머플러(205e)를 갖는다. 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 각각 제각기 인젝션 머플러(205e)에 접속되어 있다.
이 구성에 의하면, 인젝션 입구관(205b)과 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 사이에 배치되어 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경보다도 확경된 인젝션 머플러(205e)를 갖는다. 그리고, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 각각 제각기 인젝션 머플러(205e)에 접속되어 있다. 따라서 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기(100)가 고효율이 된다.
또한, 인젝션 머플러(205e)로부터 제각기 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)에 의해 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에 각각 인젝션 냉매가 인젝션된다. 이에 의해, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실의 압력차에 의해 냉매가 일방의 압축실으로부터 타방의 압축실에 누설되는 것이 억제되고, 압축기 성능의 저하가 저감될 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)은, 인젝션 머플러(205e)의 하부에 인젝션 머플러(205e) 내로 상방으로 돌출하고 있다.
이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)이 인젝션 머플러(205e)에 가공상 용이하게 접속할 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 인젝션 입구관(205b)은, 인젝션 머플러(205e)의 상부에, 인젝션 머플러(205e) 내에 상방으로 돌출한 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)과 이간하여 인젝션 머플러(205e) 내에 하방으로 돌출하고 있다.
이 구성에 의하면, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)이 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B, B1 및 B2)은, 가스 냉매 및 액냉매의
어느 것이라도 인젝션할 수 있는 길이를 갖는다.
이 구성에 의하면, 액냉매가 인젝션 머플러(205e) 내의 하층에 떨어져도, 액냉매의 주입이 실시될 수 있다. 또한, 가스 냉매의 인젝션에서는, 액냉매와 같은 조건은 없다. 이에 의해, 가스 냉매 및 액냉매의 어느 것이라도 인젝션할 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 상기한 트윈 로터리 압축기(100)에서, 하기 관계식(식 1)으로 표시되는 과급률(α)[%]로서, 과급률(α)이 100%를 초과하는 하기 L[m]과 하기 d[m]와의 조합을 갖는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)을 구비한다.
α=K×(L/d5)… (식 1)
여기서, α[%]는, α>100%의 값이고, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각에 과급 효과가 있는 경우의 압력 손실(△P)에, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각에 과급 효과가 없는 경우의 압력 손실(Pbase)[Pa]을 제산하고, 100을 승산하고, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각에 100%를 초과한 과급 효과가 있는 경우의 과급률이다.
L[m]은, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 길이이다.
d[m]는, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경이다.
K[㎏·㎥/(s2·Pa)]는, J×100/Pbase를 치환한, λ, ρ, Q, Pbase에 상관이 있는 계수이다.
J[㎏·㎥/s2]는, (8/π2×λ×ρ×Q2)를 치환한, λ, ρ, Q에 상관이 있는 계수이다.
이 구성에 의하면, 인젝션 머플러(205e)에 의해 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각으로부터 흡수될 수 있다. 또한 그와 함께, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 길이(L)와, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(d)이, 과급률(α)과의 상관 관계에 의해, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있는 치수로 설계할 수 있다. 따라서 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기(100)가 고효율이 된다. 예를 들면, 2∼10HP의 트윈 로터리 압축기(100)에, 길이(L)는 20∼850㎜, 내경(d)은 φ1∼φ15㎜로 함에 의해, 과급률(α)이 100%를 초과하는 구성을 알맞게 설계할 수 있고, 상기한 과급 효과가 알맞게 발휘할 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 트윈 로터리 압축기(100)는, L과 d의 조합에 의해 얻어지는 α의 최대치를 αmax로 하였을 때, (αmax+1)/2≤α≤αmax의 범위의 α를 얻을 수 있는 L과 d와의 조합을 갖는 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)을 구비한다.
이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 길이(L)와, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(d)이, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과를 보다 효과적으로 발휘할 수 있는 치수로 설계할 수 있다. 따라서 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 보다 효과적으로 발휘될 수 있다. 그리고, 난방 능력이 향상할 수 있다. 그 때문에, 트윈 로터리 압축기(100)가 고효율이 된다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경은, 서로 다르면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과의 최적화가 도모될 수 있다.
여기서, 2개의 인젝션관의 인젝션 머플러 내로의 돌출량이 일치하고, 2개의 인젝션 머플러의 2개의 인젝션 포트에의 접속 출구 높이가 다르고, 2개의 인젝션관의 내경이 일치하고 있는 경우에는, 일방의 인젝션관의 과급 효과를 최적으로 조절하면, 타방의 인젝션관의 과급 효과가 악화한다. 그러나, 이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과가 높아진다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 내경(D1 및 D2)은, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이가 짧을수록 작으면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양편의 과급 효과의 최적화가 도모될 수 있다.
이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과가 적절하게 높아진다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 적어도 일방의 제1 인젝션 포트(205a1) 또는 제2 인젝션 포트(205a2)와의 접속 부분에는, 내경(D3)이 제1 인젝션관(205c) 또는 제2 인젝션관(205d)의 내경(D1 또는 D2)보다도 작은 접속관(206)이 마련되어 있으면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양편의 과급 효과의 최적화가 도모될 수 있다.
트윈 로터리 압축기(100)의 설계 사항으로서, 인젝션 머플러(205e)를 밀폐 용기에 고정하는 경우에는, 용기 높이보다도 낮은 위치에 인젝션 머플러, 제1 인젝션관의 입구 및 제2 인젝션관의 입구를 구비하는 조건이 있다. 즉, L의 상한은 밀폐 용기에 의해 정하여진다. 또한, d의 하한은 필요한 구부림 내력(耐力)에 의해 정하여진다. 이 구성에 의하면, L/d5를 크게 하면, 과급 효과가 높아지는 경우에, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 접속 출구의 적어도 일방에 내경(D3)이 다른 접속관(206)이 마련되어 있음에 의해, 과급 효과가 향상될 수 있다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B1 또는 B2)은, 서로 다르면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과의 최적화가 도모될 수 있다.
여기서, 2개의 인젝션관의 인젝션 머플러 내로의 돌출량이 일치하고, 2개의 인젝션 머플러의 2개의 인젝션 포트에의 접속 출구 높이가 다르고, 2개의 인젝션관의 내경이 일치하고 있는 경우에는, 일방의 인젝션관의 과급 효과를 최적으로 조절하면, 타방의 인젝션관의 과급 효과가 악화한다. 그러나, 이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과가 높아진다.
실시의 형태 1에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 각각의 인젝션 머플러(205e) 내에서 돌출하는 돌출량(B1 또는 B2)은, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 길이가 짧을수록 길면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과의 최적화가 도모될 수 있다.
이 구성에 의하면, 제1 인젝션관(205c) 및 제2 인젝션관(205d)의 양방의 과급 효과가 적절하게 높아진다.
실시의 형태 1에 의하면, 트윈 로터리 압축기(100)는, 트윈 로터리 압축기(100)에 냉매를 공급하는 배관에 흡입 머플러(113)를 갖는다. 인젝션 머플러(205e)의 용적은, 흡입 머플러(113)의 용적의 5% 이상이다.
이 구성에 의하면, 트윈 로터리 압축기(100)에 흡입되는 냉매와, 인젝션 냉매와의 관계가 손상되지 않는다. 따라서 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기(100)가 고효율이 된다.
실시의 형태 1에 의하면, 인젝션 머플러(205e)를 트윈 로터리 압축기(100)의 밀폐 용기(101)의 외주부에 고정한다.
이 구성에 의하면, 인젝션 머플러(205e)가 트윈 로터리 압축기(100)의 밀폐 용기(101)의 외주부에 고정되어 있기 때문에, 제1, 제2 인젝션관(205c, 205d)의 배관 진동이 억제될 수 있다. 또한, 인젝션 머플러(205e)가 트윈 로터리 압축기(100)의 일부로서 취급되어, 취급하기 쉽다.
냉동 사이클 장치(200)는, 실시의 형태 1의 트윈 로터리 압축기(100)를 구비한다.
이 구성에 의하면, 트윈 로터리 압축기(100)를 구비하는 냉동 사이클 장치(200)는, 제1 압축실(106a) 및 제2 압축실에서 발생하는 압력 변동 및 인젝션 냉매의 압력 맥동이 흡수될 수 있음과 함께, 인젝션 냉매의 유량을 증대시키는 과급 효과가 발휘될 수 있다. 그때문에, 트윈 로터리 압축기(100)를 구비하는 냉동 사이클 장치(200)가 고효율이 된다.
100 : 트윈 로터리 압축기
101 : 밀폐 용기
101a : 통형상 부재
101b : 상단 폐색 부재
101c : 하단 폐색 부재
102 : 대좌
103 : 전동기
103a : 고정자
103b : 회전자
104 : 크랭크축
104a : 주축
104b : 제1 편심부
104c : 제2 편심부
104d: 부축
105a : 제1 피스톤
105a1 : 칸막이 부재
106a : 제1 압축실
107a : 제1 실린더
107a1 : 관통구멍
107a2 : 배출구
107b : 제2 실린더
108a : 제1 유입 냉매 배관
108b : 제2 유입 냉매 배관
109a : 상축받이
109b : 하축받이
110 : 중간판
111a : 상토출 머플러
111b : 하토출 머플러
112 : 토출관
113 : 흡입 머플러
200 : 냉동 사이클 장치
201 : 응축기
202 : 팽창밸브
203 : 증발기
204 : 냉매 배관
205 : 인젝션 유로
205a1 : 제1 인젝션 포트
205a2 : 제2 인젝션 포트
205b : 인젝션 입구관
205c : 제1 인젝션관
205d : 제2 인젝션관
205e : 인젝션 머플러
205f1 : 제1 기내 통로
205f2 : 제2 기내 통로
206 : 접속관

Claims (14)

  1. 고정자 및 회전자를 갖는 전동기와,
    상기 회전자에 고정된 주축에 마련된 제1 편심부와 상기 주축에 마련된 제2 편심부를 가지며, 상기 전동기에 의해 회전시키는 크랭크축과,
    상기 제1 편심부에 마련된 제1 피스톤과,
    상기 제2 편심부에 마련된 제2 피스톤과,
    원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 상기 제1 편심부와 상기 제1 피스톤이 배치되어 제1 압축실이 형성되는 제1 실린더와,
    원통형상의 관통구멍이 형성되고, 그 관통구멍에 상기 제2 편심부와 상기 제2 피스톤이 배치되어 제2 압축실이 형성되는 제2 실린더를
    구비하는 로터리 압축기로서,
    외부의 냉매 배관부터 상기 제1 압축실 및 상기 제2 압축실의 각각에 냉매를 주입하는 인젝션 유로를 구비하고,
    상기 인젝션 유로는, 상기 제1 압축실에 형성된 제1 인젝션 포트와, 상기 제2 압축실에 형성된 제2 인젝션 포트와, 상기 냉매 배관에 접속된 인젝션 입구관과, 상기 제1 인젝션 포트에 냉매를 공급하는 제1 인젝션관과, 상기 제2 인젝션 포트에 냉매를 공급하는 제2 인젝션관과, 상기 인젝션 입구관과 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 사이에 배치되어 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 내경보다도 확경된 인젝션 머플러를 가지며,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관은, 각각 제각기 상기 인젝션 머플러에 접속되는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관은, 상기 인젝션 머플러의 하부에 상기 인젝션 머플러 내로 상방으로 돌출하는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 인젝션 입구관은, 상기 인젝션 머플러의 상부에서, 상기 인젝션 머플러 내에 상방으로 돌출한 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관과 이간하여 상기 인젝션 머플러 내에 하방으로 돌출하는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  4. 제2항 또는 제3항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관이 상기 인젝션 머플러 내에서 돌출하는 돌출량은, 가스 냉매 및 액냉매의 어느 것이라도 인젝션할 수 있는 길이를 갖는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 트윈 로터리 압축기에 있어서,
    하기 관계식(식 1)으로 표시되는 과급률(α)[%]로서, 과급률(α)이 100%를 초과하는 하기 L[m]과 하기 d[m]와의 조합을 갖는 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관을 구비하는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
    α=K×(L/d5)… (식 1)
    여기서, α[%]는, α>100%의 값이다.
    L[m]은, 상기 제1 인젝션관 또는 상기 제2 인젝션관의 각각의 길이이다.
    d[m]는, 상기 제1 인젝션관 또는 상기 제2 인젝션관의 각각의 내경이다.
    K[㎏·㎥/(s2·Pa)]는, λ, ρ, Q, Pbase에 상관이 있는 계수이다.
  6. 제5항에 기재된 트윈 로터리 압축기에 있어서,
    L과 d와의 조합에 의해 얻어지는 α의 최대치를 αmax로 하였을 때,
    (αmax+1)/2≤α≤αmax의 범위의 α를 얻을 수 있는 L과 d의 조합을 갖는 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관을 구비하는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 각각의 내경은, 서로 다른 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 각각의 내경은, 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 길이가 짧을수록 작은 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 또는 상기 제2 인젝션관의 적어도 일방의 상기 제1 인젝션 포트 또는 상기 제2 인젝션 포트와의 접속 부분에는, 내경이 상기 제1 인젝션관 또는 상기 제2 인젝션관의 내경보다도 작은 접속관이 마련되는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  10. 제3항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 각각의 상기 인젝션 머플러 내에서 돌출하는 돌출량은, 서로 다른 제2항 또는 제2항에 종속되는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 각각의 상기 인젝션 머플러 내에서 돌출하는 돌출량은, 상기 제1 인젝션관 및 상기 제2 인젝션관의 길이가 짧을수록 긴 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 로터리 압축기에 냉매를 공급하는 배관에 흡입 머플러를 가지며,
    상기 인젝션 머플러의 용적은, 상기 흡입 머플러의 용적의 5% 이상인 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 인젝션 머플러를 상기 로터리 압축기의 밀폐 용기의 외주부에 고정하는 것을 특징으로 하는 트윈 로터리 압축기.
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 기재된 트윈 로터리 압축기를 구비하는 것을 특징으로 하는 냉동 사이클 장치.
KR1020207014918A 2017-12-07 2018-08-30 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치 KR102336280B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/044069 WO2019111392A1 (ja) 2017-12-07 2017-12-07 ロータリー圧縮機及び冷凍サイクル装置
JPPCT/JP2017/044069 2017-12-07
PCT/JP2018/032083 WO2019111461A1 (ja) 2017-12-07 2018-08-30 ツインロータリー圧縮機及び冷凍サイクル装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20200070376A true KR20200070376A (ko) 2020-06-17
KR102336280B1 KR102336280B1 (ko) 2021-12-07

Family

ID=66750097

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020207014918A KR102336280B1 (ko) 2017-12-07 2018-08-30 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP6918138B2 (ko)
KR (1) KR102336280B1 (ko)
CN (1) CN111417783B (ko)
CZ (1) CZ309387B6 (ko)
WO (2) WO2019111392A1 (ko)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63150096U (ko) * 1987-03-24 1988-10-03
JPS6458046A (en) 1987-08-28 1989-03-06 Omron Tateisi Electronics Co Data transfer system
JP2006194184A (ja) * 2005-01-14 2006-07-27 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機
JP2013231356A (ja) * 2010-08-26 2013-11-14 Sanyo Electric Co Ltd コンプレッサ

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101173664A (zh) * 2007-11-14 2008-05-07 美的集团有限公司 二阶压缩旋转式压缩机及其控制方法和应用
JP5683075B2 (ja) * 2009-02-13 2015-03-11 三菱重工業株式会社 インジェクション管
JP4609583B2 (ja) * 2009-03-25 2011-01-12 ダイキン工業株式会社 吐出マフラ及び吐出マフラを備えた二段圧縮機
CN103635696B (zh) * 2011-07-01 2016-04-27 东芝开利株式会社 多汽缸旋转式压缩机和制冷循环装置
JP6274041B2 (ja) * 2014-07-18 2018-02-07 株式会社富士通ゼネラル ロータリ圧縮機
WO2017199733A1 (ja) * 2016-05-20 2017-11-23 東芝キヤリア株式会社 密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63150096U (ko) * 1987-03-24 1988-10-03
JPS6458046A (en) 1987-08-28 1989-03-06 Omron Tateisi Electronics Co Data transfer system
JP2006194184A (ja) * 2005-01-14 2006-07-27 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機
JP2013231356A (ja) * 2010-08-26 2013-11-14 Sanyo Electric Co Ltd コンプレッサ

Also Published As

Publication number Publication date
CN111417783B (zh) 2022-06-21
CZ2020292A3 (cs) 2020-06-17
JP6918138B2 (ja) 2021-08-11
WO2019111392A1 (ja) 2019-06-13
CN111417783A (zh) 2020-07-14
WO2019111461A1 (ja) 2019-06-13
CZ309387B6 (cs) 2022-11-09
JPWO2019111461A1 (ja) 2020-07-02
KR102336280B1 (ko) 2021-12-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2243958B1 (en) Compressor and refrigerating apparatus having the same
US8985985B2 (en) Rotary compressor and refrigeration cycle apparatus
WO2010143521A1 (ja) 冷媒圧縮機及びヒートポンプ装置
US9556868B2 (en) Compressor and air conditioner including the same
US8037712B2 (en) Hermetic compressor and refrigeration cycle having the same
US20100054978A1 (en) Injectible two-stage compression rotary compressor
CN109844313B (zh) 抽吸消音器
JPWO2011148453A1 (ja) 二段回転式圧縮機及びヒートポンプ装置
WO2014083901A1 (ja) 圧縮機、冷凍サイクル装置およびヒートポンプ給湯装置
CN103759477B (zh) 制冷循环装置
CN205101227U (zh) 旋转式压缩机构及包括该旋转式压缩机构的压缩机和系统
WO2020067196A1 (ja) 多段圧縮システム
KR20200070376A (ko) 트윈 로터리 압축기 및 냉동 사이클 장치
JP7003272B2 (ja) ロータリー圧縮機及び冷凍サイクル装置
JP6702401B1 (ja) 多段圧縮システム
JP2020094761A (ja) 多段圧縮システム
WO2018043329A1 (ja) スクロール圧縮機
CN205533232U (zh) 多缸旋转式压缩机及具有其的制冷系统
CN203719262U (zh) 制冷循环装置
CN111102191B (zh) 一种压缩机、空调系统和控制方法
KR101587165B1 (ko) 스크롤 압축기 및 이를 적용한 냉동기기
JP5595324B2 (ja) 圧縮機
WO2020067197A1 (ja) 多段圧縮システム
JP6749183B2 (ja) スクロール圧縮機
KR101587168B1 (ko) 로터리 압축기

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant