CN110832102A - 药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

根据本发明的一个方面，其目的在于提供一种低温韧性、焊接操作性及加工性优异的药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法。本发明的一个实施方式提供一种药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法，以重量％计，所述冷轧钢板包括：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由以下关系式1定义的WN是0.10～0.75。关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)，根据本发明的一个方面，提供一种低温韧性、焊接操作性及加工性优异的药芯焊丝用冷轧钢板，从而能够提供用于造船产业、材料产业、建筑产业等领域的可全方位焊接的药芯焊丝型焊棒钢带。

Description

药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法。
背景技术
对于应用在药芯焊丝(Flux Cored Wire)等的焊棒用钢带而言，为了应对各种用途，正在复合开发并应用用作原板的钢板和助焊剂(Flux)材料。作为特殊用途，例如正在开发耐磨性优异的高锰(Mn)钢的焊接部件、在极低温下的韧性优异的极低温用焊接部件、防尘性能优异的防尘钢用焊接部件等各种特殊目的用的焊接部件。因此，正在开发符合这些特殊焊接用钢的焊棒用材料。
一般来说，焊接生产性最高且在各种位置容易焊接的焊接方法有药芯焊接(FCW，Flux Cored Welding)方法。该焊接方法中使用的焊接材料是药芯焊丝，其通过将拉拔普通冷轧钢板的带钢(Strip)加工成U字型，并且将以重量比计约为5～50％左右的助焊剂成分和锰(Mn)、镍(Ni)等合金元素混合为粉末形态并添加到加工的该U字管中，然后加工成圆形而制造。所述助焊剂成分是为了确保焊接操作性而添加，所述合金元素是为了确保适于焊棒的使用用途的特性而添加。
此时，通过改变以粉末状态添加的焊芯内合金成分的种类和添加量，确保焊棒材料所需要的各种特性。例如，为了生产需要优异的低温韧性的焊接部件，需要在加工的焊丝焊芯部中混合装入用于改善低温韧性的合金元素和助焊剂。
另一方面，作为用于制造药芯焊丝所使用的焊丝用冷轧钢材，普遍使用没有添加大量的合金元素的普通碳钢，在部分特殊用途中使用不锈钢。
普通碳钢为基础的焊丝用钢材的延伸率优异延伸率，因此在拉拔时不发生钢材的撕裂现象，另外，其加工硬化程度低，从成型到最终焊丝制造中无需进行单独的热处理工艺即可以进行连续制造，因此应用在各种用途。但是，所述碳钢焊接钢材是低合金钢，因此为了确保不同用途的焊棒特性，需要添加填充焊丝内部的助焊剂和焊芯内合金元素。但是为了确保焊接操作性，需添加适当的助焊剂，因此在提高焊芯内合金元素的投入量的方面上存在局限性。即需要在焊丝钢材的中心部位添加大量的氧化剂(Ti、Mn、Zr、Al等)、渣形成剂(TiO2、SiO2、Al2O3、ZrO2、MnO等)、稳弧剂(K、Na等)及合金成分(Si、Mn、Ni、Zr、Cr等)等，但是焊丝钢材中包括助焊剂且只限填充大约30～60％的容积量，即便根据填充的粉末而存在差异，但是以重量比计约15～25％左右为限。在这种情况下，当增加用于确保特性的合金元素的含量时，由于助焊剂成分等受到限制，而难以确保稳定的焊接特性。此外，随着以粉末形态添加这些合金元素，焊接操作时熔融的焊芯成分引发焊接部偏析，因此还成为焊接不良的主要原因。
基本上焊丝用不锈钢与普通碳钢相比，碳钢成分中存在的镍(Ni)或铬(Cr)等合金元素量大，可减少与助焊剂一起添加的焊芯合金元素的添加量，但由于是高合金材料，原板材料价格高，目前只应用在特殊用途等。不仅如此，对于这些不锈钢焊接原板而言，在加工焊棒焊丝时，因加工硬化，发生断裂的可能性高，因此需要在制造工艺中，单独实施退火热处理，这将成为制造成本上升的主要原因。
目前对于需要加工性，尤其拉拔加工性及低温韧性的极低温用焊丝用钢材，使用普通碳钢制管，然后在装入助焊剂时，为了确保低温韧性，将高价的合金元素调制成高纯度粉末形态，并与其他助焊剂成分一起投入，从而改善低温韧性，但是由于这时添加的合金粉末是高纯度且为高价，而且随着增加投入量，用于确保焊接稳定性的助焊剂成分的添加条件受到限制。此外，随着添加的高价合金元素在助焊剂内引起偏析现象并聚集在焊棒的一部分的现象，而引发在焊棒加工步骤中撕裂等的操作性变差的问题。
因此，现需要开发一种具有优异的低温韧性和焊接操作性的焊丝用钢材，以能够优选应用在极低温环境中例如，为了确保适合用于极低温的药芯焊丝用冷轧钢板特性，正在研究确保40％以上的材料的延伸率、小于0.15％的焊接部偏析指数、50J以上的在-40℃中的冲击能量值的方案。
例如，作为用于制造药芯焊丝用钢板的方法，专利文献1中公开了通过在含有Mn：1.4～2.4％、Si：0.2～0.4％、Ni：2.8～6.4％的钢中添加Cr、Mo、Ti等来制造冲击韧性和强度特性优异的焊棒用钢的方法。但是，对于专利文献1而言，由于添加了大量的高价合金元素，存在制造成本上升的问题，此外，可以通过添加合金元素来确保高强度，但是韧性低，从而存在难以确保加工性的问题。
另外，专利文献2中公开了通过在助焊剂原料中添加Ti、Mg等来促进熔融金属的脱氧反应，并减少焊接缺陷技术。但是，为了充分获得熔融金属的脱氧效果，需要在助焊剂中添加大量的合金元素，但是，如上所述，当在助焊剂中添加大量的合金元素时，发生焊接时微细粒子溅到周围的很多飞溅(spatter)现象等焊接作业性降低。
因此，现需要开发一种可获得极低温环境中的低温韧性优异的焊接部且使用焊接操作性和拉拔加工性优异的药芯焊丝用冷轧钢板的焊接钢带及其制造方法。
现有技术文献
(专利文献1)韩国公开专利公报第2006-107910号
(专利文献2)日本公开专利公报昭60-46896号
发明内容
(一)要解决的技术问题
根据本发明的一个方面，其目的在于提供一种低温韧性、焊接操作性及加工性优异的药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法。
另一方面，本发明要解决的技术问题并不限定于上述的内容。可以通过本说明书的整个内容来理解本发明要解决的技术问题，并且本发明所属技术领域的普通技术人员可以容易理解本发明要解决的附加技术问题。
(二)技术方案
根据本发明的一个实施方式，提供一种药芯焊丝用冷轧钢板，以重量％计，所述冷轧钢板包括：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由关系式1定义的WN是0.10～0.75，关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)(其中，所述关系式1中各元素含量的单位为重量％)。
根据本发明的另一实施方式，提供一种药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法，包括以下步骤：将板坯加热到1100～1300℃，以重量％计，所述板坯包括：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由以下关系式1定义的WN是0.10～0.75；对加热的所述板坯进行热轧，以使其热终轧温度达到880～950℃，从而获得热轧钢板；在550～700℃的温度范围下，对所述热轧钢板进行收卷；以50～85％的压下率，对收卷的所述热轧钢板进行冷轧，以获得冷轧钢板；以及在700～850℃的温度范围下，对所述冷轧钢板进行连续退火，关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)(其中，所述关系式1中各元素含量的单位为重量％)。
此外，所述技术方案并没有列举本发明的全部特征。对于本发明的各种特征和根据其特征的优点和效果，可以参照下面具体的实施方式更详细地理解。
(三)有益效果
根据本发明的一个方面，提供低温韧性、焊接操作性及加工性优异的药芯焊丝用冷轧钢板，从而可以提供可用于造船产业、材料产业、建筑产业等领域中的且可全方位焊接的药芯焊丝型焊棒钢带。
附图说明
图1是观察本发明实施例的发明例2的微细组织的照片，(a)是观察利用发明例2制造的药芯焊丝的照片，(b)是放大(a)的外皮部分的照片。
图2是观察本发明实施例的比较列5的微细组织的照片，(a)是利用发明例2制造的药芯焊丝的照片，(b)是放大(a)的外皮部分的照片。
最佳实施方式
下面，对本发明的优选的实施方式进行说明。但是，本发明的实施方式可以变更为其他各种方式，本发明的范围不会限定于以下说明的实施方式。并且，本发明的实施方式是为了向本发明所属技术领域的普通技术人员进一步完整地说明本发明而提供的。
下面，详细说明本发明的药芯焊丝用冷轧钢板。
本发明的药芯焊丝用冷轧钢板的特征在于，其包含：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由以下关系式1定义的WN是0.10～0.75。
首先，详细说明本发明的合金组成。除非有特别说明，以下的各元素含量的单位表示重量％。
C：0.005～0.10％
碳(C)是通常为了提高钢的强度而添加的元素，也是为了使焊接热影响部具有与母材相似的特性而添加的元素。当C含量小于0.005％时，所述效果不充分。但是，当C含量超过0.10％时，因高强度或加工硬化，在拉拔工艺时可能发生断裂等问题。此外，发生焊接接头的低温龟裂或冲击韧性降低，而且因高硬度需经过多次热处理方可加工成所期望的最终产品。因此，C的含量优选为0.005～0.10％，为了提高焊接热影响部的特性，可以更优选为0.01～0.06％。
Mn：0.05～0.25％
锰(Mn)是固溶强化元素，其起到提高钢的强度并改善热加工性的作用。但是，当过度添加所述锰时，形成大量的锰化硫(MnS)，析出物，从而可能阻碍钢的延展性和加工性。当Mn含量小于0.05％时，成为引起赤热脆性的原因，并且不利于奥氏体的稳定化。但是，当Mn含量超过0.25％时，成为延展性降低且引起中心偏析的原因，从而在焊棒制造工艺中的拉拔操作时可能引起断裂，因此，Mn的含量优选为0.05～0.25％，可以更优选为0.06～0.24％。
Si：0.05％以下(0％除外)
硅(Si)与氧气等结合并在钢板的表面形成氧化层，从而成为使其表面特性变差且降低耐蚀性的原因，并且还促进焊接金属内的硬质相转变而成为降低低温冲击特性的原因，因此将其添加量限制在0.05％以下。所述Si的含量更优选为0.04％以下。
P：0.0005～0.01％
磷(P)是在钢中以固溶元素存在且引起固溶强化来提高强度和硬度的元素，为了保持预定水平的刚性，优选添加0.0005％以上的磷，但是当其含量超过0.01％时，铸造时可能引起中心偏析并且延展性降低，从而使其焊丝加工性变差。因此，P的含量优选为0.0005～0.01％，可以更优选为0.001～0.009％。
S：0.008％以下(0％除外)
硫(S)与钢中锰结合而形成非金属夹杂物，并且其成为赤热脆性(red shortness)的原因，因此优选尽可能降低其含量。另外，当S含量高时，降低钢板的母材韧性，因此，S的含量优选为0.008％以下，可以更优选为0.0075％以下。
Al：0.005～0.06％
铝(Al)是作为铝脱氧钢中的脱氧剂和用于防止由时效引起的材质劣化而添加的元素，也是有利于确保延展性的元素，这种效果在极低温时较为明显。当Al含量小于0.005％时，所述效果不充分。但是，当Al含量超过0.06％时，诸如氧化铝(Al2O3)的表面夹杂物快速增加，使热轧材料的表面特性变差并且加工性降低，且在焊接热影响部晶界中形成局部铁素体，有可能使其机械特性降低，并且还可能发生焊接后焊缝(bead)形状变差等问题。因此，Al的含量优选为0.005～0.06％，可以更优选为0.007～0.050％。
N：0.0005～0.003％
氮(N)是在钢内部以固溶状态存在且有利于材质强化的元素，为确保目标刚性，需要添加0.0005％以上的氮。但是，当N含量超过0.003％时，时效性急剧变差，而且在钢制造步骤中，增加由于脱氮而引起的负担，从而使制钢操作性变差。因此，N的含量优选为0.0005～0.003％，可以更优选为0.008～0.0029％。
Ni：0.8～1.7％
镍(Ni)是提高延展性来改善拉拔加工性的有效元素，且是在极低温下形成稳定组织来改善低温冲击特性而必要的元素，为了得到所述效果以及为了助焊剂组成的稳定的运作，需要添加0.8％以上的镍。但是，当Ni含量超过1.7％时，由于强度上升，拉拔加工性可能变差，并且可能会引起表面缺陷。另外，Ni是高价元素，因此存在制造成本上升的问题。因此，Ni的含量优选为0.8～1.7％，可以更优选为0.085～1.65％。
Cr：0.1～0.5％
铬(Cr)是有利于焊接接头的强度的元素，也是通过执行形成稳定的锈层的作用来有助于提高耐蚀性的元素，为了确保所述效果，优选添加0.1％以上的铬。但是，当Cr添加量超过0.5％时，可能形成铬碳化物，并引起脆性，从而发生无法加工等问题。因此，Cr的含量优选满足0.1～0.5％的范围，可以更优选为0.13～0.45％。
本发明的剩余成分为铁(Fe)。但是，在传统的制造过程中，可能从原料或周围环境中不可避免地混入不期望的杂质，因此无法排除这些杂质。对于传统制造过程的技术人员来说，这些杂质是公知的，因此，在本说明书中不特别提及其所有内容。
另一方面，本发明的冷轧钢板不仅满足上述的合金组成，由以下关系式1定义的WFC优选为0.10～0.75。其中，以下关系式1中各元素含量的单位为重量％。
关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)
所述关系式1是考虑影响焊接操作性和拉拔加工性的各元素的相关关系而设计的。当WN小于0.10时，常温组织到硬质相的转变量少而有利于加工性方面，但是为了确保低温韧性而作为助焊剂的合金元素添加的合金量增加时，焊接操作性变差。但是，当WN超过0.75时，硬的转变组织的分数增加，从而在制管和拉拔时引起焊接部件的断裂，并且由于添加大量的高价合金元素，制造成本上升，因此，WN的范围优选满足0.10～0.75的范围，可以更优选为0.11～0.73。
另一方面，以面积％计，本发明的冷轧钢板优选具有由1～6％的碳化铁和余量的铁素体构成的微细组织。当所述碳化铁的分数低且小于1％时，无法促进碳化物的析出，并且因钢中固溶元素而成为显示应变时效缺陷的原因，但是，当碳化铁分数超过6％时，不仅成为拉拔加工时龟裂的原因，还存在耐蚀性变差的问题，因此所述碳化铁的分数优选具有1～6％的范围，可以更优选为0.13～5.8％。
本发明的冷轧钢板的延伸率可以为40％以上。由于满足这种物理性质，可优选用作药芯焊丝用材料。当延伸率小于40％时，在焊丝的拉拔加工时截面收缩率变小，从而可能发生使制管加工性变差且加工时发生诸如撕裂的龟裂的问题。
此外，根据本发明制造的冷轧钢板的焊接部偏析指数为0.15％以下，在-40℃下的低温冲击能量可以是50J以上。更具体地，表示使用利用本发明的冷轧钢板制造的药芯焊丝焊接的焊接部的偏析指数，焊接部偏析指数是利用在焊接部的整个面积中由添加元素引起的偏析部所占的面积的比来表示。在焊接部发生偏析时，加工时应力集中在偏析部而成为断裂的原因。在焊接后第2次加工时，为了防止由于焊接部偏析而引起的撕裂，焊接部的偏析指数优选为0.15％以下，可以更优选为0.125％以下。在以往的药芯焊丝中，为了确保低温韧性，将镍(Ni)等的元素作为非母材的助焊剂的合金元素来添加，并且发生焊接部的偏析指数上升的问题，但是使用本发明的冷轧钢板时，可以显著减少如上所述的偏析原因，并且可以将焊接部偏析指数确保为0.15％以下。另外，在实验温度-40℃下需要将评价焊棒的低温稳定性的冲击实验时的冲击能量确保为50J以上。当在-40℃下的冲击实验中获得的冲击能量值降低到50J以下时，成为低温环境中焊接部等因低温冲击等而引起龟裂的原因，从而对焊接结构物的安全性产生问题，因此需要确保50J以上的冲击能量。在所述-40℃下的低温冲击能量更优选为55J以上。
下面，详细说明本发明的药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法。
本发明的药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法包括以下步骤：将满足所述合金组成的板坯加热到1100～1300℃；对加热的所述板坯进行热轧，以使其热终轧温度达到880～950℃，从而获得热轧钢板；在550～700℃的温度范围下，对所述热轧钢板进行收卷；以50～85％的压下率，对收卷的所述热轧钢板进行冷轧，以获得冷轧钢板；以及在700～850℃的温度范围内，对所述冷轧钢板进行连续退火。
首先，将板坯加热到1100～1300℃。这是为了顺利进行后续的热轧工艺且对板坯的同质化处理。当板坯加热温度小于1100℃时，在后续的热轧时存在负荷急剧增加的问题，但是，当板坯加热温度超过1300℃时，能量成本增加，并且由于表面氧化皮的量增加，导致材料的损失。因此，所述板坯加热温度优选为1100～1300℃，可以更优选为1150～1280℃。
对加热的所述板坯进行热轧，以使其热终轧温度达到880～950℃，从而获得热轧钢板。当终轧温度小于880℃时，随着在低温区域中的热轧结束，急剧发生晶粒的混合化，从而导致热轧性和加工性降低。但是，当终轧温度超过950℃时，由于在整个厚度上没有进行均匀的热轧，晶粒微细化不充分，从而由于晶粒的粗大化而引起冲击韧性的降低。因此，所述热终轧温度优选为880～950℃，可以更优选为885～940℃。
在550～700℃范围下，对所述热轧钢板进行收卷。此时，对于热轧后且收卷前的热轧钢板的冷却，可以在输出辊道(ROT，Run-out-table)上进行。当收卷温度小于550℃时，在冷却和保持期间，由于宽度方向的温度不均匀，低温析出物的生成发生差异，导致引起材质偏差，从而对加工性产生不良影响。但是，当收卷温度超过700℃时，最终产品的组织粗大化，并且发生表面材质软化和使制管性变差的问题。因此，所述收卷温度优选为550～700℃，可以更优选为555～690℃。
以50～85％的压下率，对收卷的所述热轧钢板进行冷轧，以获得冷轧钢板。当压下率小于50％时，由于再结晶驱动力低下，发生局部组织生长等，难以确保均匀的材质，而且考虑到最终产品的厚度，需要降低热轧钢板厚度来操作，因此热轧操作性显著降低。但是，当压下率超过85％时，材质硬化，从而成为拉拔时龟裂的原因，而且因轧制机的负荷，冷轧操作性降低。因此，压下率优选为50～85％，可以更优选为65～80％。
此时，还可以包括在冷轧前对收卷的热轧钢板进行酸洗的步骤。
为了确保加工性和刚性，对所述冷轧钢板进行连续退火。从在冷轧中导入变形而强度高的状态，通过实施变形去除退火，确保目标强度和加工性。可以在700～850℃的温度范围下进行所述连续退火。当退火温度小于700℃时，由于没有充分去除通过冷轧形成的变形，加工性显著降低。但是，当退火温度超过850℃时，由于高温退火，连续退火炉的通板性可能产生问题。因此，所述连续退火优选为700～850℃，可以更优选为730～845℃。
然后，还可以包括对连续退火的所述冷轧钢板进行平整轧制的步骤，在所述平整轧制后可以用于焊丝的制造。
具体实施方式
下面，通过实施例对本发明进行更详细说明。但是，以下的实施例仅用于进一步详细说明本发明，而并不限定本发明的权利范围。这是因为本发明的权利范围是由在权利要求书中记载的事项和由此合理推导的事项而确定。
(实施例)
将具有以下表1中示出的组成成分的板坯加热到1250℃，然后根据以下表2中记载的制造条件制造冷轧钢板。观察到所述冷轧钢板的微细组织具有铁素体组织。测量所述冷轧钢板的微细组织的种类和分数、延伸率、通板性及拉拔加工性，并表示在以下表3中。对于所述通板性，如果在冷轧和热轧时没有轧制负荷且在连续退火时不发生诸如热瓢曲现象(Heat buckle)的缺陷，则表示为“○”，如果产生轧制负荷或在连续退火时发生诸如热瓢曲现象时，则表示为“×”。对于所述拉拔加工性，如果以61％的截面收缩率对药芯焊丝进行拉拔加工时发生诸如撕裂等加工缺陷，则表示为“不良”，如不发生加工缺陷时，则表示为“良好”。
此外，使用制造的所述冷轧钢板制造宽为14mm的带钢，然后弯曲该带钢并填充助焊剂和合金成分，然后制造直径为3.1mm的焊接材料。对如上所述制造的焊接材料进行拉拔，以制造直径为1.2mm的药芯焊丝，并实施低温冲击实验，然后将其结果示出在表3中。
并且，测量使用药芯焊丝焊接的焊接部件的焊接部偏析指数，然后将其结果示出在表3中。此时，所述焊接部件是使用直径为1.4mm的焊丝进行拉拔的，并且使用先导(Pilot)焊机对以电压为29伏特、电流为150～180A、焊接速度为每分钟14cm的条件制造的焊接部件实施试验。
[表1]
[表2]
Figure BDA0002340433550000122
[表3]
Figure BDA0002340433550000131
通过所述表1至表3可知，对于满足本发明提出的合金组成和制造条件的发明例1至9，不仅通板性良好，而且还满足了作为所期望的药芯焊丝用冷轧钢板的材质基准的40％以上的延伸率。此外，制造成焊接部件的焊丝偏析指数也小于0.15％，因此在第2次加工时不会发生焊接部的撕裂或龟裂，从而能够确保优异的加工性。并且，在-40℃中的冲击能量也是50J以上，从而能够确保优异的低温韧性。
另一方面，比较例1至4满足本发明提出的合金组成而没有满足制造条件，可以确认其轧制通板性(比较例1至3)和退火通板性(比较例4)变差，并且其延伸率低于目标或在-40℃中的冲击能量为50J以下或拉拔加工性不良。
比较例5至9满足本发明提出的制造条件而没有满足合金组成，比较例10均未满足合金组成和制造条件。可以确认比较例5至10大部分没有满足本发明的目标延伸率、焊接部偏析指数及冲击能量等，而且通板性也不良。此外，在拉拔加工时发生了撕裂或者龟裂。
图1和图2分别是观察发明例2和比较例5的微细组的照片，(a)是观察使用发明例2来制造的药芯焊丝的照片，(b)是放大(a)的外皮部分的照片。通过图1可知，外皮处于较为同质的状态，因此可知能够确保良好的拉拔加工性。另一方面，通过图2可以确认，外皮不均质，因此可知难以确保良好的拉拔加工性。
综上所述，根据本发明，通过适当控制合金组成和制造条件，可以显著改善焊接部偏析的发生，同时可以减少助焊剂内合金元素，从而增加用于改善焊接操作性的助焊剂含量，因此能得到低温韧性和焊接操作性优异的药芯焊接用冷轧钢板。因此，使用本发明的冷轧钢板，可以减少导致工艺成本上升的助焊剂内合金元素的添加量，并且显著减少焊接部内偏析，从而可以减少焊接部龟裂的发生，而且可以确保焊接部件的稳定的操作性，因此能降低产品的材质偏差，在成本节约和操作性改善方面上也有效果。
以上参照实施例对本发明进行了详细说明，但是，应理解为在不脱离权利要求书中记载的本发明的技术思想和技术领域的范围内，本领域技术人员可以对本发明进行各种修改和变更。

Claims (8)

1.一种药芯焊丝用冷轧钢板，以重量％计，所述冷轧钢板包括：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由关系式1定义的WN是0.10～0.75，
关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)
其中，所述关系式1中各元素含量的单位为重量％。
2.根据权利要求1所述的药芯焊丝用冷轧钢板，其中，
以面积％计，所述冷轧钢板具有由1～6％的碳化铁和余量的铁素体构成的微细组织。
3.根据权利要求1所述的药芯焊丝用冷轧钢板，其中，
所述冷轧钢板的延伸率为40％以上。
4.根据权利要求1所述的药芯焊丝用冷轧钢板，其中，
所述冷轧钢板的焊接部偏析指数小于0.15％。
5.根据权利要求1所述的药芯焊丝用冷轧钢板，其中，
所述冷轧钢板在-40℃下的冲击能量为50J以上。
6.一种药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法，包括以下步骤：
将板坯加热到1100～1300℃，以重量％计，所述板坯包括：C：0.005～0.10％、Mn：0.05～0.25％、Si：0.05％以下(0％除外)、P：0.0005～0.01％、S：0.008％以下(0％除外)、Al：0.005～0.06％、N：0.0005～0.003％、Ni：0.8～1.7％、Cr：0.1～0.5％及余下的Fe和不可避免的杂质，由以下关系式1定义的WN是0.10～0.75；
对加热的所述板坯进行热轧，以使其热终轧温度达到880～950℃，从而获得热轧钢板；
在550～700℃的温度范围下，对所述热轧钢板进行收卷；
以50～85％的压下率，对收卷的所述热轧钢板进行冷轧，以获得冷轧钢板；以及
在700～850℃的温度范围下，对所述冷轧钢板进行连续退火，
关系式1：WN＝(31×C+0.5×Mn+20×Al)×(Ni)×(0.6×Cr)
其中，所述关系式1中各元素含量的单位为重量％。
7.根据权利要求6所述的药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法，其中，还包括：
在所述冷轧前对收卷的所述热轧钢板进行酸洗的步骤。
8.根据权利要求6所述的药芯焊丝用冷轧钢板的制造方法，其中，还包括：
对连续退火的所述冷轧钢板进行平整轧制的步骤。
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