CN101400815A

CN101400815A - 埋弧焊接用钢板

Info

Publication number: CN101400815A
Application number: CN200780008787.4A
Authority: CN
Inventors: 滨田昌彦; 加茂孝浩; 冈口秀治; 高桥伸彰; 福庭哲也
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-03-16
Filing date: 2007-03-14
Publication date: 2009-04-01
Anticipated expiration: 2027-03-14
Also published as: CN101400815B; RU2008140949A; NO20083762L; WO2007105752A1; CA2644892C; RU2393262C1; EP1995339B1; EP1995339A4; CA2644892A1; KR20080090567A; JPWO2007105752A1; EP1995339A1; US20090022619A1; JP5137032B2

Abstract

本发明提供一种埋弧焊接用钢板，以质量％计含有C：0.03～0.09％、Mn：1.5～2.5％、Nb：0.005～0.025％、Ti：0.005～0.02％、Al：0.01～0.06％、B：0.0005％以下、N：0.001～0.008％、P：0.015％以下、S：0.015％以下、O：0.006％以下，余量由Fe及杂质构成。因此，本发明的埋弧焊接用钢板在HAZ的熔融线附近部及与母材的交界部分具有优良的低温韧性，且母材及焊接金属也具有优良的低温韧性。

Description

埋弧焊接用钢板

技术领域

本发明涉及埋弧焊接用钢板，更详细来说，本发明涉及适用于运送石油及天然气的管道所使用的焊接钢管的钢管母材的埋弧焊接用钢板。

背景技术

在运送石油及天然气的管道中，不断要求提高运送效率。只要提高作业压力即可提高运送效率，但为了提高作业压力就必要提高构成管道的焊接钢管的强度。在提高焊接钢管的强度的方法中，有改善钢管材料自身的强度的方法和使焊接钢管厚壁化的方法。

在通过焊接钢管的厚壁化提升强度的情况下，会产生以下两个问题。第一，焊接钢管的厚壁化导致制管焊接时的大线能量化，由此，由于焊接热影响区(Heat Affected Zone：以下称为HAZ)的组织的粗粒化，HAZ韧性降低。第二，因厚壁化塑性拘束增大，因此HAZ及母材的韧性降低。因此，厚壁化焊接钢管的情况下，寻求改善HAZ及母材的韧性。特别是在寒冷地区用于管道的焊接钢管中，寻求低温下的高HAZ韧性及母材韧性。

另外，对于焊接钢管而言，不只是母材，焊接金属也寻求高的韧性。在通过埋弧焊接实施制管焊接时，会增大母材的稀释率。也就是说，构成母材的埋弧焊接用钢板也会成为焊接金属的原料。因此，在埋弧焊接用钢板中，寻求低温下的高HAZ韧性及母材韧性，同时也寻求确保低温下的焊接金属的韧性。

HAZ韧性的改善策之一为控制氧化物的组成及分散的方法。该方法例如公开于特许第3408385号公报、特许第3323414号公报中。在该方法中，通过对脱氧元素的配合及投入方法进行研究，控制钢中的氧化物的组成及分散。由此，抑制HAZ内的奥氏体粒的粗大化，且促进冷却时的晶内相变铁素体的生成，因此，HAZ韧性被改善。Z用上述方法改善HAZ韧性时，通常是限制作为脱氧元素Al的含量且使用作为其它脱氧元素的Ti。这是由于Ti可以通过形成氧化物而得到上述的效果，如果含有形成氧化物的力比Ti强的Al，则钢中的氧与Al结合，从而与Ti结合的氧减少。

但是，在将通过这些方法制造的钢板通过埋弧焊接形成焊接钢管时，由于母材的Al的含氧量低，故焊接金属中的Al含量也降低，焊接金属的韧性降低。

与上述方法不同的其它改善HAZ韧性的改善方法公开于《高强度钢的大线能量HAZ韧性改善技术的开发》(畑野等焊接构造座谈会2002讲演论文集、323P)及特开2004-52104号公报中。在这些文献中，HAZ韧性的降低是由于Nb碳氮化合物的生成，可以通过减少或排除母材中Nb的含量以提高HAZ韧性。这些文献中，通过含有替代降低Nb含量的含量在0.2％以上(质量％)的Mo以抑制母材强度的降低。

但是，这些文献公开的钢中，并没有对埋弧焊接的情况下的焊接金属的低温韧性进行测定。因此，即使HAZ的低温韧性良好，在通过埋弧焊接进行焊接使，焊接金属的低温韧性可能会降低。另外，HAZ不只是焊接线附近的部分，即使是与母材的交界部分(以下称为HAZ外层部)也需要具有优良的低温韧性，但在上述的文献中没有对熔融线的附近部分及HAZ外层部两方的低温韧性进行评价。因此，即便熔融线附近部分具有良好的低温韧性，在HAZ外层部低温韧性也可能会降低。

发明内容

本发明的目的是，提供一种埋弧焊接用钢板，其具有：通过埋弧焊接制管时，在HAZ中熔融线附近部分及与母材的交界部分具有良好的低温韧性且母材及焊接金属也具有良好的低温韧性。

本发明者经过各种试验及研究的结果，得到以下见解。

(a)要改善HAZ韧性，降低Nb含量是有效的，但降低Nb含量的同时降低Mo及V的含量也是有效的。以下，对该点进行详细说明。

本发明者等准备Nb含量和Mo含量不同的各种钢板，通过埋弧焊接制作焊接接头后，从HAZ采集样片并将其以—40℃实施摆锤冲击试验。其结果如图1所示。图1中纵轴是—40℃的吸收能量(J)，横轴是Nb含量(质量％)。图中“●”为后述的表1的试验号码2～6的钢板即不含Mo的钢板的吸收能量。图中“○”为后述的表1的试验号码7～9的钢板即含有0.08％的Mo的钢板的吸收能量。如图1所示，HAZ韧性的不只依存于Nb的含量，也很大依存于Mo的含量，随着这些元素含量的降低，吸收能量急剧上升。因此，不只是Nb的含量，如果Mo的含量也降低，则可以使HAZ韧性更具体来说是在—40℃以下的韧性得到改善。由于V也具有和Nb及Mo同样的特征，为了提高HAZ的低温韧性，应该限制Nb、Mo及V各自的含量及它们的总含量。

作为Nb、Mo、V使HAZ韧性降低的原因，可考虑为以下事项。

(i)这些元素与C、N结合生成碳氮化合物，生成的碳氮化合物成为破坏起点，使HAZ韧性降低。

(ii)这些元素通过固溶对碳活性有影响，其结果是，影响贝氏体组织中的碳化物及岛状马氏体的生成。并且，通过固溶对贝氏体组织的板条的形态有影响。

(b)根据以上的调查，为了改善HAZ韧性，优选为不含Nb、Mo及V一方。但是，在这些元素中，Nb有助于调高母材的韧性。因此，母材中为了得到较高的低温韧性，Nb为必要元素，Mo及V为选择元素。

(c)如上所述，HAZ韧性认为是依存于Nb、Mo、V的总含量，因此，在含有Nb并含有Mo及/或V的情况下，需要限制总含量。因此，使用总含量不同的各种钢板实施摆锤冲击试验，在—40℃下对吸收能量进行了测定。测定的结果是，本发明者等了解到如果满足以下的式(1)，在—40℃下的吸收能量超过100J，在低温下可以得到良好的HAZ韧性。

(Mo/15+V/3+Nb/2)≤0.015(1)

在此，式(1)中的符号为各元素的含量(质量％)。

(d)若Nb含量、Mo含量及V含量满足式(1)，则在—40℃以下的低温下也可以得到良好的HAZ韧性。但是，由于这些元素有助于提高钢板的强度，故通过满足式(1)会降低钢板的强度。因此，本发明中，作为代替这些元素的改善钢板强度的元素，含有Mn、Ni、Cu，钢板的抗拉强度在530MPa以上。本发明中，Mn为必要元素，Ni及Cu为选择元素。在含有Mn并含有Ni及/或Cu的情况下，如果满足以下的式(2)，则钢板的抗拉强度可设为530MPa以上。

(Mn/20+Cu/20+Ni/60)≥0.09(2)

在此，式(2)中的符号为各元素的含量(质量％)。

(e)为了提高焊接金属的韧性，构成母材的埋弧焊接用钢板含有作为必要元素的Al。在进行焊接时，将母材的Al供给向焊接金属内，氧化物系夹杂物变为容易生成针状铁素体的夹杂物。以该夹杂物为核生成针状铁素体，提高焊接金属的韧性。

(f)将硼(B)作为杂质进行限制。通常B不只会提高母材的强度，还会形成氮化物对HAZ的熔融线的附近部分(以下称为熔融线附近部)的铁素体进行微细化，以提高熔融线附近部的韧性。但是，在进行焊接时，在Ac3点附近加热的HAZ外层部，由于淬火性因固溶B而过度上升，形成硬化组织，因此，韧性降低。为了抑制这样的NAZ外层部上的韧性的降低，只要限制Al含量即可。如果限制与N的结合力强的Al，则N与B结合，就可以抑制B的固溶。但是，在本发明中，为了提高焊接金属的韧性，需要含有规定量的Al。因此，为了抑制HAZ外层部的韧性的降低，不添加B以限制作为杂质的其含量。由于对B作为杂质元素进行限制，不能通过B提高熔融线附近部的韧性，但是如上所述，通过按照满足式(1)的方式限制Nb、Mo、V，可以提高低温下熔融线附近部的韧性。

基于以上的见解，本发明者等完成了以下的发明。

本发明提供一种埋弧焊接用钢板，以质量％计含有C：0.03～0.09％、Mn：1.5～2.5％、Nb：0.005～0.025％、Ti：0.005～0.02％、Al：0.01～0.06％、B：0.0005％以下、N：0.001～0.008％、P：0.015％以下、S：0.015％以下、O：0.006％以下，余量由Fe及杂质构成。

优选的是，本发明的埋弧焊接还含有Cu：0.6％以下、Ni：1.5％以下、V：0.04％以下、Mo：0.08％以下、Cr：0.5％以下中的一种以上，满足式(1)及式(2)。

(Mo/15+V/3+Nb/2)≤0.015(1)

(Mn/20+Cu/20+Ni/60)≥0.09(2)

在此，式中的符号为个元素的含量(质量％)。另外，对于式中的各元素中含量为杂质水平的元素，将含量作为“0”代入式中。

优选的是，本发明的埋弧焊接用钢板还含有Si：0.3％以下。

优选的是，本发明的埋弧焊接用钢板还含有Ca：0.005％以下、Zr：0.005％以下、Mg：0.005％以下、Ce：0.005％以下中的一种以上。

附图说明

图1是表示Nb含量及Mo含量相对于吸收能量的影响的图；

图2是表示本实施例中从焊接接头采集到的v切口样片的切口位置的示意图。

具体实施方式

下面，对本发明的具体实施方式进行详细说明。

1、化学组成

本发明实施方式的埋弧焊接用钢板具有以下组成。以后，关于元素的％是指质量％。

C：0.03～0.09％

C 提高钢的强度。但是，含有过剩的C会降低HAZ韧性。因此，C的含量在0.03～0.09％。优选的C的含量在0.03～0.07％。

Mn：1.5～2.5％

Mn使钢脱氧且提高钢的强度。另外，通常强度提高会降低HAZ韧性，但Mn可抑制相对于强度提高的HAZ韧性的降低。但是，含有过剩的Mn会助长中心偏析，使母材的板厚中心部的韧性降低。因此，Mn含量在1.5～2.5％。优选的Mn含量的下限为1.6％，更优选为1.8％。优选的Mn含量的上限为2.3％。

Nb：0.005～0.025％

由于Nb会降低HAZ韧性，因此，为了提高HAZ韧性，优选为Nb的含量少。但是，Nb通过在轧制中促进再结晶，将结晶粒微细化，提高母材强度且也提高母材韧性。本发明中，为了得到高强度及高韧性的母材，Nb为必要元素。因此，Nb的含量为0.005～0.025％。优选的Nb的含量为0.005～0.020％。

Ti：0.005～0.02％

Ti形成微细的碳氮化合物，抑制HAZ的旧奥氏体结晶粒的粗大化。由此，提高HAZ韧性。但是，含有过剩的Ti会降低HAZ韧性。因此，Ti含量为0.005～0.02％，优选的Ti含量为0.005～0.015％。

Al：0.01～0.06％

Al提高焊接金属的韧性。为了确保焊接金属的韧性，焊接金属中Al含量和O(氧)含量的平衡是重要的。具体来说，Al氧比率(＝Al含量/O含量)优选在0.4～1.0的程度，最佳值为0.7。

在进行焊接时，母材中的Al被供给向焊接金属，氧化物系夹杂物变为容易生成针状铁素体的夹杂物。以该夹杂物为核生成针状铁素体，从而焊接金属的韧性提高。但是，含有过剩的Al会使氧化物的组成及构造变化，妨碍针状铁素体的生成。因此，Al的含量为0.01～0.06％，优选的Al的含量为0.025～0.045％。

B：0.0005％以下

本发明中B为杂质。B不仅会提高母材的强度，还会抑制HAZ的熔融线附近的粗粒化，提高韧性。但是，B在焊接时在Ac3点附近被加热的HAZ外层部，会引起淬火性过剩的上升。由此，B将HAZ外层部硬化而降低HAZ外层部的韧性。

为了抑制HAZ外层部的淬火性过剩上升，有效的是B与N结合，减少固溶B，为了使B与N结合，需要尽可能地降低与N的结合力强的Al含量。但是，本发明中，为提高焊接金属韧性，Al为必要元素，因此，铝Al的含量不能降低。因此，本发明钢中，B作为杂质要尽可能地限制其含量，以抑制HAZ外层部的韧性的降低。具体来说，将B的含量设为0.0005％以下。

N：0.001～0.008％

N与Ti结合形成TiN。将HAZ组织微细化，由此提高HAZ韧性。但是，过剩含有N会增大固溶氮，降低HAZ韧性。因此，将N的含量设为0.001～0.008％。优选的N含量为0.001～0.006％。

P：0.015％以下、S：0.015％以下、O：0.006％以下

P、S、O均为杂质。它们的含量优选为尽量低。具体来说，将P的含量设为0.015％以下、S的含量设0.015％以下，O的含量设0.006％以下。

另外，余量为Fe及杂质。

本发明的埋弧焊接用钢板根据需要还含有Cu、Ni、V、Mo、Cr中的一种以上。这些元素都可以提高钢的强度。

Cu：0.6％以下、Ni：1.5％以下

Cu及Ni均为选择元素。这些元素提高钢的强度。但是，这些元素过剩含有就会使板坯的品质劣化。因此，将Cu含量设为0.6％以下，Ni含量设为1.5％以下。优选的Cu的含量下限为0.1％，优选的Ni的含量的下限为0.1％。但是，即使比该下限低的含量，在一定程度上也可以得到上述效果。

V：0.04％以下

V为选择元素。V提高母材的强度。但是，如上所述，V降低HAZ韧性。因此，即使在以提升强度为目的而含有的情况下，其含量也应较低。具体来说，将V的含量设为0.04％以下。优选的V的含量在0.03％以下。优选的V的含量的下限在0.01％，但即使不足该下限的含量也可在一定程度上改善母材。

Mo：0.08％以下

Mo为选择元素。Mo提高母材的强度。但是，如上所述，Mo会降低HAZ韧性。因此，即使在以提升强度为目的而含有的情况下，其含量也应较低。具体来说，将Mo的含量设为0.08％以下。优选的Mo的含量在0.05％以下。优选的Mo的含量的下限在0.02％，但即使不足该下限的含量也可在一定程度上改善母材。

Cr：0.5％以下

Cr为选择元素。Cr提高淬火性，且提高母材的强度。但是，过剩含有Cr会使板坯的品质劣化。因此，Cr含量在0.5％以下。优选的Cr的含量的下限为0.1％，但即使不足该下限的含量也可在一定程度上改善母材。

本发明的埋弧焊接用钢板还应满足以下的式(1)及式(2)。

(Mo/15+V/3+Nb/2)≤0.015(1)

(Mn/20+Cu/20+Ni/60)≥0.09(2)

[关于式(1)]

Nb、Mo、V均为铁素体的稳定化元素，提高母材的强度。但是，如上所述，由于这些元素使HAZ韧性劣化，故本发明中限制这些元素的含量，以抑制劣化HAZ韧性。具体来说，如果式(1)的左边＝Pα，则Pα≤0.015(％)。优选为Pα≤0.012(％)。另外，本发明中，虽然将有助于提高HAZ熔融线附近部的韧性B的作为杂质排除，但通过将Nb、Mo、V设为满足式(1)的含量，可确保熔融线附近部的韧性。

[关于式(2)]

Mn、Cu、Ni均为奥氏体的稳定化元素，如上所述使母材的强度提高。另外，这些元素可抑制相对于强度上升的HAZ韧性的降低。因此，为了提高母材强度，维持HAZ韧性，可以作为Nb、Mo、V的替代而含有。如果式(2)左边＝Pγ，则Pγ≥0.09(％)。优选为Pγ≥0.10(％)。

本发明的埋弧焊接用钢板根据需要还应含有Si。

Si：0.3％以下

Si为选择元素。Si有助于钢的脱氧。但是，含有过剩的Si会增加岛状马氏体，其结果会降低HAZ韧性。因此，将Si含量设为0.3％以下。优选的Si含量在0.2％以下。优选的Si含量的下限为0.05％，但即使为不足该下限的含量，也可以在一定程度上有助于钢的脱氧。

本发明的埋弧焊接用钢板根据需要还含有Ca、Zr、Mg、Ce中的一种以上。这些元素都可以改善母材的机械特性。

Ca：0.005％以下

Zr：0.005％以下

Mg：0.005％以下

Ce：0.005％以下

Ca、Zr、Mg、Ce均为选择元素。这些元素控制母材中硫化物及氧化物这样的夹杂物的形态，提高母材的机械特性、例如耐HIC性。但是，这些金属的过剩含有会生成粗大的夹杂物，降低母材的机械特性。因此，将这些元素含量的上限值设为0.005％。优选这些金属的下限分别为0.001％。但是，即使这些元素的含量不足该下限，在一定程度上也可以得到上述的效果。

2、制造方法

对上述化学组成的钢进行熔制，通过公知的方法进行精炼。将精炼得到的熔钢通过连续铸造法作成板坯，或者将熔钢通过造块法作成铸块。

将板坯及铸块进行热轧而作成埋弧焊接用钢板。此时，通过公知的轧制方法及热处理方法，将钢板的抗拉强度设为530MPa以上。例如，通过公知的控制轧制及加速冷却方法将钢板的抗拉强度设为530MPa以上。在进一步提高钢板的强度的情况下，使水冷停止温度于更低温。通过以上的制造方法，可以制造本发明的埋弧焊接用钢板。

实施例1

制造具有表1所示的化学组成的钢板，实施埋弧焊接，调查焊接部的低温韧性。

表 1

__表示本发明范围之外。

Pα＝(Mo/15+V/3+Nb/2)

Pγ＝(Mn/20+Cu/20+Ni/60)

准备了具有表1所示的化学组成的钢材。另外，各试验编号的P含量、S含量、O含量均在本发明范围内。将准备好的钢材在容量150kg的小型真空熔炉内熔解，制造成铸块。将制造好的铸块在1150℃加热2小时后，通过锻造作成高150mm、宽130mm、长130mm的钢片。锻造时的材料温度为900～1150℃，将制造好的钢片在1100℃下加热后，通过轧制制作成钢板。通过轧制，将试验编号为1～16的钢板的板厚作成35mm；钢编号为17～20的板厚作成32mm；钢编号为21及22的板厚作成27mm。精轧制时的材料温度为约780℃。

轧制后将各钢板进行水冷。水冷开始温度为750±30℃，水冷停止温度为500±30℃。

[母材的强度及韧性调查]

为了调查母材强度，从各钢板的板厚中央部在与轧制方向垂直的方向采集由JISZ2201规定的10号样片。将采集到的样片在常温下实施抗拉试验，测定各钢板的抗拉强度。

为了进一步调查母材韧性，从各钢板在与轧制方向垂直的方向采集以JISZ2202规定的V切口样片。对采集到的样片实施摆锤冲击试验，测定各钢板的断口转变温度。

[焊接部韧性调查]

模拟大径钢管的接缝焊接，对各试验编号的钢板实施埋弧焊接。准备各试验编号的钢板2枚，使准备好的各试验钢板的侧面相互结合，从上面及下面这两面实施各一层的埋弧焊接。相当于实际接缝焊接中的内面焊接的首层焊接以3电极(DC—AC—AC)实施，相当于实际接缝焊接中的外面焊接的第二层焊接以4电极(DC—AC—AC—AC)实施。

焊接线能量根据板厚不同而变化。具体来说，设板厚35mm(试验编号为1～16)的钢板的焊接线能量为9.1kJ/mm，板厚32mm(试验编号为17～20)的钢板的焊接线能量为8.0kJ/mm，板厚27mm(试验编号为21及22)的钢板的焊接线能量为5.5kJ/mm，

埋弧焊接使用日铁住金焊接工业株式会社制的直径4mm的焊丝W80及W36。表2表示的是各焊丝所对应的AWS规格及JIS规格。在3电极的埋弧焊接中，与各电极相对应的焊丝分别为W80、W36、W36，在4电极的埋弧焊接中，与各电极相对应的焊丝分别为W80、W80、W36、W36。埋弧焊接时使用表3所示的化学成分的熔融型焊剂。

表2

	AWS规格	JIS规格
	AWS规格	JIS规格	W80	A5.23/EG	Z3351 YS-NCM4
W36	A5.17/EH14	Z3351 YS-S6	W80	A5.23/EG	Z3351 YS-NCM4

表3

从通过埋弧焊接制作的焊接接头的焊接部采集由JISZ2202规定的多个摆锤样片。具体来说，如图2所示，分别采集6个设切口位置在焊接金属10的中央(图中符号1)的样片(以下称为WM样片)、切口位置在熔融线附近部(图中符号2)的样片(以下称为T—HAZ样片)、切口位置在HAZ20的外层部的(图中符号3)的样片(以下称为V—HAZ样片)。在本实施例中，熔融线附近部成为焊接金属10和HAZ20的比为1：1的位置(图中L1+L3≈L2)。另外，HAZ外层部成为母材30和HAZ20的比为1：1的位置(I1+I3≈I2)。

使用各样片(WM、T—HAZ、V—HAZ样片)根据JISZ2242以—40℃实施摆锤冲击试验，求得吸收能量。根据WES2805，对各样片用通过试验得到的6个吸收能量值中第二小的吸收能量值评价焊接金属及HAZ(熔融线附近部及HAZ外层部)韧性。第二小的值的吸收能量在100J以上的情况下，判断为韧性良好。

[调查结果]

调查结果如表4所示。

表4

表4中，“YS”为母材的屈服应力(MPa)，“TS”为母材的抗拉强度(MPa)。“vTs”为母材的断口转变温度(℃)。另外，在“T—HAZ”、“V—HAZ”、“WM”中显示各相应的样片在—40℃下基于摆锤冲击试验的韧性的评价结果。表中的“○”号是表示吸收能量在100J以上，韧性良好。表中的“×”号是表示吸收能量不足100J，韧性不良。

参照表1及表2，试验编号4、5、9、18、19、21、22的钢板的化学组成及Pγ、pα的值在本发明的范围内。因此，这些钢板的(母材)的抗拉强度在530MPa以上。并且，断口转变温度在—100℃以下，显示高的母材韧性。另外，WM样片、T—HAZ样片及V—HAZ样片的吸收能量均超过100J，焊接金属、熔融线附近部及HAZ外层部均显示有良好的韧性。

另一方面，试验编号1的钢板中，V及Nb的总含量多，pα在本发明的范围外。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。试验编号2、3、7及20中Nb的含量超过本发明的上限。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。

试验编号6的钢板的Nb含量不足本发明的下限值。因此，钢板的断口转变温度在—100℃以上，母材韧性低，另外，抗拉强度也不足530MPa。

试验编号8及10的钢板中，Nb、Mo、V的各自的含量都在本发明的范围内，但pα在本发明的范围之外。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。

试验编号为11的钢板，除Al外的其他元素的含量几乎与试验编号5的钢板相同，但Al的含量不足本发明的下限。因此，WM样片的吸收能量不足100J，焊接金属的韧性低。

试验编号为12的钢板中，B含量超过了本发明的上限。因此，V—HAZ样片的吸收能量不足100J，焊接热影响区的韧性低。

试验编号为13的钢板中，B含量虽然超过了本发明的上限，但由于Al含量不足本申请发明的下限，因此，V—HAZ样片的吸收能量超过了100J。但是，由于Al含量少，故WM样片的吸收能量不足100J，焊接金属的韧性低。

试验编号为14的钢板中，Mn含量不足本发明的下限。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。试验编号15的钢板的C含量超过了本发明的上限。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。

试验编号为16的钢板的Pγ在本发明的范围外。因此，不能抑制相对于强度上升的HAZ韧性的降低，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。

试验编号为17的钢板的pα虽然在本发明的范围内，但Mo的含量超过了本发明的上限。因此，T—HAZ样片的吸收能量不足100J。

以上对本发明的实施方式进行了说明，但上述实施方式不过是实施本发明的示例。因此，本发明并不限定于上述的实施方式，在不脱离本发明的宗旨的范围内可将上述实施方式适当变形实施。

工业上的可利用性

本发明的埋弧焊接用钢板作为焊接钢管的母材可广泛利用，特别是可作为用于管道等的UOE大径管的母材的利用。

Claims

1、一种埋弧焊接用钢板，其特征在于，以质量％计含有C：0.03～0.09％、Mn：1.5～2.5％、Nb：0.005～0.025％、Ti：0.005～0.02％、Al：0.01～0.06％、B：0.0005％以下、N：0.001～0.008％、P：0.015％以下、S：0.015％以下、O：0.006％以下，余量由Fe及杂质构成。

2、如权利要求1所述的埋弧焊接用钢板，其特征在于，

以质量％计还含有Cu：0.6％以下、Ni：1.5％以下、V：0.04％以下、Mo：0.08％以下、Cr：0.5％以下中的一种以上，并满足式(1)及式(2)，

(Mo/15+V/3+Nb/2)≤0.015 (1)

(Mn/20+Cu/20+Ni/60)≥0.09 (2)

其中，式中的符号为各元素的质量百分比含量。

3、如权利要求1或2所述的埋弧焊接用钢板，其特征在于，

以质量％计还含有Si：0.3％以下。

4、如权利要求1～3中任一项所述的埋弧焊接用钢板，其特征在于，

以质量％计还含有Ca：0.005％以下、Zr：0.005％以下、Mg：0.005％以下、Ce：0.005％以下中的一种以上。