KR101377771B1 - 강도 및 연신율이 우수한 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

강도 및 연신율이 우수한 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

플럭스 코드 와이어로 사용되기에 적합한 기계적 특성을 갖는 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) 0.03% 이하, 질소(N) : 0.004% 이하, 보론(B) : 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연판재를 제조하는 단계; 상기 열연판재를 냉간압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; 및 상기 냉연판재를 연속소둔 처리하는 단계;를 포함하고, 상기 연속소둔 처리는 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃로 냉각하는 방식으로 실시되는 것을 특징으로 한다.

Description

강도 및 연신율이 우수한 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조 방법{STEEL SHEET FOR FLUX CORD WIRE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE STEEL SHEET}
본 발명은 용접봉의 일종인 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 기술에 관한 것으로, 강도 및 연신율이 우수하여 플럭스 코드 와이어로 사용되기에 적합한 물성을 가지는 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
플럭스 코드 와이어(Flux cord wire)는 일반적으로 다음과 같은 방식으로 제조된다.
우선, 냉연 강판 스트립을 롤 사이를 연속적으로 통과시켜 굽힘 변형량을 증가시켜 U자형 절곡 부재로 성형한다. 이후, U자형 절곡 부재 내부에 플럭스(Flux)를 공급하고, 플럭스가 충진된 소재를 다시 롤 사이에 연속적으로 통과시켜 내부에 플럭스가 충진된 원통형상으로 만들고, 다시 길이 방향으로 잡아당겨 원하는 굵기로 인발하는 방식으로 제조된다.
이러한 플럭스 코드 와이어용 강판은 높은 인장강도와 연신율을 요구하여, 특수하게 별도로 제조하고 있다.
본 발명에 관련된 배경 기술로는 대한민국 특허공개공보 제10-2002-0051316호(2001.06.29. 공개)가 있다.
본 발명의 목적은 인장강도(TS) : 300~400N/㎟, 연신율(EL) : 40~50%, 경도 (HRB) : 40~50, 항복강도(YS) 190~220N/㎟의 기계적 물성을 가지는 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조방법을 제공함에 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) 0.03% 이하, 질소(N) : 0.004% 이하, 보론(B) : 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연판재를 제조하는 단계; (b) 상기 열연판재를 냉간압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; 및 (c) 상기 냉연판재를 연속소둔 처리하는 단계;를 포함하고, 상기 연속소둔 처리는 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고, 가스젯(Gas Jet) 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각하는 것을 특징으로 하는 한다.
이때, 상기 연속소둔 처리는 판재를 150±10m/min의 속도로 이송하고, 소둔 구간에서 785~795℃로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시될 수 있다.
또한, 상기 연속소둔 처리는 판재를 150±10m/min의 속도로 이송하고, 소둔 구간에서 800~810℃로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시될 수 있다.
또한, 상기 연속소둔 처리는 판재를 170±10m/min의 속도로 이송하고, 소둔 구간에서 770~810℃로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 660~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시될 수 있다.
또한, 상기 (a) 단계는 상기 열연판재는 슬라브 판재를 910℃ ~ Ar3 온도의 마무리압연 조건으로 열간압연하는 단계와, 상기 열간압연된 판재를 670~690℃까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) 0.03% 이하, 질소(N) : 0.004% 이하, 보론(B) : 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 300~400N/㎟, 연신율(EL) : 40~50%, 경도 (HRB) : 40~50 의 물성을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조 방법은 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 플럭스 코드 와이어 제조에 적합한 인장강도(TS) : 300~400N/㎟, 연신율(EL) : 40~50%, 경도 (HRB) : 40~50을 나타낼 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 강도 및 연신율이 우수한 플럭스 코드 와이어용 강판 및 그 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
플럭스 코드 와이어용 강판
본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) 0.03% 이하, 질소(N) : 0.004% 이하 및 보론(B) : 0.0015% 이하를 포함한다.
상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.
이하 본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.
탄소(C)
탄소(C)는 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.
상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.026~0.035중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.026중량% 미만일 경우 충분한 강도를 확보하기 어려워질 수 있으며, 강도를 보상하기 위하여 망간, 보론 등을 더 첨가하여야 하는 문제점이 있다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.035중량%를 초과할 경우 인성이 상대적으로 크게 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘은 강도 확보에 기여하며, 특히, 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다.
상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.02중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.02중량%를 초과할 경우 열간압연 시에 적 스케일(red scales)을 생성시킴으로써 표면 품질을 저하시키는 문제점이 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도 확보에 효과적인 원소이다. 또한 망간은 오스테나이트 안정화 원소로서, 페라이트, 펄라이트 변태를 지연시킴으로써 페라이트 결정립 미세화에 기여한다.
상기 망간은 강판 전체 중량의 0.15~0.25중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 0.15중량% 미만일 경우 고용강화 효과가 미미하다. 반대로, 망간의 첨가량이 0.25중량%를 초과하면 용접성이 크게 저하되며, 아울러 MnS 개재물 생성 및 중심 편석(center segregation) 발생에 의하여 강의 연성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.
인(P)
인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 된다.
이러한 점에서 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해하고, 망간과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 강의 가공 중 크랙을 발생시키는 원소이다.
이러한 점에서 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한하였다.
가용성 알루미늄(Sol.Al)
가용성 알루미늄(Sol.Al)은 탈산재로 사용되는 동시에 실리콘(Si)과 같이 시멘타이트 석출을 억제하고 오스테나이트를 안정화하는 역할을 하는 원소로써, 열연 강판의 결정립계와 탄화물을 미세하게 만들기 때문에 강 중의 불필요한 고용 질소(N)를 AlN으로 석출시켜 강도를 상승시킨다.
상기 가용성 알루미늄(Sol.Al)은 강판 전체 중량의 0.03중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다. 가용성 알루미늄의 첨가량이 0.03중량%를 초과하는 경우, 플럭스 코드 와이어를 용접후 저온인성에 대한 신뢰성이 저하되어 용접부 건전성 확보가 어려운 문제점이 대두될 수 있다.
질소(N)
질소(N)는 결정립 미세화에 일부 기여하나, 강판의 연신율, 시효 특성 등을 저해하는 요소이다.
이러한 점에서 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 0.004중량% 이하로 제한하였다.
보론(B)
보론(B)은 침입형 원소로 인(P)과의 자리경쟁효과(site competition effect)로 인(P)의 입계편석을 방지한다. 즉, 보론(B)은 인(P)이 편석되는 자리를 차지하여 인(P)의 입계편석을 방지하는 것이다.
상기 보론은 강판 전체 중량의 0.0015중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 0.0015중량%를 초과하면 가공성이 저하되는 문제점이 있다.
본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판은 상술한 합금 조성 및 후술하는 공정 조건 제어를 통하여, 인장강도(TS) : 300~400N/㎟, 연신율(EL) : 40~50%, 경도 (HRB) : 40~50 의 물성을 나타낼 수 있다.
플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법
이하, 본 발명에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 1을 참조하면, 도시된 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법은 열연판재 형성 단계(S110), 냉연판재 형성 단계(S120) 및 연속소둔 처리 단계(S130)를 포함한다.
열연판재 형성 단계(S110)에서는 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) 0.03% 이하, 질소(N) : 0.004% 이하, 보론(B) : 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연판재를 제조한다.
열연판재는 슬라브 판재가 열간압연 및 냉각되어 형성될 수 있다.
보다 바람직한 열연판재 형성 예로는 슬라브 판재를 910℃ ~ Ar3 온도의 마무리압연 조건으로 열간압연한 후, 670~690℃까지 대략 5~20℃/sec로 냉각하는 것을 제시할 수 있다. 냉각 종료 온도에서 권취 공정이 실시될 수 있으며, 권취 후에는 상온까지 공냉될 수 있다. 마무리압연온도가 910℃를 초과하는 경우, 오스테나이트 결정립이 조대화되어 강도 확보가 어려워질 수 있다. 반면, 마무리압연온도가 Ar3 온도 미만일 경우, 이상역 압연에 의한 혼립 조직 발생 등이 문제될 수 있다.
또한, 냉각종료 온도가 670℃ 미만인 경우, 강도 확보가 어려워질 수 있으며, 냉각종료 온도가 670℃ 미만일 경우 성형성이 문제될 수 있으며, 상대적으로 강판 제조 비용이 증가한다.
다음으로, 냉연판재 형성 단계(S120)에서는 열연판재를 산세처리한 후, 냉간압연하여 냉연판재를 제조한다. 냉간압연시 압하율은 대략 50~70% 정도가 될 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
다음으로, 연속소둔 처리 단계(S130)에서는 강판의 최종 물성을 확보하기 위하여, 냉연판재를 연속소둔 처리한다.
이때, 연속소둔 처리는 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 대략 80~120초 정도 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 대략 20~40초 동안 냉각하는 방식으로 실시되는 것이 바람직하다.
소둔 온도가 770℃ 미만일 경우, 혹은 가스젯 냉각 구간의 냉각종료온도가 640℃ 미만일 경우, 충분한 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 소둔 온도가 810℃를 초과하거나 가스젯 냉각 구간의 냉각종료온도가 680℃를 초과하는 경우, 충분한 연신율을 확보하기 어렵다.
실험 결과, 다음의 조건에서 강도 및 연신율이 보다 우수하였다.
1) 판재를 150±10m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 785~795℃온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각
2) 판재를 150±10m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 800~810℃의 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각
3) 판재를 170±10m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 660~680℃까지 냉각.
가스젯 냉각 이후에는 롤 퀀칭(Roll Quenching)으로 판재를 대략 400~460℃까지 냉각할 수 있으며, 이어서, 대략 100~200초 동안 과시효가 진행될 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 강판의 제조
표 1에 기재된 조성 및 표 2, 표 3에 기재된 다양한 공정 조건으로 실시예 1~18 및 비교예 1~14에 따른 강판을 제조하였다.
모든 시편에 대하여, 마무리압연온도 : 900℃, 냉각종료온도 : 680℃ 조건으로 두께 3mm의 열연판재를 형성한 후, 60%의 냉간압하율로 냉간압연하고, 표 2에 기재된 공정 조건으로 연속소둔 처리하였다.
이후, 실시예 1~9 및 비교예 1~7의 경우(판재 이송속도 150m/min), 410℃까지 20초동안 롤 퀀칭한 후, 170초 동안 과시효 처리하였다. 과시효 처리후 판재의 온도는 380℃이었다. 이후, 160℃까지 80초동안 최종 냉각하였다.
반면, 실시예 10~18 및 비교예 8~14의 경우(판재 이송속도 170m/min), 410℃까지 16초동안 롤 퀀칭한 후, 150초 동안 과시효 처리하였다. 과시효 처리후 판재의 온도는 380℃이었다. 이후, 160℃까지 75초동안 최종 냉각하였다.
[표 1]
Figure 112011104843365-pat00001
[표 2] (판재 이송 속도 : 150m/min)
Figure 112011104843365-pat00002
[표 3] (판재 이송 속도 : 170m/min)
Figure 112011104843365-pat00003

표 4는 실시예 1~18 및 비교예 1~14에 따라 제조된 강판의 기계적 물성 측정 결과를 나타낸 것이다.
[표 4]
Figure 112011104843365-pat00004
표 4를 참조하면, 본 발명에서 규정한 범위를 조성 범위 및 공정조건을 만족하는 실시예 1~18에 따른 강판의 경우, 모두 인장강도 300~400N/mm2, 연신율 40~50% 및 경도(HRB) 40~50을 나타내었다. 또한, 판재 이송속도가 상대적으로 빠른 경우가 강도 및 경도가 약간 더 우수하였으나, 연신율은 약간 낮았다.
반면, 강판 조성 중 탄소가 부족한 1번 강종을 적용한 비교예 1~3, 8~10에 따른 강판의 경우, 목표치를 달성하기는 하였으나, 실시예들에 따른 강판에 비하여 대체로 그 값이 낮았다.
또한, 본 발명의 연속소둔 처리 조건을 벗어난 비교예 4~7, 11~14의 경우에도 강도, 경도 혹은 연신율이 목표치에 도달하지 못하였거나, 목표치를 만족하더라도 실시예들에 비하여 대체로 낮게 나타났다.
특히, 하기의 경우, 인장강도 혹은 경도 상승이 현저하였거나, 연신율이 현저하였다.
1) 판재를 150m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 790℃의 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각한 경우 (실시예 2, 4, 5)
2) 판재를 150m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 810℃의 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각 (실시예 3, 6, 7)
3) 판재를 170m/min의 속도로 이송하며, 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고, 가스젯 냉각 구간에서 660~680℃까지 냉각 (실시예 10~13, 15, 17)
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims (7)

  1. 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0% 초과 내지 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0% 초과 내지 0.01% 이하, 황(S) : 0% 초과 내지 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) : 0% 초과 내지 0.03% 이하, 질소(N) : 0% 초과 내지 0.004% 이하, 보론(B) : 0% 초과 내지 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연판재를 제조하는 단계;
    상기 열연판재를 냉간압연하여 냉연판재를 제조하는 단계; 및
    상기 냉연판재를 연속소둔 처리하는 단계;를 포함하고,
    상기 연속소둔 처리는 소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고, 가스젯(Gas Jet) 냉각 구간에서 640~680℃로 냉각하는 방식으로 실시되는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 연속소둔 처리는
    판재를 150±10m/min의 속도로 이송하며,
    소둔 구간에서 785~795℃의 온도로 유지하고,
    가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시되는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 연속소둔 처리는
    판재를 150±10m/min의 속도로 이송하며,
    소둔 구간에서 800~810℃의 온도로 유지하고,
    가스젯 냉각 구간에서 640~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시되는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 연속소둔 처리는
    판재를 170±10m/min의 속도로 이송하며,
    소둔 구간에서 770~810℃ 온도로 유지하고,
    가스젯 냉각 구간에서 660~680℃까지 냉각하는 방식으로 실시되는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 냉각 이후, 과시효 처리를 더 실시하는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 열연판재를 제조하는 단계는
    슬라브 판재를 910℃ ~ Ar3 온도의 마무리압연 조건으로 열간압연하는 단계와,
    상기 열간압연된 판재를 670~690℃까지 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판 제조 방법.
  7. 중량%로, 탄소(C) : 0.026~0.035%, 실리콘(Si) : 0% 초과 내지 0.02% 이하, 망간(Mn) : 0.15~0.25%, 인(P) : 0% 초과 내지 0.01% 이하, 황(S) : 0% 초과 내지 0.01% 이하, 가용성 알루미늄(Sol. Al) : 0% 초과 내지 0.03% 이하, 질소(N) : 0% 초과 내지 0.004% 이하, 보론(B) : 0% 초과 내지 0.0015% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
    인장강도(TS) : 300~400N/㎟, 연신율(EL) : 40~50%, 경도 (HRB) : 40~50 의 물성을 갖는 것을 특징으로 하는 플럭스 코드 와이어용 강판.
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Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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