JP5188239B2 - 高強度鋼管およびその製造方法 - Google Patents
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Description
EF=N1/N2 ……(1)
ここで、
EF:圧延板のフェライト結晶粒展伸度、
N1:圧延方向および板厚方向に平行な断面(L断面)の顕微鏡視野において板厚方向の一定長さXの線分によって切断される結晶粒の数、ただし顕微鏡視野および線分の長さXはN1が10以上となるように設定する、
N2:前記視野において圧延方向の前記長さXの線分によって切断される結晶粒の数
本発明の高強度鋼管は加工強化の手法を採用するものであるから、特殊な元素を添加しないシンプルな成分組成とすることができる。ただし、必要に応じて種々の合金元素を選択的に含有させても構わない。以下、成分元素について説明する。成分組成における「%」は「質量%」を意味する。
Sは、多量に含有すると熱間加工性や冷間加工性を劣化させるが、0.02%以下の含有量であれば特に問題はない。
本発明の鋼管は、加工硬化した組織を有し、かつフェライト結晶粒が長手方向に伸びた繊維状組織を呈するものである。具体的には、前記(1)式により定まるフェライト結晶粒展伸度EFが5.0以上の未焼鈍冷延鋼板を造管用の素材として用いたものである。発明者らの検討によれば、前述の成分組成を有するとともに、このような繊維状組織を長手方向に持つ鋼管において、衝撃曲げ靭性が顕著に改善されることがわかった。なお、造管に供する未焼鈍冷延鋼板は、マトリクスがフェライト単相であるか、またはフェライト相+50体積%以下の第2相からなるものである。第2相の量が多くなりすぎるとフェライト結晶粒展伸度を5.0以上とすることによる衝撃曲げ靱性の改善効果が十分に発揮できない場合がある。第2相は、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト等であるが、パーライトが多量に生成すると強度および衝撃曲げ靭性の低下を招くので、マトリクス中のパーライトの存在量は10体積%以下に抑えられていることが望ましい。
本発明の鋼管は、鋼管としての長手方向の引張強さが980N/mm2以上の高強度を有するものである。これより強度レベルが低いと自動車を初めとする各種構用鋼管として使用されている従来の鋼管の代替として使用することが難しい場合がある。この強度レベルは、熱延巻取温度、および冷間圧延率を調整することによって実現できる。
本発明の高強度鋼管は、上記のように成分組成が調整された鋼を溶製し、熱間圧延、スケール除去処理(例えば酸洗)、冷間圧延、溶接造管の工程により製造することができる。
熱間圧延工程では、熱延仕上げ温度を(Ar3点−20℃)〜(Ar3点+50℃)とする。(Ar3点−20℃)よりも低温になると熱間変形抵抗の変動が大きくなり、熱延鋼帯の板厚精度が低下しやすい。この場合、後工程での冷延鋼帯の板厚精度が低下する要因ともなる。一方、(Ar3点+50℃)より高温で熱延最終パスを通すと、動的再結晶が生じやすく、熱延板でのフェライト結晶粒の展伸度を安定して2.0以上とすることが難しくなる。
冷間圧延工程では、冷間圧延率を40〜80%とする。冷延率40%未満では鋼管にしたときの引張強さ980N/mm2以上を安定して得ることが難しい。また、フェライト結晶粒の展伸度を5.0以上とするうえでも不利となる。一方、冷延率が80%を超えると製造コストの増大を招き、好ましくない。
フェライト結晶粒展伸度が5.0以上の冷延鋼板をそのまま未焼鈍の状態で溶接造管に供する。その際、圧延方向すなわちフェライト結晶粒が伸びている方向が管の長手方向となるように造管する。造管は、所定幅の鋼帯をロールフォーミングによって円筒状に成形していき、鋼帯の両エッジ部同士を付き合わせて溶接する一般的な溶接造管方法が適用できる。溶接は高周波溶接、プラズマ溶接、TIG溶接などが挙げられるが、高周波溶接による電縫鋼管とすることが好ましい。このようにして得られた鋼管は、引張強さ980N/mm2以上の高強度を有し、かつ衝突曲げ靱性にも優れたものである。
なお、本発明例のものはいずれもマトリクスはフェライト相が70体積%以上を占めており、第2相はベイナイトまたはマルテンサイトからなり、パーライトの量は10体積%以下であった。
鋼管から長さ800mmの試料を採取し、175kgの重錘を試料に取り付けた。その際、試料が水平になるように重錘を試料の両端付近に固定バンドにて取り付けた。固定バンドの間隔は600mmであり、2箇所の固定部には重錘の荷重が均等に掛かるようにしてある。溶接ビード位置は上端から180°の位置になるようにした。この重錘を取り付けた試料を、高さ11mの位置からガイドレールに沿って自由落下させ、R=150mmの逆U字型断面を持つ固定治具に試料中央部を衝突させた。試料の鋼管が衝突により曲がった際、重錘本体と試料とが接触しないように、重錘本体と試料の間には十分な間隔を設けてある。荷重−変位曲線の面積を測定することにより、衝突によって試料鋼管が吸収した吸収エネルギーを求めた。この吸収エネルギーが0.6kJ以上であれば、自動車等の構造部材に適した衝突吸収エネルギー(動的強度)を有していると判定される。
鋼管から長さ900mmの試料を採取し、これを−30℃に冷却した後、直ちに、300mmの間隔で固定された2箇所の支持治具の上に水平に置き、114kgの重錘を落下距離300mmにて試料鋼管の支持治具間の中央位置に落下・衝突させた。支持治具はR=30mmの逆U字型断面を有し、重錘は衝突部に先端R=25mmのポンチを有している。溶接ビード位置は上端から0°の位置になるようにした。試験後、湾曲した試験片の側面に裂け疵が発生しておらず、かつ溶接部に割れが認められないものを○(衝突曲げ靭性;良好)、それ以外のものを×(衝突曲げ靭性;不良)と評価した。
これらの結果を表2に示す。
Claims (4)
- 質量%で、C:0.01〜0.2%、Si:1.5%以下、Mn:2%以下、P:0.05%以下、S:0.02%以下、酸可溶Al:0.005〜0.1%、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、下記(1)式により定まるフェライト結晶粒展伸度EFが5.0以上の未焼鈍冷延鋼板を圧延方向が長手方向となるように溶接造管してなる引張強さ980N/mm2以上の高強度鋼管。
EF=N1/N2 ……(1)
ここで、
EF:圧延板のフェライト結晶粒展伸度、
N1:圧延方向および板厚方向に平行な断面(L断面)の顕微鏡視野において板厚方向の一定長さXの線分によって切断される結晶粒の数、ただし顕微鏡視野および線分の長さXはN1が10以上となるように設定する、
N2:前記視野において圧延方向の前記長さXの線分によって切断される結晶粒の数 - さらにTi:0.15%以下、Nb:0.15%以下、Ni:1%以下、Cr:1%以下、Mo:0.3%以下、V:0.3%以下、Zr:0.3%以下の1種以上を含有する組成を有する請求項1に記載の高強度鋼管。
- 管の肉厚が0.6〜2.4mm、外径が22〜70mmである請求項1または2に記載の高強度鋼管。
- 熱間圧延、スケール除去処理、冷間圧延、溶接造管の工程により鋼管を製造するに際し、熱間圧延において熱延仕上げ温度を(Ar3点−20℃)〜(Ar3点+50℃)、仕上げ圧延最終パス終了後、巻取までの平均冷却速度を20〜100℃/秒、巻取温度を450〜600℃として下記(1)式により定まるフェライト結晶粒展伸度EFが2.0以上の熱延鋼板を作り、冷間圧延において圧延率を40〜80%として同フェライト結晶粒展伸度EFが5.0以上の冷延鋼板を作り、溶接造管において未焼鈍のままの冷延鋼板をその圧延方向が管の長手方向となるように造管する請求項1〜3のいずれかに記載の高強度鋼管の製造方法。
EF=N1/N2 ……(1)
ここで、
EF:圧延板のフェライト結晶粒展伸度、
N1:圧延方向および板厚方向に平行な断面(L断面)の顕微鏡視野において板厚方向の一定長さXの線分によって切断される結晶粒の数、ただし顕微鏡視野および線分の長さXはN1が10以上となるように設定する、
N2:前記視野において圧延方向の前記長さXの線分によって切断される結晶粒の数
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