CN110268109A - 热粘接性芯鞘型复合纤维以及经编针织物 - Google Patents

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Abstract

作为在高次工序中毛羽产生少、在经编用途等品质品位要求高的用途中也高次通过性优异、热粘接后的编织物的强度、尺寸稳定性、耐久性优异、作为液体过滤膜的流路材料的品位优异的热粘接性芯鞘型复合纤维，提供以下的纤维。一种热粘接性芯鞘型复合纤维，其特征在于，是以熔点为250℃以上的聚酯为芯部、以熔点为215℃以上且比构成芯部的聚酯的熔点低20～35℃的聚酯为鞘部的芯鞘型复合纤维，其强度为3.8cN/dtex以上、伸长率为35％以上。

Description

热粘接性芯鞘型复合纤维以及经编针织物
技术领域
本发明涉及在高次工序中毛羽产生少，即使在经编用途等品质品位要求高的用途中也高次通过性优异，热粘接后的编织物的强度、尺寸稳定性、耐久性优异，作为液体过滤膜的流路材料的品位优异的热粘接性芯鞘型复合纤维。
背景技术
聚酯纤维由于其优异的尺寸稳定性、耐候性、机械特性、耐久性及能够比较廉价地大量生产的生产率等而适合作为衣料、产业材料等的原料纤维，在各种领域、用途中被使用。
近年来，在水处理膜的流路材料、过滤器等的材料用途、椅子贴饰、隔墙等的内饰用途、其他各种衣料用途等中，正在推进下述的热粘接性聚酯纤维的利用，所述热粘接性聚酯纤维是在将聚酯纤维制成编织物后，通过实施轧光加工等热处理，从而使纤维部分地熔融，使纤维彼此热粘接，由此能够提高布帛的形态保持性、刚性的纤维。其中，面向以中东和非洲地区为中心由于人口增加而引起的严重的水不足的消除，水处理膜的需求逐年增加，在成为在水处理装置中过滤后的透过水的流路的构件中，使聚酯的经编针织物热粘接而成的聚酯经编流路材料的需求急剧增加。
作为具有上述热粘接性的聚酯纤维，优选由熔点或软化点不同的2种以上的聚酯构成的丝条。作为其样式，例如可列举出由长丝构成的混纤丝、芯鞘型或并列型的复合纤维。与将熔点不同的长丝以单丝水平混合而成的混纤丝相比，长丝单丝由熔点不同的聚合物构成的复合纤维在热粘接后的品位上有优势。特别是下述的热粘接性芯鞘型复合纤维在被积极地利用，所述热粘接性芯鞘型复合纤维是原纱的生产率、热处理后的布帛的表面平滑性等品位优异的芯鞘复合丝，并且，鞘成分与芯成分相比熔点或软化点低。
作为上述热粘接性芯鞘型复合纤维，曾提出了一种将主要的重复单元由对苯二甲酸乙二醇酯构成的聚酯作为芯部且将软化温度为130～200℃的聚合物作为鞘部的芯鞘型复合纤维(专利文献1)。
根据上述芯鞘型复合纤维，能够得到具有规定的强伸度特性且不产生由热粘接交叉点处的偏移引起的网孔、皱缩、且品位良好的热粘接编织物。然而，作为鞘成分中使用的聚合物的优选组成，如例示了使间苯二甲酸共聚而得到的聚酯那样，鞘部的该聚合物是不具有明确的熔点的结晶性低的聚合物。因此，存在如下课题：由该芯鞘型复合纤维构成的编织物在进行热粘接处理时，复合纤维彼此的粘接产生不均，产生尺寸稳定性和布帛的强伸度偏差等，作为液体过滤膜的流路材料使用的情况下的品位差。
与此相对，曾提出了一种将重复单元的90摩尔％以上由对苯二甲酸乙二醇酯构成的聚合物作为芯部，将重复单元的60～90摩尔％由对苯二甲酸丁二醇酯构成的共聚聚对苯二甲酸丁二醇酯作为鞘部的芯鞘型复合纤维(专利文献2)。
根据上述芯鞘型复合纤维，对鞘成分赋予了适当的结晶性，另外，沸水收缩率、热收缩应力的峰温度等的纤维物性良好，因此能够得到品位良好的热粘接的编织物制品。
另外，还报告了使用专利文献3记载或专利文献4记载的热粘接性芯鞘型复合纤维的经编针织物。在这些技术中，相对于芯成分的高熔点聚酯，使用鞘成分的熔点大幅低的聚酯，如果仅根据芯成分聚酯的熔点来设定纺丝温度，则鞘成分的热劣化容易发展。另一方面，如果考虑鞘成分聚酯的熔点而降低纺丝温度，则无法最大限度地发挥芯成分的强伸度特性，因此复合纤维的强伸度差。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭62-184119号公报
专利文献2：日本特开2000-119918号公报
专利文献3：日本特开2011-245454号公报
专利文献4：日本特开2014-070279号公报
发明内容
专利文献2记载的芯鞘型复合纤维，缺乏强伸度，因此存在如下问题：难以进行以高张力、高速度进行加工，难以向毛羽等原纱的品质疵点作为布帛的疵点而显著地显现的经编用途展开。另外，由于鞘成分的熔点低，因此无法提高编织后的热粘接温度，因此构成布帛的复合纤维的收缩变得不充分，在布帛的设计上要求高尺寸精度的水处理膜流路材料等用途中，在高压下长期使用的情况下的尺寸稳定性存在课题。另外，专利文献3记载或专利文献4记载的热粘接性芯鞘型复合纤维，由于强伸度差，因此不仅高次通过性低，而且制成布帛时的强伸度也不充分，存在作为流路材料长期使用时的耐久性差的课题。另外，由于与专利文献2同样的理由，无法提高编织后的热粘接温度，因此构成布帛的纤维的收缩变得不充分，在布帛的设计中要求高的尺寸精度的水处理膜流路材料等用途中，在高压下长期使用的情况下的尺寸稳定性依然存在课题。
本发明解决现有技术的课题，提供在高次工序中毛羽产生少，即使在经编用途等品质品位要求高的用途中也高次通过性优异，热粘接后的编织物的强度、尺寸稳定性、耐久性优异，作为液体过滤膜的流路材料的品位优异的热粘接性芯鞘型复合纤维。
为了解决上述课题，本发明包括以下的方案。
(1)一种热粘接性芯鞘型复合纤维，其特征在于，是以熔点为250℃以上的聚酯为芯部、以熔点为215℃以上且比构成芯部的聚酯的熔点低20～35℃的聚酯为鞘部的芯鞘型复合纤维，其强度为3.8cN/dtex以上、伸长率为35％以上。
(2)根据(1)所述的热粘接性芯鞘型复合纤维，该芯鞘型复合纤维的总纤度为30dtex以上、单丝纤度为3.0dtex以下。
(3)一种经编针织物，在其构成中包含(1)或(2)所述的热粘接性芯鞘型复合纤维。
根据本发明，能够提供在高次工序中毛羽产生少，即使在经编用途等品质品位要求高的用途中也高次通过性优异，热粘接后的编织物的强度、尺寸稳定性、耐久性优异，作为液体过滤膜的流路材料的品位优异的热粘接性芯鞘型复合纤维。
附图说明
图1示出本发明中优选使用的热粘接性芯鞘型复合纤维的单丝截面形状的一例。
图2是本发明的热粘接性芯鞘型复合纤维的单丝截面形状的一例，是用于说明截面偏心率的图。
具体实施方式
以下，对本发明的热粘接性芯鞘型复合纤维进行详细说明。
本发明的芯鞘型复合纤维，由芯成分的熔点为250℃以上的聚酯、鞘成分的熔点为215℃以上且比构成芯部的聚酯的熔点低20～35℃的聚酯构成。
通过使芯成分聚酯的熔点为250℃以上，能够以能最大限度地发挥聚酯具有的强伸度特性的程度提高纺丝温度，制成布帛时的强度、耐久性优异。芯成分聚酯的熔点从实用上的上限出发优选为270℃以下。通过芯成分聚酯的熔点为270℃以下，不需要极端高温纺丝，能够使用通用的熔融纺丝装置进行纺丝，因此是优选的。进一步优选为253℃以上且260℃以下。
鞘成分聚酯的熔点为215℃以上，优选为250℃以下。若鞘成分聚酯的熔点为250℃以下，则在对布帛进行热粘接时，能够使用通用的装置，另外，能够抑制热粘接处理中的由油剂成分引起的发烟，因此是优选的。进一步优选为220℃以上且235℃以下。通过使鞘成分聚酯与芯成分聚酯的熔点差为20℃以上，能够使布帛的热粘接温度成为比芯成分聚酯的熔点充分低的温度，能够形成有效利用了原纱的强度的高耐久的布帛。另外，通过将熔点差设定为35℃以下，能够将纺丝温度设定为最大限度地发挥芯成分聚酯的强伸度且极力抑制鞘成分聚酯的热劣化的温度，因此成为强伸度优异、原纱毛羽少的品位优异的复合纤维。鞘成分聚酯与芯成分聚酯的熔点差优选为23℃以上且30℃以下。
另外，芯成分聚酯的软化温度优选为245℃以上，鞘成分聚酯的软化温度优选为205℃以上。通过芯成分聚酯的软化温度为245℃以上，在鞘成分聚酯的熔点以上的温度下对布帛进行热粘接处理时，尺寸变化少，布帛的形态稳定，因此是优选的。芯成分聚酯的软化温度进一步优选为250℃以上。芯成分聚酯的软化温度的上限温度在实用上为270℃。
通过鞘成分聚酯的软化温度为205℃以上，在加工工序中的热定形时没有向加热器的熔合，高速通过性稳定，因此是优选的。鞘成分聚酯的软化温度进一步优选为215℃以上。通过使鞘成分聚酯的熔点为215℃以上、软化点为205℃以上，能够充分提高制成布帛后的热粘接温度，因此，通过热粘接处理，芯鞘复合纤维的热收缩被推进，最终制品的尺寸稳定性提高，因此是优选的。鞘成分聚酯的软化温度的上限温度在实用上为250℃。
作为芯成分聚酯，如果熔点在上述范围内，则能够选择任意的聚酯，但从尺寸稳定性、强伸度特性出发，优选为聚对苯二甲酸乙二醇酯(以下，称为PET)。PET是以对苯二甲酸为主要的酸成分、以乙二醇为主要的二醇成分而得到的聚酯。芯成分聚酯如果熔点在上述范围内，则可以是适当地含有共聚成分的聚酯。作为能够共聚的化合物，例如相对于PET，能够列举间苯二甲酸、琥珀酸、环己烷二羧酸、己二酸、二聚体酸、癸二酸、5-钠代磺基间苯二甲酸等二羧酸类、乙二醇、二甘醇、2，2-二甲基-1，3-丙二醇、丁二醇、新戊二醇、环己烷二甲醇、聚乙二醇、聚丙二醇、双酚A环氧乙烷加成物等二醇类，但从尺寸稳定性、强伸度特性出发，进一步优选为100％由对苯二甲酸乙二醇酯的重复单元构成的均聚PET。另外，也可以根据需要来添加作为消光剂的二氧化钛等无机微粒、作为润滑剂的二氧化硅微粒等。
作为鞘成分聚酯，如果熔点在上述范围内，则能够选择任意的聚酯，但除了PET以外，优选聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯。在作为芯成分聚酯使用PET的情况下，若考虑抑制复合界面的剥离，则作为鞘成分聚酯特别优选使用PET。鞘成分聚酯，如果熔点在上述范围内，则能够以任意的比例添加任意的共聚成分，但如果为70摩尔％以上由对苯二甲酸乙二醇酯的重复单元构成的共聚PET，则能够对聚合物赋予适当的结晶性，纺丝的操作性稳定，因此是优选的。另外，在对布帛进行热粘接时不易产生热粘接不均，因此优选。进一步优选为80摩尔％以上由对苯二甲酸乙二醇酯的重复单元构成的共聚PET。在使用PET以外的聚合物作为鞘成分聚酯的情况下，也可以在不损害原纱生产率、布帛的热粘接处理后的品位的范围适当添加共聚成分。作为共聚成分，可以共聚上述的共聚成分等任意的成分。另外，也可以与所选择的聚合物种类无关地根据需要来添加作为消光剂的二氧化钛等无机微粒、作为润滑剂的二氧化硅微粒等。
接着，复合纤维的特性粘度(以下称为IV)优选为0.55～0.75。当IV为0.55以上时，聚合度也不会过低，能够实现足以使复合纤维耐受实用的韧度，因此是优选的。另一方面，如果IV为0.75以下，则在纺丝时IV也不会过高，也不需要进行极端的高温纺丝，能够抑制熔融纺丝中的COOH量的增大，也不会产生熔体破裂，能够得到均匀的复合纤维，也不会降低韧度，因此是优选的。IV更优选在0.60～0.70的范围。
图1是本发明的芯鞘型复合纤维的截面示意图，是用鞘成分2包围芯成分1的周围的芯鞘型复合纤维10。
复合纤维的截面形状，只要将高熔点成分配置于芯部并将低熔点成分配置成覆盖芯部的鞘型就没有特别限定，但优选的是，鞘成分完全覆盖芯成分，没有芯成分的露出。另外，为了原纱的生产率、乌斯特不匀率(Uster U％)等物性的稳定性，在复合纤维的截面中，芯成分的重心相对于复合纤维整体的重心的偏心率优选为5％以下。若偏心率为5％以下，则即使芯成分与鞘成分的聚合物的组合为产生收缩差的组合，也不会显表现出线圈状的卷缩，布帛品位优异，因此是优选的。偏心率更优选为1％以下。
另外，复合纤维的截面外周形状，在将外周形状的长径设为A、短径设为B时，优选为由A/B表示的扁平率为1.1以下的大致圆形。通过设为这样的形状，能够在受到外部张力时均匀地分散地力来承受，复合纤维的S-S曲线中的强伸度偏差也变少，因此是优选的。扁平率更优选为1.0。
芯鞘型复合纤维中的芯成分与鞘成分的复合比率，优选截面积比为芯：鞘＝40：60～90：10，更优选为55：45～75：25。通过使复合比率在上述范围内，复合纤维能够稳定制丝，强伸度优异，并且毛羽产生少，在对布帛进行热粘接时也能够维持强伸度，因此是优选的。
通过使芯成分中含有的无机粒子的含有率为3.0重量％以下，韧度提高，因此是优选的，更优选为0.5重量％以下。若鞘成分中含有的无机微粒的含有率为0.05重量％以上，则工序通过性提高，因此是优选的。更优选的是，鞘成分中含有的无机微粒的含有率为0.05重量％以上且0.5重量％以下，这在工序通过过程中不会使引导件过度磨损，在作为流路材料使用时，没有不需要的无机粒子的脱落，因此是优选的。从作为复合纤维的工序通过性方面考虑，无机微粒优选为氧化钛。
在本发明的复合纤维中，总纤度优选为30dtex以上。通过将总纤度设定为30dtex以上，即使进行热粘接处理也能够确保充分的强度和刚性，在作为流路材料使用时，即使水压进行作用也能够确保充分的透过液的通水量。总纤度优选为90dtex以下，更优选为40dtex以上。通过将总纤度设定为90dtex以下，能够实现布帛的薄化，在作为流路材料使用时，使过滤膜与流路材料的贴合所构成的每单位的层叠数增加，因此是优选的。
另外，复合纤维的单丝纤度优选为3.0dtex以下。通过将单丝纤度设定为3.0dtex以下，比表面积大，即使是短时间的热粘接处理，也能够均匀地热粘接，能够抑制热粘接处理所致的布帛的强度的降低，因此能够得到高耐久性的布帛。单丝纤度优选为0.7dtex以上，更优选为1.5dtex以上且2.5dtex以下。通过将单丝纤度设为0.7dtex以上，丝不均和原纱毛羽少，能够稳定地进行制丝。另外，编织丝断头少，高次通过性优异，制成布帛时也能够得到适度的刚性，因此是优选的。
复合纤维的强度为3.8cN/dtex以上，伸长率为35％以上。通过使强度为3.8cN/dtex以上，制成布帛时其强度高，作为流路材料使用时的耐久性优异。实用上的上限为强度7.0cN/dtex。另外，通过使伸长率为35％以上，能够防止原纱的毛羽，而且编织时的整经毛羽、编织时的断头少，成为高次通过性优异、并且疵点少的品位优异的布帛。伸长率更优选为35～50％。通过使伸长率为50％以下而得到的编织物，尺寸稳定性优异，因此是优选的。
为了得到均匀性高的布帛，作为复合纤维的纤维长度方向的粗细不均度的指标的乌斯特不匀率优选为1.4％以下。如果乌斯特不匀率为1.4％以下，则热粘接后的布帛表面变得平滑，在作为流路材料使用时，能够形成均匀的流路，因此是优选的。乌斯特不匀率更优选为1.0％以下。
复合纤维的干热收缩率优选为20％以下。通过使干热收缩率为20％以下，能够抑制热粘接处理引起的尺寸变化，因此是优选的。实用上的下限为干热收缩率2.0％。
对用于达到本发明的目的的优选的制丝方法进行说明。
本发明的热粘接性芯鞘型复合纤维的熔融纺丝方法中使用的喷丝头，能够使用现有的复合纺丝用喷丝头。
熔融方法能够列举使用压力熔融器(pressuremelter)的方法、使用挤出机(extruder)的方法，但从效率和抑制分解的观点出发，优选使用挤出机的熔融。熔融温度优选设定为比使用的聚合物的熔点高10～40℃的温度。
优选的纺丝温度为280～295℃。纺丝温度更优选为285℃～293℃。通过采用这样的纺丝温度，能够得到高韧度且制丝性良好的复合纤维。为了缓和喷丝头正下方的骤冷，也可以在喷丝头下设置加热器。
通过极力缩短从熔融到吐出为止的熔融通过时间、加热时间，能够抑制芯成分、鞘成分各自的分子量的降低，因此是优选的。芯成分、鞘成分均分别进行熔融混炼，经过加热区域精密地吐出计量，通过异物捕捉的过滤层，以成为芯鞘型的方式使用复合喷丝头进行吐出、丝条化、冷却。若从该熔融到吐出为止的通过时间即聚合物滞留时间为30分钟以内，则能够减少聚合物的热劣化，能够抑制IV降低，能够防止丝的韧度降低。另外，能够抑制复合纤维中的COOH量的增加，因此能够抑制毛羽，耐热性优异，并且高次通过性优异，能够提高制成布帛时的耐久性，因此是优选的。聚合物滞留时间更优选为20分钟以下。
从强伸度和生产率的平衡出发，喷丝头面温度优选为270℃以上且290℃以下。通过喷丝头面温度为270℃以上，能够最大限度地发挥芯成分的特性，能够得到强伸度优异的丝条。通过喷丝头面温度为290℃以下，能抑制由喷丝头正下方的聚合物水解物的堆积所导致的断头的增加，原纱生产率优异，因此是优选的。
本发明的芯鞘型复合纤维，除了将吐出的聚合物作为未拉伸丝暂时卷取后进行拉伸的2工序法以外，也可采用连续进行纺丝及拉伸工序的直接纺丝拉伸法和高速制丝法等的1工序法来制造，不论采用哪种工艺都能够制造。
作为拉伸温度，优选在作为未拉伸纱的玻璃转变温度附近的60℃以上、且100℃以下的温度进行。通过将拉伸温度设为60℃以上，能够均匀拉伸，通过设为100℃以下，能够防止由向拉伸辊的熔合、纤维的自发伸长引起的生产率恶化。拉伸温度更优选为75℃以上且95℃以下。
另外，优选在拉伸后在未拉伸丝的结晶速度变为最大的温度下进行热定形，该温度优选设为110℃以上且180℃以下。通过在110℃以上的温度下进行热定形，不仅能够促进纤维的结晶化，提高强度，还能够谋求以收缩应力、干热收缩率为首的、各种丝物性的稳定化，因此是优选的。另外，通过在180℃以下的温度下进行热定形，能够防止复合纤维向热定形装置的熔合所导致的生产率恶化，因此是优选的。
实施例
以下，列举实施例进行具体说明。再者，实施例的主要的测定值通过以下的方法测定。
(1)特性粘度(IV)
关于定义式的ηr，在纯度98％以上的邻氯苯酚(OCP)10mL中溶解0.8g试样，在25℃的温度下使用奥式粘度计通过下述的式子求出相对粘度ηr，算出特性粘度(IV)。
ηr＝η/η0＝(t×d)/(t0×d0)
特性粘度(IV)＝0.0242ηr+0.2634
[η：聚合物溶液的粘度、η0：OCP的粘度、t：溶液的落下时间(秒)、d：溶液的密度(g/cm3)、t0：OCP的落下时间(秒)、d0：OCP的密度(g/cm3)]。
(2)熔点
使用TA Instruments公司制的差示扫描热量测定仪(DSC)Q100，称量10mg干燥的试样，封入到铝盘中后，在氮气气氛下从室温到300℃以升温速度16℃/分钟升温来进行测定。在第1次测定(1st run)后，保持5分钟后急冷至室温，连续地实施第2次测定(2nd run)，在第2次测定中，将其熔融峰的峰顶温度作为熔点。
(3)软化温度
使用セイコーインスツルメンツ公司制的热机械装置(TMA/SS-6000)，将干燥了的试样设置于试样台，使用顶端直径1.0mm的针状探头，在测定载荷10g、氮气气氛下从室温到300℃以升温速度16℃/分钟升温来进行测定。将位移开始时的温度作为软化温度。
(4)截面偏心率
使用キーエンス(株)公司制的显微镜VHX-2000观察纤维的截面，用附带的图像解析软件测定各值，在将芯成分的重心位置设为C1(图2的3)，将复合纤维的重心位置设为Cf(图2的4)，将复合纤维的半径设为rf(图2的5)时，由以下的式子算出截面偏心率。
截面偏心率(％)＝{|Cf-C1|/rf}×100
(5)截面扁平率
用与(4)同样的方法观察复合纤维截面，将通过截面的中心的直径之中的最长直径设为长径A，最短直径设为短径B，按照以下的式子算出截面扁平率。
截面扁平率＝长径A/短径B
(6)纤度、强度、伸长率、韧度
按照JIS L1013(2010，化学纤维长丝试验方法)进行测定。韧度通过以下的式子算出。
(韧度)＝(强度)×(伸长率)0.5
(7)乌斯特不匀率
使用Zellweger公司制的USTER TESTER 4-CX，一边以200m/分钟的速度供丝5分钟，一边在正常模式下进行测定。
(8)沸水收缩率、干热收缩率
使用框周1.0m的检尺机制作10次量的绞丝，按照以下的式子进行计算。再者，原长、处理后长度均在测定时施加载荷{(显示纤度(dtex)×2)g}来测定。关于收缩处理，就沸水收缩率而言，在沸水中浸渍15分钟，就干热收缩率而言，在200℃下处理5分钟。
收缩率(％)＝{(原长(L1)-处理后长度(L2))/原长(L1)}×100。
(9)毛羽疵点数
使用东丽工程有限公司制的快速计数器(MFC-120S)，在解舒速度＝500m/分钟、测定长度＝50000m的测定条件下，对48根复合纤维进行测定，对检测出的毛羽个数进行计数。基于计数得到的毛羽个数，评为以下的分数。
3分：全部48根为0个
2分：48根的平均个数小于0.1个且48根中的最大个数为1个
1分：48根的平均个数为0.1个以上且小于0.3个、且48根中的最大个数为1个
0分：48根的平均个数为0.3个以上、或48根中的最大个数为2个以上
(10)高次通过性
在整经本发明的复合纤维后，前纱、背纱均使用由本发明得到的原纱，根据使用包含2个筘的经编编织机(36锭)以双梳栉经平组织的隔针垫纱的方式来编织时的整经毛羽检测个数、编织断头次数，来评为以下的评价分数。
3分：整经毛羽小于0.3个/千万m、且编织断头小于0.5次/200m
2分：整经毛羽为0.3个/千万m以上且小于0.6个/千万m且编织断头小于0.5次/200m，或者，整经毛羽小于0.3个/千万m且编织断头为0.5次/200m以上且小于1.0次/200m
1分：整经毛羽为0.3个/千万m以上且小于0.6个/千万m且编织断头为0.5次/200m以上且小于1.0次/200m
0分：整经毛羽为0.6个/千万m以上、或编织断头为1.0次/200m以上
(11)热粘接后的布帛的强度
用(10)的方法制作经编针织物，在无载荷状态下利用针板拉幅机干燥机，实施鞘成分的熔点+10℃下的热处理，制作热粘接的布帛。热粘接后的布帛的密度被调整为纵行方向为66根/2.54cm(＝英寸)、横列方向为53根/2.54cm(＝英寸)。在纵行(纵向)、横列(横向)方向分别依据JIS1096：2010(织物及针织物的布料试验方法)测定热粘接后的布帛强度，基于强度值评为下述分数。
3分：纵向600N/5cm以上且横向100N/5cm以上
2分：纵向500N/5cm以上且小于600N/5cm且横向100N/5cm以上，或者，纵向600N/5cm以上且横向80N/5cm以上且小于100N/5cm
1分：纵向500N/5cm以上且小于600N/5cm且横向80N/5cm以上且小于100N/5cm
0分：纵向小于500N/5cm或横向小于80N/5cm
(12)流路材料耐水试验(盐的除去率(％)、造水量(m3/日))
将与(11)同样地制造的热粘接后的经编针织物夹在2片厚度为150μm的RO分离膜之间而形成螺旋型单元，组装于直径0.2m、长度1m的模块中，使TDS(溶解性蒸发残留物)为3.5重量％的海水为液温25℃，赋予4.5MPa的压差来过滤5天。经过5天后测定透过液的电导度，算出硫酸镁盐的去除率。另外，测定经过5天后的透过液量，算出每天的造水量。根据试验的结果，评为以下的评价分数。
3分：硫酸镁盐的去除率为99.8％以上且造水量为45m3/天以上
2分：硫酸镁盐的去除率为99.8％以上、且造水量为40m3/天以上且小于45m3/天，或者，硫酸镁盐的去除率为99.0％以上且小于99.8％且造水量为45m3/天以上
1分：硫酸镁盐的去除率为99.0％以上且小于99.8％且造水量为40m3/天以上且小于45m3/天
0分：硫酸镁盐的去除率小于99.0％、或者造水量小于40m3/天
(13)判定是否合格
在(9)～(12)的评价项目中，全部为2分以上的情况判为合格，即使一个为1分以下的情况也判为不合格。
实施例1
准备不含有氧化钛的IV0.67的均聚PET聚合物(高熔点成分，熔点255℃)、和将作为共聚成分的间苯二甲酸以及双酚A环氧乙烷加成物相对于全酸成分分别共聚了7.1摩尔％、4.4摩尔％的、氧化钛含有率为0.05wt％、IV0.65的共聚PET聚合物(低熔点成分，熔点230℃)，高熔点成分用挤出机在285℃下进行熔融，低熔点成分用挤出机在260℃下进行熔融，将纺丝温度设定为290℃，利用计量泵进行计量，经过在袋内的过滤，利用喷丝头喷嘴以成为图1那样的同心圆芯鞘截面形状(截面偏心率为0％、截面扁平率为1.0)的方式吐出成复合面积比率65：35的芯鞘复合型。此时，高熔点成分配置成为芯、低熔点成分配置成为鞘。
作为牵引装置，采用一贯地进行到拉伸、卷取的直接纺丝法(DSD)，吐出的聚合物经过冷却部、供油部，由设定为1728m/分钟的速度、85℃的表面温度的牵引辊(第1HR)牵引，并不暂时卷取而连续地引绕至被设定为4489m/分钟、128℃的热处理辊(第2HR)，实施了2.6倍的拉伸。经拉伸、热处理后的丝条由分别设定为4549m/分钟、4584m/分钟的速度的导丝辊(第3GR、第4GR)进行张力调整，在4500m/分钟的速度下以0.20cN/dtex的张力卷取成筒子状卷装，得到56dtex-24长丝的芯鞘型复合纤维。在表1中示出针对得到的纤维的评价结果。乌斯特不匀率为0.4％，沸水收缩率为10.3％，干热收缩率为17.2％。
如表1所示，强伸度、韧度优异，原纱毛羽的产生少，是良好的。将得到的原纱使用于前纱、背纱双方，使用包含2个筘的经编编织机(36锭)以双梳栉经平组织的隔针垫纱的方式来编织的结果，整经毛羽产生和编织断头少，高次通过性优异。而且，经240℃(鞘成分的熔点+10℃)针板拉幅机的热粘接处理后的布帛强度高，作为水处理膜的流路材料使用的结果是，由于实施了高温热处理，因此经编流路材料的尺寸稳定性优异，不存在连续使用中的流路材料的破损、堵塞等，能够在维持膜性能的状态下确保稳定的造水量。
实施例2～4、比较例1～3
在实施例2～4、比较例1～3中，将芯成分聚酯、鞘成分聚酯的熔点，通过分别使用在实施例1的鞘成分中使用的共聚成分来变更共聚比例，调整成为表1所示的熔点，随之，分别采用了适当的纺丝温度，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表1所示。
实施例5
在实施例5中，将纺丝机从DSD变更为2工序法，附带地调整了纺丝条件等，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表1所示。
实施例6～7
在实施例6～7中，变更喷丝头的吐出孔形状，如表2那样变更截面形状和芯鞘的偏心率，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表2所示。
实施例8～11
在实施例8～11中，如表2那样变更复合纤维的纤度、长丝数，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表2所示。
实施例12～14
在实施例12～14中，如表3那样变更向芯成分聚酯、鞘成分聚酯中添加的氧化钛量，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表3所示。
实施例15～17
在实施例15～17中，变更芯成分聚酯、鞘成分聚酯的吐出量，设为表3所示的芯：鞘比率，除此以外，按照实施例1来进行。评价结果如表3所示。
附图标记说明
1 芯成分
2 鞘成分
3 芯成分的重心位置
4 复合纤维的重心位置
5 复合纤维的半径
10 热粘接性芯鞘复合纤维

Claims (3)

1.一种热粘接性芯鞘型复合纤维，其特征在于，是以熔点为250℃以上的聚酯为芯部、以熔点为215℃以上且比构成芯部的聚酯的熔点低20～35℃的聚酯为鞘部的芯鞘型复合纤维，其强度为3.8cN/dtex以上、伸长率为35％以上。
2.根据权利要求1所述的热粘接性芯鞘型复合纤维，该芯鞘型复合纤维的总纤度为30dtex以上、单丝纤度为3.0dtex以下。
3.一种经编针织物，在其构成中包含权利要求1或2所述的热粘接性芯鞘型复合纤维。
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