CN110167738A - 食品用容器的制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种食品用容器的制造方法，该制造方法能够抑制起皱和隆起的出现，并且通过使用超临界注塑成型方法来制造具有优异的隔热性能的深食品用容器。根据本发明的食品用容器的制造方法通过将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂注塑成型到模具的腔体中来制造深食品用容器，其中：腔体从树脂入口朝向流动末端包括分别形成深食品用容器的底表面、弯曲表面和侧表面的第一区域、第二区域以及第三区域；并且在第二区域和第三区域处面向腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm至10μm，并且十点平均粗糙度为2μm至60μm。

Description

食品用容器的制造方法
技术领域
本发明涉及一种食品用容器的制造方法。更具体地，本发明涉及一种具有深度的食品用容器的制造方法。
背景技术
发泡成型品适合作为食品用容器，因为它具有重量轻、能够减少所用材料的量、隔热性能优异等优点。通常可以通过成型填充在金属模具中的树脂组成物同时使树脂组成物发泡来制造发泡成型品。作为发泡方法，例如，已知在树脂组成物中分解发泡剂的方法和向树脂组成物中注入气体的方法。近年来，还研究了将处于超临界状态的流体(在下文中也称为“超临界流体”)注入树脂组成物中的方法。另外，关于树脂组成物的成型，还已知使用例如注塑成型。例如在专利文献1至4中公开了制造这种发泡成型品的方法。
在使用注塑成型浸渍有超临界流体的树脂组成物的方法(下文中也称为“超临界注塑成型方法”)的发泡成型品中，已知出现外观缺陷，诸如其中发泡标记停留在成型品的表面上的漩涡标记，以及其中超临界流体的痕迹停留在成型品的表面上的银色条纹。对于这些传统已知的外观缺陷，已经研究了通过增加金属模具中的压力的方法、注塑成型时提高模具温度的方法等来抑制该缺陷。另外，在专利文献4中，描述了使得用于成型发泡结构的金属模具中的固定侧模具和可动侧模具中的至少一个模具上的腔体表面进行粒纹化处理以形成比源自发泡成型的漩涡标记更深的粗糙度的方法被研究作为减少漩涡标记的方法，并且由此可以成型其中漩涡标记不明显并且外观适当的泡沫结构。
【引用文献列表】
专利文献
专利文献1：日本专利公开No.2002-067111
专利文献2：日本专利公开No.2003-231148
专利文献3：日本专利No.5283710
专利文献4：日本专利公开No.2006-056008
发明内容
【技术问题】
另一方面，本发明人已经研究了使用超临界注塑成型方法形成具有深度的食品用容器，并且在研究期间发现了不同于常规已知的外观缺陷的外观缺陷诸如起皱和起泡倾向于形成在具有深度的食品用容器的某些区域中。当形成上述起皱时，外观受损，并且当形成上述起泡时，容器的强度降低。
本发明是关于上述现状而设计的，并且针对提供一种食品用容器的制造方法，该方法可以在将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂注塑成型以形成具有深度的食品用容器时抑制起皱和起泡的出现，并且可以制造具有在隔热性能方面优异的食品用容器。
【解决方案】
本发明人首先研究了当已经使用超临界注塑成型方法形成具有深度(例如碗状)的食品用容器时倾向于形成起皱和起泡的部分。结果，本发明人已经发现，起皱和起泡倾向于特别是形成在容器的侧面部分上以及底面部分与侧面部分之间的曲面部分上。根据本发明人的研究，这种起皱和起泡是使用超临界注塑成型方法的发泡成型品所特有的。另外，已经发现上述起皱和起泡不同于常规已知的外观缺陷诸如漩涡痕迹和银色条纹，并且不能消除，而是通过增加金属模具中的压力和/或模具注塑成型时的温度而劣化。
本发明人进一步进行了广泛的研究；已经发现，通过在与金属模具中的腔体中的部分对应的倾向于形成上述起皱和起泡的区域中施加粗糙饰面以将面向金属模具的腔体中的模具表面的算术平均粗糙度控制为0.5μm以上且10μm以下，并且将面向金属模具的腔体的模具表面的十点平均粗糙度控制为2μm以上且60μm以下，可以有效地抑制起皱和起泡的出现；并且已经完成了本发明。
本发明是一种用于通过将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂注塑成型到金属模具中的腔体中来制造具有深度的食品用容器的方法，其中，所述腔体从树脂注入口朝向流动末端包括：形成所述具有深度的食物用容器的底面部分的第一区域、形成曲面部分的第二区域、以及形成侧面部分的第三区域，并且其中面向所述第二区域和所述第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且10μm以下，并且十点平均粗糙度为2μm以上且60μm以下。
面向所述第二区域和所述第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度优选为0.5μm以上且6μm以下，并且十点平均粗糙度优选为2μm以上且50μm以下。
面向所述第一区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度优选为0.5μm以上且10μm以下。
面向第一区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度更优选为0.5μm以上且6μm以下。
此外，所述腔包括从所述侧面部分朝向所述流动末端形成外边缘部分的第四区域，所述外边缘部分布置成与所述侧面部分形成一角度，其中，面向所述第四区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度优选为0.5μm以上且10μm以下。
面向所述第四区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且6μm以下。
所述具有深度的食品用容器的横截面中的发泡粒子的平均粒子直径优选为100μm以下。
【有益效果】
根据本发明的食品用容器的制造方法，可以使用超临界注塑成型法制造在隔热性能方面优异并且具有深度的食品用容器，同时抑制起皱和起泡的出现。
附图说明
图1示出了用于描述通过使用超临界注塑成型设备制造食品用容器的方法的一个示例的示意图。
图2示出了用于描述芯倒退的放大的剖面图，其示出了图1中的金属模具的腔体的周边；并且图2中的(a)部分示出了芯倒退之前的初始状态，而图2中的(b)部分示出芯倒退之后的扩张状态。
图3示出了放大的示意性剖面图，其示出了在超临界注塑成型设备中使用的并且在图1中示出的金属模具的一个示例。
图4示出了从树脂注入口侧观察到的图3所示的金属模具的示意性平面视图。
图5示出了放大的示意性剖面图，其示出了在超临界注塑成型设备中使用的并且在图1中示出的金属模具的另一个示例。
图6示出了从树脂注入口侧观察到的图5所示的金属模具的示意性平面视图。
图7示出了透视图，其示出了通过本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器的一个示例。
图8示出了沿图7中的线X-Y截取的示意性剖面图。
图9示出了图7所示的食品用容器的示意性平面视图。
图10示出了放大的示意性剖面图，其示出了图8的横截面。
图11示出了示意性剖面图，其示出了通过本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器的另一个示例。
具体实施方式
本发明中的食品用容器的制造方法是通过将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂注塑成型到金属模具中的腔体中来制造具有深度的食品用容器的方法，其中，腔体从树脂注入口朝向流动末端包括形成具有深度的食物用容器的底面部分的第一区域、形成曲面部分的第二区域、以及形成侧面部分的第三区域，并且其中，面向第二区域和第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且10μm以下，并且十点平均粗糙度为2μm以上且60μm以下。
在本发明中，通过注塑成型包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂来制造食品用容器。上述熔融树脂的示例包括这样的熔融树脂，其中超临界流体浸渍在熔融树脂组成物中，并且熔融树脂优选是树脂组成物和超临界流体的单相熔体。可以通过将已经由常规已知的超临界流体出现器制造的超临界流体在高压下注入熔融树脂组成物中并进一步搅拌所得的树脂组成物的操作来制造这种熔融树脂。关于超临界流体，使用惰性气体诸如二氧化碳、氮气、氩气和氦气的超临界流体。在超临界流体中，优选二氧化碳或氮气的超临界流体。由于发泡性能优异，因此更优选氮气的超临界流体。随后将详细描述要浸渍超临界流体的树脂组成物。
在上述超临界注塑成型方法中，将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂充填到金属模具的腔体中，然后进行冷却和固化；由此可以制造出成型品，其具有根据金属模具中的腔体的形状的精确形状和各种形状。另外，当使包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂在注塑成型时减压时，从超临界流体到气体出现相变，因此熔融树脂发泡，并且获得包含微小气泡的食品用容器。通过使许多发泡起始点(发泡核)均匀地存在于熔融树脂中，可以增加气泡的量。
本发明的食品用容器的制造方法优选包括下述步骤：在已经充填在上述腔体中的熔融树脂固化之前，移动上述金属模具的一部分以扩大上述腔体的体积(下文中称为“芯倒退”)。通过在熔融树脂的一部分或全部熔化的状态下强制扩张腔体，引起突然的压力降低，并且可以大大增加发泡量。因此，可以在已经充填在腔体中的熔融树脂的整个内部形成气泡。金属模具具有呈凸形形状的阳模和呈凹形形状的阴模，并且在阳模和阴模彼此配合的状态下形成的空隙变成充填熔融树脂到其中的腔体。当腔体的体积扩张时，移动阳模和/或阴模的至少一部分，然而在阳模是可移动侧而阴模是固定侧的情况等中，优选的是移动整个阳模以扩大腔体的体积。
优选的是，在熔融树脂已经充填到腔体中之后即刻的时间(从完成充填0秒起)和完成充填之后5秒以下之间的时段期间开始上述芯倒退。优选的是，金属模具的移动速度(芯倒退速度)为0.1mm/秒以上。优选的是，金属模具的芯倒退的扩大的间隙距离的量(芯倒退量)为0.5mm至10mm。
通过使用例如注塑成型机和超临界流体出现器彼此连接的超临界注塑成型设备，可以制备包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂并且在使熔融树脂发泡的同时成型熔融树脂。超临界注塑成型设备的示例包括例如MuCell注塑成型机(“MuCell”是Trexel Inc.公司的注册商标)。上述超临界流体的示例包括惰性气体(诸如二氧化碳、氮气、氩气和氦气)的超临界流体。在超临界流体中，优选二氧化碳或氮气的超临界流体，更优选氮气的超临界流体。
图1是用于描述通过使用超临界注塑成型设备制造食品用容器的方法的一个示例的示意图。在图1所示的超临界注塑成型设备20中，具有筒25、超临界流体生成单元26和注入控制单元27的超临界流体出现器连接到注塑成型机，该注塑成型机具有料斗21，加热筒22、螺杆23和喷嘴24。
料斗21设置有用于储存所充填的树脂材料的容器，并将树脂材料从容器底部的打开/关闭型开口滴入加热筒22中。通过被旋转的螺杆23，适当量的树脂材料被转移到加热筒22中，并且在其中熔化。充填到料斗21中的树脂材料的示例包括已经通过使用挤出机熔融捏合多种类型的原料的混合物而制备的树脂组成物的丸粒。挤出机不受特别的限制，并且可以使用单螺杆或多螺杆挤出机，但是，例如，优选双螺杆挤出机，该双螺杆挤出机的设定温度被确定为200℃以上。对于捏合方法，可接受的是将所有原料共同捏合，也可接受的是捏合任意原料，然后加入剩余的原料，并捏合这些原料。加热筒22可以加热柱形空间的内部，并且可以使树脂材料熔化。
在筒25中，填充惰性气体，该惰性气体是超临界流体的原料。惰性气体从筒25被送到超临界流体生成单元26，并在那里变成超临界流体。超临界流体经由注入控制单元27从超临界流体生成单元26被充填到加热筒22中。注入控制单元27控制要充填到在加热筒22中被熔化的树脂材料的超临界流体的量。
螺杆23构造成能够在加热筒22中旋转的同时移动，并且在混合物质的同时将熔化的树脂材料和超临界流体朝向加热筒22的尖端推动。通过该混合，形成熔化的树脂材料和超临界流体(包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂)的单相熔化物。包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂通过螺杆23挤出，被运送到喷嘴24侧，并从喷嘴24注入到金属模具30中达适当的量。
金属模具30具有呈凸形形状的阳模31和呈凹形形状的阴模32，并且腔体33形成在阳模31和阴模32之间。从喷嘴24注入的熔融树脂通过流道34从树脂注入口35被充填到腔体33中。由于金属模具30中的压力损失，在超临界流体已经到达临界压力时，超临界流体引起相变为气体，并且导致气泡形成在熔融树脂中。此外，如图2所示，可以在熔融树脂的冷却和固化进行之前缩回阳模31，执行使腔体33扩张的芯倒退，以便加速减压，并促进熔融树脂在腔体33中的发泡。图2是放大的剖面图，其示出了图1中的金属模具的腔体的周边，以用于描述芯倒退；图2中的(a)部分示出了芯倒退之前的初始状态，并且图2中的(b)部分示出芯倒退之后的扩张状态。
图3是放大的示意性剖面图，其示出了在超临界注塑成型设备中使用的并且在图1中示出的金属模具的一个示例；图4是图3所示的金属模具的阴模的示意性平面视图。图5是放大的示意性剖面图，其示出了在超临界注塑成型设备中使用的并且在图1中示出的金属模具的另一个示例；图6是图5所示的金属模具的阴模的示意性平面视图。图3和图4是树脂注入口35形成在阳模31中的金属模具的示意图；图5和图6是树脂注入口35形成在阴模32中的金属模具的示意图。图4和图6是从树脂注入口侧观察到的金属模具的平面视图。如图3至图6所示，优选的是，与腔体33连通的树脂注入口35的数量是每个腔体33一个。因此，不会出现已经从单独注入口注入的熔融树脂在腔体33中相互碰撞的情况，因此可以更有效地防止成型品表面上的起泡和发泡失败在很宽的范围内出现。另外，如图4和图6所示，优选在与底面部分对应的位置设置树脂注入口35。由此，可以使熔融树脂以均匀的径向速度从树脂注入口35向腔体33中整体扩散，因此可以更有效地防止食品用容器10的表面起皱和起泡。更优选的是，在与底面部分的中心对应的位置处设置树脂注入口35。
腔体33从树脂注入口35朝向流动末端E包括形成具有深度的食物用容器的底面部分的第一区域33a、形成曲面部分的第二区域33b、以及形成侧面部分的第三区域33c。如图3所示，第一区域33a可以是平面形状，或者整体或部分也可以朝向阳模31侧弯曲。例如，第一区域33a的弯曲部分的中心可以与阳模31的树脂注入口35的中心相同。腔体33还可以包括形成从侧面部分朝向流动末端E的外边缘部分的第四区域33d，其被布置成与上述侧面部分形成一角度。上述流动末端E是指腔体33的最远离树脂注入口35的端部。在第三区域33c和第四区域33d之间形成的角度θ1例如是95°至135°。如图3至图6所示，在树脂注入口35布置在底面部分的中央(底面部分的中心)的情况下，第四区域33d的末端是流动末端E。在腔体33不包括第四区域33d的情况下，第三区域33c的末端是流动末端E。优选的是，从树脂注入口35到流动末端E的距离基本相等。
尽管将在后面描述细节，但是只要容器不是扁平的，使用根据本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器10是可接受的；例如，如图8所示，容器的上部是打开的，并且容器包括底面部分10a、侧面部分10c和布置在底面部分10a和侧面部分10c之间的曲面部分10b。根据本发明人的研究，通过超临界注塑成型方法使树脂组成物发泡的食品用容器10倾向于在曲面部分10b和侧面部分10c中产生起皱和起泡。更具体地，起皱和起泡倾向于出现在曲面部分10b的内侧上，并且起泡倾向于出现在曲面部分10b的外侧和侧面部分10c的外侧上。因此，在面向对应于曲面部分10b的第二区域33b和对应于侧面部分10c的第三区域33c的腔体的表面上施加粗糙饰面(粒纹化饰面)，从而可以显著抑制外观缺陷的出现。其原因被认为是因为熔融树脂容易在粗糙饰面被施加到腔体的表面上的区域中进行对流，腔体的表面积增加并且熔融树脂在食物用容器10的外表面(例如，表皮层)中的固化速率增加，从而可以抑制起皱和起泡的出现。在第一区域至第四区域33a、33b、33c和33d中的每个区域中，上述粗糙饰面可以施加在阳模31的与食品用容器10的内表面接触的表面以及阴模32的与食品用容器10的外表面接触的表面中的至少一个表面上。优选的是，在区域中的每个区域中将粗糙饰面施加在阳模31的表面和阴模32的表面上，因为可以进一步抑制起皱和起泡的出现。
如图4和图6所示，当从上侧观察阴模32时，金属模具30的开口的形状可以是圆形的。阳模31的凸形形状的直径φ1(参见图3和图5)例如是80mm至180mm。上述φ1对应于所获得的食品用容器10的开口的直径φ2(参见图9)。阳模31的凸形形状的高度H1(参见图3和图5)例如是35mm至100mm。上述高度H1对应于所获得的食品用容器10的高度H2(参见图8)。优选的是，在第一区域33a和第三区域33c中的每个区域中存在线性部分，并且在沿着第一区域33a的直线和沿着第三区域33c的直线之间形成的角度θ2例如是95°至135°。优选的是，第二区域33b的曲率半径R1优选为10mm以上且50mm以下。上述角度θ2可以是与角度θ1相同的角度。
面向第二区域33b和第三区域33c的腔体的模具表面的算术平均粗糙度Ra为0.5μm以上且10μm以下，并且面向第二区域33b和第三区域33c的腔体的模具表面的十点平均粗糙度Rz为2μm以上且60μm以下。通过将上述算术平均粗糙度和上述十点平均粗糙度控制在上述范围内，可以更可靠地抑制起皱和起泡。如果第二区域33b和第三区域33c的算术平均粗糙度Ra小于0.5μm，或者十点平均粗糙度Rz小于2μm，则不能充分抑制起皱和起泡的出现。其原因被认为是因为腔体表面的表面粗糙度小并且熔融树脂的对流不充分出现。另一方面，如果第二区域33b和第三区域33c的算术平均粗糙度Ra超过10μm，或者如果十点平均粗糙度Rz超过60μm，则当熔融树脂被注入金属模具中时，形成未充填部分，降低了脱模性等，并且降低了成型性。优选的是，面向第二区域33b和第三区域33c的腔体的模具表面每个的算术平均粗糙度Ra都为0.5μm以上且6μm以下，并且十点平均粗糙度Rz为2μm以上且50μm以下。上述十点平均粗糙度Rz的优选下限为3μm。上述算术平均粗糙度Ra的优选下限为0.9μm。在本说明书中，“算术平均粗糙度”是指通过根据JIS B 0601的方法测量的值。“十点平均粗糙度”是指通过根据JIS B 0601的方法测量的值。
如图8所示，本发明的食品用容器10还可以包括从上述侧面部分的上端朝向容器的外侧布置从而与上述侧面部分形成一角度的外边缘部分10d。腔体33可以包括形成外边缘部分10d的第四区域33d。面向第一区域33a的腔体的表面和面向第四区域33d的腔体的表面可以被镜面饰面。在镜面饰面的情况下，面向第一区域33a的腔体的模具表面可以具有例如0.01μm至0.1μm的算术平均粗糙度Ra，以及例如0.03μm至0.5μm的十点平均粗糙度Rz。另外，面向第四区域33d的腔体的模具表面可以具有例如0.01μm至0.1μm的算术平均粗糙度Ra，以及例如0.03μm至0.5μm的十点平均粗糙度Rz。
从更有效地抑制起皱和起泡的出现的观点来看，可以在面向第一区域33a的腔体的表面和面向第四区域33d的腔体的表面上施加粗糙饰面。优选的是，面向第一区域33a的腔体的模具表面的算术平均粗糙度Ra为0.5μm以上且10μm以下。更优选的是，面向第一区域33a的腔体的模具表面的算术平均粗糙度Ra为0.5μm以上且6μm以下。上述第一区域33a的算术平均粗糙度Ra的更优选的下限为0.9μm。另外，优选的是，面向第一区域33a的腔体的模具表面的十点平均粗糙度Rz为2μm以上且60μm以下。更优选的是，面向第一区域33a的腔体的模具表面的十点平均粗糙度Rz为2μm以上且50μm以下。上述第一区域33a的算术平均粗糙度Ra的更优选的下限为3μm。优选的是，面向第四区域33d的腔体的模具表面的算术平均粗糙度Ra为0.5μm以上且10μm以下。更优选的是，面向第四区域33d的腔体的模具表面的算术平均粗糙度Ra为0.5μm以上且6μm以下。上述第四区域33d的算术平均粗糙度Ra的更优选的下限为0.9μm。另外，优选的是，面向第四区域33d的腔体的模具表面的十点平均粗糙度Rz优选为2μm以上且60μm以下。更优选的是，面向第四区域33d的腔体的模具表面的十点平均粗糙度Rz为2μm以上且50μm以下。上述第四区域33d的算术平均粗糙度Ra的更优选的下限为3μm。
施加上述粗糙饰面，以使金属模具的面向金属模具30的腔体的表面粗糙；并且由微小粗糙形成，其程度使得能够在类似于例如哑光饰面的程度上进行视觉确认。优选的是，上述微小粗糙不规则地(随机地)排列。另外，优选的是，上述微小粗糙呈多个点的形式排列。存在不能通过线性微小粗糙来充分抑制起皱和起泡的出现的情况。
优选的是，以这样的方式布置上述粗糙饰面，使得距树脂注入口35的流动距离基本相等。优选的是，上述粗糙饰面相对于树脂注入口35对称布置。例如，在金属模具的开口是圆形的情况下，优选的是，粗糙饰面同心地布置在树脂注入口35周围。上述粗糙饰面可以施加在第一区域33a、第二区域33b、第三区域33c和第四区域33d中的所有区域上，但是优选的是不将粗糙饰面布置在面向树脂注入口35的位置处。形成上述粗糙饰面的方法的示例包括下述方法：掩蔽金属模具的不施加粗糙饰面的区域，以及通过喷砂、激光加工等施加粗糙饰面。
优选的是，上述具有深度的食品用容器的横截面中的发泡粒子的平均粒子直径为100μm以下。当上述发泡粒子的平均粒子直径超过100μm时，存在隔热性能和强度降低的情况。上述发泡粒子的平均粒子直径的优选下限为10μm，更优选的下限为20μm，更优选的上限为90μm，并且进一步优选的下限为80μm。
优选的是，当充填熔融树脂时(芯倒退之前)金属模具30在腔体33中的间隙距离W的最小值被设定为0.2mm或更大。在限定食品用容器10的形状的腔体33中，金属模具30的间隙距离W导致限定食品用容器10的厚度。在上述金属模具的间隙距离W小于0.2mm的部分中，熔融树脂不能充分发泡，并且存在形成无气泡的不发泡部分的情况。在不发泡部分中，没有归功于气泡的隔热效果，因此不能获得足够的隔热性能。另外，无色食品用容器10的外观通常由于气泡引起的光的散射而看起来是白色的，但是不发泡部分看起来是透明的；因此，当形成不发泡部分时，食品用容器10的外观结果是看起来不均匀。优选的是，上述金属模具30的间隙距离W被设定为3mm或更短。在上述金属模具30的间隙距离W超过3mm的部分中，冷却和固化时间段变长，因此存在食品用容器10通过从金属模具30中取出成型品的操作和/或通过发泡残余物(其中发泡力残留并且树脂不充分固化的部分)而变形的情况；另外，熔融树脂的发泡倾向于相对容易地出现，因此采用本发明的模具结构的优点变得很少。优选的是，上述金属模具的间隙距离W在0.2至3.0mm的范围内。上述间隙距离W的更优选的上限为1.2mm。当上述间隙距离W被设定为1.2mm或更短并且通过传统的发泡注塑成型方法形成薄的食品用容器时，起皱和起泡倾向于容易出现；因此，通过使用本发明的食品用容器的制造方法，能够更有效地抑制起皱和起泡的出现。根据本发明的制造方法能够抑制表面上的起皱和起泡的出现，即使壁厚度薄也是如此，因此能够制造比传统容器重量轻且隔热性能优异的食品用容器10。
优选的是，上述熔融树脂向到腔体33的注入速度被设定为20至200mm/秒。当上述注入速度超过200mm/秒时，金属模具的内部压力在注塑成型时增加，并且金属模具的寿命可能缩短。另外，在所获得的食品用容器中倾向于出现毛刺。优选的是，从提高金属模具的填充性能和转移性能的观点来说，优选的是，将速度设定为这样的程度使得上述熔融树脂流动而不在被成型的途中固化。上述注入速度更优选为60至140mm/秒，并且进一步优选为100至120mm/秒。
优选的是，设定模具温度以便以良好平衡的方式改进脱模性、模具表面的转移性能以及熔融树脂的流动性。上述模具温度优选为30℃至90℃，更优选为40℃至80℃，并且进一步优选为50℃至60℃。
通过根据本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器10由于气泡而可以表现出隔热效果，因此可以适当地用作耐热容器。以下将参照图7至图9描述通过根据本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器，同时以碗状作为一个示例。图7是示出通过根据本发明的食品用容器的制造方法制造的具有深度的食品用容器的一个示例的透视图。图8是沿图7中的线X-Y截取的示意性剖面图，图9是图7所示的食品用容器的示意性平面视图。食品用容器10包括：底面部分10a；以及侧面部分10c；以及曲面部分10b，其布置在底面部分10a和侧面部分10c之间。底面部分10a是在使用食品用容器10时接地的部分，并且可以朝向食品用容器的内部凹进。通过具有这样的形状，可以容易地保持食品用容器10。另外，优选的是，侧面部分10c具有线性部分。指示容器中的水位的水线可以形成在侧面部分10c的内部中。曲面部分10b对应于侧面部分10c从底面部分10a起上升的部分，并且朝向食品用容器10的外侧弯曲。
此外，食品用容器10可以包括外边缘部分10d，该外边缘部分从侧面部分10c的上端朝向容器的外侧形成，以便与侧面部分10c形成角度。由侧面部分10c和外边缘部分10d形成的角度θ3例如是95°至135°。
如图9所示，当从上侧观察食物用容器10时，食物用容器10的开口的形状可以是圆形。侧面部分10c的上端的内径(开口直径)φ2例如为80mm至180mm。食品用容器10的高度H2例如为35mm至100mm。如图8所示，高度H2是从底面部分10a走向侧面部分10c的上端的垂直线和跨越开口连接彼此面向的侧面部分10c的直线的交点与该垂直线和底面部分10a的交叉点之间的距离。优选的是，侧面部分10c和底面部分10a中的每一个都具有线性部分，并且由沿着侧面部分10c的直线和沿着底面部分10a的直线形成的角度θ4例如是95°至135°。上述角度θ4可以是与角度θ3相同的角度。优选的是，曲面部分10b具有10mm以上且50mm以下的曲率半径R2。只要食品用容器10具有侧面部分10c，侧面部分10c的大小就不受特别的限制，并且具有浅碗状的食品用容器是可接受的，例如，如图11所示。
图10是示出图8的横截面的放大的示意性剖面图。图10所示的食品用容器10具有下述结构，其中发泡层12夹在食品用容器10的两个壁的表面上的表皮层(外皮层)11之间。发泡层12是指在树脂中包括大量气泡(发泡粒子)的区域，并且表皮层11是指不包括气泡的区域。食品用容器10具有存在于其中没有泡沫的表面上的表皮层11，从而具有高强度；并且模具表面直接转移到该表面。食品用容器10具有存在于其厚度方向的中心部分中的发泡层12，因此不仅可以减轻重量而且还使得热量难以转移，因此隔热性能优异。顺便提及，图10所示的食品用容器10是通过本发明制造的食品用容器的一个示例。通过本发明制造的食品用容器的结构不限于表皮层11/发泡层12/表皮层11的三层结构。
优选的是，当观察食品用容器10的横截面时，上述发泡层12在发泡层12中的1mm×1mm的面积中有100mm以上的发泡粒子，并且优选的是，100个随机选择的发泡粒子的平均粒子直径为100μm以下。可以用扫描电子显微镜(SEM)测量发泡粒子，并且例如，可以使用由Hitachi High-Technologies Corporation公司制造的“S-4800”。
在对应于上述食品用容器的曲面部分的第二区域和对应于侧面部分的第三区域中，面向用于超临界注塑成型方法的金属模具的腔体的模具表面的算术平均粗糙度被设定为0.5μm以上且10μm以下，这从而可以抑制起皱和起泡的出现。
下面将详细描述要在其中浸渍超临界流体的树脂组成物。对于上述树脂组成物，使用包含例如热塑性树脂的组成物作为主要成分，并且在组成物中，适合使用聚烯烃、聚乳酸和分子中包含羰基的改性聚烯烃的混合物。聚烯烃和聚乳酸是彼此不相容的聚合物，它们彼此不溶解，因此即使已经被混合时，也不会彼此溶解，并且形成界面。因此，界面可以在使用超临界流体的发泡中用作发泡起始点(发泡核)。另一方面，为了制造均匀发泡的食品用容器，要求均匀分散发泡前的树脂组成物。为此，添加包含羰基的改性聚烯烃，从而使聚烯烃和聚乳酸相容，并且改进分散性。由此，可以使食品用容器的内部均匀地存在大量的微小气泡(具有小粒子大小的发泡粒子)，并且可以制造在这些特性方面优异的食品用容器，如隔热性能、强度和轻量性能。
对于上述聚烯烃，优选的是，使用聚丙烯和聚乙烯中的一种或两种。聚丙烯的熔体质量流动速率(MFR)优选为5至100g/10分钟，并且更优选为10至50g/10分钟。聚丙烯的MFR是已经根据JIS K 7210在230℃的温度下、21.2N的负荷下测量的值。聚乙烯的MFR优选为5至100g/10分钟，并且更优选为10至50g/10分钟。聚乙烯的MFR是已经根据JIS K 7210在190℃的温度下和21.2N的负荷下测量的值。
上述聚烯烃虽然可以仅包含聚丙烯和/或聚乙烯，但是也可以包括除了聚丙烯和聚乙烯之外的聚烯烃。
除上述之外的聚烯烃的示例包括α-烯烃的均聚物、乙烯-丙烯共聚物、乙烯-α-烯烃共聚物和丙烯-α-烯烃共聚物。上述α-烯烃的示例包括具有4至12个碳原子的α-烯烃，诸如1-丁烯、1-戊烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、3-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、3-乙基-1-戊烯、1-辛烯、1-癸烯和1-十一碳烯。
优选的是，上述聚烯烃的熔融粘度(220℃)为150Pa·S以上且400Pa·S以下。上述聚烯烃的熔融粘度的更优选的下限为200Pa·S，并且其更优选的上限为300Pa·S。可以例如使用由Shimadzu Corporation公司制造的“Flow Tester CFT-500D”来测量上述熔融粘度。具体地，可以通过下述操作来评价粘度特性：将待测量的树脂加热至预定温度以使树脂流态化，通过具有1MPa的预定表面压力的活塞将流态化树脂从筒通过毛细管模头(内径φ为1mm，并且长度为10mm)挤出，以及测量活塞的移动量和经过的时间。
优选的是，上述聚烯烃关于整个树脂组成物的含量为30(重量)％以上且80(重量)％以下。如果上述含量少于30(重量)％，则存在树脂组成物的流动性和固化速率降低并且成型性恶化的情况。如果上述含量超过80(重量)％，则存在发泡性能恶化并且待获得的所获得的食品用容器的表面上出现粗糙以损害外观的情况，或者当树脂组成物已经与超临界流体混合时，树脂组成物难以浸渍有超临界流体。聚烯烃的含量关于整个树脂组成物的优选下限为35(重量)％，并且优选上限为70(重量)％。
上述聚乳酸是L-乳酸的均聚物、D-乳酸的均聚物、L-乳酸和D-乳酸的共聚物或者它们的混合物。可以通过改变乳酸的制造方法的操作诸如调整乳酸的镜像异构体之间的比例的方法、使镜像异构体共聚的方法(随机、嵌段、接枝等)以及添加晶体成核剂的方法来调整所获得的聚乳酸的结晶度。
优选的是，上述聚乳酸的熔融粘度(220℃)为150Pa·S以上且400Pa·S以下。上述聚乳酸的熔融粘度的更优选的下限为200Pa·S，并且更优选的上限为300Pa·S。可以与上述聚烯烃的熔融粘度类似地测量上述聚乳酸的熔融粘度。
优选的是，上述聚乳酸关于整个树脂组成物的含量为3(重量)％以上且40(重量)％以下。如果上述含量少于3(重量)％，则存在由已经发泡的树脂组成物成型的食品用容器的发泡性能变得不足的情况。如果上述含量超过40(重量)％，则存在树脂组成物的流动性和固化速率降低并且成型性恶化的情况。上述聚乳酸关于整个树脂组成物的含量的更优选的下限为8(重量)％，并且更优选的上限为30(重量)％。
通过将上述聚烯烃的含量控制在30(重量)％至80(重量)％的范围内并且将上述聚乳酸的含量控制在3(重量)％至40(重量)％的范围内，可以调整树脂组成物的流动性并满足成型性。
另外，优选的是，上述聚烯烃与聚乳酸的熔融粘度之间的差为200Pa·S以下。当上述熔融粘度差为200Pa·S以下时，两种组分容易被混合。上述熔融粘度之间的差的更优选的上限为150Pa·S。
关于将不相容的聚合物彼此混合的方法，存在使用在两种组分之间形成化学键的方法、在相同的聚合物之间形成交联结构的方法等的情况，并且在使用聚乳酸获得食品用容器的情况下，存在例如使用反应性挤出(反应性处理)的情况，该反应性挤出使用合成催化剂诸如金属络合物、自由基生成剂等在合成聚乳酸的同时进行捏合。在聚烯烃和聚乳酸之间的界面充当发泡核的情况下，不需要向树脂组成物添加合成催化剂、自由基生成剂等，这与在合成聚乳酸的同时进行捏合的反应性挤出不同。顺便提及，聚乳酸的反应性挤出的示例包括：通过使用2-乙基己酸锡作为合成催化剂使L-丙交酯与ε-己内酯反应并向其添加抗氧化剂(例如，由Ciba Specialty Chemicals Inc.公司制造的“Irganox 1010”)的方法；使用自由基生成剂诸如过氧化二枯基使聚乳酸与聚乙二醇反应的方法；以及使用自由基生成剂将聚乳酸与聚碳酸酯、聚己二酸对苯二甲酸丁二醇酯(PBAT)、聚己内酯(PCL)、聚丁二酸丁二醇酯(PBS)、聚丁二酸丁二酸己二酸酯(PBSA)等接枝聚合的方法。
上述分子中包含羰基的改性聚烯烃的示例包括通过使聚烯烃与不饱和羧酸、不饱和羧酸的酯或不饱和羧酸的酸酐进行加成反应而得到的化合物。不饱和羧酸的示例包括马来酸、富马酸和衣康酸。不饱和羧酸的酯的示例包括马来酸单甲酯、马来酸单乙酯、马来酸二乙酯和富马酸单甲酯。不饱和羧酸的酸酐的示例包括衣康酸酸酐和马来酸酸酐。对于上述分子中包含羰基的改性聚烯烃，适合使用马来酸酐改性的聚烯烃、甲基丙烯酸缩水甘油酯改性的聚烯烃等。可以单独使用上述分子中包含羰基的改性聚烯烃，也可以伴随地使用其两种或更多种类型。
上述分子中包含羰基的改性聚烯烃可以是烯烃和乙烯基单体的共聚物。烯烃和乙烯基单体的共聚物的示例包括乙烯-(甲基)丙烯酸共聚物、乙烯-(甲基)丙烯酸乙酯共聚物和乙烯-(甲基)丙烯酸甲酯共聚物。顺便提及，(甲基)丙烯酸可以是丙烯酸或者甲基丙烯酸。
上述分子中包含羰基的改性聚烯烃的MFR优选为0.1至100g/10分钟，并且更优选为0.3至50g/10分钟。MFR是已经根据JIS K 7210在230℃的温度下和21.2N的负荷下测量的值。
优选的是，上述分子中包含羰基的改性聚烯烃关于整个树脂组成物的含量为1(重量)％以上且20(重量)％以下。在该范围内，可以在形成不相容的体系的聚烯烃和聚乳酸之间形成界面，并有效地改进两种组分的分散性。如果上述含量少于1(重量)％，则存在待获得的食品用容器的发泡性能降低的情况。如果上述含量超过20(重量)％，则存在产生气味产生、着色、成型性恶化、吸水系数增加等的情况。上述分子中包含羰基的改性聚烯烃的含量对于整个树脂组成物的更优选的下限为3(重量)％，并且更优选的上限为12(重量)％。
上述树脂组成物可以包含层状硅酸盐。在仅通过将聚烯烃和聚乳酸与包含羰基的改性聚烯烃混合混合时的剪切力不足的情况下，通过添加层状硅酸盐，聚烯烃和聚乳酸之间的分散性得到改进，并且发泡核可以高度分散在树脂组成物中。
上述层状硅酸盐的示例包括叶蜡石、滑石、高岭土(高岭石)、蒙脱石、鱼眼石、珍珠云母、葡萄石和云母；特别地，适合使用滑石、高岭土、蒙脱石和云母。可以单独使用上述层状硅酸盐，也可以伴随地使用其两种或更多种类型。
优选的是，上述层状硅酸盐关于整个树脂组成物的含量为10(重量)％以上且40(重量)％以下。如果上述含量少于10(重量)％，则存在不能充分地获得改进混合时的剪切力的效果的情况。如果上述含量超过40(重量)％，则存在树脂组成物的成型性降低的情况。上述层状硅酸盐关于整个树脂组成物的含量的更优选的下限为15(重量)％，并且更优选的上限为35(重量)％。
上述树脂组成物可以包含除层状硅酸盐之外的填料。关于由无机材料组成的填料，例如，可以使用金属氧化物(氧化镁、氧化钙等)、石墨、炭黑、二硫化钼、二硫化钨、碳酸钙、二氧化硅、硅胶、沸石、氮化硼和氧化铝。对于由有机材料制成的填料，例如，可以使用氟树脂诸如聚四氟乙烯(PTFE)、超高分子量聚乙烯、电子束交联型聚乙烯、芳族聚酰胺、脂族聚酰胺、碳化硅、丙烯酸树脂、酚醛树脂和三聚氰胺树脂。除层状硅酸盐之外的待掺和填料的量不受特别的限制，但被控制这样的范围内以便不超过关于整个树脂组成物的例如1(重量)％。
在上述食品用容器中，表面等可以用图案、颜色、字母和/或类似物进行装饰。当应用这种装饰时，可以将颜料填料、色母料等添加到上述树脂组成物中。
通过本发明中的食品用容器的制造方法制造的食品用容器的耐热性和隔热性优异并且重量轻。上述食品用容器的耐热性可以适应JIS S 20297.4的耐热性试验(显示的耐热温度为120℃)、7.10的微波炉高频适应性试验和7.11的微波炉耐久性试验。因此，上述食品用容器可以用于使用微波炉进行加热或烹饪。
【示例】
在下文中，将参考示例更详细地描述本发明，但是本发明不仅限于这些示例。
(制造例1)
分别将聚丙烯(PP)、聚乳酸(PLA)、分子中包含羰基的改性聚烯烃和含量50(重量)％、20(重量)％、10(重量)％和20(重量)％的滑石干掺和，并使用双螺杆挤出机(由Japan Steel Works，Ltd.制造的“TEX 30”)在220℃的温度下进行捏合，并且获得具有丸粒形状的发泡用树脂组成物A。所获得的发泡用树脂组成物A是其中聚乳酸的粒子分散在聚丙烯中的树脂组成物。
(制造例2)
分别将聚乙烯(PE)、聚乳酸(PLA)、分子中包含羰基的改性聚烯烃和含量50(重量)％、20(重量)％、10(重量)％和20(重量)％的滑石干掺和，并使用双螺杆挤出机(由Japan Steel Works，Ltd.制造的“TEX 30”)在220℃的温度下进行捏合，并且获得具有丸粒形状的发泡用树脂组成物B。所获得的发泡用树脂组成物B是其中聚乳酸的粒子分散在聚乙烯中的树脂组成物。
在以下表格1中，示出了制造例1和制造例2中使用的每种材料的来源和物理性能。
(示例1)
将制造例1中获得的具有丸粒形状的发泡用树脂组成物A充填到配备有超临界出现装置的注塑成型机(由Toshiba Machine Co.，Ltd.制造)中。将氮气(N2)的超临界流体混合到发泡用树脂组成物中，该组成物在充填量为0.3(重量)％并且充填压力为16MPa这样的条件下，在设定在200℃的温度下的筒中熔化。顺便提及，可以通过以下表达式(1)计算超临界流体的充填量(单位：(重量)％)。
超临界流体的充填量(单位：(重量)％)＝[(超临界流体的流速×超临界流体的流入时间×转换因子27.8)÷发泡用树脂组成物的重量]×100(1)
将所获得的其中混合超临界流体的熔融树脂在注入速度为120mm/秒并且螺杆背压为15MPa的条件下注入到具有图3和图4所示形状的金属模具的腔体33中。芯倒退之前的腔体33中的金属模具的间隙距离的最小值为0.8mm。模具温度为50℃。在示例1中，通过喷砂在阳模31和阴模32的面向第一区域33a、第二区域33b、第三区域33c和第四区域33d的腔体的表面上施加粗糙饰面(粒纹化饰面)。面向第一至第四区域中的腔体的表面的算术平均粗糙度Ra为1.41μm，并且表面的十点平均粗糙度Rz为8.48μm以下。关于上述粗糙饰面的粗糙度，算术平均粗糙度Ra和十点平均粗糙度Rz是在施加了粗糙饰面的第一至第四区域的每个区域中的三个任意选择的位置处测量的，并且分别在各区域中计算平均值。
另外，在完成将熔融树脂充填到腔体33中之后即刻的时刻，执行芯倒退。具体地，通过使金属模具的阳模31后退3.0mm的操作使腔体33的体积扩张，这促进了熔融树脂的发泡。在完成熔融树脂的固化之后，取出食品用容器，其是发泡成型品。
实施例1中制造的具有深度的食品用容器具有碗状，具有图7至图9所示的结构，并且由底面部分10a、侧面部分10c以及布置在底面部分10a和侧面部分10c之间的曲面部分10b形成。在食品用容器10中，开口的直径φ2为120mm，高度H2为80mm，曲率半径R2为30mm，并且侧面部分10c与外边缘部分10d之间形成的角度θ3为100°，并且在沿着侧面部分10c的直线和沿着底面部分10a的直线之间形成的角度θ4为100°。角度θ3和角度θ4被设定为相同的角度。
(示例2至示例6和示例9，以及比较例1至比较例7)
在示例2至示例6和示例9以及比较例1至比较例7中，以与示例1中类似的方式制备每个都具有碗状的食品用容器，除了改变施加粗糙饰面的、形成在面向金属模具的腔体的表面上的位置以及上述粗糙饰面的算术平均粗糙度Ra和十点平均粗糙度Rz之外，如以下表格2所示。顺便提及，对除了施加粗糙饰面的区域以外的区域进行算术平均粗糙度Ra为0.03μm并且十点平均粗糙度Rz为0.27μm的镜面状饰面。
(示例7和示例8)
在示例7和示例8中，以与示例1中类似的方式制备每个都具有碗状的食品用容器，除了使用在制备示例2中获得的具有丸粒形状的发泡用树脂组成物B并且改变施加粗糙饰面的位置以及上述粗糙饰面的算术平均粗糙度Ra和十点平均粗糙度Rz之外，如以下表格2所示。
(比较例8)
在比较例8中，以与示例1中类似的方式制备具有碗状的食品用容器，除了未施加上述粗糙饰面并且对所有第一、第二、第三和第四区域进行镜面状饰面。
(评价)
在示例和比较例中的食品用容器的制备中使用的金属模具通过以下方法进行：下述评价：(1)填充性能和(2)脱模性，作为模制成型性；以及下述测量：(3)固化速率。另外，在示例和比较例中制造的食品用容器通过以下方法进行下述评价：(4)发泡性能，(5)隔热性能和(6)外观。关于(6)外观评价，分别评价(6-1)表面的起皱的有无以及(6-2)表面上起泡的有无。结果如以下表格2所示。
(1)填充性能的评价
在示例和比较例中的每个示例中，通过上述超临界注塑方法将1000发上述熔融树脂各自充填到金属模具中，在完成上述熔融树脂的固化后分别取出各个食品用容器，并且目视检查有无充填失败。将1000发中没有出现充填失败的情况评价为○，并且将1000发中出现一次或多次充填失败的情况评价为×。顺便提及，上述充填失败意味着熔融树脂没有扩散到腔体的一部分，并且在所获得的食品用容器中出现损失。
(2)可释放性的评价
在示例和比较例中的每个示例中，通过上述超临界注塑方法将1000发上述熔融树脂各自充填到金属模具中，在完成上述熔融树脂的固化后分别取出各个食品用容器，并且检查腔体中有无粘连。将1000发中没有出现腔体中的粘连的情况评价为○，并且将1000发中出现腔体中的一个或多个粘连的情况评价为×。顺便提及，上述腔体中的粘连意味着当从金属模具中取出食品用容器时，食品用容器的一部分或整体留在腔体中，或者不好地从金属模具中取出食品用容器，并且成型品变形。
(3)固化速率
在示例和比较例中的每个示例中，通过上述超临界注塑成型方法将1000发上述熔融树脂各自充填到设定在50℃下的金属模具中，并且各自冷却30秒，然后当从金属模具中取出各个食品用容器时，目视检查有无变形。将1000个容器中没有辨认出变形的情况评价为○，并且将1000个容器中辨认出一个或多个变形的情况评价为×。
(4)发泡性能
用SEM(由Hitachi High-Technologies Corporation公司制造的S-4800)观察食品用容器的横截面，并检查发泡层中的发泡粒子的状态。
对于发泡性能的评价，从横截面观察食品用容器；并且将发泡层的1mm长度和1mm宽度的范围内存在100个以上发泡粒子并且任意选择的100个发泡粒子的平均粒子大小为100μm以下的情况评价为符合要求，将发泡粒子的平均粒子大小大于100μm的情况评价为不符合要求。
(5)隔热性能的评价
通过将黑体喷雾(由Tasco Japan Co.，Ltd.公司制造的“THI-1B”)喷洒到食品用容器然后在12小时以上和24小时以下的条件下在房间中干燥包含在黑体喷雾中的溶剂的操作，制备着色为黑色的测量用样品。然后，将100ml沸腾的热水倒入测量用样品中，3分钟后，使用辐射率被调整为0.94的红外辐射温度计(由Nippon Avionics Co.，Ltd.公司制造的“TVS-200”)测量测量用样品的外表面的温度。将所测量的表面温度为65℃以下的情况评价为○，将所测量的表面温度高于65℃的情况评价为×。
(6)外观评价
在示例和比较例中的每个示例中，制备100个食品用容器，并且目视检查其外观。将以下判定为“◎”和“○”的情况评价为可接受的，并且将判定为“×”的情况评价为不可接受的。
(6-1)表面起皱的有无
目视观察食品用容器的表面，将在食品用容器中的任何食品用容器中都没辨认出表面起皱的情况评价为“◎”，并且将在1或2个食品用容器中辨认出表面起皱的情况评价为“○”，将在三个以上食品用容器中辨认出表面起皱的情况评价为“×”。
(6-2)表面上起泡的有无
目视观察食品用容器的表面，将在食品用容器中的任何食品用容器中都没辨认出表面上起泡的情况评价为“◎”，并且将在1或2个食品用容器中辨认出表面上起泡的情况评价为“○”，将在三个以上食品用容器中辨认出表面上起泡的情况评价为“×”。
在以下表格2中，在“金属模具的结构”下的“具有粗糙饰面的区域”中，进行粗糙饰面的区域是面向第一区域的腔体的表面的情况由“a”表示，该区域是面向第二区域的腔体的表面的情况由“b”表示，该区域是面向第三区域的腔体的表面的情况由“c”表示，并且该区域是面向第四区域的腔体的表面的情况由“d”表示。例如，第二区域和第三区域进行粗糙饰面的情况由“b+c”表示。
从表格2可以理解，已经发现，通过下述操作，所获得的具有碗形状的食品用容器的隔热性能可以变得足够，并且可以抑制作为外观缺陷的起皱和起泡的出现：在示例1至示例9中使用的金属模具的腔体的表面中的至少形成具有碗形状的食物用容器的曲面部分的第二区域和形成侧面部分的第三区域上施加粗糙饰面，并且将面向第二区域和第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度控制为0.5μm或以上且10μm或以下，将其十点平均粗糙度控制为2μm或以上且60μm或以下。另外，示例1至示例9中使用的金属模具在填充性能和可释放性方面优异。从示例1至示例3的结果发现，施加粗糙饰面的区域越宽，可以更好地抑制起皱和起泡的出现。另一方面，在金属模具的腔体中的第二区域和第三区域都没施加粗糙饰面的比较示例1至比较示例5中，不能充分抑制起皱和起泡的出现。另外，在金属模具的腔体中的第二区域和第三区域都施加了粗糙饰面并且粗糙饰面粗糙化的比较示例7中，金属模具的填充性能和可释放性降低，并且在所获得的食品用容器中出现起皱。在第一至第四区域中的任何区域中都没施加粗糙饰面的比较示例8中，金属模具的可释放性降低，并且在所获得的食品用容器中出现起皱和起泡。
【附图标记列表】
10 食品用容器
10a 底面部分
10b 曲面部分
10c 侧面部分
10d 外边缘部分
11 表皮层(外皮层)
12 发泡层
20 超临界注塑成型设备
21 料斗
22 加热筒
23 螺杆
24 喷嘴
25 筒
26 超临界流体出现单元
27 注入控制单元
30 金属模具
31 阳模
32 阴模
33 腔体
33a 第一区域
33b 第二区域
33c 第三区域
33d 第四区域
34 流道
35 树脂注入口

Claims (7)

1.一种用于通过将包含超临界流体和树脂组成物的熔融树脂注塑成型到金属模具中的腔体中来制造具有深度的食品用容器的制造方法，其中，
所述腔体从树脂注入口朝向流动末端包括：形成所述具有深度的食物用容器的底面部分的第一区域、形成曲面部分的第二区域、以及形成侧面部分的第三区域，并且其中，
面向所述第二区域和所述第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且10μm以下，并且十点平均粗糙度为2μm以上且60μm以下。
2.根据权利要求1所述的食品用容器的制造方法，其中，面向所述第二区域和所述第三区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且6μm以下，并且十点平均粗糙度为2μm以上且50μm以下。
3.根据权利要求1或2所述的食品用容器的制造方法，其中，面向所述第一区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且10μm以下。
4.根据权利要求3所述的食品用容器的制造方法，其中，面向所述第一区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且6μm以下。
5.根据权利要求1至4中的任何一项权利要求所述的食品用容器的制造方法，其中，
所述腔体还包括第四区域，所述第四区域从所述侧面部分朝向所述流动末端形成外边缘部分，所述外边缘部分布置成与所述侧面部分形成一角度，并且其中，
面向所述第四区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且10μm以下。
6.根据权利要求5所述的食品用容器的制造方法，其中，面向所述第四区域的腔体的模具表面的算术平均粗糙度为0.5μm以上且6μm以下。
7.根据权利要求1至6中的任何一项权利要求所述的食品用容器的制造方法，其中，所述具有深度的食品用容器的横截面中的发泡粒子的平均粒子直径为100μm以下。
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