CN109478855A - 谐振型逆变器 - Google Patents

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Abstract

具备输入电容器(3)、逆变器(4)、缓冲电路(5)、逆变器(4)的交流端连接于一次绕组的变压器(7)、变压器(7)的二次绕组侧的谐振线圈(8)、谐振电容器(9)、电流传感器(12)、控制部(13)，控制部(13)根据电流传感器(12)的检测电流，以使开关元件(SW1‑SW4)在包括谐振线圈(8)以及谐振电容器(9)的负载为电容性的频率下在导通时成为零电压开关的方式进行控制，将在缓冲电容器(5c)中积蓄的能量电力再生到直流电压源(2)。

Description

谐振型逆变器
技术领域
本发明涉及应用于使用于阻燃性的燃烧机构，进行燃烧机构的点火的高频等离子体点火装置的谐振型逆变器。
背景技术
在汽车引擎等内燃机中，为了降低环境负荷物质、改善耗油率，需要实现燃料的稀释、高增压气体化等。作为点火性更优良的点火装置，已开发出在利用点火火花塞的触发放电后，施加高频电流成为高温/高压的等离子体状态而进行点火的高频等离子体点火装置。
已公开在由电池、全桥逆变器、变压器、谐振电路、点火火花塞、高电压电路构成的高频等离子体点火装置中，通过对逆变器电路的支路进行共用化，成为支路数少于点火火花塞个数的2倍的结构(例如专利文献1)。另外，已公开具备用于保护开关元件免受在开关时发生的浪涌电压的缓冲电路，在开关元件与电感器之间设置箝位二极管，将在电容器中积蓄的能量再生到电源的开关电源(例如专利文献2)。
现有技术文献
专利文献1:日本特开2015-86702号公报(段落[0010]、[0011]、[0027]、[0028]以及图1、7)
专利文献2:日本专利3514600号公报(段落[0021]～[0023]以及图1)
发明内容
但是，在专利文献1公开发明中，未示出保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌的方法。另外，在专利文献2公开发明中，示出为了防止开关元件的耐压破坏而用箝位二极管进行箝位的电路，但存在每当开关元件导通时发生开关损耗这样的问题。
本发明是为了解决上述问题而完成的，其目的在于提供一种保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到输入的直流电压源的谐振型逆变器。
本发明提供一种谐振型逆变器，具备：输入电容器和逆变器，与直流电压源连接；缓冲电路，包括再生电阻和缓冲电容器的串联电路，且与逆变器的各分支并联地连接；箝位二极管，连接在逆变器的开关元件的漏极与缓冲电路的再生电阻和缓冲电容器的连接点之间；变压器，一次绕组连接于逆变器的交流端；谐振线圈、谐振电容器以及电流传感器，与变压器的二次绕组连接；以及控制部，控制逆变器，控制部根据电流传感器的检测电流，以使逆变器的开关元件在包括谐振线圈以及谐振电容器的负载为电容性的频率下在导通时成为零电压开关的方式进行控制，并且将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。
本发明所涉及的谐振型逆变器具备：缓冲电路，设置于逆变器的各分支；箝位二极管；变压器，一次绕组连接于逆变器的交流端；谐振线圈、谐振电容器以及电流传感器，与变压器的二次绕组连接；以及控制部，控制部以使逆变器的开关元件在包括谐振线圈以及谐振电容器的负载为电容性的频率下成为零电压开关的方式进行控制，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。因此，能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。
附图说明
图1是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的结构图。
图2是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的动作说明图。
图3是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的动作说明图。
图4是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的负载谐振的说明图。
图5是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的零电压开关的说明图。
图6是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的零电压开关的说明图。
图7是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的零电压开关的说明图。
图8是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的浪涌电压的电力再生的说明图。
图9是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的浪涌电压的电力再生的说明图。
图10是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的浪涌电压的电力再生的说明图。
图11是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的共模电流降低的说明图。
图12是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的共模电流降低的说明图。
图13是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的缓冲电路的效果的说明图。
图14是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的点火火花塞绝缘破坏时的电容放电电流的电力再生的说明图。
图15是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的点火火花塞绝缘破坏时的电容放电电流的电力再生的说明图。
图16是与本发明的实施方式1的谐振型逆变器相关的点火火花塞绝缘破坏时的电容放电电流的电力再生的说明图。
图17是本发明的实施方式2的谐振型逆变器的结构和动作的说明图。
图18是本发明的实施方式3的谐振型逆变器的结构和动作的说明图。
图19是本发明的实施方式3的谐振型逆变器的动作的说明图。
图20是本发明的实施方式4的谐振型逆变器的结构和动作的说明图。
图21是本发明的实施方式4的谐振型逆变器的动作的说明图。
具体实施方式
实施方式1.
实施方式1涉及谐振型逆变器，其具备直流电压源、输入电容器、全桥逆变器、缓冲电路、逆变器的交流端连接于一次绕组的变压器、变压器的二次绕组侧的谐振线圈、谐振电容器、点火火花塞、绝缘破坏电源、电流传感器、控制部，控制部根据电流传感器的检测电流，以使开关元件在包括谐振线圈以及谐振电容器的负载为电容性的频率下在导通时成为零电压开关的方式进行控制，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。
以下，根据谐振型逆变器的结构图即图1、动作说明图即图2-图3、负载谐振的说明图即图4、零电压开关的说明图即图5-图7、浪涌电压的电力再生的说明图即图8-图10、共模电流降低的说明图即图11-图12、缓冲电路的效果的说明图即图13、以及点火火花塞绝缘破坏时的电容放电电流的电力再生的说明图即图14-图16，说明本申请发明的实施方式1的谐振型逆变器的结构以及动作。
首先，根据图1，说明实施方式1的谐振型逆变器的结构。
此外，点火火花塞安装于汽车引擎等内燃机，本来并非谐振型逆变器的结构零件，但与谐振型逆变器的动作上密切关联，所以不特别区分，作为谐振型逆变器的一部分说明。同样地，谐振型逆变器也可以成为省略直流电压源、绝缘破坏电源的结构。
在图1中，谐振型逆变器1包括以全桥逆变器4为中心的变压器7的一次侧部分、以点火火花塞10为中心的变压器7的二次侧部分以及与全桥逆变器4的控制关联的部分这3个。此外，以后，将全桥逆变器4适宜地记载为逆变器4。
以逆变器4为中心的变压器7的一次侧部分具备直流电压源2、输入电容器3、逆变器4、缓冲电路5以及6、变压器一次绕组7a。以点火火花塞10为中心的变压器7的二次侧部分具备变压器7的二次侧的谐振线圈8、谐振电容器9、点火火花塞10、绝缘破坏电源11。另外，与逆变器4的控制关联的部分具备检测在点火火花塞10中流过的电流的电流传感器12和控制部13。
逆变器4包括由开关元件SW1和SW2的串联电路构成的第1分支、和由开关元件SW3和SW4的串联电路构成的第2分支。各开关元件SW1～SW4具备反并联二极管(体二极管)。
逆变器4的开关元件SW1和SW3的漏极端与直流电压源2以及输入电容器3的正(P)端连接。另外，逆变器4的开关元件SW2和SW4的源极端与直流电压源2以及输入电容器3的负(N)端连接。
直流电压源2的直流电压经由输入电容器3通过逆变器4被变换为交流电压。与逆变器4的交流端连接的变压器一次绕组7a和变压器二次绕组7b的匝数比是1:n。在此，n是大于1的实数。
因此，变压器一次绕组7a的电压在二次绕组7b中被电压变换为n倍。变压器二次绕组7b的电流在一次绕组7a中被电流变换为n倍。
关于变压器一次绕组7a和变压器二次绕组7b的匝数比n，根据点火火花塞10、直流电压源2、绝缘破坏电源11以及逆变器4的开关元件等的规格，选择适合的值。例如，采用n＝4.5。
变压器二次绕组7b的一端经由谐振线圈8和第1谐振电容器9a，与点火火花塞10和绝缘破坏电源11的一端连接。变压器二次绕组7b的另一端与点火火花塞10和绝缘破坏电源11的另一端连接。另外，成为第1谐振电容器9a和第2谐振电容器9b的串联电路与点火火花塞10和绝缘破坏电源11并联连接的结构。
此外，谐振电容器9包括第1谐振电容器9a和第2谐振电容器9b，但在无需区分的情况下，记载为谐振电容器9。
缓冲电路5包括再生电阻5d、缓冲电容器5c、箝位二极管5a、5b。
再生电阻5d和缓冲电容器5c的串联电路与作为逆变器4的第1分支的开关元件SW1和SW2的串联电路并联地连接。箝位二极管5a和5b的阴极与再生电阻5d和缓冲电容器5c的连接点连接。箝位二极管5a的阳极与开关元件SW1的漏极端连接，箝位二极管5b的阳极与开关元件SW2的漏极端连接。
缓冲电路6包括再生电阻6d、缓冲电容器6c、箝位二极管6a、6b。
再生电阻6d和缓冲电容器6c的串联电路与作为逆变器4的第2分支的开关元件SW3和SW4的串联电路并联地连接。箝位二极管6a和6b的阴极与再生电阻6d和缓冲电容器6c的连接点连接。箝位二极管6a的阳极与开关元件SW3的漏极端连接，箝位二极管6b的阳极与开关元件SW4的漏极端连接。
由电流传感器12检测在点火火花塞10中流过的电流，控制部13以使电流传感器12的电流值接近预定的电流值的方式，控制逆变器4的开关频率。逆变器4是具备由开关元件SW1、SW2构成的第1分支、和由开关元件SW3、SW4构成的第2分支的全桥型，各开关元件设为内置有二极管的MOS(metal oxide semiconductor，金属氧化物半导体)结构。但是，逆变器4不限定于全桥型，开关元件也可以是IGBT(insulated gate bipolar transistor，绝缘栅双极晶体管)。
接下来，根据图2、图3，说明谐振型逆变器1的基本动作、即作为高频等离子体点火装置的动作。此外，在图2中，A是“火花塞绝缘破坏定时”，B是“来自谐振电容器的电容放电电流”。
在图2中，从绝缘破坏电源11对点火火花塞10施加负的电压，在达到某个电压后，点火火花塞10发生绝缘破坏而放电，流过在谐振线圈8和谐振电容器9的谐振频率下谐振的电容放电电流。该电流被变压器7的匝数比倍(n倍)后流入到变压器一次绕组7a。
在该谐振的电容放电电流收敛之后，使逆变器4开关动作，将高频电流施加到点火火花塞10。
此外，电容放电电流是指，由于在谐振电容器9中积蓄的能量通过点火火花塞10的火花塞电极部的绝缘破坏被放电而产生的放电电流。
图3是控制部13的结构以及动作的说明图，图3的(a)是控制部13的结构图，图3的(b)是动作的说明图。
控制部13具备运算器131、比较器132、带限幅器的振荡器133以及栅极信号生成器134。
电流传感器12检测在变压器二次绕组7b中流过的电流、即点火火花塞10的电流。
运算器131从火花塞电流要求值Ireq减去来自电流传感器12的检测电流Iout。
在作为火花塞电流实测值的检测电流Iout低于火花塞电流要求值Ireq的情况下，比较器132输出“H”。在该情况下，带限幅器的振荡器133使生成的逆变器4驱动用的频率降低。但是，带限幅器的振荡器133具备下限限制，将振荡器的频率保持为谐振频率以上。
此外，栅极信号生成器134接受带限幅器的振荡器133的输出频率，生成驱动逆变器4的开关元件SW1～SW4的栅极信号。
另外，在检测电流Iout高于火花塞电流要求值Ireq的情况下，比较器132输出“L”，带限幅器的振荡器133使生成的频率增加。
通过以上的动作，控制部13通过将来自电流传感器12的检测电流Iout与火花塞电流要求值Ireq进行比较，调整带限幅器的振荡器133的发送频率，控制在点火火花塞中流过的电流。
接下来，根据图4，说明包括谐振线圈8和谐振电容器9的负载的频率特性和谐振增益。
图4是示出包括谐振线圈8和谐振电容器9的负载的谐振点和谐振增益的关系的图。在图4中在比谐振点高的频率下对于逆变器4成为电容性负载，在比谐振点低的频率下成为电感性负载。
在比谐振点高的频率区域中，在提高频率时谐振增益变小，并且在比谐振点低的频率区域中，在提高频率时谐振增益变大。
在实施方式1的谐振型逆变器1中，如在图3中说明的，使用比谐振点高的频率区域、即电容性负载的频率区域的特性。通过调整逆变器4的动作频率，使向点火火花塞10的施加电压变化，控制在点火火花塞10中流过的电流。
接下来，根据图5-图7，说明逆变器4的开关元件SW1～SW4的导通时的零电压开关。
图5是使逆变器4以电容性区域的频率开关时的波形图，表示开关元件SW1～SW4的栅极信号、漏极-源极电压信号以及在变压器一次绕组7a中流过的电流。在图5中，a表示开关元件SW1、SW4的栅极信号上升沿定时，b表示开关元件SW2、SW3的栅极信号上升沿定时。
图6、图7是电流流动的说明图，图6示出SW1、SW3导通时的在变压器一次绕组7a中流过的电流的电流极性是负的情况的电流流动，图7示出SW2、SW4导通时的在变压器一次绕组7a中流过的电流的电流极性是正的情况的电流流动。此外，在图中，P是“电流极性正”，N是“电流极性负”。在以后的图中也是同样的。
使构成逆变器4的开关元件SW1～SW4导通时为零电压开关，抑制开关损耗。为此，需要使逆变器4的动作频率在比包括谐振线圈8和谐振电容器9的负载的谐振点高的频率即电容性的负载区域中动作。
在使逆变器4在比包括谐振线圈8和谐振电容器9的负载的谐振点高的频率下动作时，包括谐振线圈8和谐振电容器9的电路成为电容性的负载。因此，在变压器中流过的电流成为相对电压超前90度的相位，电压和电流的极性不同。
在图5中，在a的开关元件SW1、SW4的栅极信号上升沿定时，开关元件SW1、SW4的漏极-源极电压是零。另外，在b的开关元件SW2、SW3的栅极信号上升沿定时，开关元件SW2、SW3的漏极-源极电压是零。
如以上所述，在SW1～SW4导通时，导通的开关元件的漏极-源极间电压成为零，所以零电压开关成立，实现开关损耗的降低。
图6示出图5中的a的定时的电流极性负的情况的电流流动、即开关元件SW1、SW4开关时的电流的流动。另外，图7示出图5中的b的定时的电流极性正的情况的电流流动、即开关元件SW2、SW3开关时的电流的流动。
此外，在电感性负载的情况下，电流相位成为相对电压延迟90度的相位。因此，导通的半导体的漏极-源极间的电压原样地残留而导通。因此，在电感性负载的情况、即比图4的谐振点低的频率区域的情况下，在使开关元件SW1～SW4导通时不成为零电压开关。因此，在实施方式1的谐振型逆变器1中，使开关元件SW1～SW4在电容性负载区域中开关。
接下来，根据图8-图10，说明在开关元件SW1～SW4中产生的浪涌电压的电力再生。
图8是开关元件SW1～SW4的栅极信号、漏极-源极电压信号以及在变压器一次绕组7a中流过的电流的波形图。在图8中，c表示开关元件SW1、SW4的栅极信号下降沿定时，d表示开关元件SW2、SW3的栅极信号下降沿定时。
图9、图10是电流流动的说明图，图9示出在变压器一次绕组7a中流过的电流的电流极性是负的情况的电流流动，图10示出在变压器一次绕组7a中流过的电流的电流极性是正的情况的电流流动。
如从图8可知，在开关元件SW1～SW4截止时，在电流值大的地方截止，所以由于布线、变压器的漏电感等所引起的寄生量的影响，通过谐振易于产生浪涌、振动电压。
如图9所示，在电流极性是负的情况下，在开关元件SW1的漏极端发生的电压通过箝位二极管5a被箝位在缓冲电容器5c的电压Vc。将在该缓冲电容器5c中积蓄的能量经由再生电阻5d电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
另外，在开关元件SW4的漏极端发生的电压通过箝位二极管6b，被箝位在缓冲电容器6c的电压Vc。将在该缓冲电容器6c中积蓄的能量经由再生电阻6d电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
如图10所示，在电流极性是正的情况下也同样地，在开关元件SW3的漏极端发生的电压通过箝位二极管6a，被箝位在缓冲电容器6c的电压Vc。将在该缓冲电容器6c中积蓄的能量经由再生电阻6d电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
另外，在开关元件SW2的漏极端发生的电压通过箝位二极管5b，被箝位在缓冲电容器5c的电压Vc。将在该缓冲电容器5c中积蓄的能量经由再生电阻5d电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
根据图11、图12，说明与在开关元件SW1～SW4截止时发生的浪涌有关的共模电流的降低。
图11是用漏极-源极间的电容器对开关元件SW1～SW4进行模型化而说明的图。图11的(a)是包括直流电压源2、输入电容器3、逆变器4的开关元件SW1～SW4的基本电路。在图11的(b)、图11的(c)中，用电容器对开关元件SW1～SW4进行模型化。图11的(b)示出在逆变器4中无缓冲电路的情况，图11的(c)示出在逆变器4中有缓冲电路5、6的情况。
在图12中，作为例子，示出在与开关元件SW4对应的电容器两端发生的电压波形。图12的(a)与无缓冲电路5、6的图11的(b)对应，示出图11的(b)的C点的电压波形。图12的(b)与有缓冲电路5、6的图11的(c)对应，示出图11的(c)的D点的电压波形。
在此，根据图13，说明缓冲电路的效果。图13示出通过实验得到的电压波形。在图中，K是“无缓冲电路的电压波形(实线)”，L是“有缓冲电路的电压波形(虚线)”。M是“缓冲电路所致的降低量69V”。
即，在无缓冲电路的情况下，峰值电压是245V，相对于此，在有缓冲电路的情况下，成为176V，能够确认衰减69V的效果。
在逆变器4中无缓冲电路5、6的情况下，如图11的(b)以及图12的(a)所示，在开关元件SW1～SW4截止时，在逆变器4的交流端产生高频的浪涌、振动电压。在该交流端产生的高频的浪涌、振动电压成为上下支路间的电容器的充放电电流，所以针对直流电压源2流过高频共模模式的电流。
相对于此，在逆变器4中设置缓冲电路5、6时，如图11的(c)以及图12的(b)所示，在开关元件SW1～SW4截止时产生的高频电压、振动电压被缓冲电路5、6箝位而在缓冲电容器5c、6c中流过电流，在上下支路的电容器中不再流过电流。因此，针对直流电压源2以共模模式流过的电流减少。即，通过设置缓冲电路5、6，共模电流被变换为正常电流。
如以上说明，通过利用缓冲电路5、6使在构成逆变器4的开关元件SW1～SW4截止时产生的浪涌电压、振动电压成为箝位电压Vc以下，能够降低共模电流。
接下来，根据图14-图16，说明将点火火花塞绝缘破坏时的电容放电电流向输入侧进行电力再生的动作。
图14示出在变压器一次绕组7a中流过的电流是负的情况的电流流动，图15示出在变压器一次绕组7a中流过的电流是正的情况的电流流动。
另外，图16示出施加到点火火花塞10的火花塞电压的变化以及变压器一次绕组7a的电流的变化、具体而言为火花塞绝缘破坏后的电容器9的放电所致的谐振电流的变化。此外，在图16中，E是“火花塞绝缘破坏定时”，F是“谐振电容器放电所引起的谐振电流”。
在点火火花塞10通过来自绝缘破坏电源11的电压施加引起绝缘破坏时，在点火火花塞10以及谐振电容器9中积蓄的能量成为基于谐振线圈8和谐振电容器9的谐振频率的电容放电电流。在该变压器二次绕组7b中流过的电容放电电流变为基于变压器一次绕组7a和二次绕组7b的匝数比倍(n倍)，在变压器一次绕组7a中发生该n倍的电流。将在该变压器一次绕组7a中发生的电容放电电流通过缓冲电路5以及6电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
在图14中，在变压器一次绕组7a的电流极性是负的情况下，在变压器一次绕组7a中产生的变为n倍的电容放电电流被分流为经由SW1以及SW4的体二极管流过的电流、和经由箝位二极管5b、缓冲电容器5c、再生电阻5d流过的电流，电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
另外，在图15中，在变压器一次绕组7a的电流极性是正的情况下，在变压器一次绕组7a中产生的变为n倍的电容放电电流被分流为经由SW2以及SW3的体二极管流过的电流、和经由箝位二极管6b、缓冲电容器6c、再生电阻6d流过的电流，电力再生到输入电容器3以及直流电压源2。
在图1中，例如针对箝位二极管5a、5b连接缓冲电容器5c。在零件的配置上，存在箝位二极管5a和缓冲电容器5c的布线距离比箝位二极管5b和缓冲电容器5c的布线距离长的情况。在该情况下，通过将其他缓冲电容器与箝位二极管5a的阴极连接，能够改善电容器的效果。
如以上说明，实施方式1的谐振型逆变器具备直流电压源、输入电容器、全桥逆变器、缓冲电路、逆变器的交流端连接于一次绕组的变压器、变压器的二次绕组侧的谐振线圈、谐振电容器、点火火花塞、绝缘破坏电源、电流传感器、控制部，控制部根据电流传感器的检测电流，以使开关元件在包括谐振线圈以及谐振电容器的电路成为电容性负载的频率下，在导通时成为零电压开关的方式进行控制，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。因此，实施方式1的谐振型逆变器能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。
实施方式2.
实施方式2的谐振型逆变器是在实施方式1的谐振型逆变器中，针对缓冲电容器并联连接电容放电电流用电容器而成的。
以下，关于实施方式2的谐振型逆变器，根据结构和动作的说明图即图17，以与实施方式1的差异为中心进行说明。在图17中，与实施方式1的图1相同或者相当的部分附加相同的符号。
首先，根据图17，说明实施方式2的谐振型逆变器100的结构。
对缓冲电容器5c并联连接电容放电电流用电容器5e，对缓冲电容器6c并联连接电容放电电流用电容器6e。
点火火花塞10发生绝缘破坏而放电，流过在谐振线圈8和谐振电容器9的谐振频率下谐振的电容放电电流，在变压器一次绕组7a中流过被变压器7的匝数比倍(n倍)后的电流。
浪涌、寄生振动是比逆变器4的开关频率高的频率的振动。相对于浪涌、寄生振动的高频率振动，缓冲电容器5c、6c需要为低阻抗。
另一方面，与缓冲电容器5c、6c并联地连接的电容放电电流用电容器5e、6e需要是在谐振线圈8和谐振电容器9的谐振频率下阻抗低、且能够充分吸收电流容量的大电容。
此外，浪涌、寄生振动的频率比谐振线圈8和谐振电容器9的谐振频率高。
通过分别设置分担这些功能的电容器，能够防止由于开关时的浪涌、振动电压以及电容放电电流而开关元件发生耐压破坏。
如以上说明，实施方式2的谐振型逆变器是针对实施方式1的谐振型逆变器的缓冲电容器并联连接电容放电电流用电容器的结构。因此，与实施方式1的谐振型逆变器同样地，能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。进而，能够保护开关元件免受电容放电电流。
实施方式3.
实施方式3的谐振型逆变器是对实施方式1的谐振型逆变器的缓冲电路追加保护用开关元件而成的。
以下，关于实施方式3的谐振型逆变器，根据结构和动作的说明图即图18以及动作的说明图即图19，以与实施方式1的差异为中心进行说明。在图18中，与实施方式1的图1相同或者相当的部分附加相同的符号。
图18是示出实施方式3的谐振型逆变器200的电路结构、和点火火花塞10发生绝缘破坏而点火火花塞10以及谐振电容器9所致的电容放电电流流入到变压器一次绕组7a的情况的电流流动的图。此外，图18是在变压器一次绕组7a中流过的电流的电流极性是负的情况的电流流动。省略电流极性是正的情况的图。
另外，图19说明保护用开关元件的ON/OFF状态、与流过的电流以及缓冲电容器的电压的关系。此外，在图19中，G是“电容放电电流开始流入”。
首先，根据图18，说明实施方式3的谐振型逆变器200的结构。
将实施方式1的缓冲电路5变更为缓冲电路20，将缓冲电路6变更为缓冲电路21。
缓冲电路20包括保护用开关元件SW5、一分为二的第1再生电阻20d和第2再生电阻20e、缓冲电容器20c、箝位二极管20a、20b。
第1再生电阻20d、第2再生电阻20e、以及缓冲电容器20c的串联电路与逆变器4的开关元件SW1和SW2的串联电路并联地连接。箝位二极管20a和20b的阴极与第2再生电阻20e和缓冲电容器20c的连接点连接。箝位二极管20a的阳极与开关元件SW1的漏极端连接，箝位二极管20b的阳极与开关元件SW2的漏极端连接。
将保护用开关元件SW5的漏极端和源极端与第1再生电阻20d和第2再生电阻20e的串联电路并联地连接，将保护用开关元件SW5的栅极端与第1再生电阻20d和第2再生电阻20e的连接点连接。
此外，缓冲电路21的结构与缓冲电路20相同，所以省略说明。
接下来，根据图18、图19，说明实施方式3的谐振型逆变器200的动作。
在缓冲电路20中，电容放电电流在开关元件SW1的体二极管以及第1再生电阻20d、第2再生电阻20e中流过。在此，在缓冲电容器20c的箝位电压Vc上升为比预定的电压高时，由第1再生电阻20d和第2再生电阻20e分压的电压上升而保护用开关元件SW5成为ON，使再生量增加而抑制缓冲电容器20c的电压上升。因此，能够防止构成逆变器4的开关元件SW1～SW4发生耐压破坏。另外，能够减小缓冲电容器20c的电容,并且无需由控制部13进行保护用开关元件SW5的控制，所以能够简化控制。
另外，缓冲电路21的动作与缓冲电路20相同，所以说明省略。
在实施方式3中，对实施方式1的谐振型逆变器的缓冲电路追加了保护用开关元件，但能够对实施方式2的谐振型逆变器的缓冲电路追加保护用开关元件。在该情况下，能够更有效地保护构成逆变器4的开关元件。
如以上说明，实施方式3的谐振型逆变器是对实施方式1的谐振型逆变器的缓冲电路追加保护用开关元件而成的。因此，与实施方式1的谐振型逆变器同样地，能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。另外，能够保护开关元件免受电容放电电流，并且能够减小缓冲电容器的电容。
实施方式4.
实施方式4的谐振型逆变器是在实施方式1的谐振型逆变器的直流电压源与输入电容器之间追加滤波器电路而成的。
以下，关于实施方式4的谐振型逆变器，根据说明结构和动作的图20以及作为动作说明的图21，以与实施方式1的差异为中心进行说明。在图20中，与实施方式1的图1相同或者相当的部分附加相同的符号。
在实施方式4的谐振型逆变器300中，将具备电感器的滤波器电路321追加到直流电压源2与输入电容器3之间。
将滤波器电路321追加到直流电压源2与输入电容器3之间的目的在于，不使在逆变器4中发生的噪声传递到直流电压源2。
但是，在追加了滤波器电路321的情况下，根据条件，存在由于输入电容器3和滤波器电路的电感而发生谐振电压的情况。
接下来，根据图21，说明通过追加滤波器电路321抑制发生谐振电压。此外，在图21中，H是“无缓冲电路的情况(实线)”，I是“有缓冲电路的情况(虚线)”。另外，J是“滤波器以及布线的电感和输入电容器所引起的谐振电压”。
可知通过缓冲电路5使在滤波器电路321以及布线的电感与输入电容器3之间产生的谐振电压衰减。
在将该谐振电压的谐振频率设为fc、将输入电容器3的电容设为C时，输入电容器3的谐振点处的阻抗成为1/(2πfcC)。如果以使构成缓冲电路5的缓冲电容器5c的阻抗和再生电阻5d的阻抗的合计值成为比输入电容器3的阻抗小的阻抗的方式来选择，则能够如图21的有缓冲电路的虚线那样，使谐振电压有效地衰减。
在实施方式4中，说明了在实施方式1的谐振型逆变器的直流电压源与输入电容器之间追加有滤波器电路的情况。针对实施方式2或者实施方式3的谐振型逆变器也同样地追加滤波器电路，也能够起到同样的效果。
如以上说明，实施方式4的谐振型逆变器是在实施方式1的谐振型逆变器的直流电压源与输入电容器之间追加滤波器电路而成的。因此，与实施方式1的谐振型逆变器同样地，能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源。另外，通过追加滤波器电路，能够保护直流电压源免受开关浪涌、电容放电电流，并且能够降低由于追加滤波器电路而可能产生的谐振电压。
此外，本发明能够在该发明的范围内自由地组合各实施方式、或者适宜地对实施方式进行变形、省略。
产业上的可利用性
本发明能够保护构成逆变器的开关元件免受开关浪涌，降低导通时的开关损耗，将在缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到直流电压源，所以能够广泛应用于进行阻燃性的燃烧机构的点火的高频等离子体点火装置。

Claims (6)

1.一种谐振型逆变器，具备：
输入电容器和逆变器，与直流电压源连接；缓冲电路，包括再生电阻和缓冲电容器的串联电路，且与所述逆变器的各分支并联地连接；箝位二极管，连接在所述逆变器的开关元件的漏极与所述缓冲电路的所述再生电阻和所述缓冲电容器的连接点之间；变压器，一次绕组连接于所述逆变器的交流端；谐振线圈、谐振电容器以及电流传感器，与所述变压器的二次绕组连接；以及控制部，控制所述逆变器，
所述控制部根据所述电流传感器的检测电流，以使所述逆变器的所述开关元件在包括所述谐振线圈以及所述谐振电容器的负载为电容性的频率下在导通时成为零电压开关的方式进行控制，并且将在所述缓冲电容器中积蓄的能量电力再生到所述直流电压源。
2.根据权利要求1所述的谐振型逆变器，其中，
进而，将与所述缓冲电容器相比阻抗更低、且电容更大的电容放电电流用电容器与所述缓冲电容器并联地连接。
3.根据权利要求1或者2所述的谐振型逆变器，其中，
将所述再生电阻一分为二成第1再生电阻和第2再生电阻，
在所述第1再生电阻和所述第2再生电阻的串联电路的两端连接保护用开关元件的漏极以及源极，在所述第1再生电阻和所述第2再生电阻的连接点连接所述保护用开关元件的栅极。
4.根据权利要求1至3中的任意一项所述的谐振型逆变器，其中，
在所述直流电压源与所述输入电容器之间插入有滤波器电路。
5.根据权利要求1至4中的任意一项所述的谐振型逆变器，其中，
将所述变压器的一次绕组的匝数和二次绕组的匝数的比设为1：n，n是大于1的实数，所述变压器的所述二次绕组的电流被所述变压器的匝数比倍即n倍后流入到所述变压器的所述一次绕组。
6.根据权利要求4所述的谐振型逆变器，其中，
所述滤波器电路包括电感器。
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Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6709965B2 (ja) * 2016-12-27 2020-06-17 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 スナバ回路、及びそれを用いた電力変換システム
JP6773004B2 (ja) * 2017-11-01 2020-10-21 三菱電機株式会社 内燃機関用点火装置
KR102644960B1 (ko) 2017-11-29 2024-03-07 코멧 테크놀로지스 유에스에이, 인크. 임피던스 매칭 네트워크 제어를 위한 리튜닝
CN111788769B (zh) * 2018-02-20 2023-12-12 三菱电机株式会社 电力用半导体模块以及使用该电力用半导体模块的电力变换装置
US11114279B2 (en) 2019-06-28 2021-09-07 COMET Technologies USA, Inc. Arc suppression device for plasma processing equipment
US11527385B2 (en) 2021-04-29 2022-12-13 COMET Technologies USA, Inc. Systems and methods for calibrating capacitors of matching networks
US11107661B2 (en) 2019-07-09 2021-08-31 COMET Technologies USA, Inc. Hybrid matching network topology
US11596309B2 (en) 2019-07-09 2023-03-07 COMET Technologies USA, Inc. Hybrid matching network topology
US11887820B2 (en) 2020-01-10 2024-01-30 COMET Technologies USA, Inc. Sector shunts for plasma-based wafer processing systems
US11521832B2 (en) 2020-01-10 2022-12-06 COMET Technologies USA, Inc. Uniformity control for radio frequency plasma processing systems
US11830708B2 (en) 2020-01-10 2023-11-28 COMET Technologies USA, Inc. Inductive broad-band sensors for electromagnetic waves
US11670488B2 (en) 2020-01-10 2023-06-06 COMET Technologies USA, Inc. Fast arc detecting match network
US11961711B2 (en) 2020-01-20 2024-04-16 COMET Technologies USA, Inc. Radio frequency match network and generator
US11605527B2 (en) 2020-01-20 2023-03-14 COMET Technologies USA, Inc. Pulsing control match network
US11373844B2 (en) 2020-09-28 2022-06-28 COMET Technologies USA, Inc. Systems and methods for repetitive tuning of matching networks
JP2022138710A (ja) * 2021-03-10 2022-09-26 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 Ｄｃ－ｄｃコンバータおよび車両
US11923175B2 (en) 2021-07-28 2024-03-05 COMET Technologies USA, Inc. Systems and methods for variable gain tuning of matching networks
US11657980B1 (en) 2022-05-09 2023-05-23 COMET Technologies USA, Inc. Dielectric fluid variable capacitor

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090046482A1 (en) * 2007-08-13 2009-02-19 Stephen William Smith Phase shifted H-Bridge resonant converter with symmetrical currents
CN103490603A (zh) * 2013-09-16 2014-01-01 王达开 一种功率开关器件串联限压电路
CN103812317A (zh) * 2012-11-14 2014-05-21 台达电子工业股份有限公司 箝位吸收电路及其阻抗调节方法
US20140313788A1 (en) * 2013-04-18 2014-10-23 Denso Corporation Power supply device
US20140354073A1 (en) * 2012-03-15 2014-12-04 Panasonic Corporation Power feed device of inductive charging device
CN105075100A (zh) * 2013-08-27 2015-11-18 株式会社京三制作所 单相逆变器

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS514600B2 (zh) 1972-10-25 1976-02-13
JPH08168263A (ja) * 1994-12-16 1996-06-25 Fuji Electric Co Ltd 電力変換装置のスナバエネルギー回収回路とその回収方法
WO1998001940A1 (fr) * 1996-07-05 1998-01-15 Hitachi, Ltd. Convertisseur de puissance
JP3514600B2 (ja) 1997-01-24 2004-03-31 オリジン電気株式会社 スイッチング電源及びその制御方法
JP3049427B2 (ja) * 1998-10-21 2000-06-05 株式会社ハイデン研究所 正負パルス式高周波スイッチング電源
JP6029563B2 (ja) * 2013-10-28 2016-11-24 三菱電機株式会社 高周波プラズマ点火装置
JP5687373B1 (ja) 2014-03-05 2015-03-18 三菱電機株式会社 Ｄｃ／ｄｃコンバータ
JP6237697B2 (ja) * 2015-05-12 2017-11-29 トヨタ自動車株式会社 電力変換装置の制御方法及び電力変換装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090046482A1 (en) * 2007-08-13 2009-02-19 Stephen William Smith Phase shifted H-Bridge resonant converter with symmetrical currents
US20140354073A1 (en) * 2012-03-15 2014-12-04 Panasonic Corporation Power feed device of inductive charging device
CN103812317A (zh) * 2012-11-14 2014-05-21 台达电子工业股份有限公司 箝位吸收电路及其阻抗调节方法
US20140313788A1 (en) * 2013-04-18 2014-10-23 Denso Corporation Power supply device
CN105075100A (zh) * 2013-08-27 2015-11-18 株式会社京三制作所 单相逆变器
CN103490603A (zh) * 2013-09-16 2014-01-01 王达开 一种功率开关器件串联限压电路

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