CN107906812A - 一种空调机组压缩机冷却控制方法及系统 - Google Patents
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Abstract
本发明的空调机组压缩机冷却控制方法及系统，通过获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；计算温差△T=T2‑T1；在温差△T≤设定温差阈值时，根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值；计算绝对压比；在该绝对压比≤第一设定压比值时，进入吸气过热度控制；在吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，调整绝对压比的大小，提高冷凝器与压缩机冷却口之间的压差，保证足够多的冷媒从冷凝器输送至压缩机冷却口，为压缩机降温，保证压缩机正常运行；解决了冷凝器与压缩机冷却口之间压差较小时压缩机冷却不足无法正常工作的问题。
Description
技术领域
本发明属于空调技术领域，具体地说，是涉及一种空调机组压缩机冷却控制方法及系统。
背景技术
磁悬浮离心式压缩机因其节能性得到越来越多的市场认可，空调主机厂家纷纷引入使用。
磁悬浮压缩机运行时必须确保有充足的冷媒液体进入其冷却口，使电机和相关电子元件得到足够冷却，若冷却不足，将导致压缩机不能正常运行甚至报废。目前大部分空调主机厂家均采用从冷凝器底部取液态过冷冷媒，利用冷凝器和压缩机冷却口的压差的方式，将冷媒引入压缩机冷却接口，实现对压缩机的冷却。
但是在过渡季节冷凝器水温较低，以及机组开机阶段蒸发器水温较高系统压差较小的情况时，进入压缩机冷却口的冷媒量将减少，很容易造成压缩机冷却不足无法正常运行。
发明内容
本发明提供了一种空调机组压缩机冷却控制方法，解决了现有技术中提到的上述技术问题。
为解决上述技术问题，本发明采用下述技术方案予以实现：
一种空调机组压缩机冷却控制方法，所述空调机组包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，在所述冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有膨胀阀，所述冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接；所述控制方法包括：
获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；
计算温差△T= T2- T1；判断温差△T是否≤设定温差阈值；
若是，则根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≤第一设定压比值；
若是，则进入吸气过热度控制；
在所述吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据所述吸气过热度目标值控制膨胀阀的开度。
进一步的，在所述吸气过热度控制中，还包括：
根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值；
若是，则退出吸气过热度控制。
又进一步的，在所述吸气过热度控制中，当绝对压比≥第二设定压比值且持续设定时间时，退出吸气过热度控制。
更进一步的，在温差△T＞设定温差阈值，或者绝对压比＞第一设定压比值，或者在退出吸气过热度控制时，进入液位控制；
在所述液位控制中，根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制膨胀阀的开度。
再进一步的，所述方法还包括：
若T1≤20℃，则第一设定压比值为Pr，第二设定压比值为Pr+0.1；
若20℃＜T1≤25℃，则第一设定压比值为Pr+0.1；第二设定压比值为Pr+0.2；
若25℃＜T1≤30℃，则第一设定压比值为Pr+0.2；第二设定压比值为Pr+0.3；
若T1＞30℃，则第一设定压比值为Pr+0.3；第二设定压比值为Pr+0.4；
其中Pr为常数。
优选的，Pr=1.5。
进一步的，所述根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，具体包括：
若T1≤20℃，则吸气过热度目标值=SH；
若20℃＜T1≤25℃，则吸气过热度目标值=SH+2；
若25℃＜T1≤30℃，则吸气过热度目标值=SH+4；
若T1＞30℃，则吸气过热度目标值=SH+6；
其中SH为常数。
优选的，SH=6℃。
优选的，所述设定温差阈值为4℃～6℃。
一种空调机组压缩机冷却控制系统，所述空调机组包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，在所述冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有膨胀阀，所述冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接；所述控制系统包括：
获取模块，用于获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；
温差计算模块，用于计算温差△T= T2- T1；
判断模块，用于判断温差△T是否≤设定温差阈值；
进入条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≤第一设定压比值；
吸气过热度控制模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据所述吸气过热度目标值控制膨胀阀的开度；
退出条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值；
液位控制模块，用于根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制膨胀阀的开度。
与现有技术相比，本发明的优点和积极效果是：本发明的空调机组压缩机冷却控制方法及系统，通过获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；计算温差△T= T2- T1；在温差△T≤设定温差阈值时，根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值；计算绝对压比；在该绝对压比≤第一设定压比值时，进入吸气过热度控制；在吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，调整绝对压比的大小，提高冷凝器与压缩机冷却口之间的压差，保证足够多的冷媒从冷凝器输送至压缩机冷却口，为压缩机降温，保证压缩机正常运行；有效解决了冷凝器与压缩机冷却口之间压差较小时压缩机因冷却不足无法正常工作的问题。
结合附图阅读本发明的具体实施方式后，本发明的其他特点和优点将变得更加清楚。
附图说明
图1是空调机组的结构框图；
图2是本发明所提出的空调机组压缩机冷却控制方法的一个实施例的流程图；
图3是图2中部分步骤的流程图；
图4是本发明所提出的空调机组压缩机冷却控制系统的一个实施例的结构框图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下将结合附图和实施例，对本发明作进一步详细说明。
空调机组主要包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，压缩机、冷凝器、蒸发器形成冷媒的循环管路，在冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有电子膨胀阀1，用于调节冷媒流量；在冷凝器上布设有液位传感器3，用于检测冷凝器内冷媒的液位；冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接，在冷却管上布设有截止阀2（如角阀），截止阀2的主要作用在于检修时可以关闭冷却管；在冷凝器与压缩机冷却口之间的压差作用下，冷凝器底部的冷媒通过冷却管传输至压缩机冷却口，进入压缩机为压缩机电机以及其他电子元件降温冷却，保证压缩机正常运行，参见图1所示。本实施例的压缩机为磁悬浮离心式压缩机或其他类型的压缩机。
蒸发器的进水口与冷冻进水管连接，蒸发器的出水口与冷冻出水管连接；冷冻进水管、冷冻出水管与用户端连接。
冷凝器的进水口与冷却进水管连接，冷凝器的出水口与冷却出水管连接；冷却进水管、冷却出水管与冷却塔连接。
本实施例的空调机组压缩机冷却控制方法，主要包括下述步骤，参见图2所示。
步骤S1：获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2。
蒸发器进水温度T1即蒸发器进水口处的水温，冷凝器进水温度T2即冷凝器进水口处的水温。
步骤S2：计算温差△T= T2- T1。
步骤S3：判断温差△T是否≤设定温差阈值。
若是，说明温差△T较小，则执行步骤S4。
若否，说明温差△T较大，则进入液位控制。在温差△T大于设定温差阈值时，绝对压比较高，在绝对压比较高时不存在压缩机冷却不足的问题，因此可直接进入液位控制。
在本实施例中，设定温差阈值为4℃～6℃，优选为5℃。在该取值范围内，既避免取值过小导致的无法进入吸气过热度控制，又避免取值过大导致的误进入吸气过热度控制；因此，在该取值范围内，保证了液位控制以及吸气过热度控制的合理选择，保证了冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差。
在过渡季节（如春秋季节）冷凝器进水温度较低以及机组开机阶段蒸发器进水温度较高时，即冷凝器进水温度T2、蒸发器进水温度T1比较接近，温差△T较小时，冷凝器与蒸发器之间的压差较小，这样冷凝器与压缩机冷却口之间压差较小，冷凝器与压缩机冷却口之间的冷却管的冷媒流量就小，可能导致压缩机冷却不足，当压差低至无法确保足够的冷媒由冷凝器传输至压缩机冷却口时，压缩机因得不到足够的冷媒冷却会出现因冷却不足无法正常工作的问题。为了解决这个问题，在温差△T≤设定温差阈值时，执行步骤S4。
步骤S4：根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值。
因为在不同水温工况下，冷凝器和压缩机冷却口之间的压差不同、压缩机绝对压比也不同，因此，需要根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值。
蒸发器进水温度越高T1，第一设定压比值越大。
步骤S5：计算绝对压比。
即计算当前绝对压比，绝对压比=压缩机排气绝对压力/压缩机吸气绝对压力。
步骤S6：判断该绝对压比是否≤第一设定压比值。
若是，则执行步骤S7。
若否，则进入液位控制。
步骤S7：进入吸气过热度控制。
在绝对压比≤第一设定压比值时，进入吸气过热度控制；在吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，使得冷凝器与压缩机冷却口之间的压差控制在一定范围内，确保具有足够大的压差使得足够多的冷媒由冷凝器输送至压缩机冷却口，为压缩机降温，以保证压缩机正常运行。
本实施例的空调机组压缩机冷却控制方法，通过获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；计算温差△T= T2- T1；在温差△T≤设定温差阈值时，根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值；计算绝对压比；在该绝对压比≤第一设定压比值时，进入吸气过热度控制；在吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，调整绝对压比的大小，提高冷凝器与压缩机冷却口之间的压差，保证足够多的冷媒从冷凝器输送至压缩机冷却口，为压缩机降温，保证压缩机正常运行；有效解决了冷凝器与压缩机冷却口之间压差较小时压缩机因冷却不足无法正常工作的问题。
在吸气过热度控制中，还需要判断在什么条件下退出吸气过热度控制。具体来说，根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值；若是，则退出吸气过热度控制。
吸气过热度控制的具体步骤如下，参见图3所示。
步骤S71：根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值和第二设定压比值。
在不同水温工况下，吸气过热度目标值不同、压缩机绝对压比也不同，因此，需要根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值和第一设定压比值。
蒸发器进水温度越高T1，吸气过热度目标值和第一设定压比值越大。
步骤S72：根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度。
计算当前吸气过热度，若当前吸气过热度小于吸气过热度目标值，则控制电子膨胀阀开度减小，以增大吸气过热度；若当前吸气过热度大于吸气过热度目标值，则控制电子膨胀阀开度增大，以减小吸气过热度。
步骤S73：计算绝对压比。
即计算当前绝对压比，绝对压比=压缩机排气绝对压力/压缩机吸气绝对压力。
步骤S74：判断该绝对压比是否≥第二设定压比值。
若否，则返回步骤S72。
若是，则执行步骤S75。
步骤S75：退出吸气过热度控制，进入液位控制。
因此，在吸气过热度控制中，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，计算当前绝对压比，当绝对压比≥第二设定压比值时，退出吸气过热度控制，进入液位控制。即，根据吸气过热度目标值调节电子膨胀阀的开度，进而调节冷凝器和蒸发器的压力，控制绝对压比在一定的范围内，确保冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证压缩机得到充足冷却。
为了避免误操作，在吸气过热度控制中，当绝对压比≥第二设定压比值且持续设定时间时，退出吸气过热度控制，进入液位控制。在本实施例中，设定时间为3秒，既避免时间过长导致吸气过热度控制运行时间过长，又避免时间过短导致误退出吸气过热度控制，保证机组运行的稳定性。
在液位控制中，通过液位传感器3采集冷凝器内冷媒的液位，根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制电子膨胀阀的开度。即，通过控制电子膨胀阀的开度，控制进入蒸发器中的冷媒量，进而控制了冷凝器内冷媒的液位。当检测到冷凝器内的冷媒液位高于目标液位值时，控制电子膨胀阀开度增大，使更多的冷媒进入蒸发器，提高蒸发压力，提升压缩机效率。当检测到的冷凝器内的冷媒液位低于目标液位值时，控制电子膨胀阀开度减小，使进入蒸发器的冷媒量减小。
液位控制和吸气过热度控制的根本目的是确保机组始终保持在一定的绝对压比范围，使得冷凝器与压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证足够多的冷媒由冷凝器进入压缩机冷却口，使得压缩机得到充足冷却。
系统绝对压比的大小直接影响冷却管路中冷媒流通量的大小。绝对压比大，则机组运行时冷却管路内冷媒流通量相对大，反之则小。机组控制设定较高的吸气过热度目标值，当系统因压比较低进入过热度控制后，根据吸气过热度目标值调小膨胀阀开度降低主液路的冷媒流量，使机组系统的绝对压比提高。
根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值和第二设定压比值，具体来说：
（1）若T1≤20℃，则第一设定压比值为Pr，第二设定压比值为Pr+0.1。
（2）若20℃＜T1≤25℃，则第一设定压比值为Pr+0.1，第二设定压比值为Pr+0.2。
（3）若25℃＜T1≤30℃，则第一设定压比值为Pr+0.2，第二设定压比值为Pr+0.3。
（4）若T1＞30℃，则第一设定压比值为Pr+0.3，第二设定压比值为Pr+0.4；其中Pr为常数。
即，根据蒸发器进水温度T1的不同，设定吸气过热度控制的不同的进入条件和退出条件，对绝对压比进行多段控制，提高了对绝对压比的控制准确性，提高了对蒸发器和冷凝器压力的调节准确性，使得冷凝器与压缩机冷却口之间具有合理的压差，使得冷凝器流至压缩机冷却口的冷媒量在合理范围内，既避免流入压缩机冷却口的冷媒量过大影响正常的制冷制热循环，又避免流入压缩机冷却口的冷媒量过小导致压缩机冷却不足影响正常运行。
在本实施例中，Pr=1.5。该值的选取，使得在不同蒸发器进水温度下确定合理的第一设定压比值、第二设定压比值，即确定合理的吸气过热度控制进入条件和退出条件，以提高对绝对压比的控制准确性，提高对蒸发器和冷凝器压力的调节准确性，使得冷凝器与压缩机冷却口之间具有合理的压差，使得冷凝器流至压缩机冷却口的冷媒量在合理范围内，既避免流入压缩机冷却口的冷媒量过大影响正常的制冷制热循环，又避免流入压缩机冷却口的冷媒量过小导致压缩机冷却不足影响正常运行。当然，Pr可根据实际需要调整。
吸气过热度目标值与蒸发器进水温度T1有关，T1越高，吸气过热度目标值越大，具体来说：
（1）若T1≤20℃，则吸气过热度目标值=SH。
（2）若20℃＜T1≤25℃，则吸气过热度目标值=SH+2。
（3）若25℃＜T1≤30℃，则吸气过热度目标值=SH+4。
（4）若T1＞30℃，则吸气过热度目标值=SH+6；其中SH为常数。
即，根据蒸发器进水温度T1的不同，确定不同的吸气过热度目标值，从而提高对吸气过热度的控制准确性，满足实际需求。
在本实施例中，SH=6℃。该值的选取，使得在不同的蒸发器进水温度下确定合理的吸气过热度目标值，提高对吸气过热度的控制准确性。
在压缩机启动完成时，当温差△T＞设定温差阈值（如5℃）时，电子膨胀阀直接进入液位控制；当温差△T≤设定温差阈值时，进行下述控制：
（1）当T1≤20℃时，若当前绝对压比≤1.5，则机组进入吸气过热度控制，根据吸气过热度目标值（6℃）控制电子膨胀阀的开度，控制蒸发器和冷凝器压力变化；当绝对压比≥1.6且持续设定时间（3s）后，机组退出吸气过热度控制，进入液位控制，按照设定的目标液位值控制电子膨胀阀的开度；因此，可确保绝对压比保持在合理范围内，使得冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证足够多的冷媒由冷凝器流至压缩机冷却口，使压缩机能得到充足冷却。
（2）当20℃＜T1≤25℃时，若当前绝对压比≤1.6，则机组进入吸气过热度控制，根据吸气过热度目标值（8℃）控制电子膨胀阀的开度，控制蒸发器和冷凝器压力变化；当绝对压比≥1.7且持续设定时间（3s）后，机组退出吸气过热度控制，进入液位控制，按照设定的目标液位值控制电子膨胀阀的开度；因此，可确保绝对压比保持在合理范围内，使得冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证足够多的冷媒由冷凝器流至压缩机冷却口，使压缩机能得到充足冷却。
（3）当25℃＜T1≤30℃时，若当前绝对压比≤1.7，则机组进入吸气过热度控制，根据吸气过热度目标值（10℃）控制电子膨胀阀的开度，控制蒸发器和冷凝器压力变化；当绝对压比≥1.8且持续设定时间（3s）后，机组退出吸气过热度控制，进入液位控制，按照设定的目标液位值控制电子膨胀阀的开度；因此，可确保绝对压比保持在合理范围内，使得冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证足够多的冷媒由冷凝器流至压缩机冷却口，使压缩机能得到充足冷却。
（4）当T1＞30℃时，若当前绝对压比≤1.8，则机组进入吸气过热度控制，根据吸气过热度目标值（12℃）控制电子膨胀阀的开度，控制蒸发器和冷凝器压力变化；当绝对压比≥1.9且持续设定时间（3s）后，机组退出吸气过热度控制，进入液位控制，按照设定的目标液位值控制电子膨胀阀的开度；因此，可确保绝对压比保持在合理范围内，使得冷凝器和压缩机冷却口之间具有足够大的压差，保证足够多的冷媒由冷凝器流至压缩机冷却口，使压缩机能得到充足冷却。
本实施例的空调机组压缩机冷却控制方法，除采用液位控制外，增加了吸气过热度控制，通过监控压缩机的吸气过热度，控制电子膨胀阀的开度大小，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，使冷凝器与压缩机冷却口之间的压差控制在一定范围内，确保压缩机冷却所需的压差。因在不同水温工况下，压差不同、绝对压比也不同，因此本实施例针对不同的蒸发器进水温度，设定不同的吸气过热度目标值、第一设定压比值、第二设定压比值，对绝对压比进行多段控制，使得冷凝器与压缩机冷却口之间的压差在合理范围内，使得冷凝器流至压缩机冷却口的冷媒量在合理范围内，既避免流入压缩机冷却口的冷媒量过大影响正常的制冷制热循环，又避免流入压缩机冷却口的冷媒量过小导致压缩机冷却不足影响正常运行。
本实施例的空调机组压缩机冷却控制方法，通过连续调节电子膨胀阀的开度大小，实现蒸发器和冷凝器冷媒量的有效分配，调节冷凝器和压缩机冷却口之间的压差，使机组维持足够的绝对压比，使压缩机得到充足的冷却，确保压缩机平稳可靠运行。
基于上述空调机组压缩机冷却控制方法的设计，本实施例还提出了一种空调机组压缩机冷却控制系统，空调机组主要包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，在冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有电子膨胀阀，冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接；所述控制系统主要包括获取模块、温差计算模块、判断模块、进入条件判断模块、吸气过热度控制模块、退出条件判断模块、液位控制模块，参见图4所示。
获取模块，用于获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2。
温差计算模块，用于计算温差△T= T2- T1。
判断模块，用于判断温差△T是否≤设定温差阈值。
进入条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≤第一设定压比值。
吸气过热度控制模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据所述吸气过热度目标值控制膨胀阀的开度。
退出条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值。
液位控制模块，用于根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制膨胀阀的开度。
具体的空调机组压缩机冷却控制系统的工作过程，已经在上述空调机组压缩机冷却控制方法中详述，此处不予赘述。
本实施例的空调机组压缩机冷却控制系统，通过获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；计算温差△T= T2- T1；在温差△T≤设定温差阈值时，根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值；计算绝对压比；在该绝对压比≤第一设定压比值时，进入吸气过热度控制；在吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据吸气过热度目标值控制电子膨胀阀的开度，进而调节蒸发器和冷凝器的压力，调整绝对压比的大小，提高冷凝器与压缩机冷却口的压差，保证足够多的冷媒从冷凝器输送至压缩机冷却口，为压缩机降温，保证压缩机正常运行；有效解决了冷凝器与压缩机冷却口之间压差较小时压缩机因冷却不足无法正常工作的问题。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其进行限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的普通技术人员来说，依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明所要求保护的技术方案的精神和范围。
Claims (10)
1.一种空调机组压缩机冷却控制方法，所述空调机组包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，在所述冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有膨胀阀，所述冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接；其特征在于：所述控制方法包括：
获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；
计算温差△T= T2- T1；判断温差△T是否≤设定温差阈值；
若是，则根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≤第一设定压比值；
若是，则进入吸气过热度控制；
在所述吸气过热度控制中，根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据所述吸气过热度目标值控制膨胀阀的开度。
2.根据权利要求1所述的控制方法，其特征在于：在所述吸气过热度控制中，还包括：
根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值；
若是，则退出吸气过热度控制。
3.根据权利要求2所述的控制方法，其特征在于：在所述吸气过热度控制中，当绝对压比≥第二设定压比值且持续设定时间时，退出吸气过热度控制。
4.根据权利要求2所述的控制方法，其特征在于：在温差△T＞设定温差阈值，或者绝对压比＞第一设定压比值，或者在退出吸气过热度控制时，进入液位控制；
在所述液位控制中，根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制膨胀阀的开度。
5.根据权利要求2所述的控制方法，其特征在于：所述方法还包括：
若T1≤20℃，则第一设定压比值为Pr，第二设定压比值为Pr+0.1；
若20℃＜T1≤25℃，则第一设定压比值为Pr+0.1；第二设定压比值为Pr+0.2；
若25℃＜T1≤30℃，则第一设定压比值为Pr+0.2；第二设定压比值为Pr+0.3；
若T1＞30℃，则第一设定压比值为Pr+0.3；第二设定压比值为Pr+0.4；
其中Pr为常数。
6.根据权利要求5所述的控制方法，其特征在于：Pr=1.5。
7.根据权利要求1所述的控制方法，其特征在于：所述根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，具体包括：
若T1≤20℃，则吸气过热度目标值=SH；
若20℃＜T1≤25℃，则吸气过热度目标值=SH+2；
若25℃＜T1≤30℃，则吸气过热度目标值=SH+4；
若T1＞30℃，则吸气过热度目标值=SH+6；
其中SH为常数。
8.根据权利要求7所述的控制方法，其特征在于：SH=6℃。
9.根据权利要求1所述的控制方法，其特征在于：所述设定温差阈值为4℃～6℃。
10.一种空调机组压缩机冷却控制系统，所述空调机组包括依次连接的压缩机、冷凝器、蒸发器，在所述冷凝器和蒸发器之间的液管上布设有膨胀阀，所述冷凝器通过冷却管与压缩机的冷却口连接；其特征在于：所述控制系统包括：
获取模块，用于获取蒸发器进水温度T1、冷凝器进水温度T2；
温差计算模块，用于计算温差△T= T2- T1；
判断模块，用于判断温差△T是否≤设定温差阈值；
进入条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第一设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≤第一设定压比值；
吸气过热度控制模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定吸气过热度目标值，根据所述吸气过热度目标值控制膨胀阀的开度；
退出条件判断模块，用于根据蒸发器进水温度T1确定第二设定压比值，计算绝对压比，判断该绝对压比是否≥第二设定压比值；
液位控制模块，用于根据冷凝器内冷媒的目标液位值控制膨胀阀的开度。
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Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108286512A (zh) * | 2018-04-18 | 2018-07-17 | 格力电器（芜湖）有限公司 | 温度调节系统及其双级压缩机补气装置和控制方法 |
| CN109556256A (zh) * | 2018-10-17 | 2019-04-02 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调器 |
| CN110332742A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-15 | 广东Tcl智能暖通设备有限公司 | 热水装置及热泵系统控制方法、热泵系统控制装置 |
| CN110645724A (zh) * | 2019-09-06 | 2020-01-03 | 青岛科技大学 | 一种蒸汽压缩制冷系统的串级节能控制方法 |
| CN111595000A (zh) * | 2020-05-18 | 2020-08-28 | 广东美的暖通设备有限公司 | 空调系统及其水力模块的控制方法、装置和存储介质 |
| CN112344510A (zh) * | 2019-08-07 | 2021-02-09 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 用于空调机组的压缩机冷却控制方法 |
| CN112628895A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-09 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 直膨式空调机组及其控制方法 |
| CN112747391A (zh) * | 2019-10-29 | 2021-05-04 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调机组及其压缩机冷却控制方法 |
| CN113203173A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-03 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 停机压差平衡控制方法、装置、空调及计算机可读存储介质 |
| CN113324312A (zh) * | 2020-02-28 | 2021-08-31 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调机组的控制方法和空调机组 |
| CN115151767A (zh) * | 2020-02-20 | 2022-10-04 | 株式会社电装 | 制冷循环装置 |
| CN116772471A (zh) * | 2023-08-23 | 2023-09-19 | 南京磁谷科技股份有限公司 | 一种冷水机组冷却水系统优化控制方法及冷却水系统 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3439715A1 (de) * | 1984-10-30 | 1986-04-30 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum betreiben eines turboverdichters |
| CN205561324U (zh) * | 2016-01-28 | 2016-09-07 | 苏州必信空调有限公司 | 一种制冷系统 |
| CN205580020U (zh) * | 2016-04-13 | 2016-09-14 | 广东西屋康达空调有限公司 | 直接蒸发式磁悬浮地铁空调系统 |
| CN205718036U (zh) * | 2016-06-21 | 2016-11-23 | 苏州合美制冷设备有限公司 | 带经济器的螺杆满液式冷冻机组 |
| CN106595104A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-04-26 | 浙江青风环境股份有限公司 | 磁悬浮冷水机组及其控制方法 |
| CN107144061A (zh) * | 2017-06-20 | 2017-09-08 | 广东美的暖通设备有限公司 | 压缩机冷却方法、系统及空调 |
-
2017
- 2017-10-16 CN CN201710959108.7A patent/CN107906812B/zh active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3439715A1 (de) * | 1984-10-30 | 1986-04-30 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum betreiben eines turboverdichters |
| CN205561324U (zh) * | 2016-01-28 | 2016-09-07 | 苏州必信空调有限公司 | 一种制冷系统 |
| CN205580020U (zh) * | 2016-04-13 | 2016-09-14 | 广东西屋康达空调有限公司 | 直接蒸发式磁悬浮地铁空调系统 |
| CN205718036U (zh) * | 2016-06-21 | 2016-11-23 | 苏州合美制冷设备有限公司 | 带经济器的螺杆满液式冷冻机组 |
| CN106595104A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-04-26 | 浙江青风环境股份有限公司 | 磁悬浮冷水机组及其控制方法 |
| CN107144061A (zh) * | 2017-06-20 | 2017-09-08 | 广东美的暖通设备有限公司 | 压缩机冷却方法、系统及空调 |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108286512A (zh) * | 2018-04-18 | 2018-07-17 | 格力电器（芜湖）有限公司 | 温度调节系统及其双级压缩机补气装置和控制方法 |
| CN108286512B (zh) * | 2018-04-18 | 2024-02-09 | 格力电器（芜湖）有限公司 | 温度调节系统及其双级压缩机补气装置和控制方法 |
| CN109556256A (zh) * | 2018-10-17 | 2019-04-02 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调器 |
| CN110332742A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-15 | 广东Tcl智能暖通设备有限公司 | 热水装置及热泵系统控制方法、热泵系统控制装置 |
| CN112344510A (zh) * | 2019-08-07 | 2021-02-09 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 用于空调机组的压缩机冷却控制方法 |
| CN110645724A (zh) * | 2019-09-06 | 2020-01-03 | 青岛科技大学 | 一种蒸汽压缩制冷系统的串级节能控制方法 |
| CN112747391A (zh) * | 2019-10-29 | 2021-05-04 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调机组及其压缩机冷却控制方法 |
| CN115151767A (zh) * | 2020-02-20 | 2022-10-04 | 株式会社电装 | 制冷循环装置 |
| CN113324312B (zh) * | 2020-02-28 | 2022-10-28 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调机组的控制方法和空调机组 |
| CN113324312A (zh) * | 2020-02-28 | 2021-08-31 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调机组的控制方法和空调机组 |
| CN111595000A (zh) * | 2020-05-18 | 2020-08-28 | 广东美的暖通设备有限公司 | 空调系统及其水力模块的控制方法、装置和存储介质 |
| CN111595000B (zh) * | 2020-05-18 | 2022-03-29 | 广东美的暖通设备有限公司 | 空调系统及其水力模块的控制方法、装置和存储介质 |
| CN112628895B (zh) * | 2020-12-28 | 2022-10-28 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 直膨式空调机组及其控制方法 |
| CN112628895A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-09 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 直膨式空调机组及其控制方法 |
| CN113203173B (zh) * | 2021-05-21 | 2022-04-22 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 停机压差平衡控制方法、装置、空调及计算机可读存储介质 |
| CN113203173A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-03 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 停机压差平衡控制方法、装置、空调及计算机可读存储介质 |
| CN116772471A (zh) * | 2023-08-23 | 2023-09-19 | 南京磁谷科技股份有限公司 | 一种冷水机组冷却水系统优化控制方法及冷却水系统 |
| CN116772471B (zh) * | 2023-08-23 | 2023-11-07 | 南京磁谷科技股份有限公司 | 一种冷水机组冷却水系统优化控制方法及冷却水系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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