CN107110204A - 圆锥滚子轴承 - Google Patents

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Abstract

圆锥滚子轴承(1)的外圈(3)的滚道面(3a)由复合凸起面构成，该复合凸起面包括在母线方向中央部设置的中央曲线(3a1)、以及在该中央曲线(3a1)的母线方向两侧设置且曲率半径比中央曲线(3a1)的曲率半径小的端部曲线(3a2、3a3)。外圈(3)的滚道面(3a)的整个面被实施了超精加工。中央曲线(3a1)的曲率半径(R1)与各端部曲线(3a2、3a3)的曲率半径(R2、R3)之比(R2/R1、R3/R1)均为0.02以上。各端部曲线(3a2、3a3)的降低量均为0.07mm以下。

Description

圆锥滚子轴承
技术领域
本发明涉及圆锥滚子轴承。
背景技术
机动车的变速器单元、差速器单元(以下，称作变速器单元等)以低油耗化、车内空间的扩大为目的而谋求小型化。伴随于此，对于组装于变速器单元等的圆锥滚子轴承，也谋求低转矩化、小型化，为了实现该目的而要求负载容量的增大。例如在专利文献1中，示出了通过使滚子系数(滚子填充率)大于0.94从而实现负载容量的提高的圆锥滚子轴承。
近年来，对于变速器单元等的小型化的要求日益增强，对于组装于变速器单元等的轴承也谋求负载容量的进一步增大。另外，以变速器单元等的小型化作为目的，研究了铝壳体的采用、壳体的壁厚削减。在该情况下，单元整体的刚性降低，对圆锥滚子轴承施加较大的力矩载荷，因此圆锥滚子轴承的负载条件变得更加严格。另外，在采用铝壳体的情况下，壳体的热膨胀量增大，容易产生圆锥滚子轴承的预压的降低(所谓的“预压消失”)，因此对于圆锥滚子轴承谋求更加高功能化。
如上所述，对于圆锥滚子轴承的要求日益严格，如专利文献1那样仅增大滚子系数难以应对。
作为进一步提高圆锥滚子轴承的负载容量的方法，例如已知在内圈以及外圈的滚道面形成凸起形状的方法。例如在专利文献2中示出了由所谓的复合凸起面构成的滚道面，将滚道面的母线方向中央部设为曲率半径大的圆弧曲线(大圆弧部)，并且将滚道面的母线方向两端部设为曲率半径小的圆弧曲线(小圆弧部)。这样，通过将滚道面设为复合凸起面，从而在通常使用时，使滚道面的中央的大圆弧部与滚子接触，从而能够增大两者的接触长度而降低面压，从而防止早期的表面起点剥离等的不良情况。另一方面，通过在滚道面的端部设置小圆弧部，能够使该部分向远离滚子的一侧退让，即使例如对圆锥滚子轴承施加有高载荷的情况下，也能够尽量地避免外圈的滚道面与圆锥滚子的端部的接触，防止过度的边缘负载的发生。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2005-188738号公报
专利文献2：日本特开2007-260829号公报
发明内容
发明要解决的课题
然而，在圆锥滚子轴承中，通常，内圈的滚道面与滚子的滚动面的接触面压比外圈的滚动面与滚子的滚动面的接触面压高。由此，上述这样的由复合凸起面构成的滚道面多适用于负载条件严格的内圈的滚动面，但实际上基本不适用于负载条件相对宽松的外圈的滚动面。
本发明人为了应对如上所述近年来的对于圆锥滚子轴承的负载容量的进一步增大的要求，不仅对复合凸起面向内圈的滚道面的应用进行了研究，还对复合凸起面向外圈的滚道面的应用进行了研究，发现了以下的问题。即，为了避免因外圈的滚道面与圆锥滚子的端部的接触导致的过度的边缘负载，优选尽量地减小在外圈的滚道面的端部设置的小圆弧部的曲率半径(即，尽量增大曲率)，而使小圆弧部尽量地远离圆锥滚子的滚动面。但是，根据本发明人的验证发现：若过度增大滚道面的端部的小圆弧部的曲率，则对滚道面施加的超精加工的周期时间变长，存在生产性大幅降低的问题。
本发明的目的在于提高将复合凸起面应用于外圈的滚道面的圆锥滚子轴承的生产性。
用于解决课题的手段
对于对外圈以及内圈的滚道面，通过在磨削加工之后实施超精加工。对于超精加工而言，例如如上述的专利文献2所示那样，通过在一边使外圈或者内圈旋转一边将磨石按压于滚道面的状态下，使磨石沿着滚道面的母线方向往复运动而进行(参照图7)。本发明人发现：若对由复合凸起面构成的外圈的滚道面施加上述的超精加工，则滚子、滚道面的端部曲线的曲率越大，则周期时间越长。认为其原因如下。
在超精加工中，在通过磨石对滚道面进行加工的同时，磨石自身也仿形于滚道面而变形(磨损)，从而磨石与滚道面的接触状态良好，加工效率提高。即，通过对滚道面的中央部的大圆弧部进行研磨，磨石仿形于大圆弧部而磨损，接下来通过该磨石对滚道面的端部的小圆弧部进行研磨，从而磨石仿形于小圆弧部而磨损。此时，若大圆弧部与小圆弧部的曲率之差大，则仿形于大圆弧部磨损的磨石变成仿形于小圆弧部为止的时间较长，该期间内的加工效率降低。同样，仿形于小圆弧部而磨损的磨石变成仿形于大圆弧部为止的时间较长，加工效率进一步降低。
根据以上的见解，本发明提供一种圆锥滚子轴承，具备：内圈，其在外周面具有锥状的滚道面；外圈，其在内周面具有锥状的滚道面；多个圆锥滚子，它们以滚动自如的方式配置在所述内圈的滚道面与所述外圈的滚道面之间，且在外周面具有锥状的滚动面；保持器，其以规定间隔保持所述多个圆锥滚子，其中，所述外圈的滚道面由复合凸起面构成，该复合凸起面包括：在母线方向中央部设置的中央曲线；以及在该中央曲线的母线方向两侧设置且曲率半径比所述中央曲线的曲率半径小的端部曲线，所述外圈的滚道面的整个面被实施了超精加工，所述中央曲线的曲率半径R1与各端部曲线的曲率半径R2、R3之比R2/R1、R3/R1均为0.02以上，并且各端部曲线的降低量均为0.07mm以下。
需要说明的是，中央曲线或者端部曲线不限定于圆弧曲线，也包括非圆弧曲线(例如对数曲线)。在非圆弧曲线的情况下，将该非圆弧曲线的最小曲率半径设为曲率半径R1、R2、R3。
如上所述，通过将外圈的滚道面中的中央曲线的曲率半径R1与各端部曲线的曲率半径R2、R3之差抑制在规定范围内，并且将各端部曲线的降低量设为规定以下，从而超精加工的周期时间短缩，生产性提高。
优选的是，在上述的圆锥滚子轴承中，所述外圈的滚道面的两端部的降低量均为0.02mm以上。由此，能够使外圈的滚道面的端部(端部曲线)充分远离圆锥滚子，因此能够尽量地避免圆锥滚子的角部与外圈的滚道面的接触，从而可靠地防止过度的边缘负载的产生。
然而，当外圈被固定的壳体产生热膨胀时，有时施加于圆锥滚子轴承的预压消失，外圈相对于圆锥滚子沿轴向向小径侧移动。在该情况下，圆锥滚子的滚动面从外圈的滚道面向大径侧外伸，存在产生过度的边缘负载的可能性。特别是，铝壳体的热膨胀量大，因此，在将外圈固定于铝壳体的内周面的情况下，上述的问题变得显著。若以即使在产生这种热膨胀的情况下也不发生预压消失的方式增大预压载荷，则在通常使用时施加于轴承的载荷过大，轴承寿命缩短。
因此，优选的是，将外圈的滚道面相对于滚子滚动面的母线方向宽度设定为，即使在圆锥滚子轴承发生预压消失而使外圈相对于圆锥滚子沿轴向移动的情况下，圆锥滚子的滚动面(以下，也称作“滚子滚动面”)也不从外圈的滚道面向大径侧外伸。具体地说，优选的是，在内圈、外圈、以及多个圆锥滚子配置在正常的位置的状态下，考虑到因预压消失产生的外圈的相对移动量而设定外圈的滚道面中的、比各圆锥滚子的滚动面靠大径侧的区域的母线方向尺寸W2(参照图1)。例如，若将上述的区域的母线方向尺寸W2设为0.6mm以上，则即使在发生预压消失的情况(例如，外圈固定于铝壳体的情况)下，也能够防止滚子滚动面相对于外圈滚道面外伸。需要说明的是，“内圈、外圈、以及圆锥滚子配置在正常的位置的状态”是指对内圈以及外圈施加了适当的轴向的预压的状态。
例如，在支承变速器的水平姿态的旋转轴的轴承中的、主要承受径向载荷的圆锥滚子轴承中，对内圈施加向下的载荷。在该情况下，周向等间隔地配置的多个圆锥滚子中的、下半部分的圆锥滚子上被施加有大部分载荷，上端附近的圆锥滚子处于大致无负载状态。此时，夹持基本未施加有负载的上端附近的圆锥滚子的内外圈的滚道面的间隔略微扩大，与之相应地，有时圆锥滚子相对于外圈沿轴向向小径侧移动(参照图6的虚线)。在这种情况下，为了防止滚子滚动面相对于外圈的滚道面向小径侧外伸的情况，需要预先使外圈的滚道面比正常位置的圆锥滚子的滚动面(参照图6的实线)向小径侧延伸。此时，若在内圈、外圈以及多个圆锥滚子配置在正常的位置的状态下，缩小各圆锥滚子的小径侧端面与所述内圈的小凸缘部的距离W3，则即使在圆锥滚子向小径侧移动的情况下，也能够通过使圆锥滚子与内圈的小凸缘部抵接来抑制圆锥滚子的移动，因此能够减小外圈的滚道面的母线方向宽度。具体地说，上述的距离W3优选为0.4mm以下。
然而，对于外圈滚道面的小径侧的端部曲线，在欲不改变曲率半径而减小降低量的情况下，例如可以考虑使外圈的小径侧端面的轴向位置向大径侧移动，从而缩小端部曲线的宽度。但是，外圈的小径侧端面与内圈的大径侧端面的轴向间隔都根据组装圆锥滚子轴承的装置(例如变速器等)而确定，因此无法随意变更外圈的小径侧端面的位置。因此，通过增大在外圈的内周面的小径侧端部设置的倒角部的轴向宽度W1(参照图6)(例如设为0.5mm以上)，能够在不使外圈的小径侧端面的位置移动的情况下，缩小端部曲线的宽度从而减小降低量。
或者，通过在设置于外圈的内周面的小径侧端部的倒角部与所述滚道面之间设置圆筒面，也能够与上述同样地在不使外圈的小径侧端面的位置移动的情况下，缩小端部曲线的宽度从而减小降低量。
发明效果
如上所述，根据本发明的圆锥滚子轴承，能够缩短由复合凸起面构成的外圈的滚道面的超精加工的周期时间，提高生产性。
附图说明
图1是本发明的一实施方式所涉及的圆锥滚子轴承的轴向剖视图。
图2是上述圆锥滚子轴承的轴正交方向剖视图。
图3是夸大地示出上述圆锥滚子轴承的外圈滚道面的侧视图。
图4是其他例子的圆锥滚子轴承的轴向剖视图。
图5是示出图1的圆锥滚子轴承的外圈轴向移动后的情形的轴向剖视图。
图6是图1的圆锥滚子轴承的放大图。
图7是示出对外圈的滚道面实施超精加工的情形的侧视图。
具体实施方式
以下，根据附图对本发明的一实施方式所涉及的圆锥滚子轴承进行说明。
如图1以及图2所示，本实施方式的圆锥滚子轴承1包括：内圈2，其在外周面具有锥状的滚道面2a；外圈3，其在内周面具有锥状的滚道面3a；多个圆锥滚子4，它们以滚动自如的方式配置在内圈2的滚道面2a与外圈3的滚道面3a之间，且在外周面具有锥状的滚动面4a；以及保持器5，其在圆周方向上等间隔地保持圆锥滚子4。内圈2、外圈3以及圆锥滚子4由钢材形成，例如由轴承钢、渗碳钢、不锈钢等形成。保持器5由金属或者树脂一体地形成。需要说明的是，在以下的说明中，在轴向(内圈2以及外圈3的轴向)上将圆锥滚子4的小径侧(图1的左侧)称作“小径侧”，将圆锥滚子4的大径侧(图1的右侧)称作“大径侧”。
该圆锥滚子轴承1组装于例如机动车的变速器单元、差速器单元。具体地说，如图1所示，外圈3的外周面3b被压入壳体10的内周面10a，内圈2的内周面2b被压入轴20的外周面20a。壳体10例如由铝形成，轴20例如由铬钼钢形成。通过壳体10的肩面10b与轴20的肩面20b，从轴向两侧对外圈3的小径侧的端面3c与内圈2的大径侧的端面2c进行夹持加压，由此对圆锥滚子轴承1施加轴向的预压。在图示例中，在外圈3的小径侧的端面3c与壳体10的肩面10b之间夹设有垫片30，通过适当地设定该垫片30的厚度，能够调节对圆锥滚子轴承1施加的预压的大小。
内圈2具有在滚道面2a的小径侧设置的小凸缘部2d、以及在滚道面2a的大径侧设置的大凸缘部2e。内圈2的滚道面2a被设为由单一曲线构成的凸起面、或由中央曲线以及在其两侧设置的端部曲线构成的复合凸起面。各曲线由圆弧或者对数曲线构成。
如图3所示，外圈3的滚道面3a包括：中央曲线3a1，其设置在母线方向中央部；小径侧的端部曲线3a2，其与中央曲线3a1的小径侧(图中左侧)邻接；以及大径侧的端部曲线3a3，其与中央曲线3a1的大径侧(图中右侧)邻接。在本实施方式中，中央曲线3a1是曲率半径R1的圆弧曲线，小径侧的端部曲线3a2是曲率半径R2的圆弧曲线，大径侧的端部曲线3a3是曲率半径R3的圆弧曲线。中央曲线3a1与各端部曲线3a2、3a3以在边界P1、P2处具有共用的切线的方式平滑地连续。需要说明的是，在图3中，夸大地示出了滚道面3a的各曲线3a1、3a2、3a3的曲率。
外圈3的滚道面3a的各端部曲线3a2、3a3的曲率半径R2、R3与中央曲线3a1的曲率半径R1之比R2/R1、R3/R1设定为0.02以上，优选设定为0.04以上。另外，R2/R1、R3/R1设定为0.3以下，优选设定为0.1以下。各端部曲线3a2、3a3的降低量D1、D2均为0.02mm以上且0.07mm以下。需要说明的是，端部曲线3a2、3a3的降低量D1、D2是指，与滚道面3a的母线方向{详细地说，连接中央曲线3a1的两端部(边界P1、P2)的直线方向}正交的方向上的、各端部曲线3a2、3a3的宽度。
在本实施方式中，通过将在外圈3的内周面的小径侧端部设置的倒角部3d的轴向宽度W1(参照图6)设定为较大，从而减小滚道面3a的小径侧的端部曲线3a2的轴向宽度。由此，能够在不变更外圈3的小径侧端面3c的轴向位置的情况下，减小小径侧的端部曲线3a2的降低量D1。倒角部3d的轴向宽度W1例如为0.5mm以上。另外，为了将小径侧的端部曲线3a2的降低量D2确保为0.02mm以上，倒角部3d的轴向宽度W1例如为1.0mm以下。
需要说明的是，也可以代替增大倒角部3d的轴向宽度W1(或者在其基础上)，如图4所示，通过在倒角部3d与滚道面3a之间设置圆筒面3f，从而抑制小径侧的端部曲线3a2的降低量D1。
圆锥滚子4的滚动面4a由凸起面或复合凸起面构成，该凸起面由大致直线状的锥面、单一曲线构成，该复合凸起面由中央曲线以及在其两侧设置的端部曲线构成。在圆锥滚子4的外周面的两端形成有与滚动面4a邻接的倒角部4b、4c。
对于本实施方式的圆锥滚子轴承1，例如，内圈2的内径处于15～120mm的范围，外圈3的外径处于30～250mm的范围，组合宽度(外圈3的小径侧端面3c与内圈2的大径侧端面2c的轴向宽度)处于7～50mm的范围。另外，本实施方式的圆锥滚子轴承1的圆锥滚子4以高密度填充，具体地说用下述的式表示的滚子系数γ为γ＞0.94。
γ＝(Z·DA)/(π·PCD)
在此，Z：滚子个数，DA：滚子平均直径，PCD：滚子节圆直径
保持器5具有小径侧环状部5a、大径侧环状部5b以及在轴向上连接小径侧环状部5a与大径侧环状部5b的多个柱部5c(参照图1以及图2)。保持器5配置在比圆锥滚子4的中心靠外径侧且不与外圈3接触的位置。柱部5c中的、与圆锥滚子4接触的柱面5d以与在周向上对置的柱面5d的间隔随着趋向内径而增大的方式倾斜。
在圆锥滚子轴承1中，使圆锥滚子4的大径侧端面4e与内圈2的大凸缘部2e滑动接触，并且内圈2与外圈3相对旋转。此时，若因某种原因而使预压消失产生，外圈3相对于圆锥滚子4向小径侧移动(参照图5)，则圆锥滚子4的滚动面4a从外圈3的滚道面3a向大径侧外伸，存在产生过度的边缘负载的可能性。
因此，在内圈2、外圈3以及圆锥滚子4配置在正常的位置的状态(参照图1)下，外圈3的滚道面3a中的、比圆锥滚子4的滚动面4a靠大径侧的区域的母线方向尺寸W2(即，圆锥滚子4的滚动面4a的大径侧端部与外圈3的滚道面3a的大径侧端部的母线方向距离)优选考虑到预压消失而确保为较大。特别是，在壳体10为铝制的情况下，壳体10的热膨胀量变大，因此圆锥滚子轴承1的预压容易消失。在这种情况下，上述区域的母线方向尺寸W2优选为例如0.6mm以上。
在本实施方式中，预先将圆锥滚子4的小径侧的端面4d与内圈2的小凸缘部2d的距离W3(参照图6)设定为较小。具体地说，在将内圈2、外圈3以及圆锥滚子4配置在正常的位置的状态下，将上述的距离W3设为0.4mm以下。由此，即使因某种原因而使圆锥滚子4向小径侧移动的情况下，也会在早期与小凸缘部2d抵接(参照图6的虚线)。由此，圆锥滚子4向小径侧的移动量被抑制，因此不会使外圈3的滚道面3a(特别是，小径侧的端部曲线3a2)向小径侧延伸，能够防止圆锥滚子4的滚动面4a相对于外圈3的滚道面3a向小径侧的外伸。需要说明的是，若上述的距离W3过小，则油不易从圆锥滚子4的小径侧的端面4d与内圈2的小凸缘部2d之间的间隙流入，因此上述的距离W3优选为0.2mm以上。
在对内圈2的滚道面2a、外圈3的滚道面3a、以及圆锥滚子4的滚动面4a实施磨削加工之后，实施超精加工。在使外圈3绕中心轴旋转的状态下，如图7所示，通过将磨石6按压于滚道面3a并使其沿滚道面3a的母线方向往复运动，从而进行对于外圈3的滚道面3a的超精加工。此时，也可以一边使磨石6在滚道面3a整体往复运动，一边使磨石6在母线方向上微小振动。这样，通过将磨石6按压于中央曲线3a1，从而磨石6的前端面仿形于中央曲线3a1而变形，并且中央曲线3a1被研磨。而且，通过将磨石6按压于端部曲线3a2、3a3，从而磨石6的前端面仿形于端部曲线3a2、3a3而变形，并且端部曲线3a2、3a3被研磨。
此时，如上所述，中央曲线3a1的曲率半径R1与各端部曲线3a2、3a3的曲率半径R2、R3之差被抑制为较小(R2/R1≥0.02，R3/R1≥0.02)，因此磨石6从中央曲线3a1向端部曲线3a2、3a3移动或从端部曲线3a2、3a3向中央曲线3a1移动时的、磨石6的前端的变形量较小即可。由此，磨石6在早期仿形于各曲线3a1、3a2、3a3，高效地进行加工，因此超精加工的周期时间缩短，圆锥滚子轴承1的生产性提高。
本发明不限定于上述的实施方式。例如，在上述的实施方式中，示出了将外圈3的滚道面3a的中央曲线3a1以及端部曲线3a2、3a3均设为圆弧曲线的情况，但不限定于此，也可以将它们中任一方或全部设为非圆弧曲线(例如对数曲线)。例如，可以将中央曲线3a1设为圆弧曲线，将两端部曲线3a2、3a3设为对数曲线。另外，小径侧的端部曲线3a2的曲率半径R2与大径侧的端部曲线3a3的曲率半径R3可以相同，也可以不同。
为了确认本发明的效果，进行了以下的试验。首先，制作设计尺寸(特别是，外圈滚道面的诸要素)不同的多个圆锥滚子轴承，分别设为实施例1～8、比较例1～5。各圆锥滚子轴承具有与图1～3所示的实施方式同样的结构，各部的设计尺寸如下述的表1所示。对于这些圆锥滚子轴承，对以下的项目(1)～(3)进行检查。
[表1]
A(mm)：外圈3的外径尺寸
B(mm)：外圈3的轴向宽度
L1(mm)：外圈3的滚道面3a的中央曲线3a1的母线方向尺寸
L2(mm)：外圈3的滚道面3a的小径侧的端部曲线3a2的母线方向尺寸
L3(mm)：外圈3的滚道面3a的大径侧的端部曲线3a3的母线方向尺寸
R1(mm)：外圈3的滚道面3a的中央曲线3a1的曲率半径
R2(mm)：外圈3的滚道面3a的小径侧的端部曲线3a2的曲率半径
R3(mm)：外圈3的滚道面3a的大径侧的端部曲线3a3的曲率半径
D1(mm)：外圈3的滚道面3a的小径侧的端部曲线3a2的降低量
D2(mm)：外圈3的滚道面3a的大径侧的端部曲线3a3的降低量
W1(mm)：外圈3的小径侧的倒角部3d的轴向宽度
W2(mm)：外圈3的滚道面3a中的、比圆锥滚子4的滚动面4a靠大径侧的区域的母线方向尺寸
W3(mm)：圆锥滚子4的小径侧的端面4d与内圈2的小凸缘部2d的距离
(1)外圈滚道面的超精加工的周期时间
对于各圆锥滚子轴承的外圈的滚道面，利用图7所示的方法实施超精加工，并测定此时的周期时间。对于判断基准而言，在周期时间为30秒以下时设为○，在超过30秒时设为×。
(2)面压(边缘应力)
在对各圆锥滚子轴承的内外圈施加了规定的预压的状态下使内圈旋转，并测定此时的面压。利用基于X射线的残留应力测定来测定负载载荷，从而进行面压的测定。对于测定位置而言，对内外圈的滚道面端部与滚子接触的边缘部进行测定。对于判断基准而言，在面压为4000MPa以下时设为○，在超过4000MPa时设为×。
(3)预压消失时的圆锥滚子的位置
在对圆锥滚子轴承的内外圈施加了规定的预压的状态下使内圈旋转，确认在此时的滚子滚动面外径侧，是否产生从外圈滚道面大径侧外伸时产生的条纹状的边缘抵接痕迹。在滚子大径侧滚动面产生条纹状的边缘抵接痕迹时设为×。
如表1所示，在外圈滚道面的中央曲线与端部曲线的曲率半径比R2/R1、R3/R1为0.02以上、且端部曲线的降低量为0.07mm以下的实施例1～8中，外圈滚道面的超精加工的周期时间为30秒以下。相对于此，在R2/R1、R3/R1小于0.02、且端部曲线的降低量大于0.07mm的比较例1～5中，外圈滚道面的超精加工的周期时间长于30秒。另外，在R2/R1、R3/R1特别大(0.04以上)的实施例4、5、6、8中，超精加工的周期时间特别短。
另外，在实施例1～6中，外圈滚道面的端部曲线的降低量为0.02mm以上，外圈滚道面的比圆锥滚子靠大径侧的区域的宽度W2为0.6mm以上，并且内圈的小凸缘部与圆锥滚子的小径侧的端面的距离W3为0.4mm以下。在这些实施例1～6中，未产生边缘应力，即使在预压消失时面压分布也无异常，因此具有足够的耐久性。
相对于此，在实施例8中，外圈滚道面的端部曲线的降低量小于0.02mm，因此产生过度的边缘应力，从边缘部产生损伤。另外，在实施例7以及比较例1～5中，外圈滚道面的端部曲线的降低量为0.02mm以上，但外圈滚道面的比圆锥滚子靠大径侧的区域的宽度W2小于0.6mm，并且内圈的小凸缘部与圆锥滚子的小径侧的端面的距离W3超过0.4mm，因此在预压消失时，圆锥滚子的滚动面相对于外圈的滚道面外伸，滚道面的端部的边缘与滚子滚动面接触，从滚子滚动面或者内外圈的滚道面的边缘部产生损伤。
附图标记说明
1 圆锥滚子轴承；
2 内圈；
2a 滚道面；
2d 小凸缘部；
2e 大凸缘部；
3 外圈；
3a 滚道面；
3a1 中央曲线；
3a2、3a3 端部曲线；
3d、3e 倒角部；
4 圆锥滚子；
4a 滚动面；
5 保持器；
10 壳体；
20 轴；
30 垫片。

Claims (6)

1.一种圆锥滚子轴承，具备：
内圈，其在外周面具有锥状的滚道面；
外圈，其在内周面具有锥状的滚道面；
多个圆锥滚子，它们以滚动自如的方式配置在所述内圈的滚道面与所述外圈的滚道面之间，且在外周面具有锥状的滚动面；
保持器，其以规定间隔保持所述多个圆锥滚子，
其中，
所述外圈的滚道面由复合凸起面构成，该复合凸起面包括：在母线方向中央部设置的中央曲线；以及在该中央曲线的母线方向两侧设置且曲率半径比所述中央曲线的曲率半径小的端部曲线，
所述外圈的滚道面的整个面被实施了超精加工，
所述中央曲线的曲率半径R1与各端部曲线的曲率半径R2、R3之比R2/R1、R3/R1均为0.02以上，并且各端部曲线的降低量均为0.07mm以下。
2.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承，其中，
各端部曲线的降低量均为0.02mm以上。
3.根据权利要求1或2所述的圆锥滚子轴承，其中，
在所述内圈、所述外圈以及所述多个圆锥滚子配置在正常的位置的状态下，所述外圈的滚道面中的、比各圆锥滚子的滚动面靠大径侧的区域的母线方向尺寸为0.6mm以上。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的圆锥滚子轴承，其中，
所述内圈具有在所述滚道面的小径侧设置的小凸缘部，
在所述内圈、所述外圈以及所述多个圆锥滚子配置在正常的位置的状态下，各圆锥滚子的小径侧端面与所述内圈的小凸缘部的距离为0.4mm以下。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的圆锥滚子轴承，其中，
在所述外圈的内周面的小径侧端部设置的倒角部的轴向宽度为0.5mm以上。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的圆锥滚子轴承，其中，
在设置于所述外圈的内周面的小径侧端部的倒角部与所述滚道面之间设置有圆筒面。
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