CN1062613C - 含金和铂金属合金的喷丝头 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种具有特殊结构的纺丝头，该纺丝头与普通应用的纺丝头相比具有高的强度，而对于由特殊金属合金制成的该纺丝头来说，具有更高的强度。如果该纺丝头用上述的结构和优选的金、铂、铑、等合金制成的话，该纺丝头可抗60000kPa的压力。上述的合金不包括杂质，且质地均匀，不含有第二相。

Description

含金和铂金属合金的喷丝头

本发明涉及带有喷丝孔的含金和铂金属的喷丝头，带有喷丝孔的表面为凸形，该喷丝头具有隆起的边缘。

这种喷丝头已众所周知的。在1972年6月《化学纤维与纺织工业》期刊第518-522页由W.Funk和R.Schumm合著的题为“化学纤维工业用喷丝头结构”(“Spinndusen-Bauteile fur dieChemiefaserindustrie，”Chemiefasern/Textilindustrie)一文中，披露了一种用于湿法纺丝工艺的喷丝头。这种喷丝头用金、铂以及铑的金属合金制成，可以将含49％(重量)Pt的合金进行热处理至维氏硬度为330，含30％(重量)Pt的合金维氏硬度为230。

用作喷丝头板材的厚度为0.2～0.8mm，为了在较高纺丝压力下防止变形，将纺丝头表面制成凸形，并且采用一个加强环，以便产生更大的强度。但是，尽管采取这样措施，在压力超过约600kPa时，喷丝头还会产生永久性变形，纺丝表面变形后，由于纺丝的细度不够均匀，形状不规则，必将导致所生产的纤质量严重下降。

现已经发现了一种喷丝头，它根本不具有本文所述的缺点。

本发明涉及一种含有金和铂金属合金的喷丝头，其中，带有纺丝孔的表面呈凸形，喷丝头具有隆起边缘以及夹紧边缘，靠该夹紧边缘，喷丝头可被夹持在纺丝组件上，夹紧边缘直接与带有纺丝孔的表面相接。

带有纺丝孔的表面呈凸形，由此，使作用在喷丝头上的作用力分散在纺丝板表面上。在JP-04-136207-A中介绍了带有这种纺丝表面的喷丝头，该喷丝头具有一个球形伸出的纺丝表面。

现已发现，当喷丝头的夹紧表面直接与纺丝表面相接时，喷丝头对高压力的抵抗能力大大地高于已知的、尤其是上述的几何状纺丝头的抵抗力。所以，本发明的特殊构造提供了一种具有比已知的喷丝头的强度强多的喷丝头，尽管它具有非常薄的厚度。此外，在其外侧上具有一凸起边缘的喷丝头的强度较高于没有这种凸起边缘的喷丝头的强度。

现发现的这种喷丝头的另一个优点在于它可以以高速度使用高粘度溶液，所以能获得更大的经济效益。

在根据本发明的喷丝头中，纺丝表面能与夹紧边缘形成一个角，或者不形成该角，夹紧边缘通常为扁平表面，喷丝头被牢牢固定在该表面内。这时，凸起纺丝表面会与夹紧边缘形成一角度。另外，纺丝表面(喷丝头被牢牢固定在其上)的外部可以被用作夹紧边缘，这样，夹紧边缘是纺丝表面的延伸，但实际上不是纺丝表面的一部分。此时，纺丝表面根本不与夹紧边缘形成角度。

纺丝表面为完全流线形，没有任何角度。当然，由于喷丝头被夹持在与位于夹紧边缘和纺丝表面之间夹角有一短的距离，当平的夹紧边缘稍微伸出时，这种构型还是属于本发明的范围内。

纺丝表面为凸形，位于夹紧边缘之间，纺丝孔存在于整个表面上，或者不存在于整个表面上。纺丝孔可以组合在一起，或者聚集在一起，或者呈其它的排列形式，请参见EP168879。

本发明喷丝头可以是圆形、长方形、椭圆形、环形、或者任意其它实用形状。在圆形喷丝头情况中，弯曲部分较好的呈球形，在长方形或环形喷丝头情况中，纺丝表面弯曲部分较好的分别为流线长方形或圆形。当用于湿法纺丝工艺时，环形喷丝头被认为是优选的。

纺丝表面弯曲部分的最小半径至少为相邻夹紧边缘之间最短距离的1/2。

夹紧边缘之间的距离(以下称之为D)小于凸起弯曲部分半径(以下称之为R)的2倍。在优选的实施例中夹紧边缘之间的距离D是半径R的至少0.05倍，优选的喷丝头其距离D至少为半径R的0.5、0.65或者0.8倍，而且小于半径R的1.5倍，这里考虑的是通过使用具有上述凸起的弯曲部分的喷丝头而获得改进的强度。最适用的情况是距离D大致与半径R相等的喷丝头。

如图1所示，夹紧边缘本身可以是扁平的，而且与进入喷丝头的聚合物流的方向成直角。此种情况下，隆起边缘和夹紧边缘之间的夹角一般约为90°。

现已发现，当喷丝头具有直接与纺丝表面相一致的夹紧边缘时，可以使喷丝头的强度获得更进一步的提高，如图2所示。在这种情形下，夹紧边缘会(稍)有弯曲，与隆起边缘形成的夹角取决于纺丝表面的弯曲。

喷丝头较好的是具有尽可能最高的强度，以便使其能够被用于高纺丝速度的工艺，或用于高粘度材料的纺丝。为达到这一目的，已知的办法是应使板材尽可能的厚。但是，作为喷丝头使用的板材的厚度受到两个因素的限制：都是经费的原因，因为喷丝头一般是用贵重金属或重金属合金制成的，增加每一单位面积表面上这种材料的用量就会使投资明显加大，这是由于在较厚的板材上钻12～120μm的喷丝头孔是不合理的。甚至更大的问题涉及的是为制备这种喷丝头需在金属板上打孔。还有，当很窄的纺丝通道非常长时，要对高粘度的材料进行纺丝极其困难。

为了能够抵抗高纺丝压力，本发明的喷丝头不再需用最厚的板材来制造了。因此，上述的缺点就根本不存在。本发明喷丝头的厚度为0.3～1.75mm，在优选的实施例中，其厚度为0.5～1.5mm，厚度为0.8～1.3mm则更好，考虑到抗压能力和易于加工因素，当喷丝头板厚度为0.9～1.2mm时则为最佳厚度。当作用在喷丝头上的压力非常高时，即超过50，000kPa时，喷丝头最好为约1mm的厚度。使用薄板材厚度，与已知的喷丝头相比，可以采用非常简便的加工方法，已知的喷丝头需用很厚的板材才能产生其很高的强度。

现发明的喷丝头用通常所说的贵重金属合金制成，采用这类合金能产生很强的喷丝头，且有极好的抗腐蚀性。

本发明采用的贵重金属合金含有金和铂、金属铑也可以存在于所用的贵重金属合金中，在本发明较优选的实施例中，所用的贵重金属合金要尽可能纯且均质，就是说，在该金属合金中含有极少量杂质，或无杂质存在，即在该合金中任何非贵重金属之一的杂质含量为0.02％(重量)以下，较好的是在该合金中杂质含量为0.015％(重量)以下。与已知的和在喷丝头领域被推荐的不同，如1958年7月第7期《金属科学与技术》(第12年度)由Ing.# Heinz Schmid博士所著的题为“关于金-铂合金的颗粒大小与硬化问题”(ZurFrage der Korngroβe und Aushartung von Gold-Platin-Legierungen”，Metallwissenschaft und Technik)，已经发现，当所用的材料尽可能均质时，发现具有更重要的改进效果，所说的均质是指该材料具有细的均质结构，在其中没有明显的第二相存在。利用能量分散X光分析，也就是已知的“EDX”法，通过制备元素图，可以破坏这种第二相的存在。EDX的分析条件如下：该分析是在被分析的板的中心与滚动方向平行的横截面上进行的。放大摄取的图片为220倍，以50毫微米/图素(nsec/pixel)的扫描速度产生元素绘制图。X光取角为40°，使用的是EHT20kv型电子枪，Beaucurrent电流为0.5nA，操作距离为30nm。

现已发现，当喷丝头用贵重金属合金制备，除了其纯度和均质度满足以外，该合金颗粒尺寸为尽可能小时，能够使喷丝头的物理特性得到进一步提高。这种合金材料还具有增强的抗腐蚀性，即特别适合于将喷丝头用于纺含酸纺丝溶液的工艺。较好的是金属合金颗粒尺寸小于25μm，最好小于20μm。

现已发现，当使用贵重金属合金中除金、铂和铑以外还含有钯时，其强度会有明显的改进。在法国专利公开号为2703801的文献中，也公开了由这种成分组成贵重金属合金的喷丝头。在这篇公开专利文献中，所介绍的喷丝头含有少量的金以及相对大量的钯。可是，已经发现，使用只含少量的铑和较大量金的合金将会使喷丝头特性得到更大的改进。这样，当将合金、铂、铑和钯重量比为50～60∶20～40∶0～8∶5～15的合金用于喷丝头时，发现具有明显的改进强度。较好的是，所用的金属合金含有金、铂、铑和钯的重量比为58～61∶28～32∶0～2∶8～12。当制备喷丝头的材料由金、铂、铑和钯的金属合金组成时，能获得最好的效果。当所用的合金具有如上所述的非常均质的结构时，发现其物理特性如强度和产率得到明显提高。

现已发现，即使当采用夹紧边缘不与纺丝表面相接的常规几何形状的喷丝头时，若用上述金属合金，也会出现强度上的明显提高。

当用所述的贵重金属合金生产如图2所示之几何形状的喷丝头时，发现本发明的喷丝头还有进一步的改进。

用权利要求书中所述的贵重金属制备喷丝头显示出极好的抗腐蚀性能。采用优选实施例的贵重金属合金制得的喷丝头，不仅使强度得到明显提高，而且，发现这些优选的实施例显示出很强的抗腐蚀性，在处理含强酸的高分子溶液情况下具有很明显的优点。当用上述最优选的金属合金时，特别是当结晶粒度小于20μm且在该合金中无大晶粒存在时，发现其抗腐蚀性能被进一步改进。

另外，通过采用上述优选实施例的金属合金，可以使制备喷丝头的方法得到改进。现已发现，采用本发明的喷丝头，不必进行钻喷丝尖孔。通过冲孔而不是钻孔，可以得到很均匀的毛细管孔，因此，通过这些毛细管孔形成的长丝的几何形状是完全一致的且是最佳的，这本身是已知的现有技术，但是，只有现在获得由本发明提供的如此好强度的喷丝头，才使其变成可能。

根据用于制备本发明之喷丝头的非常有益的方法，按以下方法加工喷丝头，使均质贵重金属合金的板材厚度为约0.5～1.5mm，切成合适形状，用常规已知的适当方法使喷丝头形成所需形状，把所需数量的纺丝孔冲到所获得的形状材料上，最后，用热处理办法使其硬化。

已经发现，理想的硬化处理是在大约1323～1423K(1050～1150℃)下热处理喷丝头30分钟以上，接着使其于水中快速冷却，再在约823～873K(550～600℃)下进行后续热处理大约3～6小时。这种硬化过程本身是已知技术。如上所述，形成纺丝孔并使其成为圆形后，对纺丝表面进行热处理，便可以除去在制备纺丝孔和加工具有均匀曲率半径之圆形纺丝表面的喷丝头期间所产生的所有内应力。而且，加工所述的喷丝头使得纺丝孔具有非常好的对称形状。所以，用这种喷丝头能生产出极均匀且对称形的纤维，即质量稳定的纤维。

纺丝毛细管孔可以是任意数量，而通常为30～100(如用于纺织纤维纺丝工艺)，用于工艺纱则高达2000，甚至高达20000以上(例如用于短纤维纺丝工艺)。本发明的喷丝头也可以用于湿法纺丝工艺，纺丝孔优选为圆形，但是，需要时也可以是一些其他形状，例如星形、叶片形等等。在优选的实施例中，毛细管孔具有大约5～30°的流入角。所说的流入开孔可以是任何形状，可根据所纺的聚合物材料设计成最佳形状。例如，毛细管孔入口可以呈双曲线形或圆锥形，具有漏斗或喇叭形状等等。

与表面成直角进行冲孔。

可以按照如EP 168879所述的方式排布纺丝孔，而任何其他形的孔排列方式也是实用的。例如，毛细管孔可以被排列成环形、成小组排列等等。因此，可以有不带任何孔的纺丝表面部分。还有，孔可以位于纺丝表面的中心部位，同时，外环部分根本没有任何孔，或者，所有的孔都位于纺丝表面的周边附近，而在中心部位根本没有孔。若是环形喷丝头，则孔最好呈环形线排布，并且环形线具有比喷丝头本身外直径稍小的直径。

尽管采用很薄的板材，但制得的喷丝头能够抵抗纺丝期间、尤其是纺感胶离子的或热致变的结晶聚合物材料期间产生的高压力。

根据这种工艺，在压力作用下，将溶液或熔融体即长丝形成介质被供入喷丝头，并经孔挤出，从而形成长丝。很明显，要想使挤出速度加快且使孔变小，则必须使施加在位于喷丝头表面后面的纺丝溶液的压力增大。所以，压力为高达1000kPa以上，也已知的工业加工过程中压力将高达30000、40000至60000kPa以上。尤其当纺高粘度材料或聚合物溶液，而且以高速进行行纺丝时，即是这种情况。

现已发现，采用本发明的喷丝头，可以很容易地抵抗这种高压力。所以，当纺粘性材料或高聚合物溶液、尤其是以高速对这些材料进行纺丝时，该喷丝头具有特别明显的优点。

特别是当纺液体结晶聚合物熔融物或溶液时，会出现如此高的压力。作为原则，要用溶液进行纺丝，所说的溶液为高粘度。所以，这类溶液的粘度在150Pa.s以上(于H₂SO₄中293K(20℃)下)。可以列举这类溶液的例子有芳族酰胺，例如芳族聚酰胺，尤其是溶于硫酸中的对苯基对苯二亚甲基酰胺(Paraphenyleneterephthalamide)，以及纤维素，如在US 4839113中所公开的。

所以，本发明还涉及采用上述几何形状的施加压喷丝头上压力在10000kPa以上的喷丝头对液体结晶的聚合物材料进行纺丝的工艺。

例如，当以每分钟1000米的速度对浓度为19.34$(wt)、相对粘度4.6的PPDT硫酸溶液进行纺丝时，358K(85℃)(纺丝温度)下压力迅速达到12000kPa。

从经济观点出发，还是建议以高速度进行纺丝，但本发明绝不允许这样做，因为在所说的高压下会使所纺丝头出现变形。可以承认，通过减少喷丝头的表面面积，可使现有技术的喷丝头强度得到提高，但是，得到提高后的该强度还是不能够以高速度加工高粘度的熔融聚合物材料或液体聚合物材料。而且，从经济角度考虑，降低喷丝头表面面积是不利的。

现发明的喷丝头用于纺再生纤维素纤维是特别的有利。被纺的这类纤维的溶液通常显示出粘弹性和非牛顿特性，这即是说，纺丝孔中即使出现最轻微的不均匀性，也会导致扭曲、不均匀状纤维，这不适合工业生产。由于本发明的喷丝头的孔具有很均匀的一致形状，所以就使用于纺这类纤维素纤维的极有经济效益的生产工艺变成可行。当将高纺丝速度如每分钟400或500米的纺丝速度用于纺高粘度的溶液，则施加在喷丝头上的压力会达到很高，该压力可以达到50000kPa、60000kPa，甚至更高。现已发现本发明的喷丝头在如此高压下根本不变形，也不会断裂，所以，用于高粘度溶液的纺丝工艺特别有利，并具有粘弹性和非牛顿特性。

这种喷丝头以前不曾被用过，所以，以前以所说的高速度无法对这种溶液进行纺丝。

用以下实施例对本发明进行进一步说明，除另有说明外，所说的百分比都按重量百分比计。

材料A

在1423K(1150℃)下将来自Degussa公司的组成为69.5％的Au、30％的Pt和0.5％Rh的贵金属合金加热30分钟，于含有5％NaCl的水中快速冷却，并在823K(550℃)下硬化6小时。制备这种合金材料的试验条，并用来测定其物理性能，该特性用表1以A表示。该材料经显微分析显示，金属合金具有粗糙结构，金属晶粒的大小为10～40μm，晶粒的主要部分为25～40μm，在该合金材料中发现有如铜和铁之类的杂质存在，含量高达0.05％(重量)以上。很明显，在按照说明书所述方法进行EDX分析时可以看出Pt富集的孤立区域和Pt稀薄的区域。

材料B

贵金属合金具有与材料A所示相同的组分，但几乎没有任何杂质存在，所以，用这种合金材料可以制得很纯的且均质的结构。

在1423K(1150℃)下加热该材料30分钟，于含5％NaCl的水中快速冷却，并在823K(550℃)下硬化3小时，用这种材料制备出如下所示的用于试验目的的试验条。该材料的物理特性用表Ⅰ以B表示。在该材料中发现有不足0.12％(重量)的杂质存在，金属晶粒的大小为10～20μm，且没有大晶粒存在，在对该材料进行EDX分析时没有发现有第二相存在。

材料C

在1343K(1070℃)下对组成为59％Au、30％Pt、10％Pd和1％Rh的贵金属合金加热30分钟，于含有5％NaCl的水中快速冷却，并在873K下硬化3小时。用这种材料制备出如下所示的用于试验目的试验条。该材料的物理特性如表Ⅰ以C表示。金属晶粒的大小为10～20μm，且没有大晶粒存在，发现有不足0.012％(重量)的杂质存在，根据EDX分析，没有发现有第二相存在。

在拉伸试验台(Zwick)上通过试验该材料来测定抗张强度。拉伸强度为3毫米/分钟，试验条的大小如图3所示。根据该测量，发现抗张强度，在0．2％变形时的屈服强度，以及弹性模量。

用维氏硬度计测量硬度。

测试结果如下：

表1

材料                  A                   B                 C

硬度〔HV0.1〕         210                 250               310抗张强度〔N/mm²〕        650                 830               1020屈服强度0.2〔N/mm²〕     500                 670               850弹性模量〔N/mm²〕       100000～            110000～          140000～

                     110000              120000            150000

由上述列出的材料，用以下方法制备出四种不同类型的喷丝头：制得所需的金属合金，将该材料冷轧成所需的板材厚度(按以下示出的喷丝头分别为0.6、0.8和1.0mm)，加热板材(在1423K(1150℃)下加热材料A和B30分钟，在1343K(1070℃)下加热材料C30分钟)，于含有5％NaCl的水中快速冷却板材，按本身为已知的方式通过深度拉伸将所获得的板材变成所需的喷丝头形状，较好的是用蓝宝石材料的针进行冲孔，并加热处理上述制得的喷丝头(在823K(550℃)下加热材料A和B # 6小时，在873K(600℃)下加热材料C3小时)。

采用分隔法，发现喷丝头的基本特性不受任何孔存在的影响，所以，在各实施例中没有考虑已发现的纺丝孔对强度方面的影响。

采用以下各类型的喷丝头：

喷丝头1型

喷丝头1型具有如图1所示的形状，图示的是喷丝头夹紧在夹片之间的位置。纺丝表面的半径为11mm(夹紧边缘之间的最短距离为22mm)，弯曲部分的半径为22mm，喷丝头的直径为31mm。

喷丝头2型

喷丝头2型具有如图2所示的形状，位于夹片之间纺丝表面的半径为11mm，弯曲部分的半径为22mm，喷丝头的直径为31mm。

喷丝头3型

喷丝头3型具有与纺丝表面相接的隆起边缘，夹紧边缘与隆起边缘相连，并呈水平表面状。纺丝表面的半径为11mm，夹紧边缘之间的最短距离为22mm，纺丝表面凸起，弯曲部分半径为22mm，喷丝头直径为31mm。

喷丝头4型

喷丝头4型具有如图1所示的几何形状，不同的只是没有隆起边缘。所示出的是喷丝头夹在夹片之间的位置。纺丝表面的半径为11mm(夹紧边缘之间的最短距离为22mm)，弯曲部分的半径为30.5mm，喷丝头直径(包括夹紧边缘)为28mm。

喷丝头5型

喷丝头5型为所谓带有与环形纺丝表面相邻接的隆起边缘的环形喷丝头。纺丝表面的内直径为27mm，外直径为57mm，夹紧边缘与外隆起边缘相邻接，纺丝表面为扁平形，喷丝头直径为70mm。

喷丝头6型

喷丝头6型具有与喷丝头5型相类似的几何形状，不同的只是纺丝表面凸起，弯曲部分半径为25mm。

以下进行两种类型的试验：

-用结构分析法“Algor非线性静态分析法”(APAKO)程序，版本5.096-3H，计算出喷丝头能够工作同时纺丝表面变形度不超过0.2％时的最大压力。对于所有计算，要确定累积张力，即Van Mises张力。

选择该特殊压力，原因在于进一步变形就不再适于生产均质的一致性纤维。

实施例Ⅰ-Ⅳ涉及这几种试验，其试验结果被列入表Ⅱ内。

-在适合的罩内用20℃水对喷丝头加压，在纺丝表面的中心部位测量变形情况，作用在喷丝头上的压力逐渐增加，每当压力增加后，测量变形情况。

尤其要测量压力增至60000kPa(D600)的变形情况以及喷丝头出现断裂时的负载压力(LaF)。

实施例Ⅴ-Ⅸ涉及上述几种试验情况，其试验结果列入表Ⅲ中。

表Ⅱ实施例 喷丝头类型 材料 板厚〔mm〕 D0.2％〔kPa〕Ⅰ-a       1       A    0，6        20100Ⅰ-b       1       B    0，6        32500Ⅰ-c       1       C    0，6        36500Ⅰ-d       1       A    0，8        27500Ⅰ-e       1       B    0，8        45500Ⅰ-f       1       C    0，8        49500Ⅰ-g       1       A    1，0        34500Ⅰ-h       1       B    1，0        55500Ⅰ-i       1       C    1，0        62000Ⅱ-a       2       A    0，6        22200Ⅰ-b       2       B    0，6        37000Ⅱ-c       2       C    0，6        41000Ⅱ-d       2       A    0，8        29000Ⅱ-c       2       B    0，8        48000Ⅱ-f       2       C    0，8        53500Ⅱ-g       2       A    1，0        35000Ⅱ-h       2       B    1，0        58500Ⅱ-i       2       C    1，0        65000Ⅲ-a^*     3       A    0，6        18200Ⅲ-b       3       B    0，6        29600Ⅲ-c       3       C    0，6        33300Ⅲ-d^*     3       A    0，8        25000Ⅲ-e       3       B    0，8        42000 Ⅲ-f     3    C    0，8    46500Ⅲ-g^*   3    A    1，0    31000Ⅲ-h     3    B    1，0    50500Ⅲ-i     3    C    1，0    57500Ⅳ-a^*   4    A    0，6    11400Ⅳ-b     4    B    0，6    19500Ⅳ-c     4    C    0，6    21500Ⅳ-d     4    A    0，8    14900Ⅳ-e     4    B    0，8    25500Ⅳ-f     4    C    0，8    28000Ⅳ-g^*   4    A    1，0    16900Ⅳ-h     4    B    1，0    29000Ⅳ-i     4    C    1，0    32000

实施例Ⅲ-a、Ⅲ-d、Ⅲ-g、Ⅳ-a、Ⅳ-d和Ⅳ-g既未采用本发明的几何形状也无本发明的材料，是比较实施例。

实施例Ⅲ和Ⅳ表明，当喷丝头由本发明的材料组成时，即或使用已知的几何形状的喷丝头，也能获得抗压性能的重大改进。

表Ⅲ实施例 喷丝头类型 材料 板厚〔mm〕D600〔mm 〕LaF〔kPa〕Ⅴ-a      1       A     1，0       0，51      85000Ⅴ-b      1       B     1，0       0，44      88000Ⅴ-c      1       C     1，0       0，18      105000Ⅴ-d      1       C     0，8         -        70000Ⅵ        2       C     1，0       0，33      130000Ⅶ        4       C     1，0       1，33      95000Ⅷ-a^*    5       A     0．8         -        26000Ⅷ-b      5       C     0，8         -        32000Ⅸ        6       C     0，6         -        26000

实施例Ⅷ-a既未采用本发明的几何形状，也无本发明的材料，是比较实施例。

Claims (18)

1．一种含金和铂金属合金的喷丝头，其带有纺丝孔(1A，1B)的表面呈凸形，喷丝头带有隆起边缘(2A，2B)以及能将喷丝头夹紧在纺丝组件内的边缘(3A，3B)，其特征在于：

喷丝头的厚度为0.3至1.75mm，其夹紧边缘(3A，3B)与带有纺丝孔(1A，1B)的表面恰好相邻接，可承受的压力超过10000kPa。

2．如权利要求1所述的喷丝头，其特征在于：在夹紧边缘(3B)和纺丝表面(1B)之间没有弯曲。

3．如权利要求1或2所述的喷丝头，其特征在于：喷丝头用含有金、铂、铑和钯的贵金属合金制成。

4．如权利要求3所述的喷丝头，其特征在于：贵金属合金由金、铂、铑和钯按重量比为50～65∶20～40∶0～8∶5～15组成。

5．如权利要求4所述的喷丝头，其特征在于：贵金属合金由金、铂、铑和钯按重量比为58～61∶28～32∶0～2∶8～12组成。

6．如权利要求1至5其中之一所述的喷丝头，其特征在于：该喷丝头用贵金属合金材料制成，该合金材料具有很均质的结构，在其中没有明显的第二相存在。

7．一种含金和铂金属合金的喷丝头，该喷丝头具有纺丝表面和能将喷丝头夹紧在纺丝组件内的边缘，其特征在于：该喷丝头用贵金属合金材料制成，该合金材料有很均质的结构，其中没明显的第二相存在；其晶粒大小小于25μm。

8．如权利要求7所述的喷丝头，其特征在于：晶粒大小为20μm以下。

9．如权利要求6至8其中之一所述的喷丝头，其特征在于：该喷丝头用贵金属合金制成，该金属合金中杂质含量小于0.02％的重量。

10．如权利要求7至9其中之一所述的喷丝头，其特征在于：该喷丝头用含有金、铂、铑和钯的贵金属合金制成。

11．如权利要求10所述的喷丝头，其特征在于：该喷丝头用含有金、铂、铑和钯按重量比为50～65∶20～40∶0～8∶5～15的贵金属合金制成。

12．如上述权利要求其中之一所述的喷丝头的应用，用于对液晶高分子溶液或溶化物进行纺丝的工艺，其中，施加在喷丝头上的压力超过10000kPa。

13．如权利要求12所述的喷丝头的应用，其特征在于：对液晶高分子材料溶液进行纺丝。

14．如权利要求13所述的喷丝头的应用，其特征在于：被纺丝的溶液中含有芳族酰胺。

15．如权利要求14所述的喷丝头的应用，其特征在于：被纺丝的溶液中含有多对苯基对苯二亚甲基酰胺。

16．如权利要求13所述的喷丝头的应用，其特征在于：被纺丝的溶液由溶解纤维素制得。

17．如权利要求12至16其中之一所述的喷丝头的应用，其特征在于：施加在喷丝头上的压力超过40000kPa。

18．如权利要求17所述的喷丝头的应用，其特征在于：施加在喷丝头上的压力超过50000kPa。

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