CN105026100B - 焊接金属及具备它的焊接结构体 - Google Patents

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Abstract

本发明的焊接金属，分别含有C：0.02～0.10％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.90～2.5％、Ni：0.20～2.00％、Cr：0.05～1.0％、Mo：0.10～1.50％、Ti：0.040～0.15％、B：0.0010～0.0050％、O：0.030～0.100％、N：0.015％以下(不含0％)，余量由铁和不可避免的杂质构成，存在于焊接金属的晶界的碳化物之中，当量圆直径在0.40μm以上的碳化物的平均当量圆直径为0.75μm以下。提供一种即使在应用作业效率优异的使用了含熔剂芯焊条的气体保护电弧焊时，SR退火后仍为高强度，并且在更低温度下也发挥着优异的低温韧性的焊接金属，和具备这样的焊接金属的焊接结构体。

Description

焊接金属及具备它的焊接结构体
技术领域
本发明涉及在海洋结构物等的焊接结构物中适用的焊接金属，和具备焊接金属的焊接结构体，特别是涉及改善了去应力退火后的强度和低温韧性的焊接金属，和具备这样的焊接金属的焊接结构体。
背景技术
在海底油田的挖掘·生产时所建造的海洋结构物(石油平台)中，设备的大型化、寒冷地区的油田开发扩大推进。因此，在海洋结构物所适用的钢板和焊接材料中，要求高水平兼备高强度和低温韧性。特别是在焊接结构物的焊接金属部，在焊接施工后会实施以去应力为目的的长时间的退火处理(Stress Relief退火：SR退火)，但要指出的是，由于该SR退火，有导致强度·韧性劣化的情况。由此，在SR退火后要求有高强度，并且能够充分确保－40℃下的优异的低温韧性的技术。
另一方面，在构筑上述这样的焊接结构物时，可应用各种各样的焊接方法，但如果从作业效率优异这一观点出发，则认为优选适用的是使用了含熔剂芯焊条(FCW：FluxCored Wire，以下根据情况称为“药芯焊丝”。)的气体保护电弧焊。
作为着眼于焊接金属的强度与低温韧性的技术，至今为止提出有各种各样。
例如，在专利文献1中，通过控制碳化物的量、个数密度，在SR退火后对焊接金属确保高强度和优异的低温韧性。但是在该技术中，主要设想的是应用埋弧焊而形成的焊接金属，这样的埋弧焊其作业姿势受到限定，存在不能应对大型钢结构物中不可避免的全姿势焊接这样的若干问题。
在专利文献2中，通过将容易变得粗大的碳化物的尺寸控制得微细，从而在SR退火后确保高强度和优异的低温韧性。但是，在此技术中，韧性评价温度稍高，为－30℃，不能说可保证作为更低温的－40℃下的韧性。
在专利文献3中提出一种焊接材料，其通过控制C、Si、Mn、Mo、Ti、Ni、Al和O的含量，能够在SR退火后确保高强度和优异的低温韧性。但是，韧性评价温度稍高，为－29℃，不能说可保证作为更低温的－40℃下的韧性。另外，适用的焊接方法，假设的是施工效率低的TIG焊接，从施工成本的观点出发，期望进一步的改善。
在专利文献4中公开有一种焊接材料，其在追求焊接的高效率化的药芯焊丝中，通过将Cr、Mo、Cu、Ti、B等适量添加到焊丝中，并且控制造渣剂的组成，从而能够在SR退火后确保高强度和优异的低温韧性。但是，韧性评价温度稍高，为－30℃，不能说可保证作为更低温的－40℃下的韧性。
在专利文献5中提出有一种焊接材料，其通过控制晶界碳化物的形态，从而能够在SR退火后确保高强度和优异的低温韧性。但是，韧性评价温度稍高，为－30℃，不能说可保证作为更低温的－40℃下的韧性。
先行技术文献
专利文献
专利文献1：特开2011－219821号公报
专利文献2：特开2010－227945号公报
专利文献3：特开2006－239733号公报
专利文献4：特开平9－253886号公报
专利文献5：特开2012－166203号公报
发明内容
本发明鉴于上述情况而形成，其目的在于，提供一种即使在应用使用了作业效率优异的含熔剂芯焊条的气体保护电弧焊的情况下，SR退火后也为高强度，并且在更低温度下仍发挥出优异的低温韧性的焊接金属，和具备这样的焊接金属的焊接结构体。
能够解决上述课题的所谓本发明的焊接金属，在如下方面具有要旨：分别含有C：0.02～0.10％(“质量％”的意味。以下均同)、Si：0.10～0.60％、Mn：0.90～2.5％、Ni：0.20～2.00％、Cr：0.05～1.0％、Mo：0.10～1.50％、Ti：0.040～0.15％、B：0.0010～0.0050％、O：0.030～0.100％、N：0.015％以下(不含0％)，余量由铁和不可避免的杂质构成，存在于焊接金属的晶界的碳化物之中，以当量圆直径计为0.40μm以上的碳化物的平均当量圆直径为0.75μm以下。
还有，上述所谓“当量圆直径”，是着眼于在显微镜(例如，透射型电子显微镜：Transmission Electron Microscope(TEM))的观察面上确认到的碳化物粒子的大小，以与其面积相等的方式而假定的圆的直径。
在本发明的焊接金属中，作为其他的元素，也优选还含有(a)Cu：1.0％以下(不含0％)和V：0.40％以下(不含0％)的至少一种；(b)Al：0.030％以下(不含0％)等，根据所含有的元素的种类，焊接金属的特性得到进一步改善。
本发明也包括具备上述这样的焊接金属的焊接结构体。
根据本发明，因为规定化学成分组成，并且规定存在于焊接金属中的既定大小的碳化物的平均当量圆直径，所以能够实现即使在SR退火后，仍具有充分的强度，低温也优异的焊接金属。
附图说明
图1是表示制作焊接金属时的坡口形状的概略说明图。
图2A是用于说明晶界碳化物的平均当量圆直径计算方法的第一概念图。
图2B是用于说明晶界碳化物的平均当量圆直径计算方法的第二概念图。
图2C是用于说明晶界碳化物的平均当量圆直径计算方法的第三概念图。
图3是用于说明进行拉伸试验时的试验片的形状的说明图。
图4是表示摆锤冲击试验片的提取位置的概略说明图。
具体实施方式
本发明者们，为了实现在SR退火后发挥出高强度和优异的低温韧性的焊接金属，从各种角度进行了研究。其结果发现，通过一边添加在晶内微细，从而具有抑制晶界碳化物的粗大化和退火软化作用的Mo，一边控制焊接金属的化学成分组成，并且规定焊接时在焊接金属的晶界上生成的既定大小的碳化物(将该碳化物称为“晶界碳化物”)的平均当量圆直径，便能够兼备上述诸特性，从而完成本发明。
即，在本发明中，一边使Mo的含量达到0.10％以上，一边适当控制焊接金属的化学成分组成，并且使当量圆直径0.40μm以上的晶界碳化物的平均当量圆直径为0.75μm以下，便能够兼备高强度和低温韧性。
在本发明中，晶界碳化物的控制极其重要。一般，在SR退火中生成的碳化物的尺寸越粗大，韧性越低，但在晶界生成的晶界碳化物，与晶内的碳化物相比更容易粗大化。另外，旧奥氏体晶界，由于退火而脆化(回火脆化)，所以在评价韧性的摆锤冲击试验中，龟裂容易优先地进展。这时，若粗大的碳化物在旧奥氏体晶界存在，则龟裂容易以其为起点发生，因此与回火脆化现象协同，SR退火时焊接金属的韧性值显著劣化。因此，为了确保SR退火后优异的低温韧性，重要的要件是抑制回火脆化，并且微细地保持晶界碳化物。
从这一观点出发，在本发明中，存在于焊接金属的晶界的碳化物之中，将当量圆直径为0.40μm以上的碳化物的平均当量圆直径规定为0.75μm以下。该平均当量圆直径，优选为0.70μm以下，更优选为0.65μm以下。还有，虽然有晶界碳化物尺寸明显微细化，根据后述的晶界碳化物评价方法也不能评价晶界碳化物的平均当量圆直径的情况，但这种情况也包含在本发明的“当量圆直径为0.40μm以上的碳化物的平均当量圆直径为0.75μm以下”之中。
在本发明的焊接金属中，适当地控制其化学成分组成也是重要的要件，其范围设定理由如下。
(C：0.02～0.10％)
C在确保SR退火后的焊接金属的强度上是必要的元素。若C含量比0.02％少，则得不到既定的强度。但是，若C含量变得过剩，则SR退火时招致晶界碳化物的粗大化，成为韧性降低的原因，因此为0.10％以下。C含量的优选的下限为0.03％以上(更优选为0.04％以上)，优选的上限为0.08％以下(更优选为0.07％以下)。
(Si：0.10～0.60％)
Si在确保SR退火后的焊接金属的强度上是必要的元素。若Si含量比0.10％少，则得不到既定的强度。但是，若Si含量过剩，则助长SR退火时的回火脆化，成为韧性降低的原因，因此为0.60％以下。Si含量的优选的下限为0.12％以上(更优选为0.15％以上)，优选的上限为0.50％以下(更优选为0.45％以下)。
(Mn：0.90～2.5％)
Mn形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，在使焊接金属的强度、韧性提高上是有效的元素。为了使这样的效果发挥，Mn的含量需要为0.90％以上。但是，若Mn含量过剩，则助长SR退火时的回火脆化，成为韧性降低的原因，在此需要为2.5％以下。还有，Mn含量的优选的下限为1.1％以上(更优选为1.3％以上)，优选的上限为2.2％以下(更优选为2.0％以下)。
(Ni：0.20～2.00％)
Ni是对于焊接金属的韧性提高有效的元素。为了发挥这样的效果，Ni的含量需要为0.20％以上。但是，若Ni含量过剩，则使摆锤冲击试验中的上平台能(上部棚エネルギー：upper shelf energy)降低，因此在SR退火后得不到既定的韧性，因此Ni的含量需要在2.00％以下。还有，Ni含量的优选的下限为0.4％以上(更优选为0.6％以上)，优选的上限为1.80％以下(更优选为1.60％以下)。
(Cr：0.05～1.0％)
Cr是具有使SR退火时的晶界碳化物微细化作用的元素。为了发挥这样的效果，Cr含量需要为0.05％以上。但是，若Cr含量过剩，则晶界碳化物粗大化，反而使韧性降低，因此需要为1.0％以下。还有，Cr含量的优选的下限为0.20％以上(更优选为0.30％以上)，优选的上限为0.80％以下(更优选为0.70％以下)。
(Mo：0.10～1.50％)
Mo在抑制晶界碳化物的粗大化和退火软化上是重要的元素。为了发挥这样的效果，Mo含量需要为0.10％以上。但是，若Mo含量过剩，则由于SR退火时强度过大的上升，反而致使韧性降低，因此需要为1.50％以下。还有，Mo含量的优选的下限为0.20％以上(更优选为0.30％以上)，优选的上限为1.2％以下(更优选为1.0％以下)。
(Ti：0.040～0.15％)
Ti形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，在使焊接金属的韧性提高上是有效的元素。为了发挥这样的效果，Ti含量需要为0.040％以上。但是，若Ti含量过剩，则SR退火时形成微细碳化物，由于强度的过大的上升致使韧性降低，因此需要为0.15％以下。还有，Ti含量的优选的下限为0.050％以上(更优选为0.055％以上)，优选的上限为0.110％以下(更优选为0.090％以下)。
(B：0.0010～0.0050％)
B在抑制对于焊接金属的强度、韧性带来不良影响的晶界铁素体的生成上是有效的元素。为了发挥这样的效果，B含量需要为0.0010％以上。但是，若B含量过剩，则带来强度的过大的上升，成为韧性降低的原因，因此为0.0050％以下。还有，B含量的优选的下限为0.0012％以上(更优选为0.0015％以上)，优选的上限为0.0045％以下(更优选为0.0040％以下)。
(O：0.030～0.100％)
O形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，对于提高焊接金属的韧性是有用的元素。为了发挥这样的效果，O含量需要为0.030％以上。但是，若O含量过剩而高于0.100％，则招致氧化物的粗大化，反而使韧性降低。还有，O含量的优选的下限为0.035％以上(更优选为0.040％以上)，优选的上限为0.080％以下(更优选为0.060％以下)。
(N：0.015％以下(不含0％))
N在焊接金属中是不可避免被包含的元素，使其含量为0％在工业上不可能实现。但是，若N含量过剩，则带给韧性不良影响，因此需要为0.015％以下。还有，N含量的优选的上限为0.010％以下(更优选为0.008％以下)。
本发明中规定的含有元素如上述，余量是铁和不可避免的杂质，作为该不可避免的杂质，能够允许因原料、物资、制造设备等的状况而掺杂的元素(例如，P、S、Sn等)的混入。不可避免的杂质之中，特别是关于P，因为是在SR退火时显著助长回火脆化的元素，所以优选至少抑制在0.010％以下。
在本发明的焊接金属中，作为其他的元素，优选还含有(a)Cu：1.0％以下(不含0％)和V：0.40％以下(不含0％)的至少一种，(b)Al：0.030％以下(不含0％)等，根据所含有的元素的种类，焊接金属的特性得到进一步改善。含有这些元素时的范围設定理由如下述。
(Cu：1.0％以下(不含0％)和V：0.40％以下(不含0％)的至少一种)
Cu在确保焊接金属的强度上是有用的元素，但是若过剩使之含有，则其在SR退火时微细地析出，使强度过大地上升，成为韧性降低的原因。从这一观点出发，使Cu含有时，优选为1.0％以下(更优选为0.80％以下)。还有，为了有效地发挥使Cu含有带来的效果，优选其含量为0.05％以上(更优选为0.10％以上)。
另一方面，V在SR退火时形成微细碳化物，对于使强度提高是有效的元素，但若使之过剩地含有，则使强度过大地上升，成为韧性降低的原因。从这一观点出发，使V含有时，优选为0.40％以下(更优选为0.30％以下)。还有，为了有效地发挥使V含有带来的效果，优选其含量为0.05％以上(更优选为0.10％以上)。
(Al：0.030％以下(不含0％))
Al形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，对于使焊接金属的强度、韧性提高是有用的元素，但若Al含量过剩而高于0.030％，则招致氧化物的粗大化，反而使韧性降低。还有，Al含量的优选的下限为0.005％以上(更优选为0.010％以上)，优选的上限为0.025％以下(更优选为0.020％以下)。
用于得到本发明的焊接金属的焊接方法，设想是使用含熔剂芯焊条(FCW)的气体保护电弧焊，通过适用这样的电弧焊接法，也将提高焊接时的作业效率。
为了实现本发明的焊接金属，需要适当控制焊接材料和焊接条件。焊接材料成分，当然会受到认为是必要的焊接金属成分的制约，另外为了得到既定的碳化物形态，必须适当地控制焊接条件和焊接材料成分。
使用了含熔剂芯焊条(FCW)的气体保护电弧焊的优选的焊接条件为，焊接线能量为2.5kJ/mm以下，且焊接时的预热－层间温度为180℃以下。另外使用的焊接材料(药芯焊丝)的金属Si量和SiO2量的比(金属Si/SiO2)，优选为0.90以上。
若气体保护电弧焊的线能量高于2.5kJ/mm，则焊接时的冷却速度降低，得不到既定的强度，并且冷却途中生成碳化物，其在SR退火时生长，得不到期望的晶界碳化物形态。其结果是，SR退火后的韧性将降低。焊接线能量越小越好，优选为2.0kJ/mm以下，更优选为1.6kJ/mm以下。关于焊接线能量的下限，若考虑焊接时的施工效率等，则优选大致为0.7kJ/mm以上。
若预热－层间温度高于180℃，则焊接时的冷却速度降低，不但得不到既定的强度，而且在冷却途中生成碳化物，其在SR退火时生长，从而得不到期望的晶界碳化物形态。其结果是，SR退火后的韧性降低。预热－层间温度更优选为160℃以下。还有，如果从抑制低温裂纹的观点出发，则优选层间温度为100℃以上，更优选为120℃以上。
另外，若焊接材料(药芯焊丝)中的金属Si量与SiO2量的比(金属Si/SiO2)低于0.90，则固溶Si不足，带来碳化物的不稳定化，晶界碳化物尺寸增加，无法将当量圆直径0.40μm以上的晶界碳化物的平均当量圆直径保持在0.75μm以下。上述比(金属Si/SiO2)，更优选为0.93以上，进一步优选为1.00以上。该比(金属Si/SiO2)的值的上限，从焊接时的作业性这一观点出发，大致优选在3.0以下(更优选为2.5以下)。
还有，关于SR退火条件(温度、时间)，遵循一直以来进行的条件来进行即可，但从控制晶界碳化物这一观点出发，优选其条件设定如下。
若SR退火温度高于680℃，则助长SR退火时的晶界碳化物的粗大化，得不到期望的晶界碳化物形态。其结果是，显示出SR退火后的韧性的降低的倾向。由此，SR退火温度优选为680℃以下，更优选为650℃以下。还有，关于SR退火温度的下限，若考虑焊接时的应力除去效果，则优选为580℃以上。
关于SR退火时间，若高于12小时(hr)，则助长SR退火时的晶界碳化物的粗大化，得不到期望的晶界碳化物形态。其结果是，SR退火后的韧性显示出降低的倾向。从这一观点出发，SR退火时间优选为12小时以下，更优选为10小时以下。还有，关于退火时间的下限，若考虑焊接时的去应力效果，则优选为2小时以上。
通过遵循上述这样的条件形成焊接金属，能够得到具有充分的强度，并且发挥着优异的低温韧性的焊接金属，能够实现具备这样的焊接金属的焊接结构体。
实施例
以下，通过实施例更详细地说明本发明，但下述实施例没有限定本发明的性质，在能够符合前、后述的宗旨的范围内也可以适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。
制作丝径焊剂填充率：15.5％的药芯焊丝(化学成分组成显示在下述表1、2中)，如下述进行特性评价。
将SM490A钢板(母材)加工成图1所示的坡口形状，以后述的各焊接条件通过气体保护电弧焊制作焊接金属，实施热处理(SR退火)后，评价各种特性。
(焊接条件)
母材板厚：20mm
坡口角度：20°(V字型)
根部间隔：16mm
焊接姿势：向下
保护气体：20％CO2－80％Ar混合气体(流量：25L/min)
线能量条件
一)1.0kJ/mm(230A－25V，5.7mm/秒)
二)1.6kJ/mm(280A－29V，5.1mm/秒)
三)2.0kJ/mm(280A－29V，4.1mm/秒)
四)2.6kJ/mm(300A－31V，3.6mm/秒)
预热－层间温度：100～190℃
层叠方法：6层12焊道
SR退火温度：600～680℃
SR退火时间：2～10小时
(当量圆直径为0.40μm以上的晶界碳化物的平均当量圆直径的测量)
从SR退火后的焊接金属的最终焊道中央部提取复制TEM观察用试验片，以7500倍拍摄4张具有13.3×15.7μm的视野的图像。通过图像分析软件(“Image－Pro Plus”MediaCybernetics社制)，选择当量圆直径：0.40μm以上的碳化物之后，计算晶界碳化物的平均当量圆直径。这时，以下述的方法进行碳化物形态的分析。
(1)选定长度为6μm，与当量圆直径为0.40μm以上的碳化物的至少3个交叉的直线Ai(i＝1、2、3…n、n：直线的总条数)(图2A、B)。在图2A中，以虚线的圆形表示的区域(图中由“B”表示)，是假想表示直径为0.40μm的圆的大小(作为对象的碳化物的大小的标准)。
(2)选定与上述直线Ai交叉的当量圆直径为0.40μm以上的碳化物(图2C)，通过图像分析计算平均当量圆直径。在图2C中，以符号1～11表示选定的碳化物。前述图2B中显示的直线A1是与碳化物1、2、3交叉的直线。同样，直线A2表示与碳化物2、3、4交叉的直线，直线A3表示与碳化物3、4、5交叉的直线，直线A4表示与碳化物4、5、6交叉的直线，直线A5表示与碳化物5、8、9交叉的直线，直线A6表示与碳化物8、9、10交叉的直线，直线A7表示与碳化物9、10、11交叉的直线，直线A8表示与碳化物8、6、7交叉的直线。
还有，碳化物尺寸明显微细，不能描绘出与当量圆直径为0.40μm以上的碳化物的至少3个交叉的长度6μm的直线时，评价为满足“平均当量圆直径为0.75μm以下”(在下述表5、6中表示为“◎”)。
(强度)
从实施了SR退火处理的焊接金属的板厚中央部，与焊接方向平行地提取依据拉伸试验片(JIS Z 2242：2005)的试验片(图3)，在室温(25℃)下，按JISZ 2241：1998的要领，测量抗拉强度(TS)。抗拉强度(TS)＞620MPa评价为强度优异。
(低温韧性)
由实施了SR退火处理的焊接金属的板厚中央部，基于图4与焊接线方向垂直地提取摆锤冲击试验片(JIS Z31114号V切口试验片)，按JISZ2242：2005的要领，测量－40℃下的吸收能(vE－40)，3次的平均值高于60J的评价为低温韧性优异。
在形成焊接金属时使用的各种焊接材料(药芯焊丝)的化学成分组成，显示在下述表1、2中(焊接材料No.F1～51)。另外，所形成的焊接金属的化学成分组成，与焊接条件(焊接材料No.、线能量条件、预热－层间温度)一起显示在下述表3、4中(试验No.1～51)。此外，各焊接金属的评价特性结果(碳化物平均当量圆直径、抗拉强度(TS)、低温韧性(vE－40)，与SR退火条件(SR温度、SR时间)一起显示在下述表5、6中(试验No.1～51)。还有，在表5、6中，在碳化物平均当量圆直径的项目中表示为“◎”的，意思是碳化物尺寸明著微细，以上述评价方法不能测量平均当量圆直径，但满足“平均当量圆直径为0.75μm以下”。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
由表1～6能够进行如下考察。试验No.1～31，是满足本发明所规定的要件的例子，可知具有充分的强度(TS＞620MPa)，并且能够得到发挥着优异的低温韧性(vE－40＞60J)的焊接金属。
另一方面，试验No.32～51，是脱离本发明所规定的某一要件的例子。某种特性差。其中，试验No.32，线能量比适当的范围高(线能量为2.6kJ/mm)，晶界碳化物的平均当量圆直径变大，强度不足，并且低温韧性(vE－40)劣化。试验No.33，预热－层间温度比适当的范围高(预热－层间温度190℃)，晶界碳化物的平均当量圆直径变大，强度不足，并且低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.34，使用了比(金属Si/SiO2)小于0.90的焊接材料，晶界碳化物的平均当量圆直径变大，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.35、36，SR退火条件(温度、时间)脱离适当的范围，晶界碳化物的平均当量圆直径均变大，低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.37，焊接金属的C含量不足，Mn含量过剩，虽然碳化物的微细化可达成，但强度不足，并且低温韧性(vE－40)劣化。试验No.38，焊接金属的C含量和Cr含量过剩，晶界碳化物的平均当量圆直径变大，低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.39，焊接金属的Si含量和Cr含量不足，强度不足，并且晶界碳化物的平均当量圆直径大，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.40，焊接金属的Mn含量和Ni含量不足，强度不足，并且晶界碳化物的平均当量圆直径变大，低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.41，由于焊接材料中的金属Si的含量大，引起焊接金属的Si含量变得过剩，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.42，焊接金属的B含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.43，作为选择成分的Al含量过剩，强度不足，并且低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.44，焊接金属的B含量不足，强度不足，并且低温韧性(vE－40)劣化。试验No.45，焊接金属的Mo含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.46，焊接金属的Ni含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.47，焊接金属的Ti含量不足，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.48，焊接金属的Ti含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。
试验No.49，焊接金属的O含量不足，N含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.50，焊接金属的O含量过剩，作为选择成分的Cu含量过剩，低温韧性(vE－40)劣化。试验No.51，焊接金属的V含量过剩，虽然碳化物的微细化可达成，但低温韧性(vE－40)劣化。

Claims (5)

1.一种焊接金属，其特征在于，是在SR退火后在更低温度下仍发挥出优异的低温韧性的焊接金属，以质量％计分别含有
C：0.02～0.10％、
Si：0.10～0.60％、
Mn：0.90～2.5％、
Ni：0.20～2.00％、
Cr：0.05～1.0％、
Mo：0.10～1.50％、
Ti：0.040～0.15％、
B：0.0010～0.0050％、
O：0.030～0.100％、
N：0.015％以下但不含0％，
余量由铁和不可避免的杂质构成，
存在于焊接金属的晶界的碳化物之中，以当量圆直径计在0.40μm以上的碳化物的平均当量圆直径为0.75μm以下，
并且，vE－40＞60J。
2.根据权利要求1所述的焊接金属，其中，还含有Cu：1.0％以下但不含0％和V：0.40％以下但不含0％中的至少一种作为其他的元素。
3.根据权利要求1所述的焊接金属，其中，还含有Al：0.030％以下但不含0％作为其他的元素。
4.根据权利要求2所述的焊接金属，其中，还含有Al：0.030％以下但不含0％作为其他的元素。
5.一种具备权利要求1～4中任一项所述的焊接金属的焊接结构体。
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