CN104755760A - 压缩机系统和使用该压缩机系统的穿孔修补套件 - Google Patents

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Abstract

在不使用安全阀的情况下控制供应至待充气物体的压缩空气的压强处于规定压强或更小。假定活塞从下止点运动至上止点期间的气缸容积(行程容积)为V1，在活塞达到上止点时的气缸容积(压缩容积)为V2，大气压强为P0，并且规定压强是PP，所述压缩机系统中的压缩容积V2满足下面的表达式(1)。设置于活塞上的进气阀的进气孔的直径D为3mm至15mm。0.8×{V1×P0/(PP－P0)}≤V2<1.0×{V1×P0/(PP－P0)}——(1)。

Description

压缩机系统和使用该压缩机系统的穿孔修补套件
技术领域
本发明涉及压缩机系统和使用该压缩机系统的穿孔修补套件，该压缩机系统能够在不使用安全阀的情况下将供应至待充气物体的压缩空气的压强控制处于规定压强或更小。
背景技术
已经提出一种如图9(A)所示的用于紧急修复穿孔的穿孔修补套件(例如，参见专利文献1)。穿孔修补套件由用于产生压缩空气的压缩机系统a和瓶单元b构成，在瓶单元b中帽盖b2附接至容纳穿孔用密封剂的储存瓶b1的嘴部。
如图9(B)所示，从概念方面讲，帽盖b2设置有进气口部d1和输出口部d2，该进气口部d1用于将来自压缩机系统a的压缩空气通过第一流动通道c1供送到储存瓶b1内，该输出口部d2用于借助压缩空气的供送通过第二流动通道c2从储存瓶b1朝向轮胎T相继地排出穿孔用密封剂和压缩空气。
压缩机系统a具有气缸f，活塞e以往复运动的方式布置在气缸f中。气缸f在其中设置有泵室f1和调压室f2，在泵室f1中空气在活塞e与气缸f之间被压缩，调压室f2用于通过排气阀(未示出)接收在泵室f1中被压缩的压缩空气。安全阀g连接至调压室f2使得如果压缩空气的供应压强增大超过规定压强时释放过度压强。通常，规定压强被设定为轮胎的可允许最大压强以防止由于充气超过规定压强而对轮胎被造成损害。
另一方面，如图10所示，安全阀g具有管状阀壳i，该管状阀壳i的前端部附接至气缸f的调压室f2。阀壳i设置有中央孔h，该中央孔h的前端部形成进气口h1(例如参见专利文献2)。在中央孔h中布置有阀调元件k和螺旋弹簧n，该阀调元件k用于使进气口h1打开和关闭，而螺旋弹簧n用于朝向进气口h1对阀调元件k施加偏压。具有排气孔j1的调节帽盖j螺旋地接合中央孔h的后端以自由地前后运动。在组装安全阀g时，通过旋转调节帽盖j前后运动来调节螺旋弹簧n的偏压力使得安全阀g在规定压强(安全阀设定压强)下打开。
如上说明，安全阀g具有大量的部件，并且对于每个安全阀在组装时都需要进行调节操作。因此，该生产需要大量时间和劳动，而这是压缩机系统的生产率降低和生产成体增加的一个因素。
在通过使用压缩机系统a将穿孔用密封剂喷射到轮胎T内期间，如果出现轮胎阀部件阻塞的异常操作状态，那么储存瓶b1中的压强逐渐增大，而如果超过规定压强(安全阀设定压强)，那么安全阀g打开以释放过度压强。然而，存在这样的问题，因为在压缩空气从安全阀g排出时压强降低，使得储存瓶b1中的穿孔用密封剂朝向调压室f2逆向流动并且与具有过度压强的空气一起从安全阀g流出。
特别地，在压缩机系统a直接连接至压缩机系统a的穿孔修补套件中，从储存瓶b1至调压室f2的流动通道为短的，因此，逆流的问题变得更严重。因此，如专利文献1所公开，用于防止逆流的单向阀r通常被设置在第一流动通道c1中。
然而，与安全阀g类似，单向阀r具有大量的部件。而这是生产成本增加的一个因素。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:JP-A-2010-249010
专利文献2:JP-A-2012-101450
发明内容
本发明解决的技术问题
本发明的第一目的是提供一种压缩机系统，该压缩机系统尽管消除了安全阀仍能够控制供应至待充气物体的压缩空气的压强处于规定压强或更小，并且其能够实现生产率的提高和成本削减，同时通过防止由过压导致的待充气物体的损害来确保安全。
本发明的第二目的是提供一种穿孔修补套件，在该穿孔修补套件中避免了穿孔用密封剂朝向压缩机系统的逆流并且消除了单向阀，并且除了上述优点之外这能够进一步实现生产率的提高和成本削减。
解决技术问题的技术手段
本申请中的第一发明是一种压缩机系统，在该压缩机系统中，在不使用安全阀的情况下压缩空气的供应压强被控制处于规定压强PP或更小，并且其特征在于，压缩机系统具有：马达；活塞，该活塞由马达通过曲柄机构驱动；气缸，该气缸具有气缸主体和气缸子部件，气缸主体形成泵室，该泵室以使活塞能够从下止点至上止点往复的方式容置活塞并且在活塞与泵室之间对空气进行压缩，气缸子部件形成用于通过排气阀接收在泵室中被压缩的压缩空气的调压室；进气阀，进气阀具有进气孔和由片簧形成的阀调元件，进气孔贯穿活塞以使外部空气进入泵室，阀调元件以其弹性使进气孔的泵室侧关闭；以及空气供应通道，空气供应通道用于从调压室朝向外部传送和供应压缩空气，其中，压缩容积V2满足下面的表达式(1)：0.8×{V1×P0/(PP－P0)}≤V2<1.0×{V1×P0/(PP－P0)}---(1)，并且进气孔的直径D为3mm至15mm，其中，V1是行程容积，该行程容积为在活塞从下止点运动至上止点期间的气缸容积，V2是压缩容积，该压缩容积为活塞处于上止点时的气缸容积，并且P0是大气压强。
本申请的第二发明是穿孔修补套件，该穿孔修补套件具有瓶单元和第一发明中的压缩机系统，在瓶单元中，帽盖附接至储存瓶的嘴部，该储存瓶容纳穿孔用密封剂，并且其特征在于，帽盖具有进气口部和输出口部，进气口部用于通过第一流动通道将来自压缩机系统的压缩空气供送到储存瓶内，并且输出口部用于在供送压缩空气时通过第二流动通道从储存瓶相继地排出穿孔用密封剂和压缩空气，并且第一流动通道没有设置用于防止穿孔用密封剂朝向压缩机系统逆向流动的单向阀。
顺便提及，上述压强PP、P0是绝对压强。
本发明的技术效果
在第一发明和第二发明中，压缩机系统的气缸的压缩容积V2满足表达式(1)。
根据玻意耳定律，在处于下止点时的空气被吸入气缸的状态下的气缸中的空气的压强和容积的乘积{P0×(V1+V2)}等于在处于上止点时的空气被压缩至最大压强Pmax的状态下的气缸中的空气的压强和容积的乘积(Pmax×V2)。因此，得到下面的表达式(A)。根据该表达式(A)，压缩容积V2通过表达式(B)给出。
Pmax×V2＝P0×(V1+V2)---(A)
V2＝(P0×V1)/(Pmax－P0)---(B)
另一方面，当调压室中的空气压强逐渐增大并且与最大压强Pmax相等时，排气阀内侧上的压强与其外侧上的压强相等。因此，气缸中的压缩空气不朝向调压室排放并且停留在该气缸中。换句话说，尽管对活塞进行操作，但不会发生空气进入气缸和空气从气缸排出的情况。避免了压缩机系统的供应压强增大超过气缸中的最大压强Pmax。
于是，通过以最大压强Pmax设定压缩机系统的规定压强PP，在不使用安全阀的情况下能够将压缩机系统的供应压强控制处于规定压强PP或更小。用于该目的的压缩容积V2能够通过下面的表达式(C)给出。
V2＝(P0×V1)/(PP－P0)---(C)
然而，在实践中，由于受到进气阀的影响，存在这样的趋势，在处于下止点时吸入空气的容积变小。于是，实际上需要将压缩容积V2设定为小于(P0×V1)/(PP－P0)的值。然而，如果压缩容积V2太小，会出现另外的问题，即，进气阀的打开和关闭被延迟，并且排气效率降低。因此，在本发明中，通过限制进气孔的直径以尽可能地减小由于进气阀导致的进气阻力，确保了压缩容积V2不小于0.8倍的(P0×V1)/(PP－P0)，并且因而防止排气效率的降低。
安全阀得以消除。于是，在采用所述压缩机系统的穿孔修补套件中，即使在轮胎阀部件在修复穿孔期间被阻塞的异常运行状态下，储存瓶中的压强与调压室中的压强相等并且他们都等于规定压强。于是，不会出现穿孔用密封剂朝向调压室的逆流。因此，可以从第一流动通道中消除单向阀。
附图说明
[图1]示出了本发明的穿孔修补套件的使用状态的示例的立体图。
[图2]示出了压缩机系统的内部结构的平面图。
[图3]示出了压缩机主要联合的基本部分的分解立体图。
[图4]示出了的压缩机主要联合的基本部分的剖视图。
[图5]示出了进气阀的分解立体图。
[图6]用于说明行程容积V1和压缩容积V2的示意性剖视图。
[图7]示出了帽盖连同储存瓶的剖视图。
[图8]示出了压缩机系统与瓶单元的连接状态的剖视局部视图。
[图9](A)是示出了常规穿孔修补套件的立体图。(B)是示出了常规穿孔修补套件的内部结构的概念图。
[图10]示出了在压缩机系统中使用的安全阀的剖视图。
具体实施方式
现在将详细描述本发明的实施方式。
如图1所示，该实施方式中的穿孔修补套件1具有压缩机系统2和瓶单元3，在压缩机系统2中，在不使用安全阀的情况下压缩空气的供应压强被控制处于规定压强PP或更小，并且瓶单元3通过来自压缩机系统2的压缩空气进行操作。
在压缩机系统2中，如图2所示，用于产生压缩空气的压缩机主要部分4被放置于储存箱9中作为可便携的一体。压缩机主要部分4具有至少马达M、活塞5、气缸7、进气阀12(如图3至图5所示)以及空气供应通道8(如图3、图4所示)。活塞5通过曲柄机构11连接至马达M。气缸7往复式地容置活塞5。进气阀12附接至活塞5。空气供应通道8朝向瓶单元3传送和供应所产生的压缩空气。
本示例中的储存箱9形成为呈大致长方体形式的高度较小的扁平箱，其能够被拆卸成上壳体件和下壳体件。至于马达M，可以采用市售的能够以汽车的12伏直流电源操作的各种DC马达。电源线——该电源线在一端设置有能够与汽车中的点烟器插座连接的电源插头10——通过电源通/断开关SW连接至马达M，该电源通/断开关SW附接至储存箱9的上板部分。关于曲柄机构11，具有各种已知结构的那些曲柄机构是可用的。
如图3和图4所示，气缸7具有气缸主体7A和气缸子部件7B。气缸主体7A以能够从下止点PL(如图6所示)至上止点PU往复的方式容置活塞5并且形成泵室6A而在活塞5与泵室6A之间压缩空气。气缸子部件7B连接至气缸主体7A并且形成用于通过排气阀13接收在泵室6A中被压缩的压缩空气的调压室6B。调压室6B抑制了来自泵室6A的压缩空气的脉动以使压强稳定。气缸子部件7B设置有联接部15和16。用于测量调压室6B中的压强的压强指示器17连接至一个联接部15。联接部16设置有空气供应通道8。在该示例中，瓶单元3在不使用软管的情况下直接连接至联接部16的端部。
排气阀13由通孔13A、由例如橡胶构件制成的阀调元件(valvingelement)13B、以及呈螺旋弹簧形式的弹簧装置13C构成。通孔13A在泵室6A与调压室6B之间连通。阀调元件13B使通孔13A的调压室6B侧打开以及关闭。弹簧装置13C布置于阀调元件13B与气缸子部件7B的盖部件7B1之间以朝向通孔13A对阀调元件13B施加偏压。通过对泵室6A加压，排气阀13被操作成使通孔13A关闭。此时的操作力优选地被设定成尽可能地小，例如，在其被转换成阀调元件13B上的压强时，不大于80kPa，更优选地不大于50kPa。
进气阀12具有进气孔12A和阀调元件12B，该进气孔12A穿过活塞5以使外部空气进入泵室6A，并且阀调元件12B以其弹性使进气孔12A的泵室6A侧关闭。特别地，如图5所示，阀调元件12B是金属片簧。在该示例中的阀调元件12B具有由固定件12B1、覆盖件12B2和收缩件12B3构成的近似葫芦形状，该固定件12B1例如通过使用螺旋金属配件14等固定至活塞5的上表面，该覆盖件12B2为大致盘形并且覆盖进气孔12A，并且该收缩件12B3布置在固定件12B1与覆盖件12B2之间。通过该收缩件12B3，使弹性变形更容易。当从上止点PU向下运动时，由于泵室6A中的负压，进气孔12A被打开，于是外部空气被吸入泵室6A。当从下止点PL向上运动时，由于阀调元件12B的弹性和泵室6A内部的增压，进气孔12A能够被关闭。
在本发明中，为了在不使用安全阀的情况下控制来自压缩机系统2的压缩空气的供应压强处于规定压强PP或更小，气缸7的压缩容积V2被设定成大于常规容积并且处于由下面的表达式(1)所表示的范围内。
如图6所示，假定：V1是行程容积，该行程容积为活塞5从下止点PL运动至上止点PU期间的气缸容积，V2是压缩容积，该压缩容积为活塞5到达上止点PU时的气缸容积，并且P0是大气压强，压缩容积V2被设定成处于满足下面的表达式(1)的范围内。
0.8×{V1×P0/(PP－P0)}≤V2＜1.0×{V1×P0/(PP－P0)}---(1)。
根据玻意耳定律，在处于下止点PL时的空气被吸入气缸7的状态下的气缸7中的空气的压强和容积的乘积{P0×(V1+V2)}等于在处于上止点PU时的空气被压缩至最大压强Pmax的状态下的气缸7中的空气的压强和容积的乘积(Pmax×V2)。因此，得到下面的表达式(A)。根据该表达式(A)，压缩容积V2通过表达式(B)给出。
Pmax×V2＝P0×(V1+V2)---(A)
V2＝(P0×V1)/(Pmax－P0)---(B)
另一方面，当调压室6B中的空气压强逐渐增大并且与最大压强Pmax相等时，排气阀13的内侧上的压强与其外侧上的压强相等。因此，气缸7中的压缩空气不朝向调压室6B排出并且停留在气缸7中。换句话说，尽管对活塞5进行操作，但不会发生空气进入气缸7和空气从该气缸排出的情况。防止了压缩机系统2的供应压强增大超过最大压强Pmax。
于是，通过以最大压强Pmax设定压缩机系统2的规定压强PP，在不使用安全阀的情况下压缩机系统2的供应压强能够被控制处于规定压强PP或更小。理论上用于上述目的的压缩容积V2能够通过下面的表达式(C)给出：
V2＝(P0×V1)/(PP－P0)---(C)。
在用于修补轮胎的穿孔或用于对轮胎打气的压缩机系统的情况下，作为规定压强PP，优选地使用轮胎的可允许最大压强，例如，在轿车轮胎的情况下为451.3kPa(如果转换成表压，为350kPa)，在轻型货车轮胎的情况下为701.3kPa(如果转换成表压，为600kPa)，在重载轮胎的情况下为901.3kPa(如果转换成表压，为800kPa)。
然而，在实践中，由于受到进气阀12的影响，存在这样的趋势，在处于下止点PL时吸入空气的容积变小。于是，实际上需要将压缩容积V2设定为小于(P0×V1)/(PP－P0)的值。然而，如果压缩容积V2太小，会出现另外的问题，例如，进气阀12的打开和关闭被延迟，并且排气效率显著地降低。
因此，在本发明中，通过限制进气孔12A的直径D(如图5所示)以减小由于进气阀12导致的进气阻力，确保了压缩容积V2不小于0.8倍的(P0×V1)/(PP－P0)，并且因而防止排气效率的降低。
更具体地，进气孔12A的直径D被限制在3mm至15mm的范围内。如果直径D小于3mm，则进气体积不足，因而导致压缩机的排气效率的降低。如果直径D大于15mm，由于阀调元件12B形成为薄的片簧，使进气孔12A的紧密密封受损，因而导致排气效率的降低。因此，优选地是，直径D的下限不小于5mm，并且上限不大于10mm。
在该示例中，优选地是，阀调元件12B的厚度t(如图5所示)为0.05mm至0.2mm。如果大于0.2mm，尽管活塞运动期间的惯性阻力变大，但阀调元件12B的弯曲刚度变得极高，并且进气孔12A不能充分地打开，这导致进气体积的不足。如果厚度t小于0.05mm，则阀调元件12B的刚度变得不足，并且进气孔12A的紧密密封受损，这导致排气效率的降低。基于上述观点，厚度t的下限更优选地不小于0.07mm，并且上限更优选地不大于0.15mm。根据相同的观点，优选地是，收缩件12B3的宽度W(如图5所示)被设定成不大于10mm以防止进气体积的不足。
对于阀调元件12B，能够适当地使用耐蚀性特别优良的不锈钢材料。
优选地，覆盖件12B2形成为具有比进气孔12A的直径D大1mm至5mm的直径。
如图1所示，瓶单元3由容纳穿孔用密封剂的储存瓶18和附接至储存瓶18的嘴部的帽盖19构成。
在储存瓶18中，如图7所示，小直径的圆筒嘴部18A突出地设置在储存瓶18的主体18B的下端处，穿孔用密封剂能够通过该小直径的圆筒嘴部18A被排出并且被喷射。
帽盖19具有进口部41和输出口部42，该进口部41能够直接连接至在压缩机系统2的联接部16的端部处的排出嘴部16A，以将压缩空气从排出嘴部16A供送到储存瓶18内，并且输出口部42用于在供送压缩空气时从储存瓶18相继地排出穿孔用密封剂和压缩空气。
特别地，帽盖19具有帽盖主要部分19A，帽盖主要部分19A一体地具有限定底面的底板件31、其上安装有储存瓶18的嘴部18A的瓶安装件32，以及布置于底板件31与瓶安装件32之间的收缩件33。在帽盖主要部分19A中形成有第一流动通道35和第二流动通道36，该第一流动通道35从进口部41延伸到储存瓶18的嘴部18A内，并且该第二流动通道36从输出口部42延伸到储存瓶18的嘴部18A内。
瓶安装件32具有凹入安装部32A和凸台部32B，嘴部18A固定至该凹入安装部32A，并且凸台部32B从该凹入安装部32A的底面突出。凹入安装部32A通过使形成于内壁表面上的内螺纹旋入而固定至嘴部18A。在凸台部32B的上表面开有第一流动通道上开口35a和第二流动通道上开口36a，第一流动通道上开口35a限定第一流动通道35的上端部，并且第二流动通道上开口36a限定第二流动通道36的上端部。
在该示例中的进口部41为从收缩件33朝向排出嘴部16A突出的连接喷嘴。如图8所示，连接喷嘴(进口部41)装配于排出嘴部16A中并且在不使用软管的情况下直接进行连接。联接部16通过软管连接至进口部41的这种结构也是可以的。
在该示例中的穿孔修补套件1设置有锁定机构34以防止由于在修复穿孔期间排出嘴部16A与进口部41断开连接而导致周围区域沾染有穿孔用密封剂。
锁定机构34由形成于帽盖19上的接合装置34A和形成于压缩机系统2上的防脱落装置34B构成。在该示例中，接合装置34A由一对接合爪45构成，该对接合爪45在进口部41的两侧(在该示例中，上侧和下侧)上朝向压缩机系统2突出，并且该对接合爪各自在稍端处设置有呈直角三角形形式的钩部。在该示例中，防脱落装置34B具有爪接合孔46，该爪接合孔46布置在与接合爪45相对的位置处并且该爪接合孔46能够与接合爪45接合以防止脱落。
在像这样的穿孔修补套件1中，压缩机系统2不具有安全阀。因此，即使在轮胎阀部件在喷射穿孔用密封剂期间阻塞的异常运行状态下，储存瓶18中的压强和调压室6B中的压强不会增大超过规定压强PP，并且储存瓶18中的压强和调压室6B中的压强彼此相等。因此，不会出现穿孔用密封剂从储存瓶18朝向调压室6B的逆流。于是，瓶单元3的第一流动通道35未设置防止穿孔用密封剂的逆流的单向阀。
虽然说明书由本发明的特别优选的实施方式组成，但本发明能够通过修改成不限于所例示的实施方式的各种实施方式来实施。
实施方式
(1)为了证实本发明的效果，根据表格1中所示的规格实验性地制造了具有图4中所示结构并且没有设置安全阀的多个压缩机系统。然后，将每个压缩机系统连接至轮胎，并且在处于其运行状态的压缩机系统无人看管时通过附接至气缸子部件7B的压强指示器17测量最大压强P。作为比较，关于具有安全阀设定压强被设定为451.3kPa(如果转换成表压，为350kPa)的安全阀的常规压缩机系统(常规示例)，实施相同的试验并且测量该压缩机系统的最大压强P。
除了表格中示出的那些规格之外，压缩机系统具有基本上相同的规格，并且具有近似葫芦形状(收缩件的宽度为7mm)、由金属(不锈钢)制成的片簧被用作进气阀12的阀调元件12B。排气阀13的操作力(转换成在阀调元件上的压强)是30kPa。
排气效率:比率To/T×100(％)作为排气效率进行比较，其中，To是常规示例使轮胎气压增大至250kPa(表压)所需要的时间，而T是实施方式所需要的时间，并且电压为12伏。值越大，排气效率越好。
[表格1]
如表格所示，可以证实的是如实施方式中的压缩机系统在不使用安全阀的情况下供应至轮胎(待充气的物体)的压缩空气的压强能够被控制处于大致规定压强，同时维持高的排气效率。
(2)具有如图7(第一流动通道没有设置单向阀)所示结构的瓶单元连接至表格1中的作为常规示例的压缩机系统，并且在轮胎阀部件被阻塞的情况下，使穿孔修补套件运行并且无人看管。结果是，观察到当安全阀在无人看管的状态下运行时，穿孔用密封剂与压缩空气一起从安全阀中喷出。
此外，具有如图7(第一流动通道没有设置单向阀)所示结构的瓶单元连接至表格1中的作为实施方式1的压缩机系统，并且在轮胎阀部件被阻塞的情况下，使穿孔修补套件运行并且无人看管。结果是，没有观察到在无人看管状态下发生穿孔用密封剂的泄漏。
说明书附图标记
1 穿孔修补套件
2 压缩机系统
3 瓶单元
5 活塞
6A 泵室
6B 调压室
7 气缸
7A 气缸主体
7B 气缸子部件
8 空气供应通道
11 曲柄机构
12A 进气孔
12B 阀调元件
12 进气阀
13 排气阀
18 储存瓶
18A 嘴部
19 帽盖
35 第一流动通道
36 第二流动通道
41 进口部
42 输出口部
M 马达
PL 下止点
PU 上止点

Claims (5)

1.一种压缩机系统，在所述压缩机系统中，在不使用安全阀的情况下压缩空气的供应压强被控制处于规定压强PP或更小，并且其特征在于，所述压缩机系统具有：
马达，
活塞，所述活塞由所述马达通过曲柄机构驱动，
气缸，所述气缸具有气缸主体和气缸子部件，所述气缸主体形成泵室，所述泵室以使所述活塞能够从下止点至上止点往复的方式容置所述活塞并且在所述活塞与所述泵室之间对空气进行压缩，所述气缸子部件形成用于通过排气阀接收在所述泵室中被压缩的压缩空气的调压室，
进气阀，所述进气阀具有进气孔和由片簧形成的阀调元件，所述进气孔贯穿所述活塞以使外部空气进入所述泵室，所述阀调元件以其弹性使所述进气孔的泵室侧关闭，以及
空气供应通道，所述空气供应通道用于从所述调压室朝向外部传送和供应压缩空气，
其中，压缩容积V2满足下面的表达式(1)，并且所述进气孔的直径D为3mm至15mm，
0.8×{V1×P0/(PP－P0)}≤V2<1.0×{V1×P0/(PP－P0)}---(1)
其中，V1是行程容积，所述行程容积为在所述活塞从所述下止点运动至所述上止点期间的气缸容积，V2是压缩容积，所述压缩容积为所述活塞处于所述上止点时的气缸容积，并且P0是大气压强。
2.根据权利要求1所述的压缩机系统，其特征在于，所述阀调元件具有从0.05mm至0.2mm的厚度t。
3.根据权利要求1或2所述的压缩机系统，其特征在于，所述阀调元件具有由固定件、覆盖件和收缩件构成的近似葫芦形状，所述固定件固定至所述活塞的上表面，所述覆盖件为盘形并且覆盖所述进气孔，所述收缩件布置于所述固定件与所述覆盖件之间并且所述收缩件的宽度W不大于10mm。
4.一种穿孔修补套件，所述穿孔修补套件具有瓶单元和根据权利要求1、2或3所述的压缩机系统，并且在所述瓶单元中，帽盖附接至容纳穿孔用密封剂的储存瓶的嘴部，并且其特征在于
所述帽盖具有进气口部和输出口部，所述进气口部用于通过第一流动通道将来自所述压缩机系统的压缩空气供送到所述储存瓶内，并且所述输出口部用于在供送所述压缩空气时通过第二流动通道从所述储存瓶相继地取出所述穿孔用密封剂和所述压缩空气，并且所述第一流动通道未设置有用于防止所述穿孔用密封剂朝向所述压缩机系统逆向流动的单向阀。
5.根据权利要求4所述的穿孔修补套件，其特征在于，所述帽盖的所述进气口部直接连接至所述压缩机系统。
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