CN104144878A - 氢氧化铝粉末及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

提供一种适合制造高纯度氧化铝的规定的累积细孔容积范围的氢氧化铝粉末及其制造方法。可以制造堆积密度高、煅烧效率高的氢氧化铝粉末，以及保形性高的氢氧化铝。

Description

氢氧化铝粉末及其制造方法
技术领域
本发明涉及适合作为高纯度氧化铝成型体原料的氢氧化铝粉末及其制造方法。
背景技术
一直以来，氧化铝（Al2O3）由于具有耐热性、绝缘性、耐磨耗性、耐腐蚀性等优异的物理、化学特性，因此被广泛用于各种用途。氧化铝纯度为99.99%以上、作为微粒并且具有均匀粒径的高纯度氧化铝，被广泛用于高压钠灯用透光管、钟表视窗用蓝宝石等单晶材料、高强度陶瓷工具、磁带用研磨材料等。
作为这种高纯度氧化铝原料粉末的工业制造方法，已知有烷醇铝的水解法（例如专利文献1）、铵矾的热分解法（例如非专利文献1）、碳酸铝铵的热分解法（例如非专利文献2）、铝的水下火花放电法（例如非专利文献3）、气相氧化法（例如非专利文献4）等。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平8－301616号公报
专利文献2：日本特开平08－12325号公报
非专利文献
非专利文献1：风间聪一，陶瓷，17（9），764（1982）
非专利文献2：加藤修三，精细陶瓷，4，100（1983）
非专利文献3：石桥渡、荒木徹也、岸本胜利、久野春夫，陶瓷，6（6），461（1971）
非专利文献4：加藤昭夫、川添早苗、持田勲，材料，21，540（1972）
非专利文献5：陶瓷的制造方法　1984　窑业协会出版。
发明内容
发明要解决的问题
将作为氧化铝原料的氢氧化铝成型或造粒为规定形状而得到成型物后再进行煅烧的方法，在氧化铝的制造上可以认为是有利的，但是由于在成型或造粒时，通常使用粘合剂，可能会对所得氧化铝的纯度产生影响，因此在同时实现氧化铝纯度的提高以及容易成型或造粒方面未必容易。
另一方面，作为氧化铝生成原料的氢氧化铝，根据其生成条件，受到所得氢氧化铝的晶体结构、凝集粒子的产生状态的影响。氢氧化铝中含有的凝集粒子，促进了氢氧化铝粒子的彼此连结、晶粒的异常生长（例如，参照非专利文献5。）。此外，该氢氧化铝的晶体结构、凝集粒子的产生状态，对以其作为原料生成的氧化铝也产生了影响，有时会生成凝集粒子多的氧化铝。在这种情况下，如果氢氧化铝的粗粒产生量多，则粉碎效率降低，无法获得希望的粒度分布。因此，专利文献2中提出了利用添加了形成烷醇铝的醇以外的溶剂的低浓度的水解反应等，得到凝集粒子少的易分散型氢氧化铝微粒的方法。然而，通过这种方法得到的氢氧化铝粉末，在煅烧效率这一方面还有改善的余地。
用于解决问题的方法
本申请发明人发现具有某种特定范围的细孔容积分布的氢氧化铝粉末，在成型性方面优异，适合于高纯度的氧化铝成型、造粒，进而还发现了具有能够以良好的煅烧效率得到高纯度氧化铝的特定细孔容积分布的氢氧化铝。本申请发明人发现这些氢氧化铝可以通过在规定的条件下水解烷醇铝而制造，由此完成本发明。
也就是说，本申请包含以下的第一实施方式和第二实施方式。第一实施方式包含以下方式。
<1> 一种氢氧化铝粉末，其通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为1.0mL/g以上。
<2> 如前述<1>所述的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用该细孔半径R以及上述累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR超过0.6mL/g。
<3> 如前述<1>或<2>所述的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度（軽装かさ密度）为0.10g/mL以上0.25g/mL以下，夯实堆积密度（重装かさ密度）为0.15g/mL以上0.30g/mL以下。
<4> 如前述<1>～<3>中任一项所述的氢氧化铝粉末，在该氢氧化铝粉末中作为杂质含有的Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量，在换算为氧化铝中的杂质时分别为10重量ppm以下。
<5> 一种如前述<1>～<4>中任一项所述的氢氧化铝粉末的制造方法，包括在含有烷醇铝的溶液中，以水/烷醇铝的摩尔比为1.5以上2.0以下的范围的方式添加水浓度为5重量%以上30重量%以下的醇水溶液，使烷醇铝水解的第1水解工序、
在从第1水解后的混合液中分离回收醇后，以水/烷醇铝的摩尔比为1.0以上7.0以下的范围，并且水解后浆料中的水浓度小于10重量%的方式添加水或醇水溶液，使烷醇铝水解的第2水解工序、和
从第2水解后的混合液中除去水和醇，回收氢氧化铝粉末的工序。
<6> 如前述<5>所述的氢氧化铝粉末的制造方法，其中烷醇铝为异丙醇铝。
<7> 如前述<5>或<6>所述的氢氧化铝粉末的制造方法，其中醇为异丙醇。
本申请的第2实施方式包含以下方式。
<1> 一种氢氧化铝粉末，其通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为0.2mL/g以上1.0mL/g以下。
<2> 如权利要求1所述的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用该细孔半径R以及上述累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR为0.05mL/g以上0.5mL/g以下。
<3> 如前述<1>或<2>所述的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度为0.30g/mL以上0.60g/mL以下。
<4> 如前述<1>～<3>中任一项所述的氢氧化铝粉末，在该氢氧化铝粉末中作为杂质含有的Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量，在换算为氧化铝中的杂质时分别为10重量ppm以下。
发明效果
根据第一实施方式，可以提供一种能够仅使用水而成型、造粒的氢氧化铝粉末。
第二实施方式的氢氧化铝粉末，由于凝集粒子少，可以很容易地解离为一次粒子，因此可以防止粉碎时再凝集粒子的产生、异物混入、杂质污染。此外，该氢氧化铝粉末由于堆积密度高、煅烧效率高，因此能够以良好的生产率制造高纯度氧化铝。
附图说明
[图1] 是实验例1的氢氧化铝粉末的X射线衍射图。
[图2] 是实验例1～5的氢氧化铝粉末的细孔分布曲线。
[图3] 是实验例1A～5A的氢氧化铝粉末的细孔分布曲线。
发明实施方式
以下，对本发明进行详细说明。
对本发明的第一实施方式进行说明。第一实施方式中的氢氧化铝粉末，其通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为1.0mL/g以上，优选为1.5mL/g以上。此外，累积细孔容积V为10mL/g以下，优选为3.5mL/g以下。
如此所述的第一实施方式的氢氧化铝粉末，其特征在于在利用水银压入法的测定中，细孔半径R处于上述范围的累积细孔容积V满足上述条件，其中即使不添加粘合剂而仅添加水，保形性也良好，并且容易成型、造粒。因此，对该氢氧化铝粉末的成型体、造粒体进行煅烧得到的氧化铝成型体，可以避免来自粘合剂的杂质的混入，因此能够维持高纯度。
在本说明书中，所谓氢氧化铝，除了三水铝石、三羟铝石等氧化铝三水合物以外，还包括勃姆石、假勃姆石等氧化铝一水合物。
水银压入法是施加用于将水银浸入到粉体试样细孔中的压力，得到表示施加于水银的压力与水银压入量的关系的水银压入曲线，并且基于该水银压入曲线，求出细孔分布曲线、细孔容积、比表面积等的方法。需要说明的是，利用水银压入法的测定可以通过水银测孔仪进行。
第一实施方式的氢氧化铝粉末通过仅添加水而具有高保形性的理由，虽然在现阶段尚未完全明确，但可以推测为由于水进入到大小形状的细孔中，因此保形性良好。
此外，第一实施方式的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用细孔半径R以及累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR优选超过0.6mL/g。此外，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR优选低于2.0mL/g。
此处，本说明书中通过水银压入法测定的细孔分布曲线，也称为对数微分细孔容积分布曲线，其表示试样的细孔半径大小与各细孔半径中的细孔容积合计量的关系，具体而言，是以基于以下所示的Washburn式算出的各压力P下的细孔半径（R[μm]）作为横轴，以各压力P下的水银压入量（dV/dlogR［mL/g］）作为纵轴，绘制通过水银压入法进行细孔分布测定时得到的各压力P下的水银压入量而得到的。
Washburn式；细孔半径R（m）＝－2γcosθ/P
　　　　　　　　　P：压力（Pa）
　　　　　　　　　γ：水银的表面张力（482×10-3N/m）
　　　　　　　　　θ：水银的接触角（140deg）。
进一步，第一实施方式的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度优选为0.10～0.25g/mL，更优选为0.14～0.18g/mL。
此外，夯实堆积密度优选为0.15～0.30g/mL，更优选为0.17～0.22g/mL。
此处，所谓“未夯实堆积密度”，是在防止振动而静置的已知容积的容器（量筒）中，使试样（氢氧化铝粉末）自由落下，求出收集的试样的质量，并用该质量除以等量的水的体积算出的密度，其可以通过JIS R 9301－2－3中记载的方法求出。此外，所谓“夯实堆积密度”，是在测定未夯实堆积密度后，将装入了试样的量筒从规定高度落下100次，压缩试样，并由压缩后的试样容积算出的密度。
此外，第一实施方式的氢氧化铝粉末，在换算为氧化铝中的杂质时，Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量优选分别为10重量ppm以下，更优选分别为5重量ppm以下。需要说明的是，这些元素的含量可以使用固体发光分析法测定。
在使用这种氢氧化铝粉末作为原料时，不仅来自粘合剂的杂质少，来自氢氧化铝粉末的杂质量也少，可以得到更高纯度的氧化铝成型体。
第一实施方式的氢氧化铝粉末，通过与水混合，可以很容易地成型。水与氢氧化铝粉末的重量比（水/氢氧化铝粉末）由成型性优异的范围进行确定，通常为1.3～2.3，优选为1.4～2.0。
使用公知的煅烧装置，例如旋转窑炉、瞬时煅烧炉、填充式煅烧炉、流动式煅烧炉、隧道炉、真空煅烧炉、梭式炉等在约700℃～约1100℃下煅烧具有以上物性的第一实施方式的氢氧化铝粉末，可以得到γ、δ、θ型的过渡氧化铝。
进一步对该氢氧化铝粉末进行成型，并在约1100℃～约1400℃下煅烧，可以得到α－氧化铝成型体。这种α－氧化铝成型体，由于杂质浓度低，因此适合于钟表视窗、LED基板用蓝宝石等单晶材料等用途。
上述第一实施方式的氢氧化铝粉末的制造方法没有特别限定，但是从能够以良好的再现性制造具有上述物性的氢氧化铝粉末的观点考虑，优选采用以下制造方法。
第一实施方式的氢氧化铝粉末的制造方法，包括在含有烷醇铝的溶液中，以水/烷醇铝的摩尔比为1.5以上2.0以下的范围的方式，添加水浓度为5重量%以上30重量%以下的醇水溶液进行水解的第1水解工序；在从第1水解后的混合液中分离回收醇后，以水/烷醇铝的摩尔比为1.0以上7.0以下的范围，并且水解后浆料中的水浓度小于10重量%的方式添加水或醇水溶液，进行水解的第2水解工序；和从第2水解后的混合液中除去水和醇，回收氢氧化铝粉末的工序。
在第一实施方式的制造方法中，其特征在于在将水/烷醇铝的摩尔比控制在一定范围的状态下以2个阶段进行烷醇铝的水解，通过进行这样的水解，可以得到具有上述物性的第一实施方式的氢氧化铝粉末。
作为构成原料的烷醇铝，可以使用乙醇铝、正丙醇铝、异丙醇铝、正丁醇铝、仲丁醇铝、叔丁醇铝等。其中，优选异丙醇铝。
此外，在不损害所得氢氧化铝粉末的物性的范围内，还可以使用对上述烷醇铝进行化学修饰得到的烷醇铝衍生物、或者该衍生物与烷醇铝的混合物。
通过在水解中使用醇水溶液，可以缓慢地进行对烷醇铝的水解处理，从而进行缓慢的水解而不会产生激烈的放热反应。
作为在第一实施方式的制造方法中使用的醇，可以列举碳数为1～8、优选为1～4的一元醇。具体而言，可以列举下述式（i）所表示的醇。其中，特别优选异丙醇。
R1OH　　　　　（i）。
此处，R1为选自甲基、乙基、正丙基、异丙基、正丁基、异丁基、新丁基、正戊基、异戊基、新戊基、正己基、异己基、新己基、正庚基、异庚基、新庚基、正辛基、异辛基和新辛基中的1种，优选为碳数为1～4的甲基、乙基、正丙基、异丙基、正丁基、异丁基、新丁基，更优选为异丙基。
此外，在水解反应时，在不损害所得氢氧化铝粉末的物性的范围内，还可以添加酸、碱等表面电荷调节剂、分散剂、乳化剂等表面活性剂。
水解反应的完结度、所得粉末中的氢氧化铝的晶形等诸物性，依存于烷醇铝与水的摩尔比，以及在含有化学修饰剂时，还依存于其种类?添加量。在如上所述的第一实施方式的制造方法中，其特征在于以2个阶段进行水解，通过在第1水解工序中限制烷醇铝与水的比例，使用醇水溶液，使部分水解反应停止，并在第2水解工序中继续进行水解反应，可以生成第一实施方式的氢氧化铝粉末。
此外，第一实施方式的制造方法的特征之一是在第1水解工序中，不添加水而添加醇水溶液。
添加的醇水溶液中的水浓度为5～30重量%，优选为5～20重量%，更优选为5～10重量%。
如果醇水溶液中的水浓度低于5重量%，则水解不充分，如果超过30重量%，则在与烷醇铝充分混合前进行了反应，存在有产生不均匀水解的问题。
在第1水解工序中，烷醇铝与水的摩尔比[水/烷醇铝]为1.5～2.0，优选为1.6～1.8。
如果第1水解工序中烷醇铝与水的摩尔比落在上述范围之外，则烷醇铝的水解反应不完全，或者过度进行从而在第2水解工序前过度进行水解，因此无法得到目标物性的氢氧化铝粉末。
此外，含有作为原料的烷醇铝的溶液，可以仅为烷醇铝，而为了提高与添加的醇水溶液的混和性，也可以含有醇。作为醇，优选与添加的醇水溶液相同。
在含有醇时，含有烷醇铝的溶液中醇与烷醇铝的摩尔比[醇/烷醇铝]，只要是不会对第1水解工序中的水解反应产生不良影响的范围，就没有特别限制，但通常为0～1.5。
对于第1水解工序中的水解反应温度来说，由于根据使用的烷醇铝和醇的种类，烷醇铝在醇中的溶解度等不同，因此不能一概地限定，其例如为常温～溶剂沸点以下的温度。
此外，在第2水解工序中，在从第1水解后的混合液中分离回收醇后，进一步添加水/烷醇铝的摩尔比为1.0～7.0，优选为1.5～6.5的水，进行水解。需要说明的是，此处的水/烷醇铝的摩尔比是第2水解工序中添加的水与第1水解工序中加入的烷醇铝的摩尔比。
通过在从第1水解后的混合液中分离回收醇后进行水解，生成了具有目标物性的氢氧化铝。
需要说明的是，添加的水也可以作为醇水溶液添加。这时，醇水溶液的浓度，只要是含有的醇不会对第2水解工序中的水解反应产生不良影响的范围，就没有特别限制，作为水浓度，通常为5～100重量%。
在第一实施方式的制造方法中，第2水解工序结束后的浆料中含有的水浓度，以浆料总量为100重量%，则小于10重量%。
作为第1水解、第2水解后回收或除去醇或醇水溶液的方法，没有特别限定，例如，可以列举使水解后的生成物通过装入了离子交换树脂的柱的方法、通过加热生成物使溶剂蒸发的方法。
此外，对于第1水解后的醇的分离回收量来说，只要回收适当的必要量即可。
对于第2水解工序中的水解反应温度来说，由于根据使用的烷醇铝和醇的种类，烷醇铝在醇中的溶解度等不同，因此也不能一概地限定，其通常为常温～溶剂沸点以下的温度。
第2水解反应结束后的含有氢氧化铝的混合液可以进行熟化处理。该熟化处理只要在常温至水解温度下静置、保持30分钟以上，通常为1小时～1天即可。
从第2水解工序后生成的含有氢氧化铝粉末的混合液中除去水、醇（在含有的情况下，未反应的醇盐），回收氢氧化铝粉末。该混合液可以通过过滤、干燥等常规方法得到作为粉体的氢氧化铝。
接着，对本发明的第二实施方式进行说明。
第二实施方式的氢氧化铝粉末，通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为0.2mL/g以上且小于1.0mL/g，优选为0.2mL/g以上且小于0.6mL/g。
如此所述的第二实施方式的氢氧化铝粉末，其特征在于在利用水银压入法的测定中，累积细孔容积V满足上述条件，虽然当累积细孔容积V小于0.2mL/g时，煅烧效率提高，但由于粗粒的产生量增加，导致粉碎效率显著降低。另一方面，当累积细孔容积V为1.0mL/g以上时，虽然可以抑制粗粒的产生，但煅烧效率不足。
因此，通过使累积细孔容积V处于上述范围，能够在维持煅烧效率的状态下有效地进行粉碎。
需要说明的是，所谓“煅烧效率”，是由原料得到煅烧物的效率，在使用相同的煅烧设备（煅烧炉、容器）时，通过1次煅烧处理得到的煅烧物的量越多，则煅烧效率越高。煅烧效率的具体评价方法在下文的实施例中描述。
水银压入法是施加用于将水银浸入到粉体试样细孔中的压力，得到表示施加于水银的压力与水银压入量的关系的水银压入曲线，并且基于该水银压入曲线，求出细孔分布曲线、细孔容积、比表面积等的方法。需要说明的是，利用水银压入法的测定可以通过水银测孔仪进行。
此外，第二实施方式的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用细孔半径R以及累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR优选为0.05mL/g以上0.5mL/g以下。dV/dlogR更优选为0.1mL/g以上0.5mL/g以下，进一步优选为0.15mL/g以上0.4mL/g以下。
此处，本说明书中通过水银压入法测定的细孔分布曲线，也称为对数微分细孔容积分布曲线，其表示试样的细孔半径大小与各细孔半径中的细孔容积合计量的关系，具体而言，是以基于以下所示的Washburn式算出的各压力P下的细孔半径（R[μm]）作为横轴，以各压力P下的水银压入量（dV/dlogR［mL/g］）作为纵轴，绘制通过水银压入法进行细孔分布测定时得到的各压力P下的水银压入量而得到的。
Washburn式；细孔半径R（m）＝－2γcosθ/P
　　　　　　　　　P：压力（Pa）
　　　　　　　　　γ：水银的表面张力（482×10-3N/m）
　　　　　　　　　θ：水银的接触角（140deg）。
进一步，第二实施方式的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度优选为0.30～0.60g/mL，更优选为0.30～0.50g/mL。
此处，所谓“未夯实堆积密度”，是在防止振动而静置的已知容积的容器（量筒）中，使试样（氢氧化铝粉末）自由落下，求出收集的试样的质量，并用该质量除以等量的水的体积算出的密度，其可以通过JIS R 9301－2－3中记载的方法求出。
此外，第二实施方式的氢氧化铝粉末，在换算为氧化铝中的杂质时，Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量优选分别为10重量ppm以下，更优选分别为5重量ppm以下。需要说明的是，这些元素的含量可以使用固体发光分析法测定。
在使用这种氢氧化铝粉末作为原料时，来自氢氧化铝粉末的杂质量减少，可以得到更高纯度的氧化铝成型体。
第二实施方式的氢氧化铝粉末，通过与水混合，可以很容易地成型。水与氢氧化铝粉末的重量比（水/氢氧化铝粉末）由成型性优异的范围进行确定，通常为1.3～2.3，优选为1.4～2.0。
使用公知的煅烧装置，例如旋转窑炉、瞬时煅烧炉、填充式煅烧炉、流动式煅烧炉、隧道炉、真空煅烧炉、梭式炉等在约700℃～约1100℃下煅烧具有以上物性的第二实施方式的氢氧化铝粉末，可以得到γ、δ、θ型的过渡氧化铝。
进一步对该氢氧化铝粉末进行成型，并在约1100℃～约1400℃下煅烧，可以得到α－氧化铝粉末。这种α－氧化铝粉末，由于杂质浓度低，因此适合于钟表视窗、LED基板用蓝宝石等单晶材料等用途。
上述第二实施方式的氢氧化铝粉末的制造方法没有特别限定，但是从能够以良好的再现性制造具有上述物性的氢氧化铝粉末的观点考虑，优选采用以下制造方法。
只要第二实施方式的氢氧化铝粉末显示出上述物性，则制造方法没有特别限定。
以下，例示第二实施方式的氢氧化铝粉末的优选制造方法。
第二实施方式的氢氧化铝粉末的优选制造方法（以下，称为“第二实施方式的制造方法”。），包括在含有烷醇铝的溶液中，以水/烷醇铝的摩尔比为2.5以上7.0以下的范围的方式，添加水浓度为5重量%以上80重量%以下的醇水溶液进行水解的工序、和从水解后的混合液中除去水和醇，回收氢氧化铝粉末的工序。
在第二实施方式的制造方法中，其特征在于在将水/烷醇铝的摩尔比控制在一定范围的状态下以2个阶段进行烷醇铝的水解。
具体而言，经过以水/烷醇铝的摩尔比为1.5以上2.0以下的范围的方式添加并进行水解的第1水解工序、搅拌熟化第1水解后的混合液的工序、以及以水/烷醇铝的摩尔比为1.0以上7.0以下的范围的方式添加水或醇水溶液进行水解的第2水解工序，可以得到希望的物性。需要说明的是，此处的水/烷醇铝的摩尔比是第1水解工序中添加的水与烷醇铝的初期加入量的摩尔比。
此外，在第一水解后可以进行溶剂的回收。
作为构成原料的烷醇铝，可以使用乙醇铝、正丙醇铝、异丙醇铝、正丁醇铝、仲丁醇铝、叔丁醇铝等。
其中，优选异丙醇铝。
此外，在不损害所得氢氧化铝粉末的物性的范围内，还可以使用对上述烷醇铝进行化学修饰得到的烷醇铝衍生物、或者该衍生物与烷醇铝的混合物。
通过在水解中使用醇水溶液，可以缓慢地进行对烷醇铝的水解处理，从而进行缓慢的水解而不会产生激烈的放热反应。
作为在第二实施方式的制造方法中使用的醇，可以列举碳数为1～8、优选为1～4的一元醇。具体而言，可以列举下述式（i）所表示的醇。其中，特别优选异丙醇。需要说明的是，这些醇可以使用1种，也可以将2种以上混合使用。
R1OH　　　　　（i）。
此处，R1为选自甲基、乙基、正丙基、异丙基、正丁基、异丁基、新丁基、正戊基、异戊基、新戊基、正己基、异己基、新己基、正庚基、异庚基、新庚基、正辛基、异辛基和新辛基中的1种，优选为碳数为1～4的甲基、乙基、正丙基、异丙基、正丁基、异丁基、新丁基，更优选为异丙基。
此外，在水解反应时，在不损害所得氢氧化铝粉末的物性的范围内，还可以添加酸、碱等表面电荷调节剂、分散剂、乳化剂等表面活性剂。
水解反应的完结度、所得粉末中的氢氧化铝的晶形等诸物性，依存于烷醇铝与水的摩尔比，以及在含有化学修饰剂时，还依存于其种类?添加量。在如上所述的本发明的制造方法中，其特征在于以2个阶段进行水解，通过在第1水解工序中限制烷醇铝与水的比例，使用醇水溶液，使部分水解反应停止，并在第2水解工序中继续进行水解反应，可以生成本发明的氢氧化铝粉末。
此外，第二实施方式的制造方法的特征之一是在第1水解工序中，不添加水而添加醇水溶液。
添加的醇水溶液中的水浓度为5～80重量%，优选为5～50重量%，更优选为5～30重量%。
如果醇水溶液中的水浓度低于5重量%，则水解不充分，如果超过80重量%，则在与烷醇铝充分混合前进行了反应，水解不均匀，因此在煅烧后的氧化铝粉末中容易产生凝集粒子，损害了粉碎性。
在第1水解工序中，烷醇铝与水的摩尔比[水/烷醇铝]为1.5～2.0，优选为1.6～1.8。
如果第1水解工序中烷醇铝与水的摩尔比落在上述范围之外，则烷醇铝的水解反应不完全，或者过度进行从而在第2水解工序前过度进行水解，因此无法得到目标物性的氢氧化铝粉末。
此外，含有作为原料的烷醇铝的溶液，可以仅为烷醇铝，而为了提高与添加的醇水溶液的混和性，也可以含有醇。作为醇，优选与添加的醇水溶液相同。
在含有醇时，含有烷醇铝的溶液中醇与烷醇铝的摩尔比[醇/烷醇铝]，只要是不会对第1水解工序中的水解反应产生不良影响的范围，就没有特别限制，但通常为0～1.5。
对于第1水解工序中的水解反应温度来说，由于根据使用的烷醇铝和醇的种类，烷醇铝在醇中的溶解度等不同，因此不能一概地限定，其例如为常温～溶剂沸点以下的温度。
此外，在第2水解工序中，在从第1水解后的混合液中分离回收醇后，进一步添加水/烷醇铝的摩尔比为1.0～7.0，优选为1.5～6.5的水，进行水解。需要说明的是，此处的水/烷醇铝的摩尔比是第2水解工序中添加的水与第1水解工序中加入的烷醇铝的摩尔比。
通过在从第1水解后的混合液中分离回收醇后进行水解，生成了具有目标物性的氢氧化铝。
需要说明的是，添加的水优选以单独的水添加，但也可以作为醇水溶液添加。这时，醇水溶液的浓度，只要是含有的醇不会对第2水解工序中的水解反应产生不良影响的范围，就没有特别限制，作为水浓度，通常为5～100重量%。
此处，已知第2水解工序结束后的浆料中含有的水浓度对未夯实堆积密度产生了较大的影响，以浆料总量为100重量%，这时的水浓度优选为10重量%～25重量%的范围，特别是当醇为异丙醇时，更优选为12重量%～20重量%的范围。
当水解工序结束后的浆料中的水浓度小于10重量%时，未夯实堆积密度变低，因此煅烧效率可能不充分，而当水浓度超过25重量%时，凝集产生量增大，因此粉碎效率可能不充分。
作为第1水解、第2水解后回收或除去醇或醇水溶液的方法，没有特别限定，例如，可以列举使水解后的生成物通过装入了离子交换树脂的柱的方法、通过加热生成物使溶剂蒸发的方法等。
此外，对于第1水解后回收醇时的分离回收量来说，只要回收适当的必要量即可。
对于第2水解工序中的水解反应温度来说，由于根据使用的烷醇铝和醇的种类，烷醇铝在醇中的溶解度等不同，因此也不能一概地限定，其通常为常温～溶剂沸点以下的温度。
第2水解反应结束后的含有氢氧化铝的混合液可以进行熟化处理。该熟化处理只要在常温至水解温度下静置、保持30分钟以上，通常为1小时～1天即可。
从第2水解工序后生成的含有氢氧化铝粉末的混合液中除去水、醇（在含有的情况下，未反应的醇盐），回收氢氧化铝粉末。该混合液可以通过过滤、干燥等常规方法得到作为粉体的氢氧化铝。
以下，对于第二实施方式中煅烧氢氧化铝粉末，生成氧化铝煅烧物的煅烧工序进行说明。通过煅烧氢氧化铝，可以经由中间氧化铝（γ－氧化铝、δ－氧化铝、θ－氧化铝），生成作为高温稳定相的α－氧化铝。由中间氧化铝向α－氧化铝的转变，与中间氧化铝间的转变不同，是需要氧的填充再排列的转变，因此需要高温。
作为煅烧工序中煅烧处理的条件没有特别限定，是施加使氢氧化铝相转变为氧化铝所需的热能。例如，在1200℃以上的温度下煅烧2小时以上。通过在该条件下煅烧本发明的氢氧化铝，可以防止牢固结合的难以粉碎的氧化铝凝集体的产生，并且通过在后述的粉碎工序中的粉碎处理条件下进行粉碎，可以得到凝集粒子少的高纯度氧化铝粉末。
作为升温至规定煅烧温度时的升温速度，没有特别限定，例如为30～500℃/小时。
对该氢氧化铝的煅烧处理，例如，可以使用煅烧炉进行。作为煅烧炉，可以使用材料静置型煅烧炉，例如隧道炉、间歇式通气流型箱型煅烧炉、间歇式并行流型箱型煅烧炉等。
此外，煅烧气氛没有特别限定，除了在大气气氛以外，还可以是氮气、氩气等惰性气氛、或还原气氛中的任一种。
在煅烧工序中，通过在煅烧处理之前将氢氧化铝造粒，对该造粒物进行预干燥，并将预干燥后的造粒物填充到高纯度氧化铝制的煅烧容器中煅烧，也可以生成氧化铝煅烧物。
如上所述，通过将氢氧化铝造粒物预干燥后的造粒物填充到煅烧容器中煅烧，可以减少因煅烧时的飞散而造成的损失。此外，通过对氢氧化铝造粒得到的造粒物进行预干燥，可以有效地进行向煅烧容器中的填充作业。
煅烧容器没有特别限定，例如，可以使用正方形、带有底的圆形、多角柱状的外壳。煅烧容器优选为氧化铝陶瓷制容器。通过使用氧化铝陶瓷制的煅烧容器，可以防止煅烧时氧化铝受到污染，能够得到高纯度的氧化铝。
得到的α氧化铝煅烧物有时以平均粒径超过10μm的状态产生凝集。这时优选进行粉碎，形成平均粒径为1μm以下的α氧化铝粉末。
α氧化铝煅烧物的粉碎，例如，可以使用振动磨、球磨机、喷射磨等公知装置进行，并且可以采用在干式状态下粉碎的方法以及在湿式状态下粉碎的方法中的任一种，优选使用喷射磨进行粉碎。在使用喷射磨进行粉碎时，可以使α氧化铝粉末中含有的20μm以上的粗大粒子的含量降低至10ppm以下。
从所得α氧化铝粉末的污染较少的观点考虑，粉碎装置中与α氧化铝接触的面优选由高纯度的α氧化铝材质构成或者施加树脂衬里。
在使用介质搅拌磨等进行粉碎时，其中使用的粉碎介质也优选由高纯度的α氧化铝材质构成。
此外，该氧化铝中Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量分别为10ppm以下。需要说明的是，如上所述，这些杂质可以通过发射分光法进行测定。
此外，该氧化铝的BET比表面积为1～10m2/g。需要说明的是，BET比表面积可以根据JIS－Z－8830中规定的方法，通过氮吸附法求出。
实施例
以下，通过实施例对本发明的第一实施方式进行更详细的说明，但只要不改变本发明的要旨，则本发明并不限定于以下的实施例。
需要说明的是，试样物性的评价如下进行。
（1）细孔容积?细孔半径R?细孔分布曲线
将提供测定的试样在干燥机中在120℃下干燥4小时，精确称量干燥后的重量，作为试样重量。将干燥后的试样设置在细孔容积测定装置（MICROMERITICS公司制“Autopore III9420”）的腔室中，使腔室体系内为50μmHg以下，然后在体系内充满水银，接着，阶段性地对腔室施加0.007MPa至414MPa的压力，将水银的压入平衡等待时间设定为10秒，测定各压力下的水银压入量。
累积细孔容积（mL/g）通过用施加0.007MPa至414MPa的压力时的总水银压入量（mL）除以试样重量（g）而求出。
细孔半径R（μm）是基于上述Washburn式，由各压力P下的水银压入量算出各压力P下的细孔半径R（μm）。进一步，在横轴取基于Washburn式算出的各压力P下的细孔半径（R[μm]），在纵轴上取各压力P下的水银压入量（dV/dlogR［mL/g］），绘制上述测定结果，由此得到细孔分布曲线。
（2）堆积密度
未夯实堆积密度和夯实堆积密度通过以下方法测定。
“未夯实堆积密度”
向10mL的量筒中投入9～10mL试样，测定试样重量（g），在量筒上盖上盖子，将其倒过来，然后再恢复原样，使其轻轻地自由落下，测定此时的试样容积（mL）。重复3次倒过来再恢复的过程，求出平均容积（mL）。将试样重量÷试样平均容积的值作为未夯实堆积密度（mL/g）。
“夯实堆积密度”
在测定未夯实堆积密度后，将装入了试样的量筒从3cm的高度自然落下到硬质橡胶盘上100次，然后测定试样容积（mL）。将试样重量÷试样容积的值作为夯实堆积密度（mL/g）。
（3）组成分析（杂质量测定）
将试样在1100℃下煅烧约1小时后，与Ultra Carbon粉末混合，使用丙烯酸球粉碎后，通过固体发光分析法（使用THERMO Jarrell Ash CID－DCA　AURORA）测定混合试样，求出Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量。
（4）粉末X射线衍射测定
试样的粉末X射线衍射测定使用株式会社RIGAKU制RINT－2200。X射线的线源使用CuKα线源。将试样填充到专用的容器中，在衍射角2θ＝20～70?的范围进行测定，得到粉末X射线衍射图。
1. 氢氧化铝粉末的制造
实验例1
向100.0重量份异丙醇铝和11.1重量份异丙醇的混合溶液中添加15.0重量份水和165.7重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝1.7，醇水溶液中的水浓度为8.3重量%）。
接着，通过蒸馏分离回收99.3重量份异丙醇，然后进一步添加24.9重量份水和64.2重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝2.8）。水解工序结束后的浆料中的水浓度为7.8重量%。
除去得到的含有氢氧化铝、水和异丙醇的悬浮液中的水和异丙醇，得到实验例1的氢氧化铝粉末。从图1所示的粉末X射线衍射图中未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例2
除了使第2水解时的水量为12.5重量份（水/烷醇铝的摩尔比＝1.4）以外，通过与实验例1同样的方法得到实验例2的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为3.6重量%。通过X射线衍射法进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例3
除了使第2水解时的水量为55.5重量份（水/烷醇铝的摩尔比＝6.3）以外，通过与实施例1同样的方法得到实施例3的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为16.9重量%。通过X射线衍射法进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例4
向100.0重量份异丙醇铝和50.0重量份异丙醇的混合溶液中添加15.0重量份水和173.0重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝1.7，醇水溶液中的水浓度为8.0重量%）。
接着，通过蒸馏分离回收138.2重量份异丙醇，然后进一步添加55.5重量份水和41.7重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解 （水/烷醇铝的摩尔比＝6.3）。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为17.7重量%。
除去得到的含有氢氧化铝、水和异丙醇的悬浮液中的水和异丙醇，得到实验例4的氢氧化铝粉末。通过X射线衍射法进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例5
除了使第2水解时的水量为73.2重量份（水/烷醇铝的摩尔比＝8.3）、异丙醇量为55.1重量份以外，通过与实验例4同样的方法得到实验例5的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为21.9重量%。通过X射线衍射法进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
2. 评价
（累积细孔容积）
实验例1在测定全范围中的累积细孔容积V’为3.29mL/g，在细孔半径R：0.01～1μm的范围中的累积细孔容积V为1.77mL/g。
实验例2在测定全范围中的累积细孔容积V’为4.08mL/g，在细孔半径R：0.01～1μm的范围中的累积细孔容积V为2.12mL/g。
实验例3在测定全范围中的累积细孔容积V’为2.32mL/g，在细孔半径R：0.01～1μm的范围中的累积细孔容积V为0.86mL/g。
实验例4在测定全范围中的累积细孔容积V’为2.41mL/g，在细孔半径R：0.01～1μm的范围中的累积细孔容积V为0.64mL/g。
实验例5在测定全范围中的累积细孔容积V’为0.99mL/g，在细孔半径R：0.01～1μm的范围中的累积细孔容积V为0.22mL/g。
（细孔分布曲线）
图2中表示实验例1～5的氢氧化铝粉末的细孔分布曲线。
在实验例3～5的细孔分布曲线中，在实验例3，4中在细孔半径R：5～7μm附近确认了突出的峰，在实验例5中在累积细孔半径R：0.004μm附近确认了突出的峰，可知在R：0.01～1μm的范围中dV/dlogR未超过0.6mL/g。
另一方面，在实验例1、实验例2的细孔分布曲线中，在实验例3～5中确认的突出峰以外的区域中也存在细孔，在细孔半径R：0.01～1μm的整个范围中，dV/dlogR超过0.6mL/g。
（堆积密度）
实验例1的氢氧化铝粉末的未夯实堆积密度为0.14g/mL，夯实堆积密度为0.17g/mL。
实验例2的氢氧化铝粉末的未夯实堆积密度为0.13g/mL，夯实堆积密度为0.15g/mL。
实验例3的未夯实堆积密度为0.24g/mL，夯实堆积密度为0.30g/mL。
实验例4的未夯实堆积密度为0.27g/mL，夯实堆积密度为0.35g/mL。
实验例5的未夯实堆积密度为0.58g/mL，夯实堆积密度为0.76g/mL。
（杂质浓度的评价）
测定实验例1的氢氧化铝粉末的杂质浓度的结果是，以氧化铝进行换算，Si＝3ppm、Na<5ppm、Ca<1ppm、Fe＝4ppm、Cu<1ppm、Mg<1ppm。
（成型性的评价）
以重量比1：1.6的比例混合实验例1的氢氧化铝粉末和水，进行挤出成型（使用宫崎铁工制 MP－100－1型），可以得到φ4mm×4mmL的圆柱状成型体，对该成型体进行干燥、煅烧，可以得到φ2mm×2mmL的氧化铝成型体。
另一方面，以重量比1：1.6的比例混合实验例5的氢氧化铝粉末和水，形成糊状，无法成型。进一步，以1：1.4的比例混合实验例5的氢氧化铝粉末和水，进行挤出成型，可以得到φ4mm×4mmL的圆柱状成型体，但干燥时产生裂纹。
以下，通过实施例对本发明的第二实施方式进行更详细的说明，但只要不改变本发明的要旨，则本发明并不限定于以下的实施例。
需要说明的是，试样物性的评价如下进行。
（1）细孔容积?细孔半径R?细孔分布曲线
将提供测定的试样在干燥机中在120℃下干燥4小时，精确称量干燥后的重量，作为试样重量。将干燥后的试样设置在细孔容积测定装置（MICROMERITICS社制“Autopore III9420”）的腔室中，使腔室体系内为50μmHg以下，然后在体系内充满水银，接着，阶段性地对腔室施加0.007MPa至414MPa的压力，将水银的压入平衡等待时间设定为10秒，测定各压力下的水银压入量。
累积细孔容积（mL/g）通过用施加0.007MPa至414MPa的压力时的总水银压入量（mL）除以试样重量（g）而求出。
细孔半径R（μm）是基于上述Washburn式，由各压力P下的水银压入量算出各压力P下的细孔半径R（μm）。进一步，在横轴取基于Washburn式算出的各压力P下的细孔半径（R[μm]），在纵轴上取各压力P下的水银压入量（dV/dlogR［mL/g］），绘制上述测定结果，由此得到细孔分布曲线。
（2）未夯实堆积密度
未夯实堆积密度通过以下方法测定。
向10mL的量筒中投入9～10mL试样，测定试样重量（g），在量筒上盖上盖子，将其倒过来，然后再恢复原样，使其轻轻地自由落下，测定此时的试样容积（mL）。重复3次倒过来再恢复的过程，求出平均容积（mL）。将试样重量÷试样平均容积的值作为未夯实堆积密度（mL/g）。
（3）组成分析（杂质量测定）
将试样在1100℃下煅烧约1小时后，与Ultra Carbon粉末混合，使用丙烯酸球粉碎后，通过固体发光分析法（使用THERMO Jarrell Ash CID－DCA　AURORA）测定混合试样，求出Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量。
（4）煅烧效率
实验例的氢氧化铝粉末的煅烧效率，是通过向相同的煅烧容器中分别填充相同体积的氢氧化铝粉末，并分别比较煅烧后得到的煅烧物（氧化铝）的重量而进行评价的。
（5）粗粒子量
试样中的粗粒子量是使用湿式筛法收集20μm以上的粗粒子，并测定其重量而求出的。
1. 氢氧化铝粉末的制造
实验例1A
向100.0重量份异丙醇铝和11.1重量份异丙醇的混合溶液中添加44.1重量份水和176.2重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝5.0）。
接着，通过蒸馏分离回收异丙醇，然后进一步添加19.0重量份的水，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝2.1）。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为12.8重量%。
除去得到的含有氢氧化铝、水和异丙醇的悬浮液中的水和异丙醇，得到实验例1的氢氧化铝粉末。通过X射线衍射法对得到的氢氧化铝粉末进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例2A
除了使第1水解时的溶剂为44.1重量份水和44.1重量份异丙醇的醇水溶液以外，通过与实施例1同样的方法得到实施例2的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为20.0重量%。
通过X射线衍射法对得到的氢氧化铝粉末进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例3A
除了使第1水解时的溶剂为44.1重量份水和11.0重量份异丙醇的醇水溶液以外，通过与实施例1同样的方法得到实施例3的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为24.5重量%。
通过X射线衍射法对得到的氢氧化铝粉末进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例4A
向100.0重量份异丙醇铝和11.1重量份异丙醇的混合溶液中添加15.0重量份水和165.7重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解 （水/烷醇铝的摩尔比＝1.7）。
接着，通过蒸馏分离回收99.3重量份异丙醇，然后进一步添加24.9重量份水和64.2重量份异丙醇的醇水溶液，进行水解（水/烷醇铝的摩尔比＝2.8）。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为7.8重量%。
除去得到的含有氢氧化铝、水和异丙醇的悬浮液中的水和异丙醇，得到实验例4的氢氧化铝粉末。通过X射线衍射法对得到的氢氧化铝粉末进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
实验例5A
除了使第1水解时的溶剂为44.1重量份的水，并且使第2水解时的溶剂为44.1重量份的水以外，通过与实施例1同样的方法得到实施例5的氢氧化铝粉末。需要说明的是，水解工序结束后的浆料中的水浓度为30.7重量%。
通过X射线衍射法对得到的氢氧化铝粉末进行评价，未确认氢氧化铝以外的结晶相。
表1中汇总表示在实验例1A～5A的水解工序中各成分的加料量、水解后的水浓度。需要说明的是，表1中的“水解工序结束后的浆料中的水浓度”是以第2水解工序结束后的浆料总量为100重量%时的水的比例（重量%）。
2. 评价
（细孔分布曲线）
图3中表示实验例1A～5A的氢氧化铝粉末的细孔分布曲线。
在实验例1A～3A的细孔分布曲线中，在细孔半径R：0.01～1μm的整个范围中，dV/dlogR为0.05mL/g以上0.5mL/g以下的范围。
在实验例4A的细孔分布曲线中，在R：0.01～1μm的范围中，dV/dlogR超过0.5mL/g。此外，在实验例5A的细孔分布曲线中，在R：0.01～1μm的范围中，dV/dlogR小于0.05mL/g。
（杂质浓度的评价）
测定实验例1A～5A的氢氧化铝粉末的杂质浓度的结果是，以氧化铝进行换算，Si＝3ppm、Na<5ppm、Ca<1ppm、Fe＝4ppm、Cu<1ppm、Mg<1ppm。
通过上述（3）～（5）的方法评价实验例1A～5A的氢氧化铝粉末的未夯实堆积密度、煅烧效率和粗粒子量。结果汇总示于表2。需要说明的是，煅烧效率是作为以实验例4A的煅烧效率为1.0的相对值而表示的。
（粉碎性的评价）
将实验例1A～3A和实验例4A的氢氧化铝在1350℃下煅烧3小时，使用喷射磨（SEISHIN企业制，Co－Jet systemα）在0.45MPa、2.7g/min.的条件下粉碎所得的α-氧化铝，结果20μm以上的粗粒量分别为0ppm、1ppm、7ppm、0ppm。
在同样的条件下粉碎实验例5A（比较例），结果20μm以上的粗粒量为180ppm。
产业上的可利用性
本发明的氢氧化铝粉末可以用作高纯度氧化铝的原料，例如适合作为在构成锂离子二次电池的正极、负极或隔板的表面上形成的具有绝缘性的无机氧化物多孔膜的形成材料的高纯度氧化铝的原料。

Claims (11)

1.一种氢氧化铝粉末，其特征在于，通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为1.0mL/g以上。
2.如权利要求1所述的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用该细孔半径R以及上述累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR超过0.6mL/g。
3.如权利要求1或2所述的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度为0.10g/mL以上0.25g/mL以下，夯实堆积密度为0.15g/mL以上0.30g/mL以下。
4.如权利要求1～3中任一项所述的氢氧化铝粉末，在该氢氧化铝粉末中作为杂质含有的Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量，在换算为氧化铝中的杂质时分别为10重量ppm以下。
5.一种如权利要求1～4中任一项所述的氢氧化铝粉末的制造方法，其特征在于，包括在含有烷醇铝的溶液中，以水/烷醇铝的摩尔比为1.5以上2.0以下的范围的方式添加水浓度为5重量%以上30重量%以下的醇水溶液，使烷醇铝水解的第1水解工序、
在从第1水解后的混合液中分离回收醇后，以水/烷醇铝的摩尔比为1.0以上7.0以下的范围，并且水解后的浆料中的水浓度小于10重量%的方式添加水或醇水溶液，使烷醇铝水解的第2水解工序、和
从第2水解后的混合液中除去水和醇，回收氢氧化铝粉末的工序。
6.如权利要求5所述的氢氧化铝粉末的制造方法，其中所述烷醇铝为异丙醇铝。
7.如权利要求5或6所述的氢氧化铝粉末的制造方法，其中所述醇为异丙醇。
8.一种氢氧化铝粉末，其特征在于，通过水银压入法测定的细孔半径R处于0.01μm以上1μm以下的范围的累积细孔容积V为0.2mL/g以上1.0mL/g以下。
9.如权利要求8所述的氢氧化铝粉末，在表示通过水银压入法测定的细孔半径R与使用该细孔半径R以及上述累积细孔容积V表示的对数微分细孔容积（dV/dlogR）的关系的细孔分布曲线中，在R为0.01μm以上1μm以下的整个范围中，dV/dlogR为0.05mL/g以上0.5mL/g以下。
10.如权利要求8或9所述的氢氧化铝粉末，其未夯实堆积密度为0.30g/mL以上0.60g/mL以下。
11.如权利要求8～10中任一项所述的氢氧化铝粉末，在该氢氧化铝粉末中作为杂质含有的Si、Na、Ca、Fe、Cu和Mg的含量，在换算为氧化铝中的杂质时分别为10重量ppm以下。
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