CN103563192A - 红外线透射性保护罩、其制造方法及使用该保护罩的监控方法 - Google Patents

红外线透射性保护罩、其制造方法及使用该保护罩的监控方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供能够通过目视和红外线检测内部的发热体的发热异常等的实用的红外线透射性保护罩。一种红外线透射性保护罩，具有光透射部，其中，光透射部由包含树脂组合物的树脂片构成，光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上且在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上。

Description

红外线透射性保护罩、其制造方法及使用该保护罩的监控方法
技术领域
本发明涉及红外线透射性保护罩、其制造方法及使用该保护罩的监控方法。
背景技术
在电气使用方面，采取使用配电板等向必要的电气装置、电气设备送电的方法。从预防电气灾害方面而言，首先需要确保配电板的安全性。例如，为了确保操作者的安全性，在配电板上设置绝缘性的保护罩等。但是，如果该绝缘性的保护罩对可见光线不透明，则无法从保护罩外视认保护罩内的接线状态等。这种情况下，为了确认接线状态等，需要将该保护罩从配电板上取下。这样，配电板处于未被保护罩保护的状态，因此，不能确保操作者的安全性。从这样的观点出发，保护罩使用玻璃、丙烯酸树脂、碳酸酯等透射可见光线的绝缘性材料。
关于电气设备中配置的保护罩，专利文献1中公开了配电板内置器具用的保护罩。专利文献1中，提出了在内置于配电板内的器具(内置器具)的正面侧设置用于保护器具的保护罩的方案，并且提出了使用具有透明性的绝缘性塑料片作为保护罩的材料。
专利文献2中公开了一种电气设备用保护罩，其使用绝缘性拉链保护配置在电气设备中的操作部件列，根据需要拉开拉链，由此仅使要操作的操作部件露出。对于这种保护罩而言，能够仅将覆盖要操作的端子部分的拉链拉开，因此，能够在不取下保护罩的情况下通过目视确认该端子部件的状态，认为能够在一定程度上提高操作性，但在使拉链敞开的状态下，该端子部件成为裸露的状态，因此在安全性方面存在问题。
近年来，关于原子能发电厂等重要设施的维护检查方法，对于迄今为止仅通过目视检查进行配电板内的设备安全检查的情况，也开始研究使用红外线传感器进行监控的监视方法等。目视检查时需要停止通电，因此，需要使配置在配电板下游的电气装置和电气设备的运转停止。因此，存在经济损失大的问题。为了解决这样的问题，期望能够在通电的同时进行维护检查和监视的方法。从该观点出发，特别是使用红外线传感器进行监控的监视方法不需要使电气装置和电气设备的运转停止，因此可以说是简便且经济的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平07-143621号公报
专利文献2：日本特开2008-029119号公报
专利文献3：日本特开平05-043268号公报
专利文献4：日本特开2001-200108号公报
发明内容
发明所要解决的问题
在这种情况下，期望一种能够确保操作者的安全性并且不花费取下保护罩的工时且不停止通电即能简便且高效地进行远距离监控的方法。
但是，关于上述的现有保护罩的材料，存在应当要解决的问题。例如，使用上述的玻璃、丙烯酸树脂板、碳酸酯板等的保护罩在红外线传感器所利用的红外线范围存在较大的吸收，因此，难以利用红外线进行检查。可见，对于现有的保护罩而言，难以在安装有保护罩的状态下同时进行利用目视的检查和利用红外线传感器的检查。
另外，专利文献3中公开了具有透射可见光线和红外线的性质的滤光片和透镜材料。而且，KRS-5(溴化铊与碘化铊的混合物)这一材料也具有透射红外线的性质，因此，作为滤光片和透镜材料等得到广泛应用。但是，专利文献3记载的技术中，使用以锗、硫和卤素为主体的极其特殊的玻璃原材作为材料，作为其主要成分之一的锗非常昂贵，在广泛的产业性使用方面不实用。而且，锗具有容易被水蒸气氧化的性质，还存在使红外线的透射性降低的问题。
另外，KRS-5具有透射从可见光至红外光的广范围光的性质，铊的毒性极强，在安全性方面存在大问题。作为其他透射红外线的材料，还可以列举硒化锌(ZnSe)、砷化镓(GaAs)等红外晶体等，但这些材料均非常昂贵，从经济性的观点出发，作为配电板的保护罩的材料使用可以说是不现实的。
另外，专利文献4中公开了在聚乙烯树脂中配合有白色添加剂的成形体。但是，专利文献4中记载的成形体存在需要添加白色添加剂、可见光线的透射性差的问题。因此，即使使用专利文献4中记载的成形体作为保护罩，也难以同时进行利用目视的检查和利用红外线传感器的检查。可见，对于现有技术而言，现状是目前为止尚不存在从对可见光线和红外线这两者的透射性、经济性、安全性、其他性能方面而言能够称为实用的材料。
本发明鉴于上述情况而完成，其目的在于提供能够通过目视和红外线检测内部的发热体的发热异常等的实用的红外线透射性保护罩。
用于解决问题的手段
本发明人为了解决上述问题进行了深入研究，结果发现，通过使用具有由包含树脂组合物的树脂片构成并且对可见光线和红外线分别具有特定透射率的光透射部的红外线透射性保护罩，能够实现上述目的，从而完成了本发明。
即，本发明如下所述。
[1]一种红外线透射性保护罩，具有光透射部，其中，
所述光透射部由包含树脂组合物的树脂片构成，
所述光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上且在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上。
[2]如[1]所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为20%以上。
[3]如[1]或[2]所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的雾度值为40%以下。
[4]如[1]～[3]中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的厚度为0.2～3mm。
[5]如[1]～[4]中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的落锤冲击强度为1J以上。
[6]如[1]～[5]中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述树脂组合物含有热塑性树脂。
[7]如[6]所述的红外线透射性保护罩，其中，所述热塑性树脂为聚烯烃树脂。
[8]如[7]所述的红外线透射性保护罩，其中，所述聚烯烃树脂的密度为925～945kg/m3。
[9]如[7]所述的红外线透射性保护罩，其中，所述聚烯烃树脂的特性粘度为7dL/g以上。
[10]如[1]～[9]中任一项所述的红外线透射性保护罩，其具备所述光透射部和支撑所述光透射部的框体。
[11]一种红外线透射性保护罩的制造方法，用于制造[1]～[10]中任一项所述的红外线透射性保护罩，所述制造方法中，
具有利用选自由挤出成形法、注射成形法、加压成形法和刮削加工法组成的组中的任何一种方法由所述树脂组合物得到所述树脂片的成形工序。
[12]如[11]所述的红外线透射性保护罩的制造方法，其中，在所述成形工序之后，还具有将所述树脂片在低于所述树脂组合物的熔点的温度下进行拉伸、压延或伸长的工序。
[13]一种利用目视和红外线热成像仪对由[1]～[10]中任一项所述的红外线透射性保护罩保护的发热体进行监控的方法。
发明效果
根据本发明，能够提供能通过目视和红外线检测内部的发热体的发热异常等的实用的红外线透射性保护罩。
附图说明
图1是本实施方式的红外线透射性保护罩的一个实施方式的主视图。
图2是该实施方式的红外线透射性保护罩的侧视图。
图3是将实施方式的红外线透射性保护罩设置在端子台上时的一例的概略侧截面图。
图4是就要将图3中的红外线透射性保护罩设置在端子台上时的状态的概略侧截面图。
图5是将本实施方式的红外线透射性保护罩设置在端子台上时的另一例的概略侧截面图。
图6是将图5中的红外线透射性保护罩设置在端子台上的状态的概略侧截面图。
图7是供于说明实施例中进行的利用目视的实地检查的概念图。
图8是表示实施例中进行的实地检查的装置的配置的拍摄照片。
图9是供于说明实施例中进行的利用红外线热成像仪的实地检查的概念图。
图10是实施例中利用目视确认视认性时使用的表盘，是表盘的右侧区域覆盖有实施例8的红外线透射性保护罩的状态的拍摄照片。
图11是实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查(无保护罩)的热图像照片。
图12是实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查(有保护罩)的热图像照片。
图13是实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查(有保护罩、有校正)的热图像照片。
具体实施方式
以下，根据需要参考附图对用于实施本发明的方式(以下简称为“本实施方式”)进行详细说明。以下的本实施方式为用于说明本发明的例示，并不意图将本发明限定于以下的内容。本发明可以在其主旨范围内适当变形来实施。另外，附图中，若无特别说明，上下左右等位置关系以附图所示的位置关系为基准。此外，附图的尺寸比率不限于图示的比率。
本实施方式的红外线透射性保护罩(以下简称为“保护罩”)具有光透射部，光透射部由包含树脂组合物的树脂片构成，光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上且在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上。
光透射部在可见光范围的总光线透射率是依据JIS K7361-1:1997测定得到的值。光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上，优选为80%以上，更优选为85%以上。总光线透射率低于70%时，保护罩对可见光线的透明性差，使可见光透过而观察时难以看到检测的被检物，视认性降低，因此，难以确认保护罩内部的状态。
光透射部的平均红外线透射率是指8～14μm波长范围的红外线的透射率的平均值。红外线透射率的平均值如下计算：使用构成光透射部的材料作为试验片，使用红外分光光度计利用透射法在分辨率4cm-1、累计次数32次、波长范围8～14μm(以波数范围计为1250～714cm-1)的条件下测定透射率，算出由上述波长范围的范围内得到的每1cm-1的红外线透射率得到的值，将平均值作为红外线透射率。具体而言，可以通过如下方法求出：在1250～714cm-1的波长范围的范围内测定每1cm-1的红外线透射率，将所得到的值全部相加并除以总数据数。
光透射部在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上，优选为10%以上，更优选为20%以上，进一步优选30%以上。由此，更容易利用红外线热成像仪等传感器进行识别和确认。
光透射部的雾度值优选为40%以下。雾度值也称为浊度，是关于观察远距离的被检物时的视认性(远距离视认性)的重要指标。雾度值通过JIS K7136:2000规定的方法进行测定。雾度值优选为40%以下，更优选为30%以下，进一步优选为20%以下，更进一步优选为10%以下。通过使光透射部的雾度值为上述值，能够抑制光透射部的白浊，能够使视认性更优良。
关于雾度值，可以列举表面散射所致的外部雾度值和表示原材料本来的透明性的内部雾度值，将这些值相加得到的雾度值作为总雾度值。光透射部的内部雾度值(A)相对于总雾度值(B)的比(A/B)优选为0.5以上，更优选为0.7以上，进一步优选0.8以上。
内部雾度是源于光透射部的内部结构的、材料本来的雾度，总雾度是包含源于表面平滑性的、外部的表面散射在内的雾度。上述比(A/B)越接近于1(总雾度值越接近于内部雾度值)，越能够进一步提高光透射部的视认性，远距离视认性越优良。在此所说的远距离视认性是指能够通过目视辨认远距离的特性。
另外，本实施方式中，透明性优良是指可见光线的透射率高且雾度值低的特性。
光透射部的厚度没有特别限定，从可见光范围的总光线透射率、平均红外线透射率和雾度值的平衡以及强度的观点出发，优选为0.2～3mm，更优选为0.3～2mm，进一步优选为0.5～1.5mm。通过使光透射部的厚度为3mm以下，使上述的可见光线、红外线的透射性能和雾度值为更良好的值，能够使利用目视的视认性和利用红外传感器的检测性更优良。通过使光透射部的厚度为0.2mm以上，能够赋予保护罩更优良的机械强度。
光透射部的落锤冲击强度优选为1J以上，更优选为2J以上，进一步优选为5J以上。通过使光透射部的落锤冲击强度为1J以上，在对使用保护罩的配电板、配电盘等进行维护时，能够对保护罩赋予即使改锥等工具与保护罩接触也不会被破坏的程度的优良的强度。落锤冲击强度是在常温下使锤径为10mmΦ、锤重量为3.2kgf的锤以5.9m/s的降落速度对试验片施加冲击时的冲击能量的值。落锤冲击强度可以通过后述的实施例记载的方法进行测定。
光透射部中使用的树脂组合物优选含有热塑性树脂。热塑性树脂可以通过挤出成形、注射成形、压缩成形、吹制成形等各种成形方法进行成形，因此，容易使光透射部的形状形成期望的形状。
作为热塑性树脂的种类，优选聚烯烃树脂。一般而言，对树脂照射红外线时，在所照射的红外线的波长处产生特有的吸收，根据构成树脂的分子链中的官能团等的种类和量，红外线的透射量有减小的倾向。从该观点出发，优选红外线的透射量大的聚烯烃树脂。
聚烯烃树脂的密度没有特别限定，其下限优选为880kg/m3，更优选为910kg/m3。通过使聚烯烃树脂的密度为880kg/m3以上，能够得到优良的刚性。另外，聚烯烃树脂的密度的上限优选为960kg/m3，更优选为950kg/m3，进一步优选为945kg/m3。通过使聚烯烃树脂的密度为960kg/m3以下，非晶部位所占的比例增多，结果，能够维持优良的刚性并且进一步降低雾度值。特别是在要求更高的透明性(可见光线的光透射性、远距离视认性等)的情况下，优选聚烯烃树脂的密度为925～945kg/m3，进一步优选为931～945kg/m3。另外，聚烯烃树脂的密度依据JIS K7112:1999进行测定。
聚烯烃树脂在135℃的萘烷溶液中的特性粘度没有特别限定。在重视冲击强度的情况下，特性粘度优选为7dL/g以上，更优选为10dL/g以上。通过使聚烯烃树脂的特性粘度为上述范围，能够得到更高的冲击强度。特别是在要求冲击强度与成形加工性的平衡的情况下，优选聚烯烃树脂的特性粘度为7～20dL/g。特性粘度可以通过溶液粘度法进行测定。具体而言，使20mg试样溶解在20mL的萘烷(十氢化萘)中，将该溶液放入135℃的恒温槽中，使用乌别洛德型粘度计，测定标线间的沉降时间(ts)。另外，作为空白，测定不含试样、仅萘烷的沉降时间(tb)。然后，基于下述式(1)对试样的比粘度(ηsp/C)进行作图，求出外推至浓度0的特性粘度(η；I.V)。
ηsp/C=(ts/tb-1)/0.1     (1)
作为聚烯烃树脂，优选例如聚乙烯树脂、聚丙烯树脂、聚丁二烯树脂、环烯烃树脂、1-丁烯树脂、乙烯-丙烯橡胶和它们的氢化物等。其中，更优选聚乙烯树脂、聚丙烯树脂，特别是从红外线透射性的观点出发，进一步优选聚乙烯树脂。聚乙烯树脂的结构更简单且吸收红外线的官能团少，因此红外线的透射量大。已知聚乙烯树脂为半结晶树脂，通常存在结晶部位和非晶部位。因此，存在由于这些部位的折射率的差异而变得不透明(白浊)的倾向。本实施方式中，为了得到可见光线的光透射性，优选尽可能地降低聚乙烯树脂的结晶度，从该观点出发，优选聚乙烯共聚物。另外，红外线的吸收有时会随着聚乙烯共聚物中使用的共聚单体的种类和量而增大，从该观点出发，使用的共聚单体优选丙烯、1-丁烯。
在此所说的聚乙烯树脂可以是乙烯的均聚物，也可以是乙烯与能够与乙烯共聚的其他共聚单体(例如，丙烯、1-丁烯、1-己烯、1-辛烯等α-烯烃、乙酸乙烯酯、乙烯醇等)的共聚物。作为聚乙烯树脂的具体例，可以列举：高密度聚乙烯(HDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、直链低密度聚乙烯(LLDPE)、超低密度聚乙烯(VLDPE)、超高分子量聚乙烯(UHMWPE)、交联聚乙烯(PEX)等。这些聚乙烯树脂可以单独使用一种，也可以并用两种以上。
从进一步提高保护罩的冲击强度的观点出发，优选聚乙烯树脂为分子量分布窄的聚乙烯树脂。更具体而言，优选由凝胶渗透色谱法(GPC)测定得到的聚乙烯树脂的分子量分布(Mw/Mn)为10以下，更优选为8以下，进一步优选为6以下。作为得到分子量分布窄的聚乙烯树脂的方法，可以列举例如使用茂金属类催化剂等单位点催化剂进行聚合的方法。作为在此所说的GPC，可以使用例如Waters公司制造的“150CALC/GPC”，将Shodex公司制造的“AT-807S”与东曹公司制造的“TSK-gelGMH-H6”串联连接作为色谱柱，使用含有10ppm的抗氧化剂“イルガノックス1010”的三氯苯作为溶剂，在140℃下进行测定。
从进一步提高保护罩的冲击强度等物性的观点出发，优选使用高分子量体的聚乙烯树脂。更具体而言，优选聚乙烯树脂的熔体流动速率(MFR)为20g/10分钟以下，更优选为10g/10分钟以下，进一步优选为5g/10分钟以下。通过使MFR为20g/10分钟以下，使树脂组合物的成形性更优良，并且使冲击强度等物性进一步提高。MFR依据JIS K7210:1999，在温度190℃、载荷2.16kgf的条件下进行测定。
在此所说的聚丙烯树脂可以是丙烯的均聚物，也可以是丙烯与能够与丙烯共聚的其他共聚单体(例如，乙烯、1-丁烯、1-己烯、1-辛烯等α-烯烃、乙酸乙烯酯、乙烯醇等)的共聚物。
作为聚丙烯树脂的具体例，可以列举：丙烯的均聚物；选自由乙烯和碳原子数4～20的α-烯烃组成的组中的一种以上单体与丙烯的共聚物；以及它们的混合物等。其中，优选丙烯的均聚物、丙烯-乙烯共聚物、丙烯-1-丁烯共聚物、丙烯-1-戊烯共聚物、丙烯-1-己烯共聚物、丙烯-1-辛烯共聚物、丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物、丙烯-乙烯-1-己烯共聚物。另外，在聚丙烯树脂为选自由乙烯和碳原子数4～20的α-烯烃组成的组中的一种以上单体与丙烯的共聚物的情况下，可以为无规共聚物，也可以为嵌段共聚物。这些聚丙烯树脂可以单独使用一种，也可以并用两种以上。
而且，在上述的聚乙烯树脂、聚丙烯树脂等聚烯烃树脂为共聚物的情况下，其结合形式没有特别限定，例如，可以为无规共聚物，也可以为嵌段共聚物。
另外，在能够得到本实施方式的效果的范围内，可以向树脂组合物中添加除上述树脂以外的其他添加剂(例如，耐候剂、热稳定剂、润滑剂等)。但是，优选光透射部为实质上仅由聚烯烃树脂构成的树脂片。具体而言，树脂组合物中的聚烯烃树脂的含量优选为90质量%以上，更优选为95质量%以上，进一步优选为100质量%。特别优选光透射部为实质上仅由聚乙烯树脂构成的树脂片。这种情况下，具体而言，树脂组合物中的聚乙烯树脂的含量优选为90质量%以上，更优选为95质量%以上，进一步优选为100质量%。
本实施方式的保护罩只要具有上述的光透射部即可，例如，可以为仅由光透射部构成的保护罩。从强度等观点出发，优选本实施方式的保护罩为具备上述光透射部和支撑光透射部的框体的保护罩。通过利用框体支撑光透射部，能够对保护罩赋予良好的强度。
图1是本实施方式的保护罩的一个实施方式的主视图，图2是该实施方式的侧视图。保护罩1具有由树脂片构成的光透射部10，光透射部10利用由基材构成的框体12支撑，并通过由框体12和压板14夹持而固定。压板14由小螺钉16固定在框体12上。框体12具有开口部H，是与光透射部10对应的区域。经由开口部H，可以通过目视和红外线热成像仪来监控对象物。
作为框体12的材料，没有特别限定，可以列举例如塑料、铝、铁等金属等。其中，从绝缘性的观点出发，优选塑料。作为塑料，更优选丙烯酸树脂、碳酸酯树脂、聚对苯二甲酸乙二醇酯树脂、聚氯乙烯树脂、聚缩醛树脂、聚乙烯树脂、聚酰胺树脂。其中，从刚性的观点出发，优选丙烯酸树脂。
作为框体12的形状，没有特别限定，可以根据要保护的构件(端子等)的形状和大小来适当采用适合的形状和大小。例如，在使用塑料作为上述框体的材料的情况下，对于框体的厚度、宽度和长度等而言，从机械强度的观点出发，优选框体的厚度为4mm以上。
例如，在使用上述的丙烯酸树脂作为框体12的材料的情况下，可以对丙烯酸树脂的板(丙烯酸树脂板)进行切削加工以形成开口部H而制成框体12，以覆盖该开口部H的方式粘贴作为树脂片的光透射部10，然后利用压板14将其周端固定。另外，固定光透射部10等构件时，可以利用小螺钉16或螺栓等进行固定，但从防止触电的观点出发，优选尽可能地不使用金属材料。
为了保护高电压的端子等，保护罩1可以以保护配电板等的整个面板的保护罩的形式使用，也可以以仅保护需要利用红外线进行监控的部分的保护罩的形式使用。这种情况下，优选为光透射部能够通过滑动进行开合的保护罩(未图示)。通过使用这种滑动式保护罩，能够防止端子与光透射部的接触，并且能够通过目视直接确认端子。
保护罩1可以具有上述的光透射部10和框体12以外的部位。作为构件的材料，从防止触电的观点出发，优选为绝缘性材料。
接着，对本实施方式的保护罩的使用方法的一例进行说明。图3表示使用本实施方式的保护罩保护端子台时的一例的概略侧截面图。图4表示图3中就要将保护罩设置在端子台上时的状态的侧视图。通过将保护罩2的两端嵌入端子台3的嵌入槽31、32内而将保护罩2设置在端子台3上。特别是在作为低电压用端子台的保护罩使用的情况下，如图3和图4所示，优选将保护罩2嵌入端子台3来使用。根据本实施方式，在将保护罩2的两端嵌入端子台3的嵌入槽31、32内的情况下，即使对保护罩2施加应力，也不会发生白化或破裂。特别是在保护罩2的光透射部所用的树脂片含有聚烯烃树脂的情况下，该倾向变得显著。这样，本实施方式的保护罩可以安装到各种形状的端子台上。
图5表示将本实施方式的保护罩设置在端子台上时的另一例的概略侧截面图。图6表示图5中将保护罩设置在端子台上的状态的概略侧截面图。用保护罩4覆盖端子台5的上方(图5和图6的右侧)后，将保护罩4的两端弯曲并用螺钉51、52固定。另外，螺钉51、52可以是小螺钉。另外，也可以预先对保护罩4进行弯曲加工(例如参考图6)后将保护罩4设置在端子台5上。
接着，对本实施方式的保护罩的制造方法的一例进行说明。作为优选的制造方法，可以列举具有利用选自由挤出成形法、注射成形法、加压成形法和刮削加工法组成的组中的任何一种方法由树脂组合物得到树脂片的成形工序的制造方法。
以下，作为优选的一例，对将聚乙烯树脂等聚烯烃树脂成形为树脂片并使用其作为光透射部的情况进行详细说明。
聚乙烯树脂等聚烯烃树脂可以通过通常使用的成形方法成形为片。可以优选列举如下方法：在挤出机前端安装设置有期望形状的狭缝的模具而进行的挤出成形；通过注射向加工成期望形状的模具内插入熔融树脂的注射成形；在希望形状的模具内铺满树脂、在预定的温度、压力下将聚烯烃树脂熔融加热后、在加压的状态下进行冷却的加压成形；利用切削刀将预先压缩成形为圆柱状的成形品以薄皮状切削而切削成期望厚度的所谓的刮削加工等。
本实施方式中，优选在成形工序之后，还具有将树脂片在低于熔点的温度下进行拉伸、压延或伸长的工序。由此，能够制成具有取向性的树脂片，能够制成机械强度和透明性更优良的保护罩。
作为拉伸的方法，可以列举例如夹住端部并进行单轴拉伸或双轴拉伸的方法。
作为压延的方法，可以列举例如使用彼此向相反方向旋转的一对以上的辊进行压延的方法。特别是在要制成厚壁的树脂片的情况下，优选辊压延。压延可以通过一级压延来进行，可以为进行两级以上压延的多级压延。例如，在进行多级压延的情况下，可以连续地实施多级压延，也可以先将压延后的树脂片卷绕再使其多次在同一压延辊下通过，还可以使其在另一压延辊下通过而进行多级压延处理。
作为伸长的方法，可以列举例如使用加压盘等对加热后的片进行加压、同时沿平面双轴方向伸长的方法等。
以下，以拉伸的情况为例进行说明，但如果没有特别说明，以下所说明的条件等也适用于压延或伸长的情况。
拉伸温度的上限优选低于树脂组合物的熔点，更优选为熔点-3℃，进一步优选为熔点-5℃。另外，拉伸温度的下限优选为熔点-60℃，更优选为熔点-30℃，进一步优选为熔点-10℃。另外，熔点依据JIS K7121:1987规定的方法利用差示扫描量热测定(DSC)进行测定，以峰的顶点作为熔点。另外，在观察到多个峰的情况下，以最低温侧的峰的值作为熔点。
通过使拉伸温度低于熔点，能够高效地抑制拉伸后的冷却过程的再结晶化，能够抑制恢复到白浊状态的现象。结果，能够进一步提高片的透明性。通过在低于熔点的温度下实施拉伸工序而使透明性增加的理由尚不确定，但考虑理由如下。即推测：由于在低于熔点的温度下以残留有结晶结构的状态对片进行拉伸，因此内部的结晶结构因拉伸变形而被破坏从而使结晶尺寸变小，由于结晶尺寸达到可见光线的波长以下的尺寸而使可见光线的透射性提高(但是，本实施方式的作用不限于此)。另外，同时通过拉伸而使片进行取向，因此还可以期待耐冲击性等机械物性的提高。另外，拉伸工序可以为单轴拉伸，也可以为双轴拉伸。
聚烯烃树脂制片的厚度的拉伸比优选为1.3倍以上，更优选为2倍以上，进一步优选为3倍以上。在此所说的拉伸比是指拉伸前的厚度与拉伸后的厚度之比(拉伸前的厚度/拉伸后的厚度)。通过将这样得到的聚烯烃树脂制片制成光透射部，能够对上述的可见光线和红外线两者发挥更优良的透射性。另外，拉伸比可以通过调节所选择的原料的分子量、密度、熔点等来进行控制。在进行拉伸工序的情况下，在聚烯烃树脂中，优选聚乙烯树脂，特别是更优选高密度聚乙烯树脂(HDPE)和超高分子量聚乙烯树脂(UHMWPE)。特别是在高密度聚乙烯树脂(HDPE)的情况下，其拉伸比优选为3倍以上，更优选为4.5倍以上，进一步优选为5倍以上。在超高分子量聚乙烯树脂(UHMWPE)的情况下，其拉伸比优选为3.3倍以上，更优选为3.7倍以上，进一步优选为3.9倍以上，更进一步优选为4.8倍以上。
在通过压延制作树脂片的情况下，除了控制上述拉伸温度(压延温度)以外，可以通过控制辊间隙宽度和辊的转数、压延后的牵拉速度等而得到任意拉伸比(压延比)的树脂片。这些条件可以根据原始片的组成和厚度、希望的拉伸比(压延比)等进行选择。
在通过伸长制作树脂片的情况下，除了控制上述拉伸温度(伸长温度)以外，可以通过控制加压速度、加压盘的模具厚度、加压压力等而得到任意拉伸比(伸长比)的树脂片。这些条件可以根据原始片的组成和厚度、希望的拉伸比(伸长比)等进行选择。
为了具有本实施方式中的该特性，可以通过控制拉伸时的取向所产生的结晶结构来实现。拉伸时的取向可以利用由下式(2)表示的、可通过广角X射线散射测定(WAXS)求出的拉伸取向度参数f(以下简称为“f”)来表示。
f=1-(Δ/360°)     (2)
Δ：利用下述方法得到的峰的半高宽
求出通过WAXS测定得到的、存在于2θ=21.2°处的来自(110)面的峰强度的方位角依赖性。具体而言，对2θ为21.0°<2θ<22.0°的范围进行累计，得到方位角与归一化散射强度的关系图，并确定所得到的峰的半高宽(Δ)。
(WAXS测定条件的一例)
将成形片制成试验片，使用理学公司制造的“Nano Viewer”在以下的条件下进行测定。光学系统使用点式准直系统(第一点：0.4mmΦ、第二点：0.2mm、挡板：0.6mmΦ)，从片法线方向入射(Through View，垂直观察)X射线。使用成像板作为检测器，在相机长度为78.8mm、测定时间为15分钟的条件下进行照射，得到WAXS轮廓(プロフィール)散射图像。
f优选为0.880以上，更优选为0.900以上，进一步优选为0.920以上。f为0.880以上时，保护罩的可见光范围的透射性优良，能够通过目视容易地观察到被检物的不良状况和劣化的状态。此外，从保护罩的冲击强度优良的观点出发也是优选的。f可以通过上述的拉伸时的拉伸温度和拉伸比来控制，另外，特别是在压延的情况下，可以通过辊间隙宽度、辊温度、原始片的压延前的片温度及片与辊的温度差、或者原始片与压延后片的厚度的比(压延比)等来控制。
通过拉伸改良片的透明性时，原始片的制作方法也是很重要的。原始片的优选的制作方法根据所使用的树脂的种类而不同。例如，对于超高分子量聚乙烯(UHMWPE)等高分子量体而言，通过挤出成形制作原始片时，由于粘度高，有时会使片的表面粗糙而使拉伸后的透明性差。因此，在使用高分子量体的聚乙烯树脂的情况下，优选以利用切削刀由通过压缩成形制作的圆柱状成形品削成薄皮状而得到的刮削片作为原始片。优选超高分子量聚乙烯(UHMWPE)的特性粘度为7dL/g以上。
高密度聚乙烯(HDPE)和分子量低的聚乙烯树脂的密度高，由压缩成形体制作作为原始片的刮削片时，由于成形体的刚性高而无法很好地对片进行切削，会残留所谓的刀印这样的刀具的划痕等而使表面粗糙，因此，拉伸后的透明性有时降低。从该观点出发，在以高密度聚乙烯(HDPE)和分子量较低的聚乙烯树脂为原料制作原始片的情况下，优选以挤出片作为原始片。优选高密度聚乙烯(HDPE)的密度为931～945kg/m3。
本实施方式中，只要能够制成光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上且在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上的树脂片，则可以使用任何树脂组合物。其中，在例如超高分子量聚乙烯(UHMWPE)和其他低结晶性的低密度聚乙烯(LDPE)等的情况下，具有仅通过挤出成形法、注射成形法、加压成形法、刮削加工法等工序就能够高效地得到总光线透射率与平均红外线透射率的平衡性优良的树脂片的倾向。另一方面，在高密度聚乙烯(HDPE)等的情况下，具有通过在挤出成形法、注射成形法、加压成形法、刮削加工法等工序的基础上进行拉伸工序而能够高效地得到总光线透射率和平均红外线透射率更优良的树脂片的倾向。
本实施方式的红外线透射性保护罩可以由单层的树脂片制造，但也可以在不损害本实施方式的效果的范围内与其他片层叠，或者在树脂片的单面或双面粘贴薄膜，或者在树脂片的单面或双面涂布涂覆材料等。
本实施方式的保护罩能够发挥上述的特性而适合用作电气设备内的保护罩、例如配电板内的接线端子的保护罩等。
本实施方式的保护罩对可见光线和红外线均具有优良的透射性，因此，可以通过目视和红外线这两种方式监控接线端子等的状态。另外，由于使用树脂，因此也能够确保充分的绝缘性。由此，还能够在通电的状态下确认接线端子的状态，因此，不需要使配电板之后的设备、装置停止，从经济方面而言也是有利的。可以利用目视监视接线端子等的状态，并且利用红外线检测运转时由电接线端子产生的焦耳热。此外，能够实现自动化，结果，还能够省力。另外，不需要取下保护罩，因此，也能够确保操作者的安全。
本实施方式的保护罩能够适合用于配电板内的端子台等的异常发热等的监控。使用该保护罩的监控方法为利用目视和红外线热成像仪对由保护罩保护的发热体进行监控的方法。在此所说的发热体为监控的对象(对象物)，可以列举例如端子台、布线用断路器等电气构件。根据本实施方式的监控方法，能够在不使由保护罩保护的端子台或布线用断路器等电气构件停电的情况下利用目视和红外线热成像仪进行监控。具体而言，能够利用目视观察端子台、布线用断路器等电气构件的工作状态和连接部的连接状态等或有无变色、变形等，并且，能够通过使用红外线热成像仪以与周围温度的温度差的形式安全且高效地监控连接部的异常发热、断路器的接点的异常发热等所致的温度上升。另外，利用目视进行确认和利用红外线热成像仪进行确认的时机等没有特别限定，可以同时进行确认，也可以是先利用任何一种方法进行确认然后再利用另一种方法进行确认的方法。另外，对于监控而言，优选对发热体进行实时监控。由此，能够在使配置在配电板之后的下游的设备、装置连续运转的同时简便且持续地监控发热体的状态，因此，从省力和确保操作者的安全性的观点出发也是优选的。
实施例
以下，利用实施例更详细地说明本发明，但本发明不受以下实施例的任何限定。
(1)密度(ρ：kg/m3)
依据JIS K7112:1999，利用密度梯度管法(23℃)进行测定。
(2)熔体流动速率(MFR：g/10分钟)
对于聚乙烯(PE)和聚丙烯(PP)，依据JIS K7210:1999进行测定。
(3)特性粘度(dL/g)
对于超高分子量聚乙烯的粘度，利用溶液粘度法进行测定。在20mL的萘烷(十氢化萘)中加入20mg试样，在150℃下搅拌2小时使试样溶解。将该溶液放入135℃的恒温槽中，使用乌别洛德型粘度计测定标线间的沉降时间(ts)。另外，作为空白，测定不加入试样、仅萘烷的沉降时间(tb)。依据下述式(3)对试样的比粘度(ηsp/C)进行作图，求出外推至浓度0的特性粘度(η；I.V)。
ηsp/C=(ts/tb-1)/0.1     (3)
(4)熔点(℃)
熔点依据JIS K7121:1987进行测定。具体而言，通过以下的操作进行测定。称量约8mg的试样，放入铝盘中并密封。然后，以10℃/分钟的升温速度从50℃升温至180℃，维持5分钟后，以10℃/分钟的降温速度降温至50℃，并维持5分钟。然后，再次以10℃/分钟的升温速度升温至180℃。利用热重测定装置(珀金埃尔默公司制造，“Pyris1DSC”)测定第二次升温时的熔化所伴随的吸热峰的温度，将其作为熔点。
(5)成形方法
(5-1)加压片的成形
使用平板开口部的尺寸为纵200mm、横200mm、厚度(0.5mm或1.0mm)的模具，依据JIS K6936-2:2007对树脂原料进行压缩成形，由此制作加压片。具体而言，通过以下的方法进行制作。
将厚度为0.1mm的铝板放置到厚度为5mm的平滑的铁板上，再放置厚度为50μm的聚对苯二甲酸乙二醇酯薄膜(东丽公司制造，商品名“ルミラー”)，在其上放置上述模具(具有开口部的模具)，并将试样放入其开口部。在其上依次放置聚对苯二甲酸乙二醇酯薄膜、上述铝板、上述铁板。将其放入温度调节至210℃的压缩成形机(神藤金属工业所公司制造，“SFA-37”)中，在210℃、5MPa下加热5分钟后，进行抽气，然后，在10MPa下加压25分钟。加压结束后，取出试样，放入温度调节至25℃的压缩成形机(神藤金属工业所公司制造，“SFA-37”)中，在10MPa的压力下加压5分钟的同时以15±2℃/分钟的冷却速度进行冷却。冷却时通入一定量的冷却水，并调节至上述冷却速度。
(5-2)刮削片的制作
向外径600mmΦ且开有内径为90mmΦ的孔的环形模具中投入超高分子量聚乙烯粉末，以使厚度最终达到约130mm，在约10MPa下使内部的空气逸出30分钟。然后，在约9MPa、约140℃～约145℃的条件下加热13小时。进而，在使压力保持于约9MPa的状态下放置约7小时而进行冷却。然后，将从模具取出的环形成形体在室温下放置2天以上，通过进一步除去内部的热而进行冷却。然后，将环形成形体固定在刮削机上进行刮削，由此得到厚度1～4mm的刮削片。
(5-3)压延片的制作
利用辊径300mmΦ、辊宽500mm的压延辊，调节至任意的间隙，以1m/分钟的辊转速对上述刮削片或加压片进行片的压延。在辊的温度也为120℃的条件下进行压延。改变牵拉速度对从压延辊出来的压延片进行牵拉，边监控张力控制器边在施加200N以上的张力的同时进行卷绕。卷绕的片在常温下放置数小时进行冷却，由此得到厚度0.3～1.2mm的压延片。
(6)片的厚度
使用千分尺(ミツトヨ公司制造，“395-541:BMD-25DM”)测定至小数点后第2位，将小数点后第2位的值四舍五入，求出片的厚度。另外，拉伸比通过将实测的片的厚度的小数点后第2位四舍五入而算出。
(7)雾度
将成形片切成35mm×50mm而制作试验片，依据JIS K7136:2000进行测定。测定仪器使用日本电色工业公司制造的雾度仪“NDH2000”进行测定。
(8)总光线透射率
将成形片切成35mm×50mm而制作试验片，依据JIS K7361-1:1997进行测定。测定仪器使用日本电色工业公司制造的雾度仪“NDH2000”进行测定。
(9)红外线透射率
将成形片切成35mm×50mm而制作试验片，使用FT-IR傅立叶变换红外分光光度计(日本分光计公司制造，“FT/IR4100”)通过透射法进行测定。测定条件设定为分辨率4cm-1、累计次数32次、波长范围8～14μm。在1250～714cm-1的波长范围的范围测定每1cm-1的红外线透射率，将所得到的值全部相加并除以总数据数，由此得到平均红外线透射率。
(10)落锤冲击强度
使用ROSAND公司制造的IFW试验机，制作纵100mm、横100mm的片状试验片。然后，在常温下使锤径10mmΦ、锤重量3.2kgf的锤以5.9m/s的降落速度降落到试验片上而施加冲击。将此时的冲击能量值作为落锤冲击强度。
(11)拉伸取向度参数(f)
对于WAXS测定，将成形片切成35mm×50mm而制作试验片，使用理学公司制造的“Nano Viewer”在以下的条件下实施测定。
光学系统使用点式准直系统(第一点：0.4mmΦ、第二点：0.2mm、挡板：0.6mmΦ)，从片法线方向入射(Through View，垂直观察)X射线。使用成像板作为检测器，在相机长度为78.8mm、测定时间为15分钟的条件下照射X射线，得到WAXS轮廓散射图像。由所得到的WAXS轮廓散射图像求出来自(110)面的峰(2θ=21.2°)强度的方位角依赖性。对2θ为21.0°<2θ<22.0°的范围进行累计，确定由方位角与归一化散射强度的关系图得到的峰的半高宽(Δ)，利用下述式(4)确定拉伸取向度参数f。
f=1-(Δ/360°)     (4)
(12)利用目视和红外线热成像仪的实地检查
在距离配电板内的电接线端子15mm处设置保护罩，实施利用目视的检查(利用目视确认视认性)和利用红外线热成像仪的检查(利用红外线热成像仪检测确认温度差)。利用红外线热成像仪的检查使用NEC三荣公司制造的红外线热成像装置“TH710ZWV”进行。
(12-1)利用目视确认视认性
在距离写有字体大小不同的文字的表盘6为200mm的位置处设置保护罩(仅由光透射部构成的保护罩)7，在距离表盘6约600mm的位置隔着保护罩7设置数字照相机81，对表盘6进行拍摄。印在表盘6上的文字的大小为文字高度2、3、4、5、6、7、8mm这7种(参考图10的左侧区域)。另外，对于文字的种类而言，选择MS PGothic作为数字(0～9)、字母(A～Z)的字体。数字照相机81使用富士胶片公司制造的数字照相机(型号：Fine Pix S2500HD，有效像素数1220万像素)进行照片拍摄。另外，在距离200mm处不能视认文字高度为2mm的文字的情况下，将表盘6与保护罩7的距离设定为10mm后重复同样的操作。
(利用目视的视认性的评价)
A(优)：在距离200mm处能够容易地视认文字高度为2mm的文字。
B(良)：在距离200mm处勉强能够视认文字高度为2mm的文字。
C(合格)：在距离200mm处不能视认文字高度为2mm的文字，但在距离10mm处能够视认文字高度为2mm的文字。
D(不合格)：在距离10mm处不能视认文字高度为2mm的文字。
(12-2)利用红外线热成像仪检测确认温度差
图8是表示实施例中进行的实地检查的装置的配置的拍摄照片。如图8所示，在连接有端子台9和无熔丝断路器(NFB，额定电流30A)的电路中将100V的交流电源和作为NFB的负荷的1200W的暖气用卤素加热器与2mm2的塑料电线(最大容许电流27A)连接，对利用红外线热成像仪检测温度差的检测性进行试验。通电电流为12A(将100V与1200W连接，因此为12A)。为了有意地仅将单侧设定为异常发热状态，在一次侧电线的一个端子台9的连接端子上夹持连接导电性塑料片，以使连接电阻增大的方式进行设定。如图9所示设置红外线热成像装置82、保护罩7、端子台9，利用热图像对异常发热状态下的温度差的检测性进行判断。将端子台9与红外线热成像装置82的距离设定为700mm，将端子台9与保护罩7的距离设定为10mm(参考图9)。红外线热成像装置82使用NEC三荣公司制造的热成像仪(型号：TH7102WV，温度范围：-40～120℃)。拍摄时，在最终对测定所用的保护罩7的红外线透射率进行校正(透射率校正)的基础上得到热图像。
(利用红外线热成像仪检测温度差的视认性的评价)
A(优)：即使不进行透射率校正也检测到温度上升，能够确认到温度差。
B(良)：进行透射率校正时检测到温度上升，能够确认到温度差。
C(合格)：进行透射率校正后勉强检测到温度上升，能够确认到温度差。
D(不合格)：即使进行透射率校正也检测不到温度上升，不能确认到温度差。
(实施例1)
使用旭化成化学公司制造的超高分子量聚乙烯(UHMWPE，商品名“サンファイン(商标)UL901”；密度920kg/m3，特性粘度(I.V)16.9dL/g，熔点128℃)制作刮削片。将刮削片的厚度刮削至1.0mm。将辊间隙宽度(辊GAP)设定为0.25mm、辊温度设定为120℃、辊转数设定为1.0m/分钟来制作压延片，将最终的片厚度调节为0.3mm。即，压延前的厚度与压延后的厚度之比为3.3。将各物性的值示于表1中。
(实施例2)
除了使刮削片的厚度为2.5mm、辊GAP为0.35mm、最终片的厚度为0.5mm以外，在与实施例1相同的条件下制作片。将各物性的值示于表1中。
(实施例3)
除了使刮削片的厚度为3.0mm、辊GAP为0.50mm、最终片的厚度为0.8mm以外，在与实施例1相同的条件下制作压延片。将各物性的值示于表1中。
(实施例4)
除了使刮削片的厚度为3.7mm、辊GAP为0.55mm、最终片的厚度为1.0mm以外，在与实施例1相同的条件下制作压延片。将各物性的值示于表1中。
(实施例5)
除了使刮削片的厚度为3.5mm、辊GAP为0.82mm、最终片的厚度为1.2mm以外，在与实施例1相同的条件下制作压延片。将各物性的值示于表1中。
(实施例6)
使用旭化成化学公司制造的超高分子量聚乙烯(UHMWPE，商品名“サンファイン(商标)UL901”；密度920kg/m3，特性粘度(I.V)16.9dL/g，熔点128℃)制作刮削片。刮削片的厚度为0.5mm。将各物性的值示于表1中。
(实施例7)
使用旭化成化学公司制造的超高分子量聚乙烯(UHMWPE，商品名“サンファイン(商标)UL901”)制作刮削片。刮削片的厚度为1.0mm。将各物性的值示于表1中。
(比较例1)
使用旭化成化学公司制造的超高分子量聚乙烯(UHMWPE，商品名“サンファイン(商标)UL901”)作为原料，使用厚度1.0mm的模具制作加压片。加压片的厚度为1.0mm。将各物性的值示于表1中。
(比较例2)
除了使用旭化成化学公司制造的超高分子量聚乙烯(UHMWPE，商品名“サンファイン(商标)UH950”；密度935kg/m3，特性粘度(I.V)19.6dL/g，熔点145℃)作为原料以外，在与比较例1相同的条件下制作加压片。加压片的厚度为1.0mm。将各物性的值示于表1中。
Figure BDA00003339512500261
(实施例8)
使用旭化成化学公司制造的、利用茂金属催化剂得到的高密度聚乙烯(HDPE，商品名“クレオレックス(商标)K4125”，密度：941kg/m3，MFR：2.5g/10分钟，熔点126℃)作为原料。然后，使用单螺杆挤出机(东芝公司制造，螺杆直径：Φ65mm，L/D=28)，在料筒温度、模具温度和模具接头温度分别设定为190℃、螺杆转数设定为50rpm的挤出条件下，使用模具宽度400mm、模唇宽度5.5mm的T型模头将熔融坯料挤出。然后，将熔融坯料导入到在95℃下调温的冷却辊中，将GAP设定为5mm，制作厚度为5.0mm的挤出片。使所得到的挤出片在100℃的加热槽中通过，并使通过后的挤出片的表面温度维持80℃±15℃。另外，利用红外传感器测定即将通过辊之前的挤出片的表面温度，结果为84℃。使该预加热后的挤出片在辊GAP设定为0.85mm、辊温度设定为120℃、辊转数设定为1.0m/分钟、牵拉张力设定为400N±20N的条件下在压延机中通过，制作厚度为1.0mm的压延片。将各物性的值示于表2中。
在实施例8的利用目视的实地检查中未确认到异常。在此，作为一例，示出了实施例8的表盘的拍摄照片。图10为本实施例中利用目视确认视认性所使用的表盘，表示表盘的右侧区域覆盖有实施例8的保护罩的状态的拍摄照片。
另外，在实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查中也未确认到异常。在此，作为一例，示出了实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查的热图像照片。图11表示实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查(无保护罩)的热图像照片。图11中测定对象的温度为42.9℃。图12表示实施例8的利用红外线热成像仪的实地检查(有保护罩)的热图像照片。图12中测定对象的温度为32.5℃。图13表示利用红外线热成像仪的实地检查(有保护罩、有透射率校正)的热图像照片。图13中测定对象的温度为43.0℃。
由这些结果表明，利用目视和红外线热成像仪的实地检查的结果均优良。
(实施例9)
使用旭化成化学公司制造的、利用茂金属催化剂得到的高密度聚乙烯(HDPE，商品名“クレオレックス(商标)K4125”，密度941kg/m3，MFR2.5g/10分钟，熔点126℃)，使用单螺杆挤出机(创研公司制造，螺杆直径：Φ30mm，L/D=38)，在料筒温度、模具温度和模具接头温度分别设定为190℃、螺杆转数设定为100rpm的挤出条件下，使用模具宽度300mm、模唇宽度1.5mm的T型模头将熔融坯料挤出。然后，将熔融坯料导入到在95℃下调温的冷却辊中，将GAP设定为2mm，制作厚度为2.0mm的挤出片。使所得到的挤出片在常温状态下在辊GAP设定为0.75mm、辊温度设定为120℃、辊转数设定为1.0m/分钟、牵拉张力设定为400N±20N的条件下在压延机中通过，制作厚度为0.9mm的压延片。将各物性的值示于表2中。
(实施例10)
除了使辊GAP为0.50mm以外，在与实施例9相同的条件下制作压延片。压延片的厚度为0.7mm。将各物性的值示于表2中。
(实施例11)
除了使辊GAP为0.35mm以外，在与实施例9相同的条件下制作压延片。压延片的厚度为0.5mm。将各物性的值示于表2中。
(实施例12)
除了使挤出片的厚度为2.5mm、辊GAP为0.25mm以外，在与实施例9相同的条件下制作压延片。压延片的厚度为0.3mm。将各物性的值示于表2中。
(比较例3)
除了使用旭化成化学公司制造的、利用茂金属催化剂得到的高密度聚乙烯(HDPE，商品名“クレオレックス(商标)K4125”，密度941kg/m3，MFR2.5g/10分钟，熔点126℃)以外，在与比较例1相同的条件下制作加压片。加压片的厚度为1.0mm。将各物性的值示于表2中。
(实施例13)
除了使用普瑞曼聚合物公司制造的直链低密度聚乙烯(LLDPE，商品名“ウルトゼックス3520L”；密度931kg/m3，MFR2.1g/10分钟，熔点124℃)作为原料以外，在与实施例9相同的条件下制作挤出片。然后，除了使辊GAP为0.35mm、辊温度为110℃、牵拉张力为240N以外，在与实施例8相同的条件下制作压延片。压延片的厚度为0.6mm。将各物性的值示于表3中。
(实施例14)
挤出片在与实施例13相同的条件下进行制作。对于压延片，除了使压延后的片的牵拉时的张力为390N以外，在与实施例9相同的条件下制作压延片。压延片的厚度为0.5mm。将各物性的值示于表3中。
(实施例15)
使用东曹公司制造的超低密度聚乙烯(VLDPE，商品名“ニポロン08L55A”；密度884kg/m3，MFR3.6g/10分钟)作为原料，并且使用厚度为0.5mm的模具制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例16)
使用住友化学公司制造的超低密度聚乙烯(VLDPE，商品名“エクセレンVL-100”；密度900kg/m3，MFR0.8g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例17)
除了使用东曹公司制造的超低密度聚乙烯(VLDPE，商品名“ニポロン08L55A”；密度884kg/m3，MFR3.6g/10分钟)作为原料并且使用厚度为1.0mm的模具制作加压片以外，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例18)
除了使用住友化学公司制造的超低密度聚乙烯(VLDPE，商品名“エクセレンVL-100”；密度900kg/m3，MFR0.8g/10分钟)作为原料并且使用厚度为1.0mm的模具制作加压片以外，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例19)
使用普瑞曼聚合物公司制造的直链低密度聚乙烯(LLDPE，商品名“モアテック0278G”；密度939kg/m3，MFR2.8g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例20)
使用普瑞曼聚合物公司制造的直链低密度聚乙烯(LLDPE，商品名“エボリューSP2520”；密度925kg/m3，MFR1.9g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例21)
使用普瑞曼聚合物公司制造的直链低密度聚乙烯(LLDPE，商品名“ウルトゼックス3520L”；密度931kg/m3，MFR2.1g/10分钟，熔点124℃)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例22)
使用旭化成化学公司制造的低密度聚乙烯(LDPE，商品名“サンテックLD M2713”；密度929kg/m3，MFR1.3g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例23)
使用旭化成化学公司制造的乙烯乙酸乙烯酯共聚物(EVA，商品名“サンテックEVA EF0510”；乙酸乙烯酯浓度4.8%，MFR1.0g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例24)
使用旭化成化学公司制造的乙烯乙酸乙烯酯共聚物(EVA，商品名“サンテックEVA EF0910”；乙酸乙烯酯浓度9.0%，MFR1.0g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例25)
使用旭化成化学公司制造的乙烯乙酸乙烯酯共聚物(EVA，商品名“サンテックEVA EF1531”；乙酸乙烯酯浓度15.0%，MFR3.0g/10分钟)作为原料，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
(实施例26)
使用普瑞曼聚合物公司制造的聚丙烯(PP，商品名“ノバテックEA9ET”；密度900kg/m3，MFR0.5g/10分钟)，在与实施例15相同的条件下制作加压片。将各物性的值示于表3中。
Figure BDA00003339512500341
(比较例4)
对厚度为0.5mm的タキロン公司制造的碳酸酯制片(PC，商品名“PCSM PS600”)的各物性进行测定。将各物性的值示于表4中。
(比较例5)
对厚度为1.0mm的タキロン公司制造的聚对苯二甲酸乙二醇酯制片(PET，商品名“PETEC-6010”)的各物性进行测定。将各物性的值示于表4中。
(比较例6)
对厚度为0.6mm的聚甲基丙烯酸甲酯制片(PMMA，旭化成化学公司制造，商品名“デラグラスA”，密度1190kg/m3，折射率1.49，夏比冲击强度19kJ/m2，弯曲强度120MPa)的各物性进行测定。另外，夏比冲击强度依据ISO179/1fU进行测定，弯曲强度依据ISO178进行测定。将各物性的值示于表4中。
(比较例7)
对厚度为0.8mm的聚甲基丙烯酸甲酯制片(PMMA，旭化成化学公司制造，商品名“デラグラスSR”，密度1180kg/m3，折射率1.49，夏比冲击强度47kJ/m2，弯曲强度94MPa)的各物性进行测定。将各物性的值示于表4中。
(比较例8)
除了使用JPO公司制造的高密度聚乙烯(HDPE，商品名“KM590L”，密度962kg/m3，MFR5.0g/10分钟)作为原料以外，在与实施例16相同的条件下制作加压片。加压片的厚度为1.1mm。将各物性的值示于表4中。
Figure BDA00003339512500361
由以上可以确认，各实施例对可见光线和红外线均具有足以实用的透射性。另一方面，各比较例中利用目视或红外线热成像仪的实地检查的结果不良，可以确认对可见光线或红外线中的至少一者的透射性不良。
本申请基于2010年12月13日向日本专利厅提出的日本专利申请(日本特愿2010-277410号)，其内容以参考的方式并入本说明书中。
产业上的可利用性
本发明的红外线透射性保护罩能够作为配电板内的接线端子等的保护罩等使用。
标号说明
1、2、4、7…红外线透射性保护罩(保护罩)、
3、5、9…端子台、
6…表盘、
10…光透射部、
12…框体、
14…压板、
16…小螺钉、
31、32…嵌入槽、
51、52…螺钉、
81…数字照相机、
82…红外线热成像装置、
H…开口部

Claims (13)

1.一种红外线透射性保护罩，具有光透射部，其中，
所述光透射部由包含树脂组合物的树脂片构成，
所述光透射部在可见光范围的总光线透射率为70%以上且在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为5%以上。
2.如权利要求1所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部在波长8～14μm范围的平均红外线透射率为20%以上。
3.如权利要求1或2所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的雾度值为40%以下。
4.如权利要求1～3中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的厚度为0.2～3mm。
5.如权利要求1～4中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述光透射部的落锤冲击强度为1J以上。
6.如权利要求1～5中任一项所述的红外线透射性保护罩，其中，所述树脂组合物含有热塑性树脂。
7.如权利要求6所述的红外线透射性保护罩，其中，所述热塑性树脂为聚烯烃树脂。
8.如权利要求7所述的红外线透射性保护罩，其中，所述聚烯烃树脂的密度为925～945kg/m3。
9.如权利要求7所述的红外线透射性保护罩，其中，所述聚烯烃树脂的特性粘度为7dL/g以上。
10.如权利要求1～9中任一项所述的红外线透射性保护罩，其具备所述光透射部和支撑所述光透射部的框体。
11.一种红外线透射性保护罩的制造方法，用于制造权利要求1～10中任一项所述的红外线透射性保护罩，所述制造方法中，
具有利用选自由挤出成形法、注射成形法、加压成形法和刮削加工法组成的组中的任何一种方法由所述树脂组合物得到所述树脂片的成形工序。
12.如权利要求11所述的红外线透射性保护罩的制造方法，其中，在所述成形工序之后，还具有将所述树脂片在低于所述树脂组合物的熔点的温度下进行拉伸、压延或伸长的工序。
13.一种利用目视和红外线热成像仪对由权利要求1～10中任一项所述的红外线透射性保护罩保护的发热体进行监控的方法。
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