CN103339420B - 油压控制装置 - Google Patents

Abstract

油压控制装置具有：旁通油路(82)，从主压用油路(81)分支出来，并绕过初级调节器阀(40)；切换部(60a)，与该旁通油路(82)、输出来自初级调节器阀(40)的排出压的排出压用油路(83)以及次级压用油路(84)相连接，在使锁止离合器(16)接合时，切换到使旁通油路(82)与次级压用油路(84)连接的状态，在使锁止离合器(16)分离时，切换到使排出压用油路(83)与次级压用油路(84)连接的状态，因此能够更恰当地从发动机旋转速度小且机械式液压泵(31)的喷出压低的状态开始进行锁止离合器(16)的接合。

Description

油压控制装置

技术领域

本发明涉及一种油压控制装置，具体而言，涉及用于控制向液力变矩器供给的油压的油压控制装置，该液力变矩器具有能够利用来自机械泵的油压来进行接合的锁止离合器，该机械泵由来自原动机的动力驱动。

背景技术

一直以来，作为这种油压控制装置提出了如下装置，为了向液力变矩器所具有的锁止离合器供给油压，该装置具有：初级调节器阀（primary regulatorvalve），伴随着多余压力的排出而将来自由发动机的动力进行驱动的油压泵的油压调节成主压（line pressure）；次级调节器阀（secondary regulator valve），将从初级调节器阀排出的多余压力调节成次级压；继动阀（relay valve），其切换次级调节器阀和液力变矩器之间的油路（例如参照专利文献1）。在该装置中，利用继动阀来切换向液力变矩器供给次级压的供给路径，由此能够采用次级压来使锁止离合器接合或解除接合。

然而，在专利文献1的装置中，在发动机的旋转速度小且油压泵的喷出压低的情况下，由于次级压不够高，因此无法使锁止离合器接合。因此，提出了如下装置，即：除了初级调节器阀和次级调节器阀外，还具有：用于将主压调节成调节压的调节阀；切换阀，其对向液力变矩器供给调节压的油路和向液力变矩器供给次级压的油路进行切换（例如参照专利文献2）。在该装置中，当接合锁止离合器时，以使调节压供给于液力变矩器的方式切换切换阀，并且当分离锁止离合器时，以使次级压供给于液力变矩器的方式切换切换阀。由此，即使在次级压不够高的情况下，也能够利用通过调节主压而获得的调节压来对锁止离合器进行接合。

现有技术献

专利文献

专利文献1：日本特开2003-42287号公报

专利文献2：日本特开2007-263208号公报

发明内容

在上述装置中，虽然能够从发动机的旋转速度小且油压泵的喷出压低时开始接合锁止离合器，但是受到接合锁止离合器时的油压变动的影响，调节压会暂时下降。特别是，在将锁止离合器从分离状态切换到接合状态时，在液力变矩器中流动的工作油会暂时增加，使调节压显著降低。在此，调节压还作为输入到电磁阀等的信号压来使用，该电磁阀控制离合器等摩擦接合构件，因此，如果调节压下降，则这些阀的控制会变得不稳定。另一方面，虽然也考虑到直接将主压供给于液力变矩器，但是当发动机的旋转速度变大时，因液力变矩器的设计不同，导致供给的主压过高。

本发明的油压控制装置的主要目的在于，能够从原动机的旋转速度小且泵的喷出压低的状态开始更加恰当地进行锁止离合器的接合。

本发明的油压控制装置为达到上述主要目的，采用了以下手段。

本发明的油压控制装置对向液力变矩器供给的油压进行控制，该液力变矩器具有能够利用来自机械泵的油压来进行接合的锁止离合器，该机械泵由来自原动机的动力来驱动，其中，

该油压控制装置具有：

第一调压阀，其一边将与所述机械泵相连接的第一油路的工作油排出至排出油路，一边对该第一油路的油压进行调压，

旁通油路，其从所述第一油路分支出来，并绕过所述第一调压阀，

第一切换阀，其选择性地在第一状态和第二状态之间切换，该第一状态为使所述旁通油路与第二油路相连接的状态，该第二状态为所述排出油路与所述第二油路相连接的状态，

第二调压阀，其对所述第二油路的油压进行调压；

在使所述锁止离合器接合时，所述第一切换阀切换到所述第一状态，在使所述锁止离合器分离时，所述第一切换阀切换到所述第二状态。

该本发明的油压控制装置具有：第一调压阀，其一边将与机械泵相连接的第一油路的工作油排出至排出油路，一边对该第一油路的油压进行调压；旁通油路，其从第一油路分支出来，对第一调压阀进行分流；第一切换阀，其用于选择性地在第一状态和第二状态之间切换，该第一状态为使旁通油路与第二油路相连接的状态，该第二状态为使排出油路与第二油路相连接的状态；第二调压阀，其对第二油路的油压进行调压；在使锁止离合器接合时，第一切换阀切换到第一状态，在使锁止离合器分离时，第一切换阀切换成到第二状态。由此，能够从原动机的旋转速度小且泵的喷出压低的状态开始向第二油路供给油压，来接合锁止离合器。另外，在接合锁止离合器时向第二油路供给油压的旁通油路是从油量比较富余的第一油路中分支出来的，因此能够抑制随着锁止离合器的接合所产生的油压变动影响到其他的控制。结果，与机械泵连接的第一油路的油压没有直接供给于液力变矩器，并且能够更加恰当地从原动机的旋转速度小且机械泵的喷出压低的状态开始进行锁止离合器的接合。此外，例如在搭载于自动变速器的装置中，能够将在摩擦接合构件的接合中使用的主压等作为第一油路的油压，自动变速器通过切换摩擦接合构件的接合状态来变更变速比对经由液力变矩器输入的原动机的动力的进行传递。

另外，本发明的油压控制装置控制向液力变矩器供给的油压，该液力变矩器利用与接合油室和分离油室的工作油的差压相应的接合压来使所述锁止离合器接合，其中，所述油压控制装置还具有用于选择性地在第一状态和第二状态之间切换的第二切换阀，该第一状态为将所述第二油路的油压输入到所述接合油室和所述分离油室的状态，该第二状态为将所述第二油路的油压输入到所述分离油室并从所述接合油室输出的状态；所述第一切换阀和所述第二切换阀能够采用共同的阀柱来切换各状态，使得所述第一切换阀的第一状态与所述第二切换阀的第一状态相对应，所述第一切换阀的第二状态与所述第二切换阀的第二状态相对应。这样，能够使第一切换阀和第二切换阀的切换时机成为同一时机，从而能够顺利地进行油压的供给。另外，第一切换阀和第二切换阀的配置能够节省空间。

进一步，在本发明的油压控制装置中，所述第一切换阀能够经由节流孔与所述旁通油路连接。这样，由于能够抑制随着锁止离合器的接合产生的油压变动的影响波及到旁通油路的现象，因此能够更可靠地抑制这样的油压变动的影响波及到其他的控制。

而且，在本发明的油压控制装置中，所述第一切换阀还与冷却用油路相连接，并且在所述第一状态下使所述排出油路与所述冷却用油路，该冷却用油路与冷却工作油的冷却器相连接。这样，与将随着第二调压阀的调压而排出的工作油供给于冷却器的装置等相比，能够将工作油迅速地供给于冷却器。

另外，在本发明的油压控制装置中，所述油压控制装置具有能够将向所述分离油室输入的工作油中的至少一部分排出的控制阀。

附图说明

图1是表示油压控制装置20的概略结构的结构图。

图2是表示发动机的旋转速度Ne与油压之间的关系的说明图。

具体实施方式

下面，使用实施例来说明用于实施本发明的方式。

图1是表示本发明一实施例的油压控制装置20的概略结构的结构图。在搭载有发动机和自动变速器的汽车（均省略图示）中，实施例的油压控制装置20为用于控制向液力变矩器11供给的油压的装置，液力变矩器11接收发动机的曲轴输出的发动机扭矩，并将其传递至自动变速器的输入轴。

液力变矩器11具有：经由变矩器壳体12连接在曲轴上的泵轮13、连接在输入轴上并与泵轮13相向配置的涡轮14、配置在泵轮13和涡轮14之间并安装有只允许向一个方向旋转的单向离合器15a的导轮15、用于直接连接泵轮13（变矩器壳体12）和涡轮14的锁止离合器16。该液力变矩器11的对扭矩的传递通过如下方式来进行，即：利用泵轮13将发动机扭矩转换成工作油的流动，并且通过涡轮14将该工作油的流动转换成自动变速器的输入轴上的扭矩。另外，液力变矩器11内的油室被锁止离合器16划分成接合油室11a和分离油室11b，并形成有用于对接合油室11a输入输出工作油的接合油室用口12a、和用于对分离油室11b输入输出工作油的分离油室用口12b。在该液力变矩器11中，利用与接合油室11a的油压和分离油室11b的油压的差压相应的接合压来接合锁止离合器16。此外，“接合”包括锁止离合器16完全接合的状态和半接合的状态（所谓打滑控制）。另外，当锁止离合器16完全接合时，输入侧的泵轮13与输出侧的涡轮14直接相连，发动机扭矩直接而机械地传递至自动变速器的输入轴。

如图1所示，油压控制装置20具有：机械式液压泵31，利用来自发动机的动力将工作油经由过滤器32压送至主压用油路81；初级调节器阀40，由来自未图示的线性电磁阀SLT的信号压Pslt驱动，并对压送至主压用油路81的工作油进行调压来生成主压PL，并且，根据生成的主压PL将工作油输出至排出压用油路83；次级调节器阀50，由来自未图示的线性电磁阀SLT的信号压Pslt驱动，并对次级压用油路84的工作油进行调压来生成次级压PS；锁止继动阀60，用于切换供给于液力变矩器11的工作油的供给路径；锁止控制阀70，主要控制分离油室11b的油压；线性电磁阀SLU，接收来自未图示的调节阀的调节压Pmod并对其进行调压，输出用于驱动锁止继动阀60和锁止控制阀70的信号压；控制器30，用于驱动控制线性电磁阀SLU。尽管没有图示，但控制器30构成为以CPU为中心的微处理器，并且除了CPU之外，还具有用于存储処理程序的ROM和用于暂存数据的RAM等。此外，主压PL还用于自动变速器所具有的离合器或制动器等摩擦接合装置的接合压的控制等。

初级调节器阀40具有：形成有各种口的套筒42、在套筒42内沿轴向滑动的阀柱44、对阀柱44沿轴向施力的弹簧46。在套筒42上形成有各种口，即：信号压输入口42a，接收来自未图示的线性电磁阀SLT的输出压Pslt，来作为信号压；反馈压输入口42b，连接在主压用油路81上并将主压PL作为反馈压来输入；输入口42c，连接在主压用油路81上，用于输入主压PL；输出口42d，连接在排出压用油路83上，用于输出排出压；排出口42e。另外，通过弹簧46的弹力和输入至信号压输入口42a的信号压，对阀柱44向图中上方施力，并且通过输入至反馈压输入口42b的反馈压，对阀柱44向图中下方施力。而且，阀柱44越向图中下方移动，则越会增加从输入口42c经由输出口42d输出至排出压用油路83的油量，或越会从输入口42c经由排出口42e排出工作油。在该初级调节器阀40中，当主压PL低时，输入至反馈压输入口42b的反馈压也变低，向图中下方施加在阀柱44上的力变小，因此工作油几乎不会排至排出压用油路83。另一方面，当主压PL超过规定的上限压PLmax而变高时，输入至反馈压输入口42b的反馈压也相应变高，从而向图中下方施加于阀柱44上的力变大，所以超过上限压PLmax的多余压力的工作油作为排出压输出至排出压用油路83，或从排出口42e排出，从而主压PL在上限压PLmax保持大致恒定。

次级调节器阀50具有：形成有各种口的套筒52、在套筒52内沿轴向滑动的阀柱54、对阀柱54沿轴向施力的弹簧56。在套筒52上形成有各种口，即：信号压输入口52a，接收来自未图示的线性电磁阀SLT的输出压Pslt，来作为信号压；反馈压输入口52b，连接在次级压用油路84上并将次级压PS作为反馈压来输入；输入口52c，连接在次级压用油路84上，用于输入次级压PS；输出口52d，连接在与润滑对象（LUBE）连接的润滑用油路89上；排出口52e。另外，通过弹簧56的弹力和输入至信号压输入口52a的信号压，对阀柱54向图中上方施力，并且通过输入至反馈压输入口52b的反馈压对阀柱54向图中下方施力。而且，阀柱54越向图中下方移动，则越会增加从输入口52c经由输出口52d输出至润滑用油路89的油量，或越会从输入口52c经由排出口52e排出工作油。在该次级调节器阀50中，当次级压PS低时，输入于反馈压输入口52b的反馈压也变低，向图中下方施加在阀柱54上的力变小，因此工作油几乎不会排至润滑用油路89。另一方面，当次级压PS超过规定上限压PSmax而变高时，输入于反馈压输入口52b的反馈压相应变高，从而向图中下方施加于阀柱54的力变大，所以超过上限压PSmax的多余压力的工作油作为排出压排出至润滑用油路89，或从排出口52e排出，从而使次级压PS在上限压PSmax保持大致恒定。

锁止继动阀60是由来自线性电磁阀SLU的输出压Pslu驱动的切换阀（通断阀），具有：形成有各种口的套筒62、在套筒62内沿轴向滑动的阀柱64、对阀柱64沿轴向施力的弹簧66。在套筒62上形成有各种口，即：信号压输入口62a，接收来自线性电磁阀SLU的输出压Pslu，来作为信号压；输入口62b、62c，用于输入被输出到排出压用油路83输出的排出压；输出口62d，连接在与冷却器（COOLER）连接的冷却用油路88上；输入口62e，经由节流孔82a连接在旁通油路82上，用于输入主压PL，该旁通油路82是从主压用油路81分支出来的，并绕过初级调节器阀40；输出口62f，连接在次级压用油路84上；输入口62g，连接在次级压用油路84上；输出口62h，连接在接合油室用油路85上，该接合油室用油路85与接合油室11a的接合油室用口12a相连接；输出口62i，连接在分离油室用油路86上，分离油室用油路86与分离油室11b的分离油室用口12b相连接；输入口62j，连接在与锁止控制阀70相连接的连接油路87上。另外，通过弹簧66的弹力对阀柱64向图中上方施力，并通过输入于信号压输入口62a的信号压对阀柱64向图中下方施力。

在该锁止继动阀60中，当线性电磁阀SLU没有向信号压输入口62a输入信号压时，因弹簧66的作用力阀柱64产生移动，处于图中左半部分的状态。因此，输入口62c与输出口62f连通，输入口62g与输出口62i连通，输出口62h与输出口62d连通。由此，排出压用油路83与次级压用油路84连通，次级压用油路84与分离油室用油路86连通，接合油室用油路85与冷却用油路88连通。另一方面，当线性电磁阀SLU向信号压输入口62a输入信号压时，阀柱64克服弹簧66的作用力向图中下方移动，处于图中右半部分的状态。因此，输入口62b与输出口62d连通，输入口62e与输出口62f连通，输入口62g与输出口62h连通，输入口62j与输出口62i连通。由此，旁通油路82与次级压用油路84连通，次级压用油路84与接合油室用油路85连通，连接油路87与分离油室用油路86连通，排出压用油路83与冷却用油路88连通。此外，在以下说明中，将用于切换旁通油路82与次级压用油路84间的连接、和排出压用油路83与次级压用油路84间的连接的部分，即，形成有输入口62c、62e与输出口62f形成的套筒62的一部分、和对这些各口进行开闭的阀柱64的一部分，称为切换部60a（图中用虚线图示）。

锁止控制阀70是由来自线性电磁阀SLU的输出压Pslu驱动的调压阀，具有：形成有各种口的套筒72、在套筒72内沿轴向自由滑动地配置的阀柱74、对阀柱74沿轴向施力的弹簧76。在套筒72形成有各种口，即：信号压输入口72a，接收来自线性电磁阀SLU的输出压Pslu，来作为信号压；反馈压输入口72b，连接在接合油室用油路85上，将接合油室用油路85的油压作为反馈压来输入；反馈压输入口72c，连接在分离油室用油路86上，将分离油室用油路86的油压作为反馈压来输入；输入口72d，连接在次级压用油路84上；输出口72e，连接在连接油路87上；排出口72f。信号压输入口72a形成在被两个台肩夹持的位置上，这两个台肩形成在阀柱74上且外径互不相同。因此，输入到信号压输入口72a的信号压能发挥如下的力的作用，利用两个台肩即图中上方侧的大直径的台肩和图中下方侧的小直径的台肩的各受压面的面积差（外径差），来将阀柱74向图中上方侧施力。

在该锁止控制阀70中，通过弹簧76的弹力与输入于反馈压输入口72b的反馈压，对阀柱74向图中下方施力，并通过输入于信号压输入口72a的信号压与输入于反馈压输入口72c的反馈压，对弹簧76向图中上方施力。因此，阀柱74移动至这些力达到平衡的位置。图1中示出该阀柱74的移动范围中的两端的位置，当线性电磁阀SLU没有输出输出压Pslu时，阀柱74移动至图中左半部分状态所示的下端位置，当线性电磁阀SLU输出最大的输出压Pslu时，阀柱74移动至图中右半部分状态所示的上端位置。当线性电磁阀SLU没有输出输出压Pslu，而使阀柱74移动至下端位置时，输入口72d与输出口72e连通，次级压用油路84与连接油路87连通。而且，如果来自线性电磁阀SLU的输出压Pslu逐渐变大，使输入于信号压输入口72a的信号压变高，则阀柱74逐渐向图中上方移动，随着该阀柱74的移动，输入口72d的开口面积逐渐变小。因此，输入于信号压输入口72a的信号压变得越高，从输出口72e输出至连接油路87的油压变得越低。另外，当从线性电磁阀SLU输出最大输出压Pslu，使阀柱74移动至图中右半部分状态所示的上端位置时，则会切断输入口72d与输出口72e之间的连通，而使输出口72e与排出口72f连通。由此，排出连接油路87中的工作油。

接着，对利用以上述方式构成的油压控制装置20来向液力变矩器11供给油压的供给动作，进行说明。首先，对形成锁止离合器16的接合被解除的分离状态时的动作进行说明。能够通过对线性电磁阀SLU断电来形成该状态。如果对线性电磁阀SLU断电，则锁止继动阀60、锁止控制阀70分别呈图1中左半部分的状态。因此，排出压用油路83与次级压用油路84连通，次级压用油路84与分离油室用油路86连通，次级压用油路84与连接油路87连通，接合油室用油路85与冷却用油路88连通。由此，从初级调节器阀40输出至排出压用油路83的排出压，依次经由次级压用油路84、分离油室用油路86，输入至液力变矩器11的分离油室11b，并从接合油室11a输出至接合油室用油路85，从而形成用于分离锁止离合器16的油路。此外，次级调节器阀50将次级压用油路84的油压调节为次级压PS，因此输出至排出压用油路83的排出压被限制在次级压PS的上限压PSmax而供给于液力变矩器11。另外，输出至接合油室用油路85的工作油，经由冷却用油路88，供给至冷却器。此外，在连接油路87内充满从次级压用油路84输出至连接油路87的工作油。

接着，说明使锁止离合器16处于接合状态时的动作。能够通过对线性电磁阀SLU通电来形成该状态。如果对线性电磁阀SLU通电，则锁止继动阀60呈图1中右半部分的状态，另外，锁止控制阀70呈阀柱74移动至上述力达到平衡的位置的状态。因此，旁通油路82与次级压用油路84连通，次级压用油路84与接合油室用油路85连通，次级压用油路84与连接油路87连通，连接油路87与分离油室用油路86连通，排出压用油路83与冷却用油路88连通。由此，通过绕过初级调节器阀40而输出至旁通油路82的主压PL，依次经由次级压用油路84、接合油室用油路85，输出至液力变矩器11的接合油室11a，并且，依次经由次级压用油路84、连接油路87、分离油室用油路86，输入于液力变矩器11的分离油室11b。此外，此时也通过次级调节器阀50将次级压用油路84的油压调节为次级压PS，实际上向液力变矩器11供给主压PL被限制在次级压PS的上限压PSmax的油压。此外，当线性电磁阀SLU断电时，在连接油路87内充满工作油，因此将线性电磁阀SLU从断电状态切换到通电时，能够顺利地向分离油室用油路86供给工作油。另外，若从这样的向接合油室11a和分离油室11b都供给油压的状态来逐渐提高线性电磁阀SLU的输出压Pslu，则使输入在锁止控制阀70的信号压输入口72a的信号压逐渐变大，输入口72d的开口面积逐渐变小，因此从次级压用油路84流入连接油路87的工作油的油量变少。因此，分离油室11b的油压逐渐变低。由此，使接合油室11a和分离油室11b之间产生差压，从而能够接合锁止离合器16。此外，如果从线性电磁阀SLU输出最大压的输出压Pslu，则锁止控制阀70呈图1中右半部分的状态，连接油路87的工作油排出，分离油室11b的工作油也被排出，分离油室11b经由分离油室用油路86与连接油路87连接。因此，分离油室11b的油压变成最小值，而接合油室11a和分离油室11b之间的差压变成最大值，从而使锁止离合器16完全接合。另外，当对线性电磁阀SLU通电时，排出压用油路83与冷却用油路88连通，因此能够向冷却器供给输出于排出压油路83的排出压。因此，与供给来自次级调节器阀50的排出压的装置相比，能够将工作油迅速地供给于冷却器。

在此，考虑在搭载有油压控制装置20的汽车刚起动后等发动机旋转速度较低的情况（例如900rpm或1000rpm等）下的锁止离合器16的接合。图2是表示发动机旋转速度Ne和油压之间关系的说明图，在图2的（a）中示出在本实施例中的关系，在图2的（b）中示出在比较例中的关系。此外，作为比较例示出如下结构：不具有旁通油路82，只将伴随着主压PL的调压从初级调节器阀40输出至排出压用油路83的排出压，通过次级调节器阀50调压成次级压PS的结构。随着发动机的旋转速度Ne的上升，机械式液压泵31的喷出压逐渐变高，在图2的（a）、（b）中主压PL都随着旋转速度Ne的上升而上升，当旋转速度Ne处于旋转速度Ne1时，达到上限压PLmax。如上所述，在初级调节器阀40，在主压PL低的期间不输出排出压，当主压PL超过上限压PLmax时，输出排出压。因此，在比较例中，如图2的（b）所示，从输出排出压的旋转速度Ne1开始，次级压PS逐渐上升，当旋转速度Ne变成旋转速度Ne2时，达到上限压PSmax。此处，例如将接合锁止离合器16所需的油压作为上限压PSmax，则在比较例中在旋转速度Ne2以后能够接合锁止离合器16。另一方面，在本实施例中，由于向次级压用油路84输入来自旁通油路82的主压PL，因此在主压PL达到上限压PLmax之前，工作油就输入于旁通油路82。因此，如图2的（a）所示，次级压用油路84的油压如图中粗线所示般变化，从比旋转速度Ne1低的旋转速度Ne0开始就能够接合锁止离合器16。即，在本实施例中，与比较例相比，将能够接合锁止离合器16的区域扩大至低车速侧（旋转速度Ne低的一侧），因此从机械式液压泵31的喷出压低的状态开始就能够接合锁止离合器16。另外，旁通油路82是从油量比较富余的主压用油路81中分支出来的，因此能够抑制随着锁止离合器16的接合而产生的油压变动影响到对自动变速器的其他摩擦接合构件等的控制。进一步，由于切换阀60的输入口62e经由节流孔82a与旁通油路82连接，因此能够更可靠地抑制这些油压变动影响到对其他构件的控制。另一方面，当对锁止离合器16进行分离时，只要供给能够在液力变矩器11内循环的油压即可，因此将来自初级调节器阀40的排出压供给于次级压油路84。由此，能够更加恰当地从发动机旋转速度小且机械式液压泵31的喷出压低的状态开始进行锁止离合器16的接合。

以上说明的实施例的油压控制装置20具有：从主压用油路81分支出来并绕过初级调节器阀40的旁通油路82；与该旁通油路82、输出来自初级调节器阀40的排出压的排出压用油路83以及次级压用油路84连接的切换部60a。在接合锁止离合器16时，切换成连接旁通油路82和次级压用油路84的状态，在分离锁止离合器16时，切换成连接排出压用油路83和次级压用油路84的状态，由此在从机械式液压泵31的喷出压低的状态开始就能够实现锁止离合器16的接合的同时，抑制随着锁止离合器16的接合所引起的油压变动影响到对其他构件的控制。结果，能够更加恰当从发动机旋转速度小且机械式液压泵31的喷出压低的状态开始进行锁止离合器的接合。另外，将切换部60a安装于锁止继动阀60，通过共同的阀柱64，切换各油路之间的连接，因此能够更顺利地控制油压的供给，并且能够实现空间的节省。进一步，切换阀60（切换部60a）的输入口62e经由节流孔82a与旁通油路82连接，因此能够更可靠地抑制油压变动引起的影响经由旁通油路82或主压用油路81波及到对其他构件的控制的现象。

在实施例的油压控制装置20中，设置为将切换部60a安装在锁止继动阀60的结构，但不限于此，也可将切换部60a设置为与锁止继动阀独立的其他单独的切换阀。此时，设置成向所述单独的切换阀输入来自线性电磁阀SLU的信号压Pslu的结构等即可。

在实施例的油压控制装置20中，设置为将排出压用油路83的排出压供给至冷却用油路88的结构，但不限于此，例如也可设置为供给于与润滑对象（LUBE）等其他对象相连接的油路的结构。

在实施例的油压控制装置20中，设置为切换阀60的输入口62e经由节流孔82a与旁通油路82连接的结构，但不限于此，也可为不经由节流孔而与旁通油路82连接的结构。

实施例的油压控制装置20对向在汽车上搭载的液力变矩器11供给的油压进行控制，但不限于此，能对具有锁止离合器的液力变矩器供给的油压进行控制，例如既可以对在汽车以外的车辆或船舶、航空器等移动体上搭载的液力变矩器的油压进行控制，也可对在固定式机器上搭载的液力变矩器的油压进行控制。

此处，对实施例的主要构件与“发明内容”中所述的发明的主要构件的对应关系进行说明。在实施例中，机械式液压泵31相当于“机械式液压泵”，初级调节器阀40相当于“第一调压阀”，次级调节器阀50相当于“第二调压阀”，旁通油路82相当于“旁通油路”，切换旁通油路82与次级压用油路84之间的连接、和排出压用油路83与次级压用油路84之间的连接的锁止继动阀60的切换部60a相当于“第一切换阀”，锁止继动阀60中的除了切换部60a以外的部分相当于“第二切换阀”。另外，锁止继动阀60整体相当于“第一切换阀”和“第二切换阀”的组合，锁止控制阀70相当于“控制阀”，节流孔82a相当于“节流孔”。此外，实施例的主要构件和“发明内容”中所述的发明的主要构件之间对应关系，只是为了用实施例具体说明实施“发明内容”中所述的发明的方式而举出的一个例子而已，并不限定“发明内容”中所述的发明的构件。即，对“发明内容”中所述的发明的解释应该基于该部分的内容进行，实施例只不过是“发明内容”中所述的发明的一个具体例子而已。

以上，利用实施例对本发明的实施方式进行了说明，本发明丝毫不受该实施例的限制，在不脱离本发明主旨的范围内，可以用各种方式来实施。

产业上利用的可能性

本发明可以利用于油压控制装置的制造产业。

Claims (7)

1.一种油压控制装置，对向液力变矩器供给的油压进行控制，该液力变矩器具有能够利用来自机械泵的油压来进行接合的锁止离合器，该机械泵由来自原动机的动力来驱动，其特征在于，

该油压控制装置具有：

第一调压阀，其调节与所述机械泵连接的第一油路的油压，并将该第一油路的工作油排出至排出油路，

旁通油路，其从所述第一油路分支出来，并绕过所述第一调压阀，

第一切换阀，其选择性地在第一状态和第二状态之间进行切换，该第一状态为使所述旁通油路与第二油路相连接的状态，该第二状态为使所述排出油路与所述第二油路相连接的状态，

第二调压阀，其对所述第二油路的油压进行调压；

在使所述锁止离合器接合时，所述第一切换阀切换到所述第一状态，在使所述锁止离合器分离时，所述第一切换阀切换到所述第二状态。

2.如权利要求1所述的油压控制装置，其特征在于，

该油压控制装置对向利用与接合油室和分离油室的工作油的差压相应的接合压来使所述锁止离合器接合的液力变矩器供给的油压进行控制，

所述油压控制装置还具有选择性地在第一状态和第二状态之间切换的第二切换阀，其中，该第一状态为将所述第二油路的油压输入到所述接合油室和所述分离油室的状态，该第二状态为将所述第二油路的油压输入到所述分离油室并从所述接合油室输出的状态，

所述第一切换阀和所述第二切换阀能够采用共同的阀柱来切换各状态，使得所述第一切换阀的第一状态与所述第二切换阀的第一状态相对应，并且所述第一切换阀的第二状态与所述第二切换阀的第二状态相对应。

3.如权利要求1所述的油压控制装置，其特征在于，所述第一切换阀经由节流孔与所述旁通油路相连接。

4.如权利要求2所述的油压控制装置，其特征在于，所述第一切换阀经由节流孔与所述旁通油路相连接。

5.如权利要求1至4中任一项所述的油压控制装置，其中，

所述第一切换阀还与冷却用油路相连接，并且在所述第一状态下使所述排出油路与所述冷却用油路相连接，该冷却用油路与冷却工作油的冷却器相连接。

6.如权利要求1至4中任一项所述的油压控制装置，其特征在于，

所述油压控制装置具有能够将向所述分离油室输入的工作油中的至少一部分排出的控制阀。

7.如权利要求5所述的油压控制装置，其特征在于，

所述油压控制装置具有能够将向所述分离油室输入的工作油中的至少一部分排出的控制阀。