CN102953002B - 缝焊性优异的高强度钢板 - Google Patents

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Abstract

本发明的缝焊性优异的抗拉强度为1180MPa以上的高强度钢板，其中，钢板的化学成分满足C：0.12～0.40％、Si：0.003～0.5％、Mn：0.01～1.5％、Al：0.032～0.15％、N：0.01％以下、P：0.02％以下、S：0.01％以下、Ti：0.01～0.2％以下、和B：0.0001～0.01％，余量由铁和不可避免的杂质构成，Ceq1(＝C+Mn/5+Si/13)在0.50％以下，钢组织为马氏体单一组织。

Description

缝焊性优异的高强度钢板
技术领域
本发明涉及缝焊性优异的高强度钢板，特别是涉及缝焊性优异的抗拉强度为1180MPa以上的高强度钢板。
背景技术
近年来，为了汽车的安全性、轻量化，汽车用钢板的高强度化推进。另一方面，在汽车用钢零部件的制造时，对上述钢板要求焊接性，要求高强度和优异的焊接性兼备的钢板。作为使钢板高强度化的方法，一般是进行合金成分的增量，但若使合金成分量增加，则焊接性有劣化的倾向。
为了确保优异的焊接性，优选为低合金成分(减少合金成分量)，为了兼具焊接性和高强度，为了以低合金成分得到高强度钢板(特别是抗拉强度在1180MPa以上的钢板)，进行的是使钢板组织成为马氏体单相组织。
可是，在高强度钢板之中，在加工成零部件形状时，会进行缝焊。缝焊是电阻焊接的一种，在该电阻焊接中除了缝焊以外，还有点焊。点焊是以电极夹住钢板的1点来进行焊接，因此输入热量后立即得到空冷。相对于此，缝焊是用电极滚轮夹紧钢板而进行线状焊接，因此在焊接初期所形成的焊接部会受到随后焊接的焊接部的线能量的影响。因此，与点焊的输入热量的过程不同。另外，因为连续性地进行焊接，所以还有发生向已形成的熔核分流这样的焊接条件的差别。
从确保焊接性的观点出发，上述是优选低合金成分，但即使像这样成为低合金成分的马氏体钢板(高强度钢板)的情况下，若进行缝焊，仍存在焊接部(以下称为“缝焊部”)的剥离强度不足这样的问题。因此，在上述高强度钢板中，要求提高缝焊部的剥离强度。另外，也期望缝焊部还具备弯曲加工性。
作为涉及低合金成分的马氏体钢板的技术如下。例如日本特开平07-197183号中，公开有一种控制Fe-C系的析出物而避免氢脆化发生的马氏体主体组织的钢板。但是，关于焊接性(特别是缝焊时的缝焊部的特性)完全没有考虑。
另外，作为关于电阻焊接的技术如下。例如在美国专利公开2007/0269678中，记述的宗旨是限制Mn添加量，从而改善焊接部的接合强度。但是，在上述电阻焊接之中，也没有特别限定为缝焊而进行研究，考虑并不是适于缝焊的成分组成。
此外在日本特开2002-363650号中，记述的宗旨是限制Si量而改善缝焊性。但是具体研究的是在缝焊后所形成的熔核部的硬度降低，对于缝焊部的剥离强度未予以考虑。另外，对于缝焊部的加工性也没有进行研究。
发明内容
本发明着眼于上述这样的情况而做，其目的在于，得到一种抗拉强度显示出1180MPa以上的高强度，并且缝焊部的剥离强度高的(以下将该特性称为“缝焊性优异”)钢板(此外，缝焊部的加工性也优异的钢板)。
能够解决上述课题的本发明是一种钢板，所述钢板的化学成分满足
C：0.12～0.40％(化学成分是质量％的意思，下同)、
Si：0.003～0.5％、
Mn：0.01～1.5％、
Al：0.032～0.15％、
N：0.01％以下、
P：0.02％以下、
S：0.01％以下、
Ti：0.01～0.2％、和
B：0.0001～0.01％以下，余量由铁和不可避免的杂质构成，并且，由下式(1)所示的Ceq1在0.50％以下，
钢组织含有马氏体组织94面积％以上，并且抗拉强度为1180MPa以上。
Ceq1＝C+Mn/5+Si/13  …(1)
[式(1)中，C、Mn、Si分别表示钢中的C量(％)、Mn量(％)、Si量(％)]
所述钢板还优选由下式(2)所示的Ceq2在0.43％以下。
Ceq2＝C+Mn/7.5  …(2)
[式(2)中，C、Mn分别表示钢中的C量(％)、Mn量(％)]
所述钢板也可以还含有Cr：0.01～2.0％。
所述钢板也可以还含有Cu：0.01～0.5％和Ni：0.01～0.5％以下的至少一方。
所述钢板也可以还含有V：0.003～0.1％和Nb：0.003～0.1％的至少一方。
在本发明中，也包括对于所述钢板实施了熔融镀锌的熔融镀锌钢板，和对于所述高强度钢板实施了合金化熔融镀锌的合金化熔融镀锌钢板。
根据本发明，能够实现显示出1180MPa以上的高强度，并且缝焊部的剥离强度高的钢板(此外缝焊部的加工性也优异的钢板)。此钢板在要求高强度且要求缝焊部有高剥离强度(此外还要求缝焊部有优异的加工性)的例如保险杆等的汽车用高强度钢零部件的制造上有用。
附图说明
图1是表示本发明所规定的Ceq1和缝焊部的剥离强度的关系的标绘图。
图2是表示本发明所规定的Ceq2和RL/t的关系的标绘图。
图3是实施例的剥落试验用和弯曲试验用的缝焊试料的概略立体图。
图4是实施例的剪切拉伸试验用的缝焊试料的概略立体图。
图5是表示实施例的剥落试验的方法的模式图。
具体实施方式
本发明者们为了解决所而反复锐意研究，其结果发现，特别是为了确保高强度钢板的缝焊部的剥离强度，重要的是满足下述所示的化学成分组成(即，成为较低合金成分，并且，从确保缝焊部的高剥离强度的观点出发，特别要使Mn在1.5％以下)，并且特别要控制下述的Ceq1，从而完成了本发明。以下，对本发明进行详述。
[Ceq1(C+Mn/5+Si/13)为0.50％以下]
作为用于评价焊接性的焊接部的强度，可列举剥离强度和剪切抗拉强度。本发明者们在现有的钢板的缝焊部确认其强度时，发现虽然能够确保高剪切抗拉强度，但有剥离强度降低的情况。
因此，作为焊接部的强度，为了得到高剪切抗拉强度，并且显示出高剥离强度的钢板而进行了以下的研究。即，以一般被认为会对焊接性造成影响的碳当量式为基础，特别是为了求得与缝焊部的剥离强度有相关关系的算式，而对于钢中的化学成分量和缝焊部的剥离强度的关系进行调查。其结果首先发现，以下式(1)所示的C、Mn和Si为变量的Ceq1，与缝焊部的剥离强度存在相关关系。
然后接下来，本发明者们为了使缝焊部的剥离强度达到10N/mm2以上，对于上述Ceq1的数值范围达到什么程度为宜进行研究。详细地说，就是使用各种Ceq1的钢板，如后述的实施例所示进行缝焊并测量缝焊部的剥离强度，整理Ceq1与缝焊部的剥离强度的关系。其结果显示在图1中。该图1所采用的数据，C、Mn和Si全部满足后述的各成分范围。
由该图1可知，随着Ceq1降低，上述剥离强度有上升的倾向，为了使缝焊部的剥离强度达到10N/mm2以上，使Ceq1为0.50％以下即可。Ceq1优选为0.48％以下，更优选为0.45％以下，进一步优选为0.43％以下，更进一步优选为0.40％以下。还有，Ceq1的下限未特别限定，根据本发明的化学成分组成的范围，大约为0.12％左右。
Ceq1＝C+Mn/5+Si/13  …(1)
[式(1)中，C、Mn、Si分别表示钢中的C量(％)、Mn量(％)、Si量(％)]
此外还发现，为了也确保缝焊部的优异的加工性，控制下述的Ceq2即可。
[Ceq2(C+Mn/7.5)为0.43％以下]
为了得到还具备缝焊部的优异的加工性的钢板，本发明者们又进行了以下的研究。即，对于钢中的化学成分量和缝焊部的加工性的关系进行调查。其结果首先发现，以下式(2)所示的C和Mn为变量的Ceq2，与缝焊部的加工性具有相关关系。
然后接下来，作为缝焊部的加工性，本发明者们为了达成后述的“极限弯曲R(RL)/t：低于5.0”，对于使上述Ceq2的数值范围达到什么程度为宜进行了研究。详细地说，就是使用各种Ceq2的钢板，如后述的实施例所示，进行缝焊后，进行缝焊部的弯曲试验，整理Ceq2和RL/t的关系。其结果显示在图2中。
由该图2可知，随着Ceq2降低，上述RL/t有变小的倾向，为了确实地达成RL/t：低于5.0，使Ceq2为0.43％以下即可。Ceq2更优选为0.41％以下，进一步优选为0.39％以下。还有，Ceq2的下限未特别限定，根据本发明的化学成分组成的范围，大约为0.12％左右。
Ceq2＝C+Mn/7.5…(2)
[式(2)中，C、Mn分别表示钢中的C量(％)、Mn量(％)]
在本发明中，为了不损害上述Ceq1(优选还有Ceq2)的控制带来的缝焊部的高剥离强度(此外还有缝焊部的优异的加工性)，确保抗拉强度为1180MPa以上的高强度，并且确保钢板所要求的其他的特性(韧性、延展性等)，钢板的各元素的含量也需要像如下这样控制。
[C：0.12～0.40％]
C提高淬火性，是确保高强度所需要的元素，因此使之含有0.12％以上(优选为0.15％以上，更优选为0.20％以上)。但是若C量过剩，则缝焊部的剥离强度降低，或母材和焊接部的韧性降低。另外，在淬火部容易发生延迟断裂。因此，C量为0.40％以下，优选为0.36％以下，更优选为0.33％以下，进一步优选为0.30％以下。
[Si：0.003～0.5％]
Si是对于回火软化阻抗有效的元素，另外在固溶强化带来的强度提高上也是有效的元素。从发挥这些效果的观点好出发，优选含有Si为0.003％以上。更优选为0.02％以上。但是因为Si为铁素体生成元素，所以若大量含有，则淬火性受损，难以确保高强度。因此Si量为0.5％以下。优选为0.4％以下，更优选为0.2％以下，进一步优选为0.1％以下，更进一步优选为0.05％以下。
[Mn：0.01～1.5％]
Mn使淬火性提高，在提高强度上是有效的元素。为了发挥这样的效果，优选使之含有0.01％以上。更优选为0.1％以上，进一步优选为0.5％以上，更进一步优选为0.8％以上。但是若Mn量过剩，缝焊部的剥离强度降低。因此，Mn量为1.5％以下。优选为1.3％以下。
[Al：0.032～0.15％]
Al是作为脱氧剂添加的元素，另外也有使钢的耐腐蚀性提高的效果。为了充分地发挥这些效果，优选使之含有0.032％以上。更优选为0.050％以上。进一步优选为0.060％以上。但是若过剩地含有，则C系夹杂物大量生成而成为表面瑕疵的原因，因此使其上限为0.15％。优选为0.14％以下，更优选为0.10％以下，进一步优选为0.07％以下。
[N：0.01％以下]
若N量过剩，则氮化物的析出量增大，对韧性造成不良影响。因此N量为0.01％以下。优选为0.008％以下，更优选为0.006％以下。还有，若考虑炼钢上的成本等，则N量通常为0.001％以上。
[P：0.02％以下]
P具有使钢强化的作用，但由于脆性而使延展性降低，因此抑制在0.02％以下。优选为0.01％以下，更优选为0.006％以下。
[S：0.01％以下]
S生成硫化物系的夹杂物，使母材的加工性、包含缝焊在内的整个焊接的焊接性全面劣化，因此越少越好，在本发明抑制在0.01％以下。优选为0.005％以下，更优选为0.003％以下。
[Ti：0.01～0.2％]
Ti作为TiN固定N，与B复合添加时，在最大限度发挥B的淬火性上有效地发挥着作用。另外Ti在使耐腐蚀性提高，或通过TiC的析出而使耐延迟断裂性提高上也是有效的元素，该效果特别是在抗拉强度超过980MPa的钢板中得到有效地发挥。为了充分发挥这些效果，优选使之含有0.01％以上(更优选为0.03％以上，进一步优选为0.05％以上)。但是若过剩地含有，则延展性和母材的加工性劣化，因此上限为0.2％(优选为0.15％以下，更优选为0.10％以下)。
[B：0.0001～0.01％]
B不会使缝焊部的剥离强度降低，在提高淬火性上是有效的元素。为了充分发挥这样的效果，优选使之含有0.0001％以上(更优选为0.001％以上，进一步优选为0.005％以上)。但是，若过剩地含有，则延展性降低，因此上限为0.01％以下(优选为0.0080％以下，更优选为0.0065％以下)。
本发明钢材的成分如上述，余量是铁和不可避免的杂质。作为该不可避免的杂质，能够允许因原料、物次、制造设备等的状沉而掺入的元素混入。
另外，除了上述元素以外，如下述所示，还能够再适量含有(a)Cr、(b)Cu和/或Ni、(c)V和/或Nb。
[Cr：2.0％以下]
Cr是在通过淬火性提高而提高强度上有效的元素。另外Cr在提高马氏体组织钢的回火软化阻抗上是有效的元素的。为了充分发挥这些效果，优选使之含有0.01％以上(更优选为0.05％以上)。但是，若过剩地含有，则使耐延迟断裂性劣化，因此优选上限为2.0％以下(更优选为1.7％以下)。
[Cu：0.5％以下和/或Ni：0.5％以下]
Cu、Ni在通过耐腐蚀性提高而使耐延迟断裂性提高上是有效的元素。这样的效果特别是在抗拉强度超过980MPa的钢板是得到有效地发挥。为了充分发挥该效果，Cu的情况是优选使之含有0.01％以上(更优选为0.05％以上)，另外Ni的情况也是优选使之含有0.01％以上(更优选为0.05％以上)。但是，若过剩地含有，则延展性和母材的加工性降低，因此Cu、Ni的上限均优选为0.5％以下(更优选为0.4％以下)。
[V：0.1％以下和/或Nb：0.1％以下]
V、Nb均在强度的提高和γ(奥氏体)晶粒微细化带来的淬火后的韧性改善上是有效的元素。为了充分地发挥该效果，V、Nb的情况均是优选使之含有0.003％以上(更优选为0.02％以上)。但是，若上述元素过剩地含有，则碳氮化物等的析出增大，母材的加工性和耐延迟断裂性降低。因此，V、Nb的情况均优选为、0.1％以下(更优选为0.05％以下)。
此外作为其他元素，以改善耐腐蚀性和耐延迟断裂性的目的，例如也可以含有Se、As、Sb、Pb、Sn、Bi、Mg、Zn、Zr、W、Cs、Rb、Co、La、Tl、Nd、Y、In、Be、Hf、Tc、Ta、O、Ca等，使之合计为0.01％以下。
[关于钢组织]
本发明的钢板是显示出更高的强度(1180MPa以上，优选为1200MPa以上，更优选为1270MPa以上)的钢板。这样的高强度例如是作为汽车用钢板所要求的。达成上述高强度时，若钢组织是铁素体多的组织，则为了确保高强度而必须增加合金元素，作为结果如上述，是缝焊性劣化，因此高强度和优异的缝焊性难以兼具。因此在本发明中，是作为马氏体组织的单一组织，抑制合金元素量。
还有，上述所谓马氏体组织的单一组织，意思是含有马氏体组织94面积％以上(特别是97面积％以上，也可以是100面积％)。
在本发明的钢板中，除了上述马氏体组织以外，也包含在制造工程中不可避免含有的组织(铁素体组织、贝氏体组织、残留奥氏体组织等)。
本发明没有特别限定制造方法，但为了容易地得到本发明的钢组织，推荐以下述条件进行退火处理。退火处理以外，能够采用一般的条件。例如，使用冷轧钢板进行下述条件的退火处理时，能够遵循常规方法进行熔炼，通过连续铸造得到板坯等的钢坯后，加热至1100℃～1250℃左右，接着进行热轧，卷取后进行酸洗，冷轧而得到钢板。然后，推荐以下述条件进行接下来进行的退火处理。
即，优选退火温度为850℃以上，并且以该退火温度保持5～300秒，优选首先成为γ单相组织。退火温度低于850℃时，得不到γ单相组织，急冷后难以得到马氏体单相组织。
上述退火后，可以从600℃以上的温度(淬火开始温度)，通过急冷(50℃/s以上)冷却至室温。这是由于，该淬火开始温度低于600℃，或冷却速度低于50℃/s时，铁素体组织析出，难以得到马氏体单相组织。
冷却至上述室温后，可以再加热至100～600℃，在该温度域进行保持0～1200秒的回火，以确保母材韧性。
上述退火处理，在得到下述熔融镀锌钢板和合金化熔融镀锌钢板时，例如能够在熔融镀锌线上进行。
在本发明中，不仅包括冷轧钢板，也包括热轧钢板。另外，还包括对于这些热轧钢板和冷轧钢板实施熔融镀锌而得到的熔融镀锌钢板(GI钢板)，和在实施了熔融镀锌后，再对其进行合金化处理而得到的合金化熔融镀锌钢板(GA钢板)。通过实施这些镀敷处理，能够使耐腐蚀性提高。还有，在这些镀敷处理方法和合金化处理方法中，采用普遍进行的条件即可。
本发明的高强度钢板，例如能够用于汽车用高强度钢零部件，具体来说，例如以保险杆、前部和后部的侧梁等的碰撞零部件为首，能够用于中柱加强件等的柱类、车顶纵梁加强件、侧梁、地板构件、踏板部等的车体构成零部件等的制造。
【实施例】
以下，列举实施例更具体地说明本发明，但本发明当然不受下述实施例限制，在能够符合前/后述的宗旨的范围当然也可以适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术的范围内。
熔炼满足表1所示的成分组成(余量为铁和不可避免的杂质)的钢。详细地说，就是用转炉进行一次精炼后，铸桶实施脱硫。另外，根据需要在铸桶精炼后实施真空脱气(例如RH法)处理。其后，通过常规方法实施连续铸造而得到板坯。然后顺序进行热轧、以常规方法酸洗、冷轧，得到板厚1.0mm的钢板。接着进行连续退火。在连续退火中，以表2所示退火温度保持120秒后，以10℃/s的冷却速度冷却至表2所示的淬火开始温度，接着，从淬火开始温度急冷至室温(平均冷却速度50℃/s以上)，再进行再加热至表2所示的回火温度，以该温度保持100秒。还有，上述热轧的条件如下。
(热轧的条件)
加热温度：1250℃
结束温度：880℃
卷取温度：700℃
最终厚度：2.3～3.2mm
使用以上述方式得到的钢板，以下述所示的条件进行各种特性的评价。
[钢组织的面积率的测量]
研磨1.0mm×20mm×20mm的试验片的与轧制方向平行的截面，进行硝酸乙醇腐蚀后，对于t×1/4部(t为板厚)，以1000倍通过SEM进行观察。
然后，在任意的10个视野(1个视野的尺寸为90μm×120μm)中，纵横分别等间隔地引出10条线，使其交点、即作为马氏体组织的交点的数量或作为马氏体以外的组织(铁素体组织)的交点的数量分别除以全部交点的数量，作为马氏体组织的面积率，马氏体以外的组织(铁素体组织)的面积率。其结果显示在表2中。
[抗拉特性的评价]
抗拉强度(TS)，是使与钢板的轧制方向垂直的方向为纵长方向，如此从钢板上提取JIS5号拉伸试验片，遵循JIS Z 2241中规定的方法进行测量。
然后在本实施例中，抗拉强度为1180MPa以上的评价为高强度。其结果显示在表2中。为了参考，在表2中还显示钢板的屈服强度(YP)、延伸率(EL)。
[缝焊条件]
为了制作供后述的剥落试验、剪切拉伸试验、焊接部弯曲试验的试料，以下述条件进行缝焊。
即，将试验片切割成1.0mm×250mm(轧制方向)×150mm(与轧制方向垂直的方向)的尺寸。然后，作为剥落试验用、焊接部弯曲试验用，如图3所示，使2片钢板重合，对于距钢板的边缘30mm的位置，沿着与轧制方向垂直的方向，以下述条件进行缝焊。另外，作为剪切拉伸试验用，如图4所示，在与钢板的轧制方向垂直的方向上使之搭接30mm，对于搭接部的中心，沿轧制方向，以下述条件进行缝焊。
(缝焊的条件)
焊接機：RUG-150V1
电极滚轮：上8mm，下12mm(平坦)
加压力：900kgf
焊接電流：14～20kA
速度：2m/min
还有，以如下方式测量焊接部所形成的熔核的尺寸。即，从上述焊接的板材(在本实施例中使用以图4方式进行焊接的板材)上切割下20mm(与轧制方向垂直的方向)×20mm(轧制方向)的试验片，如JIS Z 3141(1996)所示，对于垂直于焊接线的截面进行硝酸乙醇腐蚀，使用光学显微镜以10倍倍率进行观察，测量熔核直径。其结果确认，在后述的表1、2的No.1～30任意一个中，熔核直径都处于5～8mm的范围内，熔核形成正常。
[剥落试验(缝焊部的剥离强度的测量)]
从上述焊接的板材上，切割125mm(与轧制方向垂直的方向)×15mm(轧制方向)的试验片，使试验片的焊接部位于焊接线的中央部(图3的C)。然后使用该试验片，对于焊接部以应变不会进入的方式用虎头钳一边按压，一边如图5所示进行弯曲加工，即，对于距焊接部的边缘10mm的位置弯曲到90°。使用如此得到的剥落试验用试料，以下述条件进行剥落试验，测量直至焊接部发生剥离的最高载荷，使最高载荷除以熔核断面积(熔核直径×15mm)作为剥离强度。对于1个钢种，准备上述剥落试验用试料3个来进行试验，求得剥离强度，计算平均值(n＝3)。
然后，剥离强度为10N/mm2以上时，评价为缝焊部的剥离强度高。其结果显示在表2中。
(剥落试验的条件)
试验机：岛沣制作制所100kNオ一トグラフ拉伸试验机
应变速度：10mm/min
[剪切拉伸试验]
利用上述焊接的板材，遵循JIS Z 3136而制作试验片，以下述的条件进行试验，测量直至断裂的最高载荷。对于1个钢种，准备上述试验片3个进行试验，求得剪切抗拉强度，计算平均值(n＝3)。
然后，剪切抗拉强度为20kN以上时，剪切抗拉强度评价途高。其结果显示在表2中。
(剪切拉伸试验的条件)
试验机：岛沣制作所制100kNオ一トグラフ拉伸试验机
应变速度：10mm/min
[焊接部弯曲试验(缝焊部的加工性的评价)]
沿着焊接部，使试验片的焊接部为中心轴，并且使试验片的焊接部的中心位于焊接线的中央部(图3的C)，如此切割30mm(与轧制方向垂直的方向)×100mm(轧制方向)的试验片。然后使用该试验片，以下述条件进行测量，设弯曲加工部没有发生裂纹的最大的弯曲R为RL(极限弯曲R)，求得RL/t(t为板厚)。对于1个钢种，准备上述试验片3个进行试验，求得RL/t，计算平均值(n＝3)。
然后，RL/t低于5.0时，评价为缝焊部的加工性优异。其结果显示在表2中。
(焊接部弯曲试验的条件)
试验机：アイダエンジニアリング(公司)制NC1-80(2)-B
基座幅：2R+3t(R：弯曲R，t：板厚)
弯曲R：2R、3R、5R、10R
由表1和2能够进行如下考察。即，满足本发明的成分组成的(钢种No.1～16)为高强度，并且不仅缝焊部的剪切抗拉强度高，而且剥离强度也高。还有，由钢种No.4的结果可知，为了使缝焊部一并具有优异的加工性，优选使Ceq2在推荐的范围内。
相对于此，不满足本发明的成分组成的(钢种No.17～30)，虽然熔核正常形成，剪切抗拉强度高，但是为缝焊部的剥离强度不足的结果。
详细地说，钢种No.17因为Mn量过剩，所以缝焊部的剥离强度低。
钢种No.18、20～22、24～27因为Mn量过剩，并且Ceq1也高于规定值，所以缝焊部的剥离强度低。
钢种No.19、23、29和30因为Ceq1高于规定值，所以缝焊部的剥离强度低。
钢种No.28因为C量过剩，所以缝焊部的剥离强度低。
还有，由No.18、19、21～24、28和29的结果可知，为了确保缝焊部的优异的加工性，优选使Ceq2在推荐的范围内。

Claims (11)

1.一种钢板，其特征在于，所述钢板的化学成分以质量％计满足C：0.12～0.40％、Si：0.003～0.5％、Mn：0.01～1.5％、Al：0.032～0.15％、N：0.008％以下、P：0.02％以下、S：0.01％以下、Ti：0.03～0.2％和B：0.0001～0.01％，余量由铁和不可避免的杂质构成，
并且，由下式(1)所示的Ceq1在0.50质量％以下，
钢组织含有94面积％以上的马氏体组织，并且，抗拉强度为1180MPa以上，
Ceq1＝C+Mn/5+Si/13…(1)
在式(1)中，C、Mn、Si分别表示钢中的以质量％计的C量、Mn量、Si量。
2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，由下式(2)所示的Ceq2在0.43质量％以下，
Ceq2＝C+Mn/7.5…(2)
在式(2)中，C、Mn分别表示钢中的以质量％计的C量、Mn量。
3.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有Cr：0.01～2.0％。
4.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有Cu：0.01～0.5％和Ni：0.01～0.5％中的至少一种元素。
5.根据权利要求3所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有Cu：0.01～0.5％和Ni：0.01～0.5％中的至少一种元素。
6.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有V：0.003～0.1％和Nb：0.003～0.1％中的至少一种元素。
7.根据权利要求3所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有V：0.003～0.1％和Nb：0.003～0.1％中的至少一种元素。
8.根据权利要求4所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有V：0.003～0.1％和Nb：0.003～0.1％中的至少一种元素。
9.根据权利要求5所述的钢板，其特征在于，以质量％计含有V：0.003～0.1％和Nb：0.003～0.1％中的至少一种元素。
10.一种对权利要求1～9中任一项所述的钢板实施了熔融镀锌的熔融镀锌钢板。
11.一种对权利要求1～9中任一项所述的钢板实施了合金化熔融镀锌的合金化熔融镀锌钢板。
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