JPH1060574A - 耐久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法 - Google Patents
耐久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法Info
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- JPH1060574A JPH1060574A JP21741996A JP21741996A JPH1060574A JP H1060574 A JPH1060574 A JP H1060574A JP 21741996 A JP21741996 A JP 21741996A JP 21741996 A JP21741996 A JP 21741996A JP H1060574 A JPH1060574 A JP H1060574A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】水素遅れ割れ、あるいは腐食による強度低下と
いう従来技術における技術的課題を解決し、引張強度 9
80N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯、及び超高
張力電縫鋼管、その製造方法を提供する。 【解決手段】本発明の鋼帯は、重量％でＣ：0.1 〜0.19
％と、Ｍｎ：1 〜2 ％と、Ｃｕ：0.05〜0.5 ％と、Ｐ：
0.1 ％以下と、Ｓ：0.01％以下と、Ｎ：0.005 ％以下
と、残部が実質的に鉄よりなる鋼で、金属組織が40〜10
0 ％の分率のマルテンサイトを含み、焼入れ後の（１）
式で定義される累積相当歪みεが0.002 〜0.2 であるこ
とを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優
れた超高張力鋼帯である。 ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝…（１） ここで、ｔ：鋼板の板厚（mm）、ｄ：曲げ直径（mm）
いう従来技術における技術的課題を解決し、引張強度 9
80N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯、及び超高
張力電縫鋼管、その製造方法を提供する。 【解決手段】本発明の鋼帯は、重量％でＣ：0.1 〜0.19
％と、Ｍｎ：1 〜2 ％と、Ｃｕ：0.05〜0.5 ％と、Ｐ：
0.1 ％以下と、Ｓ：0.01％以下と、Ｎ：0.005 ％以下
と、残部が実質的に鉄よりなる鋼で、金属組織が40〜10
0 ％の分率のマルテンサイトを含み、焼入れ後の（１）
式で定義される累積相当歪みεが0.002 〜0.2 であるこ
とを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優
れた超高張力鋼帯である。 ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝…（１） ここで、ｔ：鋼板の板厚（mm）、ｄ：曲げ直径（mm）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に自動車用、機
械構造用、土木建築用などに用いられる超高張力鋼帯及
び鋼管、その製造方法に関する。
械構造用、土木建築用などに用いられる超高張力鋼帯及
び鋼管、その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車などの車輌内部には安全性の観点
から衝撃吸収部材としてドアインパクトビームなどの補
強材が設けられている。従来、これらの用途には高張力
鋼板が用いられることが多かったが、近年、軽量化のた
めに引張強度が 980N/mm2 以上の著しく強度の高い超高
張力鋼板、及び超高張力電縫鋼管が採用されるようにな
ってきている。
から衝撃吸収部材としてドアインパクトビームなどの補
強材が設けられている。従来、これらの用途には高張力
鋼板が用いられることが多かったが、近年、軽量化のた
めに引張強度が 980N/mm2 以上の著しく強度の高い超高
張力鋼板、及び超高張力電縫鋼管が採用されるようにな
ってきている。
【０００３】これまで、超高張力鋼管に関しては、特開
平1-205032号公報、特開平4-131327号公報、特開平4-18
7319号公報、特開平6-57375 号公報、特開平6-88129 号
公報、特開平6-179913号公報の各公報に開示されたよう
な方法が提案されている。
平1-205032号公報、特開平4-131327号公報、特開平4-18
7319号公報、特開平6-57375 号公報、特開平6-88129 号
公報、特開平6-179913号公報の各公報に開示されたよう
な方法が提案されている。
【０００４】これらの技術は、いずれも所定の化学成分
を有する鋼を引張強度 980N/mm2 以上の高張力鋼帯とし
た後、電縫溶接し高張力電縫鋼管を得る方法である。
を有する鋼を引張強度 980N/mm2 以上の高張力鋼帯とし
た後、電縫溶接し高張力電縫鋼管を得る方法である。
【０００５】あるいはまた超高張力鋼管に関して、特開
平3-122219号公報、特開平4-63227号公報の各公報に開
示されたような方法が提案されている。
平3-122219号公報、特開平4-63227号公報の各公報に開
示されたような方法が提案されている。
【０００６】これらの技術は、いずれも所定の化学成分
を有する鋼管に焼入れ処理を行い、引張強度 980N/mm2
以上の高張力電縫鋼管を得る方法である。
を有する鋼管に焼入れ処理を行い、引張強度 980N/mm2
以上の高張力電縫鋼管を得る方法である。
【０００７】超高張力鋼帯に関しては、特開平6-145894
号公報、特開平7-102341号公報、特開平7-197186号公報
の各公報に開示されたような方法が提案されている。
号公報、特開平7-102341号公報、特開平7-197186号公報
の各公報に開示されたような方法が提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記特開平1-
205032号公報、特開平4-131327号公報、特開平4-187319
号公報、特開平6-57375 号公報、特開平6-88129 号公
報、特開平6-179913号公報の各公報などに示された方法
は、造管に伴い引張の残留歪みが存在するため、その実
用に際しては水素遅れ割れに対する配慮が必要である。
205032号公報、特開平4-131327号公報、特開平4-187319
号公報、特開平6-57375 号公報、特開平6-88129 号公
報、特開平6-179913号公報の各公報などに示された方法
は、造管に伴い引張の残留歪みが存在するため、その実
用に際しては水素遅れ割れに対する配慮が必要である。
【０００９】一方、特開平3-122219号公報、特開平4-63
227 号公報の各公報などに示された方法は、引張の残留
歪みはないものの、その使用中に腐食がすすむと管体強
度が低下することが問題である。
227 号公報の各公報などに示された方法は、引張の残留
歪みはないものの、その使用中に腐食がすすむと管体強
度が低下することが問題である。
【００１０】また特開平6-145894号公報に示された方法
は、耐水素脆化に対して一応の配慮がなされているもの
の、その耐水素遅れ割れ特性は純水中での遅れ破壊に耐
え得る程度のものであって十分とはいえない。
は、耐水素脆化に対して一応の配慮がなされているもの
の、その耐水素遅れ割れ特性は純水中での遅れ破壊に耐
え得る程度のものであって十分とはいえない。
【００１１】また特開平7-102341号公報、特開平7-1971
86号公報の各公報などに示された方法は、耐水素脆化に
対して一応の配慮がなされているものの、その対策は水
素チャージにより強制的に加えられた水素に対する脆化
という点に限られており、腐食を伴う水素侵入に対する
耐水素遅れ割れ特性は十分とはいえない。
86号公報の各公報などに示された方法は、耐水素脆化に
対して一応の配慮がなされているものの、その対策は水
素チャージにより強制的に加えられた水素に対する脆化
という点に限られており、腐食を伴う水素侵入に対する
耐水素遅れ割れ特性は十分とはいえない。
【００１２】本発明の目的は、水素遅れ割れ、あるいは
腐食による強度低下という従来技術における技術的課題
を解決し、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超
高張力鋼帯、及び超高張力電縫鋼管、その製造方法を提
供することにある。
腐食による強度低下という従来技術における技術的課題
を解決し、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超
高張力鋼帯、及び超高張力電縫鋼管、その製造方法を提
供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
【００１４】（１）本発明の鋼帯は、重量％で、Ｃ：0.
1 〜0.19％と、Ｍｎ：1 〜2 ％と、Ｃｕ：0.05〜0.5 ％
と、Ｐ：0.1 ％以下と、Ｓ：0.01％以下と、Ｎ：0.005
％以下と、残部が実質的に鉄よりなる鋼で、金属組織が
40〜100 ％の分率のマルテンサイトを含み、焼入れ後の
（１）式で定義される累積相当歪みεが0.002 〜0.2で
あることを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久
性に優れた超高張力鋼帯である。
1 〜0.19％と、Ｍｎ：1 〜2 ％と、Ｃｕ：0.05〜0.5 ％
と、Ｐ：0.1 ％以下と、Ｓ：0.01％以下と、Ｎ：0.005
％以下と、残部が実質的に鉄よりなる鋼で、金属組織が
40〜100 ％の分率のマルテンサイトを含み、焼入れ後の
（１）式で定義される累積相当歪みεが0.002 〜0.2で
あることを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久
性に優れた超高張力鋼帯である。
【００１５】 ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝…（１） ここで、ｔ：鋼板の板厚（mm）、ｄ：曲げ直径（mm） （２）本発明の鋼帯は、重量％で、Ｎｉ：0.1 ％未満を
さらに含むことを特徴とする、上記（１）に記載の耐久
性に優れた超高張力鋼帯である。
さらに含むことを特徴とする、上記（１）に記載の耐久
性に優れた超高張力鋼帯である。
【００１６】（３）本発明の鋼帯は、重量％で、Ｍｏ：
0.3 ％未満をさらに含むことを特徴とする、上記（１）
または（２）に記載の耐久性に優れた超高張力鋼帯であ
る。
0.3 ％未満をさらに含むことを特徴とする、上記（１）
または（２）に記載の耐久性に優れた超高張力鋼帯であ
る。
【００１７】（４）本発明の鋼帯は、重量％で、Ｃｒ：
0.03〜0.6 ％、Ｔｉ：0.002 〜0.015％、Ｎｂ：0.002
〜0.025 ％、Ｖ：0.002 〜0.025 ％、Ｂ：0.0003〜0.00
3 ％、及びＣａ：0.0003〜0.005 ％の群から選択された
１種以上をさらに含むことを特徴とする、上記（１）乃
至（３）のいずれかに記載の耐久性に優れた超高張力鋼
帯である。 （５）本発明の製造方法は、上記（１）乃至（４）のい
ずれかに記載の鋼帯を製造する方法において、熱延及び
冷延により製造された鋼帯を、800 〜900 ℃に加熱後急
冷する工程と、 急冷後に150 〜250 ℃で焼戻し処理を
行う工程と、焼戻し前または焼戻し最中または焼戻し後
に曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みε
を鋼帯に加える工程と、を備えたことを特徴とする、引
張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯の
製造方法である。
0.03〜0.6 ％、Ｔｉ：0.002 〜0.015％、Ｎｂ：0.002
〜0.025 ％、Ｖ：0.002 〜0.025 ％、Ｂ：0.0003〜0.00
3 ％、及びＣａ：0.0003〜0.005 ％の群から選択された
１種以上をさらに含むことを特徴とする、上記（１）乃
至（３）のいずれかに記載の耐久性に優れた超高張力鋼
帯である。 （５）本発明の製造方法は、上記（１）乃至（４）のい
ずれかに記載の鋼帯を製造する方法において、熱延及び
冷延により製造された鋼帯を、800 〜900 ℃に加熱後急
冷する工程と、 急冷後に150 〜250 ℃で焼戻し処理を
行う工程と、焼戻し前または焼戻し最中または焼戻し後
に曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みε
を鋼帯に加える工程と、を備えたことを特徴とする、引
張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯の
製造方法である。
【００１８】（６）本発明の製造方法は、上記（１）乃
至（４）のいずれかに記載の鋼帯を製造する方法におい
て、鋼をＡｒ3 変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延を行
う工程と、仕上げ圧延終了後急冷し、30秒以内に250 ℃
以下の温度で巻取る工程と、巻取り前または巻取り後に
曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みεを
鋼帯に加える工程と、を備えたことを特徴とする、引張
強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯の製
造方法である。
至（４）のいずれかに記載の鋼帯を製造する方法におい
て、鋼をＡｒ3 変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延を行
う工程と、仕上げ圧延終了後急冷し、30秒以内に250 ℃
以下の温度で巻取る工程と、巻取り前または巻取り後に
曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みεを
鋼帯に加える工程と、を備えたことを特徴とする、引張
強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯の製
造方法である。
【００１９】（７）本発明の鋼管は、上記（１）乃至
（４）のいずれかに記載の超高張力鋼帯からなることを
特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた
超高張力電縫鋼管である。
（４）のいずれかに記載の超高張力鋼帯からなることを
特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた
超高張力電縫鋼管である。
【００２０】（８）本発明の製造方法は、上記（５）ま
たは（６）に記載の方法で得られた超高張力鋼帯を
（２）式を満たす幅絞り率Ｑで電縫溶接ならびにサイジ
ングすることを特徴とする、引張強度980N/mm 2 以上の
耐久性に優れた超高張力電縫鋼管の製造方法である。
たは（６）に記載の方法で得られた超高張力鋼帯を
（２）式を満たす幅絞り率Ｑで電縫溶接ならびにサイジ
ングすることを特徴とする、引張強度980N/mm 2 以上の
耐久性に優れた超高張力電縫鋼管の製造方法である。
【００２１】1000≦Ｑ／（ｔ／Ｄ）2 ≦3000 …（２） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、Ｄ（mm）：電縫鋼管の
外径、Ｑ（％）は幅絞り率で、以下の式（３）で定義さ
れる。
外径、Ｑ（％）は幅絞り率で、以下の式（３）で定義さ
れる。
【００２２】 Ｑ＝［｛鋼帯の幅−π（Ｄ−ｔ）｝／π（Ｄ−ｔ）］×100 …（３）
【００２３】
【発明の実施の形態】本発明者は、引張強度980 N/mm2
以上を保持しつつ、耐水素遅れ割れ特性、あるいは腐食
による強度低下を改善し、耐久性に優れた超高張力鋼帯
及び鋼管を得るために、鋭意研究を重ねた。
以上を保持しつつ、耐水素遅れ割れ特性、あるいは腐食
による強度低下を改善し、耐久性に優れた超高張力鋼帯
及び鋼管を得るために、鋭意研究を重ねた。
【００２４】その結果、耐水素遅れ割れ特性、あるいは
腐食による強度低下を改善し、耐久性に優れた超高張力
鋼帯及び鋼管を得るためには、鋼の化学成分と組織、及
び製造方法を制御することが必要であり、さらに、焼入
後の鋼帯調質条件における曲げ−曲げ戻しによる累積相
当歪を一定範囲内に制御すること、また、造管条件にお
ける幅絞り率を一定範囲内に制御することが有効である
という知見が得られた。
腐食による強度低下を改善し、耐久性に優れた超高張力
鋼帯及び鋼管を得るためには、鋼の化学成分と組織、及
び製造方法を制御することが必要であり、さらに、焼入
後の鋼帯調質条件における曲げ−曲げ戻しによる累積相
当歪を一定範囲内に制御すること、また、造管条件にお
ける幅絞り率を一定範囲内に制御することが有効である
という知見が得られた。
【００２５】この知見に基づき、本発明者は、鋼の化学
成分と組織、及び製造方法を制御して、さらに、焼入後
の鋼帯調質条件における曲げ−曲げ戻しによる累積相当
歪を一定範囲内に制御し、また、造管条件における幅絞
り率を一定範囲内に制御するするようにして、耐水素遅
れ割れ特性、あるいは腐食による強度低下を改善し、耐
久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法を見
出だし、本発明を完成した。
成分と組織、及び製造方法を制御して、さらに、焼入後
の鋼帯調質条件における曲げ−曲げ戻しによる累積相当
歪を一定範囲内に制御し、また、造管条件における幅絞
り率を一定範囲内に制御するするようにして、耐水素遅
れ割れ特性、あるいは腐食による強度低下を改善し、耐
久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法を見
出だし、本発明を完成した。
【００２６】すなわち、本発明は鋼組成と組織及び製造
条件を下記範囲に限定することにより、水素遅れ割れ、
あるいは腐食による強度低下という従来技術における技
術的課題を解決し、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に
優れた超高張力鋼帯、及び超高張力電縫鋼管を得ること
ができる。
条件を下記範囲に限定することにより、水素遅れ割れ、
あるいは腐食による強度低下という従来技術における技
術的課題を解決し、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に
優れた超高張力鋼帯、及び超高張力電縫鋼管を得ること
ができる。
【００２７】以下に本発明の鋼帯及び鋼管の成分添加理
由、成分範囲限定理由、鋼組織限定理由、累積相当歪み
限定理由及び製造条件の限定理由について説明する。
由、成分範囲限定理由、鋼組織限定理由、累積相当歪み
限定理由及び製造条件の限定理由について説明する。
【００２８】（１）成分組成、組織及び累積相当歪み Ｃ：Ｃは所望のマルテンサイトを生成させ、目標とする
強度を確保するため必須な元素である。しかし、含有量
が0.10％未満であると目標とする 980N/mm2 以上の強度
が得られず、一方、含有量が0.19％を超えると、水素遅
れ割れ、あるいは腐食による管体強度低下が助長され、
いずれにせよ耐久性が劣化する。従って、その範囲を0.
1 〜0.19％にする。 Ｍｎ：Ｍｎは所望のマルテンサイトを生成させ、目標と
する強度を確保するため必須な元素である。しかし、含
有量が1 ％未満であると目標とする 980N/mm2以上の強
度が得られず、一方、含有量が2 ％を超えると、水素遅
れ割れ、あるいは腐食による管体強度低下が助長され、
いずれにせよ耐久性が劣化する。従って、その範囲を1
〜2 ％にする。
強度を確保するため必須な元素である。しかし、含有量
が0.10％未満であると目標とする 980N/mm2 以上の強度
が得られず、一方、含有量が0.19％を超えると、水素遅
れ割れ、あるいは腐食による管体強度低下が助長され、
いずれにせよ耐久性が劣化する。従って、その範囲を0.
1 〜0.19％にする。 Ｍｎ：Ｍｎは所望のマルテンサイトを生成させ、目標と
する強度を確保するため必須な元素である。しかし、含
有量が1 ％未満であると目標とする 980N/mm2以上の強
度が得られず、一方、含有量が2 ％を超えると、水素遅
れ割れ、あるいは腐食による管体強度低下が助長され、
いずれにせよ耐久性が劣化する。従って、その範囲を1
〜2 ％にする。
【００２９】Ｃｕ：Ｃｕは鋼管の水素遅れ割れ感受性を
低め、さらに腐食による水素侵入を抑制し、超高張力鋼
帯及び鋼管の耐久性を向上させる必須の元素である。そ
の添加効果は0.05％以上で認められ、一方、0.5 ％を超
えて添加しても添加効果が飽和する。従って、その範囲
を0.05〜0.5 ％にする。図１にＣｕ添加量と式（４）で
定義される鋼帯の割れ発生限界歪みｅ及び式（５）で定
義される鋼管の腐食試験後の残留強度率の関係を示す。
この図からＣｕ添加によって割れ発生限界歪みｅ及び残
留強度率が増大し、耐久性が増すことが理解される。
低め、さらに腐食による水素侵入を抑制し、超高張力鋼
帯及び鋼管の耐久性を向上させる必須の元素である。そ
の添加効果は0.05％以上で認められ、一方、0.5 ％を超
えて添加しても添加効果が飽和する。従って、その範囲
を0.05〜0.5 ％にする。図１にＣｕ添加量と式（４）で
定義される鋼帯の割れ発生限界歪みｅ及び式（５）で定
義される鋼管の腐食試験後の残留強度率の関係を示す。
この図からＣｕ添加によって割れ発生限界歪みｅ及び残
留強度率が増大し、耐久性が増すことが理解される。
【００３０】 ｅ（μ）＝１０6 ・１２・ｔ・δ／（３Ｈ2 −４Ａ2 ）…（４） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、δ（mm）：試験片中央
の変位量、Ｈ（mm）：両支点間距離、Ａ（mm）：（Ｈ−
ｈ）／２、ｈ（mm）：中央支点間距離 残留強度率（％）＝浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ／浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ）×100 …（５） ここで、 浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験前の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) 、 浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験後の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) である。
の変位量、Ｈ（mm）：両支点間距離、Ａ（mm）：（Ｈ−
ｈ）／２、ｈ（mm）：中央支点間距離 残留強度率（％）＝浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ／浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ）×100 …（５） ここで、 浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験前の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) 、 浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験後の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) である。
【００３１】Ｐ：Ｐは耐水素遅れ割れ特性を劣化させる
ため、0.1 ％以下に規制することが必要である。
ため、0.1 ％以下に規制することが必要である。
【００３２】Ｓ：Ｓは介在物として存在し、耐水素遅れ
割れ特性を劣化させるため、0.01％以下に規制すること
が必要である。
割れ特性を劣化させるため、0.01％以下に規制すること
が必要である。
【００３３】Ｎ：Ｎは耐水素遅れ割れ特性を劣化させる
ため、0.005 ％以下に規制することが必要である。
ため、0.005 ％以下に規制することが必要である。
【００３４】上述した元素の他に、耐久性の向上や、強
度を高めるために、以下の元素を含有させてもよい。
度を高めるために、以下の元素を含有させてもよい。
【００３５】Ｎｉ：Ｎｉは鋳造偏析によって局所的な腐
食を助長することで、水素遅れ割れ、あるいは腐食によ
る強度低下を助長し、耐久性を低下させる。このため添
加しないことが望ましいが、熱延時のＣｕ疵を回避する
ためにやむなく添加する場合には、含有量を残留強度率
の低下が著しくない0.1 ％未満とする。
食を助長することで、水素遅れ割れ、あるいは腐食によ
る強度低下を助長し、耐久性を低下させる。このため添
加しないことが望ましいが、熱延時のＣｕ疵を回避する
ためにやむなく添加する場合には、含有量を残留強度率
の低下が著しくない0.1 ％未満とする。
【００３６】Ｍｏ：Ｍｏは鋳造偏析によって局所的な腐
食を助長することで、水素遅れ割れ、あるいは腐食によ
る強度低下を助長し、鋼管の耐久性を低下させる。この
ため添加しないことが望ましいが、焼入性を確保するた
めにやむなく添加する場合には、含有量を残留強度率の
低下が著しくない0.3 ％未満とする。
食を助長することで、水素遅れ割れ、あるいは腐食によ
る強度低下を助長し、鋼管の耐久性を低下させる。この
ため添加しないことが望ましいが、焼入性を確保するた
めにやむなく添加する場合には、含有量を残留強度率の
低下が著しくない0.3 ％未満とする。
【００３７】図２にＮｉ添加量と割れ発生限界歪みｅ及
び残留強度率の関係を、図３にＭｏ添加量と割れ発生限
界歪みｅ及び残留強度率の関係をそれぞれ示す。これら
の図からＮｉ、Ｍｏ添加によって割れ発生限界歪みｅ及
び残留強度率が減少し、耐久性が低下することが理解さ
れる。
び残留強度率の関係を、図３にＭｏ添加量と割れ発生限
界歪みｅ及び残留強度率の関係をそれぞれ示す。これら
の図からＮｉ、Ｍｏ添加によって割れ発生限界歪みｅ及
び残留強度率が減少し、耐久性が低下することが理解さ
れる。
【００３８】Ｃｒ：ＣｒはＭｎの焼入れ性を補完し、所
望のマルテンサイトを生成させ、目標とする強度を確保
するために添加される。その添加効果は0.03％以上で認
められ、一方、0.6 ％を超えて添加しても添加効果が飽
和する。従って、その範囲を0.03〜0.6 ％にする。
望のマルテンサイトを生成させ、目標とする強度を確保
するために添加される。その添加効果は0.03％以上で認
められ、一方、0.6 ％を超えて添加しても添加効果が飽
和する。従って、その範囲を0.03〜0.6 ％にする。
【００３９】Ｔｉ：ＴｉはＮを捕捉し、耐水素遅れ割れ
特性へのＮの悪影響を低減するために添加される。その
添加効果は0.002 ％以上で認められ、一方、添加量が0.
015％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.002 〜0.015 ％にする。
特性へのＮの悪影響を低減するために添加される。その
添加効果は0.002 ％以上で認められ、一方、添加量が0.
015％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.002 〜0.015 ％にする。
【００４０】図４にＴｉ添加量と割れ発生限界歪みｅ及
び腐食試験後の残留強度率の関係を示す。この図からＴ
ｉ：0.002 〜0.015 ％の添加によって残留強度率が増大
し、耐久性が増すことが理解される。
び腐食試験後の残留強度率の関係を示す。この図からＴ
ｉ：0.002 〜0.015 ％の添加によって残留強度率が増大
し、耐久性が増すことが理解される。
【００４１】Ｎｂ、Ｖ：いずれも変態前のオーステナイ
ト粒を微細化し、変態後のマルテンサイトパケットを微
細化することで耐水素遅れ割れ特性を向上させる。その
添加効果は0.002 ％以上で認められ、一方、添加量が0.
025 ％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.002 〜0.025 ％にする。
ト粒を微細化し、変態後のマルテンサイトパケットを微
細化することで耐水素遅れ割れ特性を向上させる。その
添加効果は0.002 ％以上で認められ、一方、添加量が0.
025 ％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.002 〜0.025 ％にする。
【００４２】Ｂ：ＢはＭｎの焼入性を補完し、所望のマ
ルテンサイトを生成させ、目標とする強度を確保するた
めに添加される。その添加効果は0.0003％以上で認めら
れ、一方、0.003 ％を超えて添加しても添加効果が飽和
する。従って、その範囲を0.0003〜0.003 ％にする。
ルテンサイトを生成させ、目標とする強度を確保するた
めに添加される。その添加効果は0.0003％以上で認めら
れ、一方、0.003 ％を超えて添加しても添加効果が飽和
する。従って、その範囲を0.0003〜0.003 ％にする。
【００４３】Ｃａ：ＣａはＳを捕捉し、耐水素遅れ割れ
特性へのＳの悪影響を低減するために添加される。その
添加効果は0.0003％以上で認められ、一方、添加量が0.
005％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.0003〜0.005 ％にする。
特性へのＳの悪影響を低減するために添加される。その
添加効果は0.0003％以上で認められ、一方、添加量が0.
005％を超えるとむしろ耐水素遅れ割れ特性を劣化させ
るので、その範囲を0.0003〜0.005 ％にする。
【００４４】また、Ｓｉ，Ａｌなどの合金添加元素の水
素遅れ割れ、あるいは腐食による強度低下への影響はほ
とんど認められない。従って、これらの元素を別の目的
で通常量適宜添加することは許容される。
素遅れ割れ、あるいは腐食による強度低下への影響はほ
とんど認められない。従って、これらの元素を別の目的
で通常量適宜添加することは許容される。
【００４５】上記の組成を有する鋼を焼入れ熱処理し
て、40〜100 ％の分率のマルテンサイトあるいは焼戻し
マルテンサイト組織とする。
て、40〜100 ％の分率のマルテンサイトあるいは焼戻し
マルテンサイト組織とする。
【００４６】マルテンサイト分率が40％未満であると、
マルテンサイト硬度の増大に伴う水素遅れ割れ感受性の
増大、さらにはフェライトとマルテンサイトの腐食電位
差の増大による腐食速度の上昇により、耐久性が劣化す
る。また、マルテンサイト分率が40％未満であると、所
望の強度（980 N/mm2 ）を得ることができない。
マルテンサイト硬度の増大に伴う水素遅れ割れ感受性の
増大、さらにはフェライトとマルテンサイトの腐食電位
差の増大による腐食速度の上昇により、耐久性が劣化す
る。また、マルテンサイト分率が40％未満であると、所
望の強度（980 N/mm2 ）を得ることができない。
【００４７】さらに、上記のマルテンサイトを生成させ
た後の曲げ−曲げ戻しにより鋼帯に加えられる累積相当
歪ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝を0.002 〜0.2
とする。
た後の曲げ−曲げ戻しにより鋼帯に加えられる累積相当
歪ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝を0.002 〜0.2
とする。
【００４８】累積相当歪が0.002 未満であるとマルテン
サイト変態歪みが残存し、耐水素遅れ割れ特性が低下す
る。一方累積相当歪みが0.2 を超えると応力集中部にマ
イクロボイドが生成し、耐水素遅れ割れ特性が低下す
る。
サイト変態歪みが残存し、耐水素遅れ割れ特性が低下す
る。一方累積相当歪みが0.2 を超えると応力集中部にマ
イクロボイドが生成し、耐水素遅れ割れ特性が低下す
る。
【００４９】図５に焼入れ後の累積相当歪εと割れ発生
限界歪みｅ及び残留強度率の関係を示す。本発明者らは
焼入れ後の鋼帯調質条件と腐食環境下での耐久性に関す
る多くの実験的検討を行った結果、図５に示すように鋼
帯の残留強度率は累積相当歪εが0.002 〜0.2 の間でピ
ークを持ち、累積相当歪をこの範囲に制御することで優
れた耐久性を有する鋼帯が得られることを見出だした。
限界歪みｅ及び残留強度率の関係を示す。本発明者らは
焼入れ後の鋼帯調質条件と腐食環境下での耐久性に関す
る多くの実験的検討を行った結果、図５に示すように鋼
帯の残留強度率は累積相当歪εが0.002 〜0.2 の間でピ
ークを持ち、累積相当歪をこの範囲に制御することで優
れた耐久性を有する鋼帯が得られることを見出だした。
【００５０】上記の成分組成範囲、鋼組織及び累積相当
歪みに調整することにより、 980N/mm2 以上の高温強度
と耐久性に優れた性能を得ることが可能である。
歪みに調整することにより、 980N/mm2 以上の高温強度
と耐久性に優れた性能を得ることが可能である。
【００５１】このような特性の鋼帯及び鋼管は以下の方
法で製造することができる。
法で製造することができる。
【００５２】（２）鋼帯製造工程 （２−１）態様１の製造条件 上記（１）の成分に調整した鋼スラブを熱延及び冷延し
た後、800 〜900 ℃に加熱後急冷し、急冷後の鋼帯に曲
げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みε（ε
＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝）を加え、さらに15
0 〜250 ℃で焼戻し処理を行う。
た後、800 〜900 ℃に加熱後急冷し、急冷後の鋼帯に曲
げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みε（ε
＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝）を加え、さらに15
0 〜250 ℃で焼戻し処理を行う。
【００５３】なお、熱延後に酸洗工程を加えてもよく、
また、冷延後の加熱については、連続焼鈍炉で均熱加熱
してもよい。急冷とは通常水冷をさす。
また、冷延後の加熱については、連続焼鈍炉で均熱加熱
してもよい。急冷とは通常水冷をさす。
【００５４】さらに、鋼帯への曲げ−曲げ戻し（鋼帯調
質）を行うタイミングについては、急冷後であれば、焼
戻し前後いずれでもよい。具体的には、連続焼鈍炉（均
熱加熱−急冷−焼戻し工程が一体）で処理を行う場合に
は、急冷後、焼戻しセクションまでのインラインでの曲
げ−曲げ戻し（以上焼戻し前）、焼戻しセクションでの
曲げ−曲げ戻し（以上焼戻し中）、焼戻し後、コイリン
グまでのインラインでの曲げ−曲げ戻し、あるいはスキ
ンパス、レベラーラインでのオフラインでの曲げ−曲げ
戻し（以上焼戻し後）などが挙げられる。また、これら
の曲げ−曲げ戻しを適宜組み合わせて行ってもよい。
質）を行うタイミングについては、急冷後であれば、焼
戻し前後いずれでもよい。具体的には、連続焼鈍炉（均
熱加熱−急冷−焼戻し工程が一体）で処理を行う場合に
は、急冷後、焼戻しセクションまでのインラインでの曲
げ−曲げ戻し（以上焼戻し前）、焼戻しセクションでの
曲げ−曲げ戻し（以上焼戻し中）、焼戻し後、コイリン
グまでのインラインでの曲げ−曲げ戻し、あるいはスキ
ンパス、レベラーラインでのオフラインでの曲げ−曲げ
戻し（以上焼戻し後）などが挙げられる。また、これら
の曲げ−曲げ戻しを適宜組み合わせて行ってもよい。
【００５５】ａ．加熱温度 熱延及び冷延後の加熱温度は800 〜900 ℃とする。
【００５６】800 ℃未満では急冷後に十分な量のマルテ
ンサイトが得られず、目標とする 980N/mm2 以上の強度が得られない。一方、900 ℃を超
えると加熱時のオーステナイト粒粗大化により、微細な
マルテンサイト組織が得られず、耐水素遅れ割れ特性が
低下する。
ンサイトが得られず、目標とする 980N/mm2 以上の強度が得られない。一方、900 ℃を超
えると加熱時のオーステナイト粒粗大化により、微細な
マルテンサイト組織が得られず、耐水素遅れ割れ特性が
低下する。
【００５７】ｂ．曲げ−曲げ戻し条件（累積相当歪み
ε） 累積相当歪みεについては、上記（１）と同様の理由で
上記範囲に制限される。ｃ．焼戻し熱処理条件 累積相当歪みεを加えた鋼帯は、150 〜250 ℃の温度範
囲で焼戻し処理を行う。焼戻し温度150 ℃未満ではマル
テンサイト変態歪みが残存し、耐水素割れ特性が低下す
る。一方、焼戻し温度が250 ℃を超えると、焼戻しに伴
い析出するセメンタイト相が粗大となり、耐水素遅れ割
れ特性が低下する。
ε） 累積相当歪みεについては、上記（１）と同様の理由で
上記範囲に制限される。ｃ．焼戻し熱処理条件 累積相当歪みεを加えた鋼帯は、150 〜250 ℃の温度範
囲で焼戻し処理を行う。焼戻し温度150 ℃未満ではマル
テンサイト変態歪みが残存し、耐水素割れ特性が低下す
る。一方、焼戻し温度が250 ℃を超えると、焼戻しに伴
い析出するセメンタイト相が粗大となり、耐水素遅れ割
れ特性が低下する。
【００５８】（２−２）態様２の製造条件 上記（１）の成分に調整した鋼スラブに対して、Ａｒ3
変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延を施し、仕上げ圧延
終了後急冷し、30秒以内に250 ℃以下の温度で巻取って
鋼帯とし、さらに、曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2
の累積相当歪みε（ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回
数）｝）を鋼帯に加える。なお、急冷とは通常水冷をさ
す。
変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延を施し、仕上げ圧延
終了後急冷し、30秒以内に250 ℃以下の温度で巻取って
鋼帯とし、さらに、曲げ−曲げ戻しにより0.002 〜0.2
の累積相当歪みε（ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回
数）｝）を鋼帯に加える。なお、急冷とは通常水冷をさ
す。
【００５９】また、鋼帯への曲げ−曲げ戻し（鋼帯調
質）を行うタイミングについては、急冷後であれば、巻
取り前後いずれでもよい。具体的には、ランナウト冷却
セクションからコイラーまでのインラインでの曲げ−曲
げ戻し（以上巻取り前）、スキンパスラインなどでのオ
フラインでの曲げ−曲げ戻し（以上巻取り後）などが挙
げられる。さらに、これらの曲げ−曲げ戻しを適宜組み
合わせて行ってもよい。 ａ．仕上圧延温度 仕上圧延温度をＡｒ3 変態点以上とする。
質）を行うタイミングについては、急冷後であれば、巻
取り前後いずれでもよい。具体的には、ランナウト冷却
セクションからコイラーまでのインラインでの曲げ−曲
げ戻し（以上巻取り前）、スキンパスラインなどでのオ
フラインでの曲げ−曲げ戻し（以上巻取り後）などが挙
げられる。さらに、これらの曲げ−曲げ戻しを適宜組み
合わせて行ってもよい。 ａ．仕上圧延温度 仕上圧延温度をＡｒ3 変態点以上とする。
【００６０】仕上圧延温度がＡｒ3 変態点に満たないと
所望のマルテンサイト組織が得られず目標とする 980N/
mm2 以上の強度が得られない。
所望のマルテンサイト組織が得られず目標とする 980N/
mm2 以上の強度が得られない。
【００６１】ｂ．巻取温度及び巻取るまでの時間 仕上圧延終了後急冷して、30秒以内に250 ℃以下の温度
で巻取る。
で巻取る。
【００６２】巻取温度が250 ℃を超えると所望のマルテ
ンサイト組織が得られず目標とする980N/mm2 以上の強
度が得られない。また、仕上圧延を行ってから巻取るま
での時間が30秒を超えると所望のマルテンサイト組織が
得られず目標とする 980N/mm2 以上の強度が得られな
い。
ンサイト組織が得られず目標とする980N/mm2 以上の強
度が得られない。また、仕上圧延を行ってから巻取るま
での時間が30秒を超えると所望のマルテンサイト組織が
得られず目標とする 980N/mm2 以上の強度が得られな
い。
【００６３】ｃ．曲げ−曲げ戻し条件（累積相当歪み） 累積相当歪みについては、上記（１）と同様の理由で上
記範囲に制限される。 （３）造管工程 電縫溶接−サイジングの造管工程における幅絞りは、鋼
管の耐水素遅れ割れ特性を良好にせしめるための重要な
要件であり、このためには幅絞り率Ｑを（２）式で示さ
れる範囲内に制御した上で造管を行う。
記範囲に制限される。 （３）造管工程 電縫溶接−サイジングの造管工程における幅絞りは、鋼
管の耐水素遅れ割れ特性を良好にせしめるための重要な
要件であり、このためには幅絞り率Ｑを（２）式で示さ
れる範囲内に制御した上で造管を行う。
【００６４】1000≦Ｑ／（ｔ／Ｄ）2 ≦3000 …（２） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、Ｄ（mm）：電縫鋼管の
外径、Ｑ（％）は幅絞り率で、以下の式（３）で定義さ
れる。
外径、Ｑ（％）は幅絞り率で、以下の式（３）で定義さ
れる。
【００６５】 Ｑ＝［｛鋼帯の幅−π（Ｄ−ｔ）｝／π（Ｄ−ｔ）］×100 …（３） 幅絞り率が1000（ｔ／Ｄ）2 に満たない場合には、鋼管
の最大残留歪みが増大し、鋼管の耐水素遅れ割れ特性が
劣化し、逆に、幅絞り率が3000（ｔ／Ｄ）2 を超える場
合には、造管に伴い造管圧延集合組織が形成され、鋼管
の耐水素遅れ割れ感受性が高まり、鋼管の耐水素遅れ割
れ特性が劣化する。
の最大残留歪みが増大し、鋼管の耐水素遅れ割れ特性が
劣化し、逆に、幅絞り率が3000（ｔ／Ｄ）2 を超える場
合には、造管に伴い造管圧延集合組織が形成され、鋼管
の耐水素遅れ割れ感受性が高まり、鋼管の耐水素遅れ割
れ特性が劣化する。
【００６６】図６にＱ／（ｔ／Ｄ）2 と残留強度率の関
係を示す。本発明者らは造管条件と腐食環境下での耐久
性に関する多くの実験的検討を行った結果、図６に示す
ように、鋼管の残留強度率は幅絞り率Ｑが1000（ｔ／
Ｄ）2 〜3000（ｔ／Ｄ）2 の間でピークを持ち、幅絞り
率をこの範囲に制御することで優れた耐久性を有する鋼
管が得られることを見出だした。
係を示す。本発明者らは造管条件と腐食環境下での耐久
性に関する多くの実験的検討を行った結果、図６に示す
ように、鋼管の残留強度率は幅絞り率Ｑが1000（ｔ／
Ｄ）2 〜3000（ｔ／Ｄ）2 の間でピークを持ち、幅絞り
率をこの範囲に制御することで優れた耐久性を有する鋼
管が得られることを見出だした。
【００６７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００６８】表１に示す７種の鋼（本発明鋼Ａ〜Ｆ，比
較鋼Ｇ）を溶製し、表２に示す製造条件で熱延、冷延、
焼鈍、調質を行い、板厚2.0 〜2.3mm の鋼帯（本発明鋼
帯No.1,2,4,6,7,9〜12,14,16,17,19,21 〜24,26 〜29，
比較鋼帯No.5,15,20,31 〜34）とした。さらに、その一
部を表２に示す製造条件で造管を行い、外径31.8mmの電
縫鋼管（本発明鋼管No.3,8,13,18,25,30，比較鋼管No.
35）とした。
較鋼Ｇ）を溶製し、表２に示す製造条件で熱延、冷延、
焼鈍、調質を行い、板厚2.0 〜2.3mm の鋼帯（本発明鋼
帯No.1,2,4,6,7,9〜12,14,16,17,19,21 〜24,26 〜29，
比較鋼帯No.5,15,20,31 〜34）とした。さらに、その一
部を表２に示す製造条件で造管を行い、外径31.8mmの電
縫鋼管（本発明鋼管No.3,8,13,18,25,30，比較鋼管No.
35）とした。
【００６９】鋼帯については幅5mm ×長さ80mmの試験片
を式（４）で計算される歪みｅを４点曲げによって付加
し、0.1 Ｎ塩酸中に200 時間浸漬し割れ発生有無を調
べ、割れが発生する限界の歪みｅを求め、耐久性の指標
とした。 ｅ（μ）＝１０6 ・１２・ｔ・δ／（３Ｈ2 −４Ａ2 ）…（４） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、δ（mm）：試験片中央
の変位量、Ｈ（mm）：両支点間距離、Ａ（mm）：（Ｈ−
ｈ）／２、ｈ（mm）：中央支点間距離 鋼管については0.1 Ｎ塩酸中に200 時間浸漬し、浸漬前
後で引張試験を行い式（５）で定義される残留強度率を
求め耐久性の指標とした。ここで、 残留強度率（％）＝浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ／浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ）×100 … （５） 浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験前の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) 、 浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験後の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) である。
を式（４）で計算される歪みｅを４点曲げによって付加
し、0.1 Ｎ塩酸中に200 時間浸漬し割れ発生有無を調
べ、割れが発生する限界の歪みｅを求め、耐久性の指標
とした。 ｅ（μ）＝１０6 ・１２・ｔ・δ／（３Ｈ2 −４Ａ2 ）…（４） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、δ（mm）：試験片中央
の変位量、Ｈ（mm）：両支点間距離、Ａ（mm）：（Ｈ−
ｈ）／２、ｈ（mm）：中央支点間距離 鋼管については0.1 Ｎ塩酸中に200 時間浸漬し、浸漬前
後で引張試験を行い式（５）で定義される残留強度率を
求め耐久性の指標とした。ここで、 残留強度率（％）＝浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ／浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ）×100 … （５） 浸漬試験前のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験前の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) 、 浸漬試験後のＴＳ（N/mm2 ) ＝浸漬試験後の引張破断荷
重（N)／浸漬試験前の断面積（mm2 ) である。
【００７０】表３に鋼帯の引張強度（ＴＳ）と割れ発生
限界歪み、さらに鋼管の浸漬試験前後のＴＳと残留強度
率を示す。
限界歪み、さらに鋼管の浸漬試験前後のＴＳと残留強度
率を示す。
【００７１】
【表１】
【００７２】
【表２】
【００７３】
【表３】
【００７４】比較鋼帯No.5は、累積相当歪みが本発明範
囲を越えていたため、応力集中部にマイクロボイドが生
成し、割れ発生限界歪みが低下した。比較鋼帯No.15
は、巻取り温度が本発明範囲外の高い温度であったた
め、所望のマルテンサイト組織が得られずベイナイト組
織となり、目標とする980 N/mm2 以上の強度が得られて
いない。比較鋼帯No.20 は、累積相当歪みが本発明範囲
よりも小さいため、マルテンサイト変態歪みが残存し、
割れ発生限界歪みが低下した。
囲を越えていたため、応力集中部にマイクロボイドが生
成し、割れ発生限界歪みが低下した。比較鋼帯No.15
は、巻取り温度が本発明範囲外の高い温度であったた
め、所望のマルテンサイト組織が得られずベイナイト組
織となり、目標とする980 N/mm2 以上の強度が得られて
いない。比較鋼帯No.20 は、累積相当歪みが本発明範囲
よりも小さいため、マルテンサイト変態歪みが残存し、
割れ発生限界歪みが低下した。
【００７５】比較鋼帯No.31 〜34は、本発明の添加元素
であるＣｕが添加されていないため、水素遅れ割れ感受
性を低め、さらに腐食による水素の侵入を抑制する効果
が現れず、割れ発生限界歪みが低下した。
であるＣｕが添加されていないため、水素遅れ割れ感受
性を低め、さらに腐食による水素の侵入を抑制する効果
が現れず、割れ発生限界歪みが低下した。
【００７６】比較鋼管No.35 もＣｕが添加されていない
ため、浸漬試験により、遅れ破壊割れが生じた。以上の
ように、鋼成分と組織及び製造条件が１つでも本発明範
囲から外れると、引張強度、割れ発生限界歪み及び残留
強度率において所望の性能（引張強度980 N/mm2 、割れ
発生限界歪み3300μ、残留強度率80％）を得ることがで
きない。これに対し、本発明で規定した条件を全て満た
している実施例の鋼帯及び鋼管は、引張強さが 980N/mm
2 以上でかつ割れ発生限界歪み、残留強度率が高く、優
れた耐久性を有することが確認された。
ため、浸漬試験により、遅れ破壊割れが生じた。以上の
ように、鋼成分と組織及び製造条件が１つでも本発明範
囲から外れると、引張強度、割れ発生限界歪み及び残留
強度率において所望の性能（引張強度980 N/mm2 、割れ
発生限界歪み3300μ、残留強度率80％）を得ることがで
きない。これに対し、本発明で規定した条件を全て満た
している実施例の鋼帯及び鋼管は、引張強さが 980N/mm
2 以上でかつ割れ発生限界歪み、残留強度率が高く、優
れた耐久性を有することが確認された。
【００７７】
【発明の効果】本発明は、鋼の化学成分と組織及び製造
条件を特定することにより、特に自動車用、機械構造
用、土木建築用などに用いられる引張強度が 980N/mm2
以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯、及び超高張力電縫
鋼管を提供することができ、工業上、有益な効果をもた
らすものである。
条件を特定することにより、特に自動車用、機械構造
用、土木建築用などに用いられる引張強度が 980N/mm2
以上の耐久性に優れた超高張力鋼帯、及び超高張力電縫
鋼管を提供することができ、工業上、有益な効果をもた
らすものである。
【図１】本発明の実施の形態に係るＣｕ添加量と割れ発
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
【図２】本発明の実施の形態に係るＮｉ添加量と割れ発
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
【図３】本発明の実施の形態に係るＭｏ添加量と割れ発
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
【図４】本発明の実施の形態に係るＴｉ添加量と割れ発
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
生限界歪み及び腐食試験後の残留強度率の関係を示す
図。
【図５】本発明の実施の形態に係る焼入れ後の累積相当
歪と割れ発生限界歪み及び残留強度率の関係を示す図。
歪と割れ発生限界歪み及び残留強度率の関係を示す図。
【図６】本発明の実施の形態に係るＱ／（ｔ／Ｄ）2 と
残留強度率の関係を示す図。
残留強度率の関係を示す図。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.1 〜0.19％と、Ｍｎ：
1 〜2 ％と、Ｃｕ：0.05〜0.5 ％と、Ｐ：0.1 ％以下
と、Ｓ：0.01％以下と、Ｎ：0.005 ％以下と、残部が実
質的に鉄よりなる鋼で、金属組織が40〜100 ％の分率の
マルテンサイトを含み、焼入れ後の（１）式で定義され
る累積相当歪みεが0.002 〜0.2 であることを特徴とす
る、引張強度 980N/mm2 以上の耐久性に優れた超高張力
鋼帯。 ε＝Σ｛（ｔ／ｄ）×（曲げ回数）｝…（１） ここで、ｔ：鋼板の板厚（mm）、ｄ：曲げ直径（mm） - 【請求項２】 重量％で、Ｎｉ：0.1 ％未満をさらに含
むことを特徴とする、請求項１に記載の耐久性に優れた
超高張力鋼帯。 - 【請求項３】 重量％で、Ｍｏ：0.3 ％未満をさらに含
むことを特徴とする、請求項１または２に記載の耐久性
に優れた超高張力鋼帯。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃｒ：0.03〜0.6 ％、Ｔｉ：
0.002 〜0.015 ％、Ｎｂ：0.002 〜0.025 ％、Ｖ：0.00
2 〜0.025 ％、Ｂ：0.0003〜0.003 ％、及びＣａ：0.00
03〜0.005 ％の群から選択された１種以上をさらに含む
ことを特徴とする、請求項１乃至３のいずれかに記載の
耐久性に優れた超高張力鋼帯。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれかに記載の鋼帯
を製造する方法において、 熱延及び冷延により製造された鋼帯を、800 〜900 ℃に
加熱後急冷する工程と、 急冷後に150 〜250 ℃で焼戻
し処理を行う工程と、 焼戻し前または焼戻し最中または焼戻し後に曲げ−曲げ
戻しにより0.002 〜0.2 の累積相当歪みεを鋼帯に加え
る工程と、 を備えたことを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の
耐久性に優れた超高張力鋼帯の製造方法。 - 【請求項６】 請求項１乃至４のいずれかに記載の鋼帯
を製造する方法において、 鋼をＡｒ3 変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延を行う工
程と、 仕上げ圧延終了後急冷し、30秒以内に250 ℃以下の温度
で巻取る工程と、 巻取り前または巻取り後に曲げ−曲げ戻しにより0.002
〜0.2 の累積相当歪みεを鋼帯に加える工程と、 を備えたことを特徴とする、引張強度 980N/mm2 以上の
耐久性に優れた超高張力鋼帯の製造方法。 - 【請求項７】 請求項１乃至４のいずれかに記載の超高
張力鋼帯からなることを特徴とする、引張強度 980N/mm
2 以上の耐久性に優れた超高張力電縫鋼管。 - 【請求項８】 請求項５または６に記載の方法で得られ
た超高張力鋼帯を（２）式を満たす幅絞り率Ｑで電縫溶
接ならびにサイジングすることを特徴とする、引張強度
980N/mm 2 以上の耐久性に優れた超高張力電縫鋼管の製
造方法。 1000≦Ｑ／（ｔ／Ｄ）2 ≦3000 …（２） ただし、ｔ（mm）：鋼板の板厚、Ｄ（mm）：電縫鋼管の
外径、Ｑ（％）は幅絞り率で、以下の式（３）で定義さ
れる。 Ｑ＝［｛鋼帯の幅−π（Ｄ−ｔ）｝／π（Ｄ−ｔ）］×100 …（３）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21741996A JPH1060574A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 耐久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21741996A JPH1060574A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 耐久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060574A true JPH1060574A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16703924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21741996A Pending JPH1060574A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 耐久性に優れた超高張力鋼帯及び鋼管、その製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060574A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010235964A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性と衝撃曲げ靭性に優れた高強度鋼管およびその製造方法 |
| WO2011065591A1 (ja) | 2009-11-30 | 2011-06-03 | 新日本製鐵株式会社 | 耐水素脆化特性に優れた引張最大強度９００ＭＰa以上の高強度鋼板及びその製造方法 |
| JP2013036112A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-21 | Kobe Steel Ltd | シーム溶接性に優れた高強度鋼板 |
-
1996
- 1996-08-19 JP JP21741996A patent/JPH1060574A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010235964A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性と衝撃曲げ靭性に優れた高強度鋼管およびその製造方法 |
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| EP2508640A4 (en) * | 2009-11-30 | 2017-05-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | HIGH-STRENGTH STEEL SHEET HAVING EXCELLENT HYDROGEN EMBRITTLEMENT RESISTANCE AND MAXIMUM TENSILE STRENGTH OF 900 MPa OR MORE, AND PROCESS FOR PRODUCTION THEREOF |
| US10023947B2 (en) | 2009-11-30 | 2018-07-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High strength steel plate with ultimate tensile strength of 900 MPa or more excellent in hydrogen embrittlement resistance and method of production of same |
| JP2013036112A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-21 | Kobe Steel Ltd | シーム溶接性に優れた高強度鋼板 |
| US10030291B2 (en) | 2011-08-10 | 2018-07-24 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet excellent in seam weldability |
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