CN102481470A - 高尔夫球 - Google Patents

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CN102481470A CN2010800377830A CN201080037783A CN102481470A CN 102481470 A CN102481470 A CN 102481470A CN 2010800377830 A CN2010800377830 A CN 2010800377830A CN 201080037783 A CN201080037783 A CN 201080037783A CN 102481470 A CN102481470 A CN 102481470A
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Abstract

本发明提供一种在用发球木杆击打时能够获得长飞行距离，同时在接近球中也能够准确地产生后旋的高尔夫球。本发明的高尔夫球具有球状本体部、形成在主体部的表面上的多个肋、填充在由肋包围的凹陷部中并且比肋的硬度高的中间层、覆盖中间层的内壳，以及覆盖内壳并且比内壳的硬度低的外壳。

Description

高尔夫球
技术领域
本发明涉及多层结构的高尔夫球。
背景技术
近来，已提出兼具高回弹性和击打时的柔软感的各种高尔夫球。这样的高尔夫球的一例是球由多层构成的多层结构的高尔夫球。例如，专利文献1公开了一种高尔夫球，其具有在球状本体部的表面设置的肋，以及在由肋包围的凹陷部中形成的中间层。通过设定中间层的硬度高于肋的硬度，上述高尔夫球实现了以下效果。当高尔夫球杆与高尔夫球接触时，通常由于球与杆面之间产生的摩擦而使球在周向上变形。当变形的球由于弹性阻力而恢复原始状态时，与后旋相反方向的力作用于球。此时，变形的球变形越大，则后旋越受到抑制，并且飞行距离变得越长。
在专利文献1的高尔夫球中，肋使得在球返回原始状态时所施加的弹性阻力增强，因此可有效地抑制后旋。更具体地，在该高尔夫球中，因为肋的硬度低于中间层的硬度，所以在击打时肋比中间层更大程度地变形。肋不仅是突出部，而且构造形成包围中间层的壁，因此当肋恢复原始状态时，整个壁的力从中间层的周边强烈地作用于中间层，这增强了与后旋相反的力。结果，可实现显著变长的飞行距离。该效果在由设计用以获得长飞行距离的发球木杆等击打球时特别显著。
引证列表
专利文献
专利文献1：WO2005/089883(PCT国际申请的本国再公表公报)
发明内容
技术问题
上述高尔夫球适于用发球木杆击打。然而，在用铁杆击打接近球时具有缺陷。在击打接近球时，通过使用后旋使球停止是重要的；然而，当如上所述与后旋相反的力增加时，不能准确地使球停止。
本发明的目的在于提供一种在通过发球木杆击打时可获得长飞行距离，同时对于击打接近球也能够准确地产生后旋的高尔夫球。问题的解决方案
本发明的高尔夫球包括球状本体部、形成在本体部的表面上的多个肋、比肋的硬度高并填充在由肋包围的凹陷部中的中间层、覆盖中间层的内壳，以及比内壳的硬度低并覆盖内壳的外壳。
在该结构中，因为肋的硬度低于中间层的硬度，所以在击打时肋比中间层更大程度地变形。肋不仅是突出部，而且构造形成包围中间层的壁，因此当肋恢复原始状态时，整个壁的力从中间层的周边强烈地作用于中间层，这增强了与后旋相反的力。结果，可实现显著变长的飞行距离。该效果在由设计用以获得长飞行距离的发球木杆等击打球时特别显著。
因为内壳设置在中间层与外壳之间，所以在其中球变形小的例如使用铁杆击打的接近球中，可防止击打力直接传递至中间层和肋。结果，可防止与后旋相反的力增加。因此，本发明的高尔夫球在由发球木杆击打时可通过减少后旋的量而获得长飞行距离。此外，本发明的高尔夫球在由铁杆击打时可通过应用后旋而准确地停止。
因为外壳的硬度低于内壳的硬度，所以可在击打时获得柔软感。此外，因为该结构可增加外壳的变形，所以可在由铁杆击打时增加后旋效果。因为在该实施方式中内壳的硬度高于外壳的硬度，所以即使外壳在击打时具有柔软感，也可通过内壳获得高回弹性。这可实现更长的飞行距离。例如，可通过将内壳的邵氏D硬度设定为55至70而增加回弹性。可通过将外壳的邵氏D硬度设定为54至60而获得击打时的柔软感。
在上述高尔夫球中，可使内壳的硬度高于中间层的硬度。这可使径向内部的硬度低于内壳的硬度，从而减少归因于内壳的击打硬度。
在上述高尔夫球中，内壳和外壳的总厚度可为1.9mm以上。在使用挖起杆击打的接近球中球的变形有时可达到约2.0mm。具有1.9mm以上的内壳和外壳的总厚度使得在使用挖起杆击打接近球时击打冲击难以传递至中间层和肋。这使得能够有效地减少肋的后旋抵消效果。因此，在使用挖起杆击打的接近球中球可准确地停止。此外，具有这样的总厚度也可提高球的耐久性。
在上述高尔夫球中，通过使本体部和肋形成一体，可使本体部的硬度与肋的硬度相同。在该结构中，中间层的硬度不仅高于肋的硬度，而且高于本体部的硬度，因此可减少旋转量从而获得更长的飞行距离。
附图说明
图1是示出根据本发明的第一实施方式的高尔夫球的截面图。
图2是图1的高尔夫球的球核的透视图。
图3是示出图1的高尔夫球在击打时的状态的截面图。
图4是图1的高尔夫球的球核的另一实例的透视图。
图5是图1的球核的另一实例的截面图。
图6是图1的球核的另一实例的截面图。
图7是图1的球核的另一实例的截面图。
图8是图1的球核的另一实例的截面图。
图9是图1的球核的另一实例的截面图。
图10示出图1的高尔夫球的形成过程的实例。
图11示出图1的高尔夫球的形成过程的实例。
具体实施方式
以下参照附图说明本发明的多件式高尔夫球的一种实施方式。图1是根据本实施方式的高尔夫球的截面图。
如图1中所示，本实施方式的高尔夫球1是多件式高尔夫球，包含用中间层5、内壳和外壳15覆盖的球核3。根据规则(参见R&A和USGA)，高尔夫球的直径必须不低于42.67mm。然而，考虑到空气动力特性等，优选地球的直径尽可能小。因此，其可为例如42.7mm至42.9mm。球核3由橡胶组合物构成，并且如图2中所示，包含球状本体部9和在球状本体部9的表面上一体形成的三根肋(突条)11。各个肋11均沿着在本体部9的表面描绘成相互直角相交的大圆之一延伸。这些肋11在本体部9的表面上形成八个凹陷部13。
本体部9的直径优选为29.5至36.7mm，且更优选为29.9至35.1mm。肋11的高度优选为1.0至4.0mm，且更优选为1.2至2.0mm。球核3的表面的邵氏D硬度优选为50至60，且更优选为53至57。在邵氏D硬度低于50时，回弹性变得过低，导致无核心感。相反，在邵氏D硬度超过60时，球变得过硬，导致拙劣的打击感。
如图1和图2中所示，各个肋11构造成在其横截面中具有随着接近本体部9而宽度增加的梯形轮廓。优选地，各个肋11的径向外侧的上端部的宽度a为1.5至2.5mm，并且径向内侧的下端部的宽度b为3.0至6.0mm。肋11的端部的宽度可设定在此范围之外；然而，通过设定肋11的各端部的宽度的下限，可防止在制造过程中填充中间层5时，由模具的包紧压力导致的中间层5的填充压力引起肋11变形。结果，能够将球核9准确地保持在模具的中心。
中间层5由橡胶组合物或弹性体构成，覆盖球核3的表面，并具有基本球状的外形。如图1中所示，中间层5具有与肋11的高度几乎相同的厚度，并且填充肋11包围的八个凹陷部13中的每一个。肋11的上端部通过中间层5的表面露出。为了控制如后所述的后旋，必须使中间层5的硬度高于球核3的硬度。中间层5的邵氏D硬度优选为53至62，且更优选为56至60。在该结构中，优选地中间层5的邵氏D硬度比球核3的邵氏D硬度高1至5。
内壳7由弹性体构成，并覆盖肋11的上端部和中间层5。优选地内壳7的厚度为0.9至1.7mm，且更优选为0.9至1.5mm。内壳7的厚度可设定在此范围之外；然而，如果内壳7的厚度小于0.9mm，则球变得过软，从而降低球的回弹性和耐久性。另一方面，如果超过1.7mm，则打击感变得过硬。内壳7的表面的邵氏D硬度优选为55至70，更优选为58至68，且特别优选为64至68。
外壳15由弹性体构成，并覆盖内壳7。在外壳的外表面上形成有未示出的预定凹窝。外壳15的厚度优选为0.8至1.3mm，且更优选为0.9至1.2mm。外壳15的厚度可设定在此范围之外；然而，如果外壳15的厚度小于0.8mm，则外壳15的耐久性显著下降并且成形变得困难。另一方面，如果超过1.3mm，则回弹性过度降低并且不能获得满意的飞行距离。外壳15具有高尔夫球表面的优选为54至60，且更优选为56至60的邵氏D硬度。外壳15的厚度被定义为从未形成凹窝的径向最外侧的任意一点到与中间层接触的任意一点的、沿法线测量的距离。内壳7与外壳15的总厚度优选为1.9至3.0mm，更优选为2.0至2.8mm，且特别优选为2.0至2.6mm。将总厚度设定在此范围内使得能够获得优选的回弹性和耐久性。
以下说明在外壳15中形成的凹窝。凹窝可为圆形、多边形、椭圆形等形状，并可使用一种类型或多种类型的组合。例如，可设置具有2.5至4.5mm直径的圆形凹窝。凹窝的数量为350至450个，且优选为360至410个。如果凹窝的数量太多，则球的轨迹降低，并且这可减少飞行距离。另一方面，如果凹窝的数量太少，则球的轨迹升高，并且这也可减少飞行距离。凹窝的面积相对于高尔夫球球面的总面积的比例优选为73％以上，且更优选为75％以上。
接着详细说明上述高尔夫球的构成材料。可使用包含基材橡胶、交联剂、不饱和羧酸金属盐、填充剂等的公知的橡胶组合物制造球核3。基材橡胶的具体实例包括天然橡胶、聚异丁烯橡胶、丁苯橡胶、EPDM等。其中，优选地使用含有80％以上的顺式-1，4键的高顺式聚丁二烯。
交联剂的具体实例包括过氧化二异丙苯、叔丁基过氧化物等有机过氧化物；然而，特别优选地使用过氧化二异丙苯。交联剂的配合量，相对于100重量份的基材橡胶，通常为0.3至5重量份，且优选为0.5至2重量份。
作为不饱和羧酸的金属盐，优选地使用丙烯酸或甲基丙烯酸等碳原子数为3至8的一价或二价不饱和羧酸的金属盐。其中，使用丙烯酸锌可提高球的回弹性，并且是特别优选的。不饱和羧酸金属盐的配合量，相对于100重量份的基材橡胶，优选为10至40重量份。
填充剂的实例包括通常添加于球核的填充剂。具体实例包括氧化锌、硫酸钡、碳酸钙等。填充剂的配合量相对于100重量份的基材橡胶优选为2至50重量份。如果必要，也可添加抗老化剂或胶溶剂等。
中间层5如上所述由橡胶组合物或弹性体构成。当使用橡胶组合物时，可使用与上述球核3相同的成分。然而，优选地增加不饱和羧酸的配合量，以使中间层比球核3硬度更高。
当中间层5由弹性体构成时，可使用例如苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SIS)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)等苯乙烯类热塑性弹性体；以聚乙烯或聚丙烯为硬链段、以丁二烯橡胶、丁腈橡胶或乙烯-丙烯橡胶为软链段的烯烃类热塑性弹性体；以结晶聚氯乙烯为硬链段、以非晶聚氯乙烯或丁腈橡胶为软链段的氯乙烯类热塑性弹性体；以聚氨酯为硬链段、以聚醚或聚酯为软链段的聚氨酯类热塑性弹性体；以聚酯为硬链段、以聚醚或聚酯为软链段的聚酯类热塑性弹性体；以聚酰胺为硬链段、以聚醚或聚酯为软链段的聚酰胺类热塑性弹性体；离聚物树脂等。
内壳7和外壳15各自由公知的弹性体构成。可使用与形成上述中间层所使用的弹性体相同的弹性体。其中，在获得期望的回弹性、耐久性、成型性等方面，离聚物树脂是优选的。可使用的离聚物树脂的实例包括Himilan 1706、Himilan 1605(由三井-杜邦聚合化学株式会社制造)、Surlyn 9910、Surlyn 8940、Surlyn 8150、Surlyn 8120和Surlyn 8320(由杜邦公司制造)。例如，从柔软感和回弹性的角度，HPF1000和HPF2000(由杜邦公司制造的离聚物)优选用作内壳7的材料。例如，从回弹性、耐划伤性等的角度，HPC AD1043(由杜邦公司制造的离聚物)优选用作外壳15的材料。
这些材料可单独使用，或者组合使用以提高性能。
如上所述，本实施方式实现以下效果。通常，当高尔夫球杆与高尔夫球接触时，由于球与杆面之间产生的摩擦而使球在周向上变形。随着变形的球由于弹性阻力而恢复原始状态，与后旋相反方向的力作用于球。此时，变形的球变形越大，后旋抑制越强，并且飞行距离越长。
在本实施方式的高尔夫球中，肋11增强用以使球返回原始状态的弹性阻力，因此可有效地抑制后旋。更具体地，如图3(a)中所示，在该高尔夫球中，因为肋11的硬度低于中间层5的硬度，所以在球被球杆C击打时，肋11比中间层5更大程度地变形。由于该击打使得引起后旋B的力作用于球。当球与球杆C分离时，如图3(b)中所示，低硬度的肋11从变形状态恢复为原始状态，并且该复原在抵消后旋B的方向上施加力F至球。结果，旋转减少并且飞出角度增高，因此获得更长的飞行距离。特别地，在本实施方式中，肋11不仅是突出部，而且构造形成包围中间层5的壁，因此当肋11恢复原始状态时，整个壁的力从中间层5的周边强烈地作用于中间层5，这增强了与后旋B相反的力F。结果，后旋量减少并且能够实现显著变长的飞行距离。该效果在由设计用以获得长飞行距离的发球木杆等击打球时特别显著。在图3中，由实线示出当前状态，并且由虚线示出就在当前状态之前的状态。
然而，因为在中间层5与外壳15之间设置内壳7，所以在其中球变形小的例如使用铁杆击打的接近球中，可抑制击打力传递至中间层5和肋11。结果，可防止上述抵消后旋的力增加。因此，本发明的高尔夫球在由发球木杆击打时可通过减少后旋的量而实现长飞行距离。此外，本发明的高尔夫球在由铁杆击打时可通过应用后旋而准确地停止。
因为外壳15的硬度低于内壳7的硬度，所以可在击打时获得柔软感。此外，因为外壳15的硬度低，所以容易使外壳15变形。即，因为作为球的最外层的外壳15容易变形，所以可在由铁杆击打时增加后旋效果。
而且，因为内壳7的硬度高，所以即使外壳15在击打时具有柔软感，也可通过内壳7提高回弹性。这使得即使在杆头速度低时也可实现高回弹性，由此能够实现更长的飞行距离。
如上所述，通过在球核3上设置肋11并设定中间层5的硬度高于肋11的硬度，本实施方式的高尔夫球实现后旋抑制效果。这种后旋抑制效果的程度可通过调整肋11的高度和中间层5与肋11之间的硬度差来控制。这使得能够按期望控制飞行距离。也可通过适当选择凹窝的形状等而调整作用于球的升力来控制飞行距离。球性能的调整根据用户水平和期望的性能来进行。例如，在职业和其它顶级高尔夫球员中，当希望在接近球中停止球时，对于球存在降低由肋引起的后旋抑制效果使得能够产生某种程度的后旋的需求。然而，如果太多重点放在接近球上，则球在由发球木杆击打时趋向于过度升高，从而缩短飞行距离。可通过选择凹窝的设计等使得通过减小作用于球的升力而防止球过度升高来克服该缺点，使得在由发球木杆击打时可实现更长的飞行距离。
响应于该需求，可如下所示设定升力。例如，就在由发球木杆击打之后，球具有62m/s的速度，2400rpm的旋转速度，以及0.09的旋转参数。在此情况下，升力系数优选为0.13至0.17。就在由铁杆击打之后，球具有例如46m/s的速度，4700rpm的旋转速度，以及0.23的旋转参数。然而，在从长草区击打时，球具有大约2500rpm的旋转速度，显著低于从球道击打时的旋转速度。此时，旋转参数变为0.12。当旋转参数为0.12时，升力系数优选为0.16至0.20。如上所述，具有过高的升力系数导致由于过度升高等而使飞行距离减少。相反，如果升力系数太小，则在用铁杆从长草区击打时球的轨迹和发射角变得太低，并且球不按期望停止。基于上述的球结构，优选地设计凹窝等以便获得上述的升力。
例如上述升力的作用于球的力，可通过下面示出的轨迹方程表达。
F＝FL+FD+Mg
F：作用于高尔夫球的力
FL：升力(N)
FD：阻力(N)
M：高尔夫球的质量(kg)
g：重力加速度(m/s2)
升力(FL)和阻力(FD)可通过下面示出的方程式表达。
FL＝0.5×CL×ρ×A×V2
FD＝0.5×CD×ρ×A×V2
CL：升力系数
CD：阻力系数
ρ：空气密度(kg/m3)
A：高尔夫球的截面积(m2)
V：高尔夫球的速度(m/s)
旋转参数(Sp)可通过下面示出的方程式表达。
Sp＝π×d×N/V
d：高尔夫球的直径(m)
N：高尔夫球的转速(rps)
旋转参数、升力等可通过使用TrackMan(由Interactive SpotsGames Co.，Ltd.制造)跟踪由高尔夫机器人击打的球来进行测量。TrackMan是设计用于使用多普勒雷达技术跟踪和测量球飞行的系统。
上述的肋可形成为各种形状；然而，从有效模制中间层的角度，优选地在肋上设置具有下述结构的缺口部。图4是设有缺口部的球核的透视图。图5是图4的球核的截面图。如图4和图5中所示，缺口部24被构造成具有沿经过大圆的交点P的切平面H延伸的底面24a。即，缺口部24通过以切平面H切除肋11形成。通过这样形成缺口部24，布置成以大圆的交点P为中心的四个凹陷部13相互连通，并且如后所述，用于中间层的材料可经由缺口部24容易地散布在凹陷部13之间。在此情况下，如图6中所示，也可沿着从切平面H朝向肋11的中央侧倾斜1至3°延伸的平面H1，即在平面视图中与经过交点P的本体部9的法线n之间成91至93°的角度的平面，形成缺口部24的底面24a。该布置使得上述角度能够充当拔模斜度，并且例如当使用上模和下模两个模具模制球核时，可将球核3容易地从模具中取出。
当如上所述形成缺口部24时，如图5中所示，优选地，在交点P分开的肋11的各弧段S的无缺口部的上端部的圆弧方向上的长度不小于10mm。
如图7中所示，也可形成缺口部24以便具有经过肋11的高度方向的中点的、沿垂直于法线n的平面H2延伸的底面24a。在此情况下，为使中间层材料平滑地遍布凹陷部13，优选地从没有缺口部24的假想的肋11的上端到底面24a的距离D不小于1.2mm。长度L与上述情况同样优选应不低于10mm。此外，可通过与图6中所示相同的方式，沿与法线n成91至93°的角度的平面形成缺口部24的底面24a，来形成拔模斜度。
也可在圆弧方向上肋11的各弧段S的中间设置缺口部。如图8(a)中所示，可形成缺口部25以便具有从经过圆弧段S的圆弧方向的中心点Q的本体部9的法线m上的一点朝向两端的交点P侧延伸的两个底面25a。在此情况下，优选地在正面视图中底面25a与法线m之间形成45至48°的角度。该布置使得能够容易地从模具中取出球核3。然而，如果该角度超过48°，则上述肋的圆弧方向的长度L变得过短。优选地，在此情况下缺口部25的深度D不小于1.2mm。深度D可设定在此范围之外；然而，通过在此范围内设定深度D，可使中间层材料平滑地遍布凹陷部13。注意，缺口部25的深度D定义为从没有缺口部25的假想的肋11的上端到缺口部25的最深部的距离。
替换性地，如图8(b)中所示，可形成缺口部25以便具有从经过圆弧段S的圆弧方向的中心点Q的本体部9的法线m上的一点朝向两端的交点P侧延伸的两个侧面25b，以及连接两个侧面25b的沿本体部9的弧形的底面25c。在此情况下，与在图8(a)中示出的情况同样，考虑到拔模斜度，优选地在平面视图中侧面25b与法线m之间形成45至48°的角度。注意，也可使底面25c形成为经过肋11的高度方向的中点。同样在此情况下，优选地缺口部的深度D不小于1.2mm。只要确保平滑的脱模，可在弧段S的中间设置两个以上缺口部25。
如图9中所示，弧段S可具有图5、图6或图7中所示的缺口部24，以及图8中所示的缺口部25两者。如图8和图9中所示，优选地弧段S的未形成缺口部的部分的长度L(＝L1+L2)不小于10mm。
在上述实施方式中，中间层5的厚度与肋11的高度相同；然而，两者不必必须相同。例如，可使中间层5的厚度大于肋11的高度。然而，优选地中间层5的厚度稍大于肋11的高度，例如在0.3mm以内。
接下来参照附图说明具有上述结构的高尔夫球的制造方法的一个实例。以下说明其中由橡胶组合物形成中间层的该制造方法。图10和图11示出包含图5所示的球核的四件式高尔夫球的制造方法。
首先，对球核成型。这里，将预定量的非硫化橡胶组合物放置在模具中。如上所述，该橡胶组合物包含通过密炼机、辊筒等混炼设备混炼的基体橡胶、交联剂、不饱和羧酸的金属盐、填充剂等。然后，该橡胶组合物在130至180℃模压成型，并形成图4中所示的球核3。
接着，如图10中所示，通过模压成型形成中间层5。如图10(a)中所示，用于中间层的模具包括各自具有半球形凹陷部41的上模43和下模45。上模43和下模45的凹陷部41具有与用于球核的模具同样的粗磨表面。在各凹陷部41周围，形成多个保留溢料的凹部49。
如图10(a)中所示，将非硫化橡胶组合物61插入下模45的凹陷部41中，将橡胶组合物61放置在如上形成的球核3上，并将球核3放置在上模43与下模45之间。然后，如图10(b)中所示，使上模43与下模45接触。橡胶组合物61在130至180℃下进行5至25分钟全硫化模压成型，从而形成中间层5。
此时，放置在球核3上以及下模45的凹陷部41中的橡胶组合物61被压在球核3的表面上同时填充凹陷部13。如上所述，相邻的各凹陷部13通过缺口部24相互连通，因此橡胶组合物遍布各凹陷部并均匀地填充其中的空间。中间层5也可通过使用例如图11中所示的模具注射成型来成型。在此情况下，如果不设置缺口部，则不为各凹陷部13设置浇口就不可能在各凹陷部13中均匀地填充橡胶组合物。然而，通过如上所述对肋11设置缺口部24，在将球核3放置在模具47和48中后，即使从一个浇口50注入橡胶组合物，也可与上述同样经由缺口部24将橡胶组合物均匀地填充至各凹陷部13中。
在中间层5的成型完成时，将覆盖有中间层5的球核3从模具中取出。此后，通过模压成型或注射成型将内壳7覆盖于中间层5的表面。随后，通过模压成型或注射成型将外壳以具有预定凹窝的状态覆盖于内壳的表面，由此获得本实施方式的高尔夫球。
如上所述，在肋11中设置缺口部24，并且相邻的凹陷部13通过缺口部24相互连通。因此，橡胶组合物61在从球核3的表面上的任何位置按压时，均遍布所有凹陷部13并均匀地填充其中的空间。因此能够在单个模压成型步骤中用中间层5覆盖球核3。结果，可显著缩短制造时间。
以上说明了包括具有缺口部的中间层的高尔夫球的制造方法。然而，没有缺口部的高尔夫球也可通过几乎相同的方法制造。然而，在不设置缺口部时，必需通过布置中间层材料以便能够遍布各凹陷部的方式进行模压成型，或者对于注射成型，必需设置与各凹陷部对应的多个浇口。
以上说明了本发明的高尔夫球的一种实施方式。然而，本发明的高尔夫球不限于该实施方式，并且只要不偏离本发明的范围，可做出各种变更。例如，在本实施方式中沿着围绕本体部描绘的大圆形成三个肋。然而，肋的实施方式不限于此，并且其形状、数量和位置可适当变更，只要可通过肋形成中间层所填充的凹陷部即可。
实施例
以下示出本发明的实施例和与之对比的比较例。这里，根据本发明的实施例的七种高尔夫球与根据比较例的九种高尔夫球进行比较。实施例对应于上述实施方式。以下的表1示出各高尔夫球的形状，表2示出高尔夫球的各组件的硬度。这些高尔夫球具有42.7mm的直径和45.5g的重量。
[表1]
[表2]
表3和表4示出构成球核和中间层的材料的组成(单位：重量份)。
[表3]
[表4]
Figure BDA0000138180000000141
以下示出构成内壳和外壳的材料。表中各数值示出材料的配合比。
[表5]
  内壳   外壳
  实施例1   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  实施例2   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  实施例3   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  实施例4   HPF1000   HPC∶8150＝4∶1
  实施例5   1706∶1601＝1∶1   8320∶8150＝3∶2
  实施例6   1706∶1601∶8320＝1∶1∶1   HPC∶8150＝2∶1
  实施例7   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  比较例1   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  比较例2   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  比较例3   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  比较例4   HPF1000   HPC∶8150＝4∶3
  比较例5   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝9∶1
  比较例6   HPF1000   HPC∶8150＝2∶1
  比较例7   1706∶8320＝1∶5   HPC∶8150＝9∶1
  比较例8   1706∶1601＝1∶1   HPC∶8150＝4∶1
  比较例9   -   HPC∶8150＝4∶3
在表5中，1706代表由三井-杜邦聚合化学株式会社制造的Himilan1706，且1601代表由三井-杜邦聚合化学株式会社制造的Himilan 1601；HPC代表HPC AD 1043(由杜邦公司制造的离聚物)，HPF代表HPF1000(由杜邦公司制造的离聚物)；并且8150代表Surlyn 8150(由杜邦公司制造的离聚物)。
使用具有上述结构的实施例和比较例的高尔夫球，由击打机器人(由Miyamae株式会社制造：产品名“SHOT ROBO V”)使用一号木杆(1W：由美沣浓株式会社制造：MP Craft 425，杆面倾角：9.5°，杆身：QUAD 6 Butt Standard，杆长：45英寸，杆身硬度：S)和沙坑挖起杆(SW：由美沣浓株式会社制造：MP T Series，杆面倾角：56°，镀铬，杆身：Dynamic Gold Wedge Flex，杆长：35.25英寸)进行击打测试，并测量飞行距离。这里，1号木杆的杆头速度设定为45m/s，并且沙坑挖起杆的杆头速度设定为35m/s。由五位顶级业余球员进行使用1号木杆的击打感觉测试。要求五位受试者选择“1：非常软、2：柔软、3：坚硬、4：非常硬”中的一种，以评价击球时的感觉，并将所有选择值的平均值定义为各实施例和比较例的打感值。还进行耐久性试验。在耐久性试验中，球以40m/s从气枪射出，并反复撞击铁板，以确定直到球破裂的撞击次数。使用实施例1的球进行耐久性试验，并且直到球破裂的撞击次数设定为100。于是计算各个球的相对值作为耐久性指数。以下的表6示出结果。
[表6]
Figure BDA0000138180000000151
Figure BDA0000138180000000161
从表6中所示的结果明显可见，实施例1至7表现出良好的结果。然而，比较例1由于肋太短而示出较低的后旋抑制效果。相反，因为比较例2中的肋太高并且比较例3中的球核与中间层之间的高度差过大，所以比较例2和3示出过大的后旋抑制效果，从而减少飞行距离。不满意的飞行距离的原因之一可能是作用于球的升力的降低。
在比较例4中外壳太硬，因此其变形较小。这在使用沙坑挖起杆时导致后旋量较小；因此，比较例4中的球不适用于接近球。相反，在比较例5中外壳太软。即使在使用发球木杆时仍导致后旋过大，从而导致缩短飞行距离。在比较例6中外壳过厚。这降低回弹性并导致过短的飞行距离。在比较例7中，外壳和内壳均柔软。这降低回弹性并导致过短的飞行距离。在比较例8中，内壳和外壳的总厚度太薄，导致较差的耐久性。比较例9的球因为具有单层壳而较硬。这不利地影响击打感，并在使用沙坑挖起杆时导致后旋量较小。
从上述的结果明显可见，本发明的高尔夫球能够显著增加飞行距离并在接近球中产生适量的后旋。
附图标记列表
1高尔夫球
3球核
5中间层
7内壳
9本体部
11肋
13凹陷部
15外壳

Claims (5)

1.一种高尔夫球，包括：
球状的本体部；
形成在所述本体部的表面上的多个肋；
填充在由所述肋包围的凹陷部中的中间层，所述中间层具有比所述肋高的硬度；
覆盖所述中间层的内壳；以及
覆盖所述内壳的外壳，所述外壳具有比所述内壳低的硬度。
2.根据权利要求1所述的高尔夫球，其中所述内壳具有比所述中间层高的硬度。
3.根据权利要求1或2所述的高尔夫球，其中所述内壳和所述外壳的总厚度为1.9mm以上。
4.根据权利要求1至3中的任一项所述的高尔夫球，其中所述内壳具有55至70的邵氏D硬度。
5.根据权利要求1至4中的任一项所述的高尔夫球，其中所述外壳具有54至60的邵氏D硬度。
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