CN102207324B

CN102207324B - 空调机

Info

Publication number: CN102207324B
Application number: CN201110038038.4A
Authority: CN
Inventors: 内藤宏治; 吉田康孝; 浦田和干; 川口博之; 永松信一郎
Original assignee: Hitachi Appliances Inc
Current assignee: Hitachi Johnson Controls Air Conditioning Inc
Priority date: 2010-03-31
Filing date: 2011-02-15
Publication date: 2014-12-31
Anticipated expiration: 2031-02-15
Also published as: EP2375188B1; EP2375188A1; JP2011208928A; CN102207324A; JP5352512B2

Abstract

空调机，在室外热交换器中的制冷剂量在每个室外机中不同的情况下，稳定地判定其制冷剂量。具备依次连接了室外热交换器(14a、14b)、室外膨胀阀(15a、15b)、过冷却回路(21a、21b)和检测制冷剂的温度的热敏电阻(61a、61b)的多台室外机(10a、10b)；具有室内热交换器的室内机(40a、40b、40c)；对每个室外机比较都检测到的制冷剂的温度的控制回路(71a、71b)，在由设置在上述多台室外机上的上述热敏电阻检测了通过上述过冷却回路的制冷剂的温度后，实施制冷剂量判定。

Description

空调机

技术领域

本发明涉及一种将多台室外机连接，判定各室外机的制冷剂量的空调机。

背景技术

在判定具有多台室外机的空调机中的制冷剂量时，存在室外机的冷凝器内制冷剂量产生不平衡，不能判定作为循环是否是适当的制冷剂量的情况。因此，在以往技术的室外冷凝器内制冷剂量平衡控制中，通过判定室外冷凝器出口的过冷却度，使过冷却度小的一侧的室外膨胀阀开度比过冷却度大的一侧的室外膨胀阀开度小，来取得室外机之间的制冷剂量平衡，这样的例子已被记载在专利文献1中。另外，通过判定室外冷凝器出口的过冷却度，使过冷却度小的一侧的压缩机转速比过冷却度大的一侧的压缩机转速小，来取得室外机之间的制冷剂量平衡的例子，及使过冷却度小的一侧的室外风扇转速比过冷却度大的一侧的室外风扇转速大来取得室外机之间的制冷剂量平衡的例子已记载在专利文献2中。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第4285583号公报

专利文献2：日本特开2009-19875号公报

发明内容

发明所要解决的课题

在上述专利文献中，以各自的室外热交换器充分地被过冷却为前提，测定了其冷凝器出口的过冷却度。但是，因为在冷凝器出口为二相状态下，没有温度变化，所以，存在如下的课题，即，即使在冷凝器出口为二相状态下存在制冷剂比焓变化，也不能判断该制冷剂比焓变化。

本发明的目的是在室外热交换器中的制冷剂量在每个室外机中不同的情况下，稳定地判定其制冷剂量。

为了解决课题的手段

为了实现上述目的，本发明的特征在于，具备：依次连接了室外热交换器、室外膨胀阀、过冷却回路和检测通过了上述过冷却回路的制冷剂的温度的热敏电阻的多台室外机；具有室内热交换器的室内机；对每个上述室外机都比较上述检测到的制冷剂的温度的控制回路，在由设置在上述多台室外机上的上述热敏电阻检测了通过上述过冷却回路的制冷剂的温度后，实施制冷剂量判定。

另外，其特征在于，具备：依次连接了室外热交换器、室外膨胀阀、过冷却回路和检测了通过上述过冷却回路的制冷剂的温度的热敏电阻的多台室外机；具有室内热交换器的室内机；对每个上述室外机都比较上述检测到的制冷剂的温度的控制回路，基于由设置在上述多台室外机上的上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度，实施制冷剂量判定。

发明的效果

根据本发明，在室外热交换器中的制冷剂量在每个室外机中都不同的情况下，能够稳定地判定其制冷剂量。

附图说明

图1是本发明的实施例1中的冷冻循环系统图。

图2是本发明的实施例2中的冷冻循环系统图(三根配管同时冷暖系统的情况)。

图3是本发明的实施例3中的冷冻循环系统图(在过冷却回路利用了外部热源的情况下)。

图4(a)是以往方式的压力-比焓线图。

图4(b)是有关本发明的压力-比焓线图。

图5是有关本发明的室外机的制冷剂量平衡的流程图(基于室外膨胀阀开度的平衡)。

图6是有关本发明的室外机的制冷剂量平衡的流程图(基于压缩机频率的平衡)。

图7是有关本发明的室外机的制冷剂量平衡的流程图(基于室外风扇转速的平衡)。

具体实施方式

为了实施发明的方式

下面，详细说明本发明的实施例。

[实施例1]

图1是冷冻循环的一例，由两台室外机10a、10b和三台室内机40a、40b、40c构成。在这里，室外机连接台数也可以比两台多，室内机连接台数既可以比三台多也可以比三台少，还可以是一台。

首先，说明室外机10a、10b、室内机40a、40b、40c在制冷运转中进行制冷剂量判定的情况。室外机10a、室外机10b均在运转中，压缩机11a、11b运转，四通阀13a、13b成为将气体管34和压缩机吸入配管连接的方向，并成为将室外热交换器14a、14b和压缩机排出配管连接的方向。

制冷剂的流动，因为室外机10a、10b成为相同的方向，所以，以室外机10a为代表进行说明。由压缩机11a压缩的高压气体制冷剂被送向四通阀13a、室外热交换器14a，与室外空气进行热交换，并冷凝，成为高压液体制冷剂，通过室外膨胀阀15a。此时，由于膨胀阀的阻力，液体压力稍微降低。然后，向过冷却旁通管23a和过冷却回路21a分开地输送，旁通的液体制冷剂由过冷却膨胀阀24a节流，未旁通的剩余的液体制冷剂在热交换器中气化，被送向压缩机吸入侧。另一方面，未旁通的液体制冷剂在过冷却回路21a中被冷却，被送向过冷却回路出口液管22a，然后被送向液管30。同样，高压液体制冷剂也从室外机10b向液管30输送并合流，在室内机40a、40b、40c的每一个中用于制冷运转，成为低压气体制冷剂。从各室内机出来的低压气体制冷剂通过气体管34，向室外机10a、10b的压缩机吸入侧分开地输送，再次被压缩，进行再循环。

对每个室外机的取得制冷剂量平衡的原理进行说明。首先，因为室外冷凝器内的制冷剂量一般地若热交换器出口比焓小则多，若过冷却度大则多，所以，若对于每个室外机都以使热交换器出口比焓、过冷却度大致相同的方式操作，则每个室外机的制冷剂量都能够保持平衡。在这里，作为对热交换器出口的制冷剂状态产生影响的动作执行器，有如下3个，即，(1)室外膨胀阀开度、(2)压缩机频率、(3)室外风扇转速。通过三个动作执行器动作，能够进行室外冷凝器内的制冷剂量平衡，也可以使三个都动作而使之平衡，但是，由于平衡的原理分别不同，所以，控制的动作变得复杂。为了容易地进行控制，最好是两个动作执行器固定并使一个动作。下面，说明平衡的原理。以仅操作一个动作执行器，使其它两个动作执行器在对制冷剂量平衡不产生影响的程度下动作为前提。

(1)基于室外膨胀阀开度的室外冷凝器内的制冷剂量平衡。

首先，通过控制回路71a、71b，将室外机10a、10b的压缩机11a、11b的频率(制冷剂循环量)、室外风扇19a、19b的转速(风量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定并使之稳定。对在该状态下室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度大、过冷却度小的情况进行说明。在此情况下，因为若对室外膨胀阀15a进行节流，则制冷剂变得难以流动，所以，以使相同制冷剂循环量流动的方式欲增大室外膨胀阀15a的前后压差。但是，因为过冷却回路出口液管22a的压力经液管30也与室外机10b的过冷却回路出口液管22b相连，不急剧变化，所以，室外热交换器14a的压力上升。接着，因为若对室外膨胀阀15a进行节流，室外热交换器14a的压力上升，则相对于外气温度Ta，冷凝温度Tc上升，所以，温度差Tc-Ta变大，冷凝能力Qc也变大。因为制冷剂循环量Gr、冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变小(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变小(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变小(参见式2)。因为若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变小，所以，热敏电阻61a的检测温度下降，过冷却度变大，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅对室外膨胀阀15a进行节流作了说明，但是，若同时室外膨胀阀15b不是最大开度，则通过将开度打开，能够进一步取得温度的平衡，能够使制冷剂量平衡。

Qc＝KA(Tc-Ta)＝Gr(Hi-Ho) …(式1)

Qc：冷凝能力

K：热通过率，根据室外风扇风量、室外热交换器诸因素变化

A：室外热交换器传热面积

Tc：冷凝温度，与排出压力的饱和温度大致相同

Ta：外气温度

Gr：制冷剂循环量，根据压缩机频率和吸入制冷剂状态变化

Hi：冷凝器入口制冷剂比焓

Ho：冷凝器出口制冷剂比焓

Qsc＝Gr(His-Hso) …(式2)

Qsc：过冷却能力

Hsi：过冷却回路入口制冷剂比焓

Hso：过冷却回路出口制冷剂比焓

接着，通过控制回路71a、71b，将室外机10a、10b的压缩机11a、11b的频率(制冷剂循环量)、室外风扇19a、19b的转速(风量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定使之稳定。对在该状态下室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度小、过冷却度大的情况进行说明。检测温度的比较由控制回路71a、71b进行。在本实施例中，在室外机10a、10b上设置控制回路71a、71b，在控制回路彼此之间传递信息，但是，也可以在各室外机上不设置控制回路，而是设置集中控制回路。另外，还可以仅在主室外机上设置控制回路，与子室外机进行配线连接来相互交换信息而进行控制。在这里，在室外膨胀阀15a不是最大开度、能够进一步使膨胀阀开度增大的情况下，因为制冷剂变得容易流动，所以，以抑制在相同制冷剂循环量的方式欲减小室外膨胀阀15a的前后压差。但是，因为过冷却回路出口液管22a的压力经液管30也与室外机10b的过冷却回路出口液管22b相连，不急剧变化，所以，室外热交换器14a的压力下降。接着，因为若打开室外膨胀阀15a，室外热交换器14a的压力下降，则相对于外气温度Ta，冷凝温度Tc降低，所以，温度差Tc-Ta变小，冷凝能力Qc也变小，但是，因为制冷剂循环量Gr、冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变大(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变大(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变大(参见式2)。若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变大，所以，热敏电阻61a的检测温度上升，过冷却度变小，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅打开室外膨胀阀15a进行了说明，但是，通过同时对室外膨胀阀15b进行节流，能够进一步取得温度的平衡，能够使制冷剂量平衡。

室外热交换器如由图中的细线所示的那样，是将多个制冷剂流路并列，将多个制冷剂流路并列构成的，使得室外热交换器中的制冷剂的压力损失不增大。一般地，室外冷凝器出口的温度传感器由安装在此多个制冷剂流路中的一条上的传感器代用。安装传感器的制冷剂流路，考虑到除霜中的制冷剂流量的偏差，安装在除霜时的出口温度上升缓慢的流路上。但是，因为若在判定制冷剂量时使用由此温度传感器测定的温度，则也可设想仅进行检测的制冷剂流路被过冷却的情况，不能适当地判定制冷剂量，所以，除了室外冷凝器出口的制冷剂流路之外，在流路的集合部也需要设置温度传感器。

但是，根据本实施例，因为制冷时在过冷却器的下游侧测定被充分地过冷却后的制冷剂的温度，所以，对各室外机仅设置一个热敏电阻即可。

进而，在上述的专利文献1或2中，在连接多台同容量的室外机的情况下有效，但是没有设想连接不同容量的室外机的情况。例如，在膨胀阀的情况下，与其它的室外机中的膨胀阀的开度进行比较，控制了膨胀阀开度的大小。但是，在不同容量的室外机的情况下，若设置在各室外机上的膨胀阀容量不同，则即使控制膨胀阀彼此的开度的大小，也没有意义。原因在于，例如，即使膨胀阀容量大的室外机的过冷却度小，若以膨胀阀容量小、开度稍大地使用的室外机的膨胀阀开度为基准，则也存在不能节流的情况。另外，在进行压缩机的转速控制的情况下，即使压缩机行程容积大的室外机的过冷却度小，若以压缩机行程容积小、增大转速地使用的室外机的压缩机转速为基准，则也存在不能减小的情况。在控制室外风扇的转速的情况下，即使传热面积相对地大的室外机的过冷却度小，若以传热面积相对地小、稍增大室外风扇转速地使用的室外机的室外风扇转速为基准，则也存在不能进一步使转速下降的情况。

但是，根据本实施例，因为不是与设置在其它的室外机上的膨胀阀等进行比较来控制开度等，而是相对于当前的本身的开度等来决定开度的大小，所以，即使连接了不同容量的室外机，也能够取得制冷剂量平衡。

另外，因为在冷凝器出口为二相状态下没有温度变化，所以，即使在冷凝器出口为二相状态下存在制冷剂比焓变化，也不能判断该制冷剂比焓变化。特别是在使用长配管的情况下，液管入口的过冷变小，液管末端成为二相。进而，因为即使冷凝器出口温度为最低也只下降到外气温度，所以，由各温度传感器检测到的温度差小，容易产生判定的误差。

(2)基于压缩机频率的室外冷凝器内的制冷剂量平衡。

首先，通过控制回路71a、71b，使室外机10a、10b的室外膨胀阀15a、15b为固定开度(也可以是最大开度)，将室外风扇19a、19b的转速(风量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定并使之稳定。对在该状态下室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度大、过冷却度小的情况进行说明。在此情况下，因为若降低压缩机11a的频率，则根据空气侧求出的热交换量Qc＝KA(Tc-Ta)几乎不变化，仅制冷剂循环量Gr降低，所以，Hi-Ho变大。因为冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变小(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变小(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变小(参见式2)。因为若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变小，所以，热敏电阻61a的检测温度下降，过冷却度变大，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅降低压缩机11a的频率进行了说明，但是，通过同时提高压缩机11b的频率，能够进一步取得温度的平衡，使制冷剂量平衡。

接着，通过控制回路71a、71b，使室外机10a、10b的室外膨胀阀15a、15b为固定开度(也可以是最大开度)，将室外风扇19a、19b的转速(风量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定并使之稳定。对在该状态下室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度小、过冷却度大的情况进行说明。在此情况下，若提高压缩机11a的频率，则根据空气侧求出的热交换量Qc＝KA(Tc-Ta)几乎不变化，仅制冷剂循环量Gr上升，所以，Hi-Ho变小。因为冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变大(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变大(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变大(参见式2)。因为若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变大，所以，热敏电阻61a的检测温度上升，过冷却度变小，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅提高压缩机11a的频率进行了说明，但是，通过同时降低压缩机11b的频率，能够进一步取得温度的平衡，使制冷剂量平衡。

(3)基于室外风扇转速的室外冷凝器内的制冷剂量平衡

首先，通过控制回路71a、71b，使室外机10a、10b的室外膨胀阀15a、15b为固定开度(也可以是最大开度)，将压缩机11a、11b的频率(循环量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定并使之稳定。设想在该状态下，室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度大、过冷却度小的情况。在此情况下，因为若提高室外风扇19a的转速，则热通过率K变大，所以，冷凝能力Qc上升。因为制冷剂循环量Gr、冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变小(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变小(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变小(参见式2)。因为若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变小，所以，热敏电阻61a的检测温度下降，过冷却度变大，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅提高室外风扇19a的转速进行了说明，但是，通过同时降低室外风扇19b的转速，则能够进一步取得温度的平衡，使制冷剂量平衡。

接着，通过控制回路71a、71b，使室外机10a、10b的室外膨胀阀15a、15b为固定开度(也可以是最大开度)，将压缩机11a、11b的频率(循环量)以与循环状态相应的适当的值控制成大致一定并使之稳定。对在该状态下室外机10a的过冷却回路出口热敏电阻61a的检测温度比室外机10b的过冷却回路出口热敏电阻61b的检测温度小、过冷却度大的情况进行说明。在此情况下，因为若降低室外风扇19a的转速，则热通过率K变小，所以，冷凝能力Qc下降。因为制冷剂循环量Gr、冷凝器入口制冷剂比焓Hi几乎不变化，所以，冷凝器出口制冷剂比焓Ho变大(参见式1)。即，因为过冷却回路入口制冷剂比焓变大(Hsi＝Ho)，所以，在过冷却回路的能力Qsc一定的情况下，过冷却回路出口制冷剂比焓Hso也变大(参见式2)。因为若以热敏电阻61a的检测温度进行比较，则因为过冷却回路出口制冷剂比焓Hso变大，所以，热敏电阻61a的检测温度上升，过冷却度变小，因此相对于热敏电阻61b的检测温度而言朝向取得平衡的方向。在这里，就仅提高室外风扇19a的转速进行了说明，但是，通过同时降低室外风扇19b的转速，还能够取得制冷剂量平衡。

[实施例2]

图2是冷冻循环的一例，相对于图1，追加了低压气体管37、冷暖切换单元50a、50b、50c，将四通阀13a、13b变更为室外热交换器用切换阀16a、16b和高低压气体管用切换阀17a、17b。此结构是室内机同时实施制冷和制热的结构。因为在判定制冷剂量时，是在全制冷运转中实施，所以，由图1说明的每个室外机的制冷剂量平衡的原理不变。因此，仅说明全制冷时的制冷剂的流动。

室外机10a、室外机10b均在运转中，压缩机11a、11b运转，室外热交换器用切换阀16a、16b成为将室外热交换器14a、14b和压缩机排出配管连接的方向，高低压气体管用切换阀17a、17b成为将高低压气体管34和压缩机吸入配管连接的方向。由此，高低压气体管34与低压气体管37同样成为低压。另外，切换阀在图中是三通阀，但是，也可以将四通阀的一端阻塞，作为三通阀。将冷暖切换单元50a、50b、50c的高压侧开闭机构51a、51b、51c打开，使室内气体管和高低压气体管34连通。也打开低压侧开闭机构52a、52b、52c，使室内气体管和低压气体管37连通。

制冷剂的流动，因为室外机10a、10b成为相同的方向，所以，使用室外机10a进行说明。由压缩机11a压缩的高压气体制冷剂从室外热交换器用切换阀16a被送向室外热交换器14a，与室外空气进行热交换并冷凝，成为高压液体制冷剂，通过室外膨胀阀15a。此时，由于膨胀阀的阻力，液体压力稍微降低。然后，液体制冷剂分开地向过冷却旁通管23a和过冷却回路21a输送。旁通的液体制冷剂由过冷却膨胀阀24a节流，未旁通的剩余的液体制冷剂在热交换器中气化，被送向压缩机吸入侧。另一方面，未旁通的液体制冷剂在过冷却回路21a中被冷却，被送向过冷却回路出口液管22a，然后被送向液管30。高压液体制冷剂同样也从室外机10b向液管30输送并合流，在室内机40a、40b、40c的每一个中被用于制冷运转，成为低压气体制冷剂。从各室内机出来的低压气体制冷剂的一部分由冷暖切换单元50a、50b、50c的高压侧开闭机构51a、51b、51c向高低压气体管34输送。低压气体制冷剂的剩余部分由冷暖切换单元50a、50b、50c的低压侧开闭机构52a、52b、52c向低压气体管37输送。被送到高低压气体管34的低压气体制冷剂被分到室外机10a、10b及高低压气体管用切换阀17a、17b，向各自的压缩机吸入侧输送。同样，被输送到低压气体管37的低压气体制冷剂也向室外机10a、10b的压缩机吸入侧输送。在压缩机吸入侧合流的制冷剂再次被压缩，进行再循环。

[实施例3]

图3是冷冻循环的一例，相对于图1，过冷却回路21a、21b的冷热源不是利用循环制冷剂的一部分，而是利用外部冷热源。作为此热源既可以使用冷水，也可以在其它的冷冻循环的蒸发器中被冷却。

在利用循环制冷剂的一部分的情况下，为了使过冷却能力Qsc一定而调整了过冷却膨胀阀24a、24b的开度，但是，需要考虑压缩机制冷剂循环量和膨胀阀前后压差(循环的液压和吸入压力差)来进行调整。另一方面，若使用外部冷热源，则需要与压缩机制冷剂循环量相应地调整能力，但是，因为没有必要考虑对膨胀阀特性产生影响的差压，所以，调整容易。另外，即使原本在系统中未连接过冷却回路的情况下，也能够在以后安装过冷却器。

图4(a)及(b)是压力-比焓线图的例子，图4(a)是表示以往方式的室外冷凝器出口状态的图，图4(b)是表示本实施例的过冷却回路出口状态的图。

有关以往方式的图4(a)，设想两台室外机，由箭头表示制冷剂多的一侧、少的一侧的各自的热交换器出口状态。由虚线记载了外气温度线，但若室外热交换器出口的过冷却变多，则热交换器出口状态能够接近外气温度，但是不能降低到外气温度以下。因此，过冷1(SC1)和过冷2(SC2)不能取太大的值。即，容易成为判定误差的要因。另外，存在两条循环压力降低并合流的点，这相当于液管入口。其上游的压力降低的主要原因是各室外机中的各室外膨胀阀的阻力。液管合流点因为位于饱和线的内侧所以是二相，配管长度越长，液管末端中的二相的程度也越大，液管制冷剂量变少，因此，由于配管施工，在制冷剂量判定中产生偏差。

在本实施例中以两台室外机进行说明。在制冷剂多的一侧容易判定制冷剂量，但在制冷剂少的一侧的室外机中，不容易判定制冷剂量。在图4(b)中，在制冷剂少的情况下和极端少的情况下，由箭头表示各室外机的过冷却回路出口中的比焓和制冷剂压力。在两条循环中，均是在热交换器出口中以各自的比焓进行压力降低。此压力降低的主要原因是室外膨胀阀的阻力。表示制冷剂量极端少的情况下的热交换器出口中的比焓和制冷剂压力的点，因为位于图的饱和线的内侧所以是二相。因此，不能以制冷剂温度推定出口比焓。但是，在由室外膨胀阀使压力降低后，通过进行一定量的冷却变成液相，能够进入到图的饱和线的外侧的过冷却区域内，能够判断制冷剂怎样程度地少。在这里，过冷却度可由制冷剂温度和根据制冷剂压力求出的饱和温度的差求出，但是，在本次的制冷剂量判定中不一定需要过冷却度。也可以不需要液管压力或饱和温度，而是由从液管温度减去了排出压力的饱和温度的表观的过冷(SC1、SC2)评价制冷剂怎样程度地少。即，仅由液管温度差，就能够进行制冷剂量的平衡控制。另外，因为两条循环合流的点也进入到饱和线的外侧的过冷却区域内，所以，在配管长度长的情况下的末端中的二相的程度也小，液管制冷剂量由于施工，其偏差也极小。因此，能够进行稳定的制冷剂量的判定。

图5是表示为了使室外机的制冷剂量平衡而控制室外膨胀阀开度的情况的流程图。首先，在开始制冷运转后，等待冷冻循环稳定。这是为了通过等待清扫滞留在蓄压器、压缩机等容器类中的制冷剂或等待存在于室内热交换器、气体管、低压气体管中的制冷剂稳定，来适当地实施制冷剂量判定。在判定了冷冻循环的稳定后，在室外机台数为一台的情况下，照原样实施制冷剂量判定。在室外机为两台以上的多台的情况下，由控制回路71a、71b比较各自的室外机的过冷却回路出口温度TL(n)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则看做室外机之间的制冷剂量稍微不平衡，实施制冷剂量判定。在TLmax-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，因为室外机之间的制冷剂很不平衡，所以再次对每个室外机评价TL(n)。就第n台室外机而言，在TLmax-TL(n)为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)小，所以，过冷却过剩，制冷剂过剩地滞留。因此，增大第n台室外机室外膨胀阀开度。另外，在TL(n)-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)大，所以不过冷却，制冷剂量少。因此，减小第n台室外机的室外膨胀阀开度。因为在对所连接的所有室外机判断了是否需要膨胀阀操作后，制冷剂量平衡需要时间，所以，再次返回到循环稳定判定前的状态。反复进行此过程，若TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则实施制冷剂量判定。

图6是表示为了使室外机的制冷剂量平衡而控制压缩机频率的情况的流程图。首先，在开始制冷运转并判定了冷冻循环的稳定后，在室外机台数为一台的情况下，照原样实施制冷剂量判定。在室外机为两台以上的多台的情况下，比较各自的室外机的过冷却回路出口温度TL(n)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则看做室外机之间的制冷剂稍微不平衡，实施制冷剂量判定。在TLmax-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，因为室外机之间的制冷剂很不平衡，所以再次对每个室外机评价TL(n)。就第n台室外机而言，在TLmax-TL(n)为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)小，所以，过冷却过剩，制冷剂过剩地滞留。因此，增大第n台室外机的压缩机频率。另外，在TL(n)-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)大，所以不过冷却，制冷剂量少。因此，减小第n台室外机的压缩机频率。因为在对所连接的所有室外机判断了是否需要膨胀阀操作后，制冷剂量平衡需要时间，所以，再次返回到循环稳定判定前的状态。反复进行此过程，若TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则实施制冷剂量判定。

图7是表示为了使室外机的制冷剂量平衡而控制室外风扇转速的情况的流程图。首先，在开始制冷运转并判定了冷冻循环的稳定后，在室外机台数为一台的情况下，照原样实施制冷剂量判定。在室外机为两台以上的多台的情况下，比较各自的室外机的过冷却回路出口温度TL(n)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则看做室外机之间的制冷剂稍微不平衡，实施制冷剂量判定。在TLmax-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，因为室外机之间的制冷剂很不平衡，所以再次对每个室外机评价TL(n)。就第n台室外机而言，在TLmax-TL(n)为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)小，所以过冷却过剩，制冷剂过剩地滞留。因此，减小第n台室外机的室外风扇转速。另外，在TL(n)-TLmin为阈值ΔTset以上的情况下，推定为因为TL(n)大，所以，不过冷却，制冷剂量少。因此，增大第n台室外机的室外风扇转速。因为在对所连接的所有室外机判断了是否需要膨胀阀操作后，制冷剂量平衡需要时间，所以，再次返回到循环稳定判定前的状态。反复进行此过程，若TLmax-TLmin在规定的阈值ΔTset内，则实施制冷剂量判定。

符号说明

10a、10b：室外机；11a、11b：压缩机；13a、13b：四通阀；14a、14b：室外热交换器；15a、15b：室外膨胀阀；16a、16b：室外热交换器用切换阀；17a、17b：高低压气体管用切换阀；19a、19b：室外风扇；21a、21b：过冷却回路；22a、22b：过冷却回路出口液管；23a、23b：过冷却旁通管；24a、24b：过冷却膨胀阀；25a、25b：水热源；30：液管；34：(高低压)气体管；37：低压气体管；40a、40b、40c：室内机；41a、41b、41c：室内热交换器；42a、42b、42c：室内膨胀阀；50a、50b、50c：冷暖切换单元；51a、51b、51c：高压侧开闭机构；52a、52b、52c：低压侧开闭机构；61a、61b：(过冷却回路出口)热敏电阻；71a、71b：控制回路。

Claims

1.一种空调机，其特征在于，具备：

依次连接了室外热交换器、室外膨胀阀、过冷却回路和检测通过了上述过冷却回路的制冷剂的温度的热敏电阻的多台室外机；

具有室内热交换器的室内机；

对每个上述室外机都比较上述检测到的制冷剂的温度的控制回路，

通过以对上述多台室外机中的由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最高的室外机的室外膨胀阀的开度进行节流，或者增大由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最低的室外机的室外膨胀阀的开度的方式进行控制，使上述多台室外机的室外热交换器内的制冷剂量平衡。

2.一种空调机，其特征在于，具备：

具有室内热交换器的室内机；

通过以使上述多台室外机中的由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最高的室外机的压缩机的频率下降，或者使由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最低的室外机的压缩机的频率提高的方式进行控制，使上述多台室外机的室外热交换器内的制冷剂量平衡。

3.一种空调机，其特征在于，具备：

具有室内热交换器的室内机；

通过以使上述多台室外机中的由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最高的室外机的室外风扇的转速上升，或者使由上述热敏电阻检测到的制冷剂的温度最低的室外机的室外风扇的转速下降的方式进行控制，使上述多台室外机的室外热交换器内的制冷剂量平衡。