CN101903553B - 耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢及其制造方法 - Google Patents

耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供能够使点腐蚀或生锈等的由腐蚀造成的表面性状的劣化不比SUS304逊色的程度，或提高到超过SUS304的、不引起制造性或加工性的降低、也不依赖于稀少元素添加的高纯度铁素体系不锈钢及其制造方法，为按质量计包含，C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、其余部分为Fe和不可避免的杂质的铁素体系不锈钢，通过Sn的添加对钝态被膜进行改性使耐腐蚀性提高。为了提高添加Sn导致的钝态被膜的改性效果，精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上。

Description

耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及耐腐蚀性和加工性优异的铁素体系不锈钢及其制造方法。
技术背景
铁素体系不锈钢在厨房设备、家电制品、电子设备等广泛的领域中使用。然而，与奥氏体系不锈钢相比加工性差，因此有时其用途受到限制。近年，通过钢铁制造中精炼技术的提高，配合极低碳·氮化，低Si化，减少P和S等杂质元素成为可能，添加Ti等稳定化元素而提高了加工性的铁素体系不锈钢(以下，称高纯度铁素体系不锈钢)正在适用于宽广范围的加工用途。这是由于铁素体系不锈钢与大量含有近年价格显著高涨的Ni的奥氏体系不锈钢相比经济性优异的缘故。
高纯度铁素体系不锈钢，如由JIS规定的SUS430LX可知与代表性的奥氏体系不锈钢的SUS 304(18Cr-8Ni)比较时，Cr量低的情况在耐腐蚀方面往往也存在课题。另外，对于要求图案性的不锈钢水槽等厨房设备或家电制品，由点腐蚀或生锈等的腐蚀所造成的表面性状的劣化往往成为问题。
为改善上述的耐腐蚀性问题，有将Cr或Mo等进行合金化的方法和通过光亮退火对钢表面形成的被膜进行改性的方法。前者由于合金化而引起成本上升，同时成为影响加工性的主要因素而不优选。后者，从抑制材料成本上升和加工性降低的观点考虑是有效的方法，对利用光亮退火的被膜改性提出了各种发明。
从后者的观点考虑，本发明人也在特愿2006-172489号公报中提出了被膜内的Cr/Fe浓度比为＞0.5，并且使被膜含有TiO2的耐生锈性和加 工性优异的光亮退火精加工铁素体系不锈钢板及其制造方法，但利用光亮退火进行被膜改性的钢，通过加工或其后的研磨、磨削而露出新生面的场合，在确保新生面的耐腐蚀方面还存在课题，上述专利申请中没有记载对这些课题的解决方法。
另外，作为解决上述课题的方法，考虑了利用微量元素改善耐腐蚀性，在特开平6-172935号公报以及特开平7-34205号公报中，公开了积极地添加P以改善耐候性、耐锈性、耐缝隙腐蚀性的铁素体系不锈钢。特开平6-172935号公报是Cr：大于20％且小于等于40％，P：大于0.06％且小于等于0.2％的高Cr添加P的铁素体系不锈钢。特开平7-34205号公报是Cr：11％～小于20％，P：大于0.04％且小于等于0.2％的添加P的铁素体系不锈钢。然而，P成为影响制造性、加工性、焊接性的主要因素，因此不适合于要求加工性的用途。
以外，在特开2000-169943号公报中，公开了含有Sn、Sb的微量元素的高温强度优异的铁素体系不锈钢及其制造方法。该特开2000-169943号公报的实施例所示的大半是Cr为10～12％的低Cr钢，Cr超过12％的高Cr钢为了确保高温强度复合添加V、Mo等。作为Sn、Sb的效果，可举出高温强度的改善，能否确保充分的耐腐蚀性其中没有公开，因此值得怀疑。
在特开2001-288543号公报以及特开2001-288544号公报中，公开了Mg和Ca为微量元素的表面特性和耐腐蚀性优异的铁素体系不锈钢及其制造方法。记载了Sn为选择添加元素，是在耐腐性方面优选的元素。这些特开2001-288543号公报以及特开2001-288544号公报的实施例所示的钢，复合添加Sn和高价的Co。记载了这些钢是11.6％Cr钢，或大量含有C等的杂质元素的16％Cr钢，点腐蚀电位分别是0.086V、0.12V。该点腐蚀电位，与本发明作为目标的SUS304相当的点腐蚀电位(大于0.2V)比较是低电位。
此外，WO2007/129703号公报中，公开了以改善汽车部件等的穿孔寿命为目地，以Sn、Sb作为微量元素的耐缝隙腐蚀性优异的铁素体系不锈钢。该WO2007/129703号公报的实施例所示的钢，为了改善缝隙部 的耐穿孔性，其大部分复合添加Sn和Ni。单独添加Sn的16％Cr钢Si量高，不符合本发明作为对象的高纯度铁素体系不锈钢。
如以上所述，以往，利用微量元素的耐腐蚀性提高技术，不是单一添加P、复合添加Sn或Sb与作为高价稀有元素的Co或Ni的技术，或段落0002中所述的高纯度铁素体系不锈钢为对象的技术，从制造性、加工性、材料成本的观点考虑还存在课题。
发明内容
本发明的目的在于提供以高纯度铁素体系不锈钢为对象，不引起制造性或加工性的降低，也不依赖于稀少元素的添加，使点腐蚀或生锈等由腐蚀造成的表面性状的劣化不比SUS304逊色的程度，或提高到超过SUS304的高纯度铁素体系不锈钢。本发明是为了解决上述课题而完成的研究，其要旨如下所述。
(1)耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其按质量％计包含，C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、其余部分为Fe和不可避免的杂质。
(2)根据(1)所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，所述钢按质量％计还含有，Ni：0.5％以下、Cu：0.5％以下、Nb：0.5％以下、Mg：0.005％以下、B：0.005％以下、Ca：0.005％以下的1种或2种以上。
(3)根据(1)或(2)所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，经研磨的钢表面在30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100是0.2V(Vv·s·AGCL)以上。
(4)根据(1)～(3)的任一项所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长为30％以上。
(5)上述(1)～(4)的任一项所述的耐腐蚀性和加工性优异的 高纯度铁素体系不锈钢的制造方法，其特征在于，将具有上述(1)或(2)所述的钢成分的不锈钢块通过热锻或热轧而制成热轧钢材，进行热轧钢材的退火后，反复进行冷加工和退火的钢材的制造方法中，在700℃以上进行精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上。
再者，以下的说明中，将涉及上述(1)～(4)的钢的本发明和涉及(5)的制造方法的发明分别称为本发明。另外，有时将(1)～(5)的发明统称本发明。
附图说明
图1是表示13Cr-0.17Ti钢的点腐蚀电位与Sn添加量的关系的图。
图2是稀释硫酸液中的阳极极化曲线例子的图。
具体实施方式
本发明人为了解决上述的课题，对影响到高纯度铁素体系不锈钢的耐腐蚀性的微量元素、尤其是添加Sn的效果进行专心研究，得到下述的新的见解。
(a)对于高纯度铁素体系不锈钢，如图1的实验结果所示，单独添加0.001％以上的Sn时，点腐蚀电位提高。在Cr：13％以上的钢中添加Sn时，发现达到不比SUS304逊色的超过0.2V的点腐蚀电位。
(b)近年，不锈钢的耐腐蚀性，不限于制造厂家而且各用户采用盐水喷雾等的加速试验简单地进行评价的场合增多，具有上述(a)所述的超过0.2V的点腐蚀电位的钢，在这些简单的评价中能够使由点腐蚀或生锈等的腐蚀造成的表面性状的劣化达到不比SUS304逊色的程度，或超过SUS304。
(c)对于上述的耐腐蚀性提高作用，在稀释硫酸溶液中测定阳极极化曲线，在电化学方面进行了研究。图2表示阳极极化曲线的例子。添加Sn的钢与不添加Sn的钢进行比较，从活化态向钝态转移的边界电位(钝态化电位：Ep，负的值)及最大溶解电流(钝态化临界电流： I最大，正的值)的绝对值变小，变得容易钝态化。此外，可以解释为钝态下的稳定溶解电流(钝态保持电流：Ib)看不出显示紊乱的尖峰等，钝态变得稳定。这些电化学的研究结果，证实了通过Sn的添加、钝态被膜得到改性、耐腐性提高。
(d)Sn是固溶强化元素，使材料的强度提高，使伸长率降低。然而，以高纯度铁素体系不锈钢为对象时，通过控制Cr量和Sn添加量，除了上述的耐腐性提高作用外，还能够确保软质·高延展性的加工性。
(e)Sn和0.5％以下的Cu或Ni的复合添加，提高了耐腐性提高作用的效果，除此之外，发现了对加工性(伸长率，r值)的改善也有效。
(f)对通过添加Sn提高耐腐蚀性，也已知钢材精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留是有效的手段。这些详细情况虽然尚不清楚，但由XPS分析推测钝态被膜以及被膜正下方的Sn的浓化影响到耐腐蚀性的提高。
(g)还估计到Sn是低熔点金属，引起热加工时的熔融脆性。然而，Sn在热加工时的温度区域中扩散大，也有钢的溶解度，因此，确认只要不超过1％过度添加，则不影响制造性。
另外，在30℃，3.5％氯化钠水溶液中在钢表面使用#600刚玉砂纸研磨了的状态下测定点腐蚀电位。电极为AgCl，测定点腐蚀发生电位V′c100的值。材料的强度和伸长率，在板的场合是从轧制方向采取JIS13B拉伸试验片，使拉伸速度为20mm/分钟而得到的值。钝态被膜和被膜正下方的Sn的存在状态，可以通过X射线光电子光谱分析仪(XPS)进行分析。以研磨的试料表面为分析面，可以通过检测来自484～487eV附近的峰确认Sn的存在。
本发明是基于上述(a)～(g)的见解而完成的研究。以下，对本发明的各主要条件详细地进行说明。另外，各元素的含有量的“％”表示意指“质量％”。
首先，说明本发明的成分及它们的限定理由。
C使加工性和耐腐蚀性劣化，因此C的含有量越少越好，所以使上限为0.010％。但过度的减少会牵涉到精炼成本的增加，所以优选使下 限为0.001％。考虑到耐腐蚀性和制造成本，更优选为0.002～0.005％。
Si有时作为脱氧元素添加。但Si是固溶强化元素，从抑制伸长率降低考虑其含有量越少越好，使上限为0.20％。但过度的减少会牵涉到精炼成本的增加，所以使下限为0.01％。考虑加工性和制造成本优选为0.03～0.15％。
Mn与Si同样是固溶强化元素，因此Mn的含有量越少越好。从抑制伸长率降低考虑使上限为0.30％。但过度的减少会牵涉到精炼成本的增加，所以使下限为0.01％。考虑加工性和制造成本优选为0.03～0.15％。
P与Si和Mn同样是固溶强化元素，因此P的含有量越少越好。从抑制伸长率降低考虑使上限为0.040％。但过度的减少会牵涉到精炼成本的增加，所以优选使下限为0.005％。考虑制造成本和加工性更优选为0.010～0.020％。
S是杂质元素，阻碍热加工性和耐腐蚀性，因此S的含有量越少越好。故使上限为0.010％。但过度的减少会牵涉到精炼成本的增加，所以优选使下限为0.0001％。考虑耐腐蚀性和制造成本更优选为0.0010～0.0050％。
Cr是用于确保耐腐蚀性的必须元素，为了确保本发明的点腐蚀电位，使下限为13％。但超过22％的添加牵涉到材料成本的上升和加工性、制造性的降低。因此，使Cr的上限为22％。考虑耐腐蚀性及加工性和制造性优选为15～18％。
N与C同样使加工性和耐腐蚀性劣化，因此N的含有量越少越好，故使上限为0.020％。但过度的降低使在凝固时不析出成为铁素体粒生长的核的TiN，凝固组织柱状晶化，制品的耐皱性(耐リジング性)有可能劣化。因此使下限为0.001％。考虑加工性和耐腐蚀性优选为0.003～0.012％。
Ti是为了固定C和N而谋求软质化，使伸长率和r值提高的极有效的元素，因此使下限为0.05％。但Ti也是固溶强化元素，过度的添加牵涉到伸长率的降低。因此，使上限为0.35％。考虑加工性和制造性优选为0.10～0.20％。
Al是作为脱氧元素有效的元素，因此使下限为0.005％。但过度的添加引起加工性和韧性以及焊接性的劣化，因此使上限为0.05％。考虑精炼成本优选为0.01～0.03％。
Sn是不依赖于Cr或Mo的合金化以及作为稀有元素的Ni或Co等的添加，用于确保作为本发明的目标的耐腐蚀性所必须的元素。为了获得作为本发明的目标的点腐蚀电位，使下限为0.001％。由图1的实验结果可知优选为0.01％以上。但过度的添加牵涉到段落0024和0027中指出的加工性和制造性的降低，同时耐腐蚀性提高效果也饱和。因此，使上限为1％。考虑加工性和制造性优选上限为0.8％以下。从耐腐蚀性以及加工性和制造性的平衡考虑，更优选为0.05～0.5％。
Ni、Cu是利用与Sn的复合效果使耐腐蚀性提高的元素，根据需要进行添加。此外，这些元素还具有改善加工性(伸长率、r值)随着Sn的添加而降低的作用。在添加的场合，为呈现其效果为0.05％以上。但超过0.5％时，引起材料成本的上升和加工性的降低，因此使上限为0.5％。更优选为0.1～0.3％。
Nb与Ti同样是使伸长率和r值提高，对耐腐蚀性提高也有效的元素，根据需要进行添加。在添加的场合，为呈现其效果为0.05％以上。但过度的添加使材料强度上升引起伸长率的降低，因此使上限为0.5％。考虑加工性和耐腐蚀性优选为0.2～0.4％。
Mg除了在钢水中与Al一起形成Mg氧化物作为脱氧剂发挥作用以外，还作为TiN的结晶核发挥作用。TiN在凝固过程中成为铁素体相的凝固核，通过促进TiN的结晶，能够在凝固时使铁素体相细微生长。通过使凝固组织细微化，除了能够防止制品的起皱(リジング)或表面凹凸(ロ一ピング)等起因于粗大凝固组织的表面缺陷外，还带来加工性的提高，因此根据需要进行添加。在添加的场合，为呈现这些效果为0.0001％。但超过0.005％时制造性劣化，因此使上限为0.005％。考虑制造性优选为0.0003～0.002％。
B是使热加工性和二次加工性提高的元素，对添加Ti的钢进行的添加是有效的。添加Ti的钢由于用Ti固定C，因此晶粒边界的强度降低， 变得二次加工时容易产生晶粒边界破裂。在添加的场合，为呈现这些效果为0.0003％以上。但过度的添加造成伸长率的降低，因此使上限为0.005％。考虑材料成本和加工性优选为0.0005～0.002％。
Ca是使热加工性和钢的清洁度提高的元素，根据需要进行添加。在添加的场合，为呈现这些效果为0.0003％以上。但过度的添加会牵涉到制造性的降低和由CaS等的水溶性夹杂物造成的耐腐蚀性的降低，因此使上限为0.005％。考虑制造性和耐腐蚀性优选为0.0003～0.0015％。
具有本发明的成分的高纯度铁素体系不锈钢，能够使作为耐腐蚀性的指标的点腐蚀电位＞0.2V，0.2％屈服强度＜300MPa，断裂伸长率≥30％，能够得到不引起加工性的降低，与SUS304相比不逊色，或超过它的耐腐蚀性。点腐蚀电位、0.2％屈服强度、断裂伸长率的测定条件是段落0028所述的条件。
(B)接着，以下对本发明的制造方法及其限定理由进行说明。
本发明只要满足前述(A)项所述的成分，则即使在通常工艺条件下进行制造也能够充分确保耐腐蚀性和加工性，但除了上述工艺外，还优选在700℃以上精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上。
使精加工退火为700℃以上，是为了使冷加工后的钢再结晶确保加工性的缘故。退火温度的过度上升牵涉到结晶粒径粗大化，由加工造成的表面变粗糙等表面品位降低。优选使退火温度的上限为950℃。
精加工退火后，为了使200℃～700℃的温度区域内的停留时间为1分钟以上，调整冷却速度，或者也可以再加热至200℃～700℃后保持1分钟以上。超过700℃时，含有Ti或P的析出物析出牵涉到耐腐蚀性降低，因此使上限为700℃。小于200℃时，不能够期待段落0026所述的耐腐蚀性更加提高的效果。因此，使下限为200℃。更优选为300～600℃的范围。
为了获得前述效果，200～700℃的停留时间优选为1分钟以上。上限没有特别的规定，但使用工业上的连续退火设备的场合，优选5分钟以下。更优选3分钟以下。
实施例
以下，就本发明钢板的场合对实施例进行说明。
熔炼具有表1成分的铁素体系不锈钢，进行加热温度1150～1200℃的热轧制成板厚3.8mm热轧钢板。将热轧钢板退火、酸洗后冷轧到板厚0.8mm，进行精加工退火，用于耐腐蚀性和机械性能的评价。就钢的成分而言，以本发明规定的范围及其以外的范围进行实施。精加工退火后的冷却也在本发明限定的条件和其以外的条件进行实施。比较钢使用SUS304(18％Cr-8％Ni)。
耐腐蚀性的评价，用于点腐蚀电位的测定、盐水喷雾试验、CASS试验。点腐蚀电位的测定采用段落0028所述的方法进行。盐水喷雾试验和CASS试验采用JIS Z 2371规定的方法实施。试验均使用精加工退火后的钢板(坯料)，和对坯料进行圆筒深冲的加工品。坯料的表面，与点腐蚀电位的测定同样地以使用#600刚玉砂纸研磨了的状态为试验面。圆筒深冲按坯料直径φ80mm、冲头直径φ40mm、冲模直径φ42mm、防皱压1吨进行实施，润滑使用膜。试验天数为15天(360小时)。生锈的程度与SUS304进行比较，良好的情况评价为“◎”，不逊色的情况评价为“○”、差的情况评价为“×”。另外，机械性能采用段落0028所述的方法实施。
将各试验结果归纳示于表2中。由表2可知，试验序号1～9是满足本发明成分的高纯度铁素体系不锈钢，点腐蚀电位Vc′100超过0.2V(Vv·s·AGCL)、具有0.2％屈服强度为小于300MPa、断裂伸长率为30％以上的机械性能。这些钢板，在盐水喷雾或CASS加速试验中具有不比试验序号12的SUS304逊色程度或超过它的耐腐蚀性。
与此相反，试验序号10、11，是相当于JIS标准的SUS430LX、没有添加本发明规定的Sn的钢板。试验序号10具有0.2％屈服强度为小于300MPa、断裂伸长率为30％以上的机械性能，但与SUS 304比较耐腐蚀性差。另一方面，试验序号11，具有不比SUS304逊色的耐腐蚀性，但不满足本发明规定的机械性能。由此可以认为本发明例的试验序号1～9，不损坏JIS标准钢的良好的机械性能(软质·高伸长率)，耐腐蚀性 显著提高。
本发明例的试验序号2、6，是采用本发明规定的制造方法的例子，与不采用该法的试验序号1、5比较时，可以确认耐腐蚀性提高。试验序号4是通过添加微量Cu改善伸长率的例子。
表1供试钢的成分(质量％)
    C   Si   Mn   P   S   Cr   N   Ti   Al   Sn   Ni   Cu   Nb   Mg   B   Ca
  A   0.003   0.12   0.10   0.015   0.0020   13.8   0.010   0.18   0.023   0.008   -   -   -   -   -   -
  B   0.004   0.12   0.09   0.015   0.0016   16.2   0.009   0.17   0.012   0.480   -   -   -   -   -   -
  C   0.004   0.12   0.10   0.014   0.0010   16.2   0.010   0.18   0.013   0.210   -   0.29   -   -   -   -
  D   0.003   0.04   0.08   0.016   0.0015   16.6   0.008   0.20   0.040   0.180   -   -   -   0.0003   0.0009   -
  E   0.004   0.10   0.13   0.031   0.0020   21.0   0.007   0.27   0.046   0.055   0.28   0.43   -   0.0003   0.0006   0.0004
  F   0.007   0.15   0.20   0.035   0.0011   19.4   0.010   0.08   0.020   0.075   0.29   0.40   0.38   -   -   -
  G   0.009   0.11   0.07   0.012   0.0012   13.2   0.016   0.33   0.040   0.800   -   -   -   0.0003   0.0020   0.0005
  H   0.003   0.04   0.10   0.010   0.0026   16.3   0.007   0.18   0.016   -   -   -   -   0.0005   0.0008   -
  I   0.013   0.55   0.15   0.030   0.0020   19.2   0.013   0.10   0.025   -   0.35   0.45   0.37   -   -   -
(注1)-意指不添加。(注2)H，I表示偏离本发明的成分。
表2耐腐蚀性和机械性能的评价结果
N/mm2％
(注1)盐水喷雾·CASS试验评价/与SUS 304比较，◎：良好、○：不逊色、×：差
(注2)SUS 304的盐水喷雾·CASS试验结果/发生点锈，加工品的CASS试验→发生应力腐蚀破裂(SCC)
(注3)*表示偏离本发明
产业上的利用可能性
根据本发明，具有以下显著的效果，即，不引起材料成本上升以 及制造性降低地得到30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100超过0.2V(Vv·s·AGCL)，具备不比SUS 304逊色程度或超过它的耐腐蚀性，具有拉伸试验中的0.2％屈服强度小于300MPa、断裂伸长率30％以上的机械性能的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢。

Claims (12)

1.一种耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，按质量％计，由C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、其余部分的Fe和不可避免的杂质构成，不析出含有Ti或P的析出物，钝态被膜以及钝态被膜正下方的Sn浓化。
2.一种耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，按质量％计，由C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、以及选自Ni：0.5％以下、Cu：0.5％以下、Nb：0.5％以下、Mg：0.005％以下、B：0.005％以下、Ca：0.005％以下中的1种或2种以上、其余部分的Fe和不可避免的杂质构成，不析出含有Ti或P的析出物，钝态被膜以及钝态被膜正下方的Sn浓化。
3.根据权利要求1或2所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，按质量％计，P为0.010～0.020％。
4.根据权利要求1或2所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，使用#600刚玉砂纸研磨了的状态下的钢表面以AgCl作为电极、在30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100超过0.2V。
5.根据权利要求3所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，使用#600刚玉砂纸研磨了的状态下的钢表面以AgCl作为电极、在30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100超过0.2V。
6.根据权利要求1或2所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
7.根据权利要求3所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
8.根据权利要求4所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
9.根据权利要求5所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
10.一种耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，按质量％计，由C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、其余部分的Fe和不可避免的杂质构成，冷加工后，在700℃以上精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上，由此使钝态被膜以及钝态被膜正下方的Sn浓化，
使用#600刚玉砂纸研磨了的状态下的钢表面以AgCl作为电极、在30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100超过0.2V，且
拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
11.一种耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢，其特征在于，按质量％计，由C：0.01％以下、Si：0.01～0.20％、Mn：0.01～0.30％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：13～22％、N：0.001～0.020％、Ti：0.05～0.35％、Al：0.005～0.050％、Sn：0.001～1％、以及选自Ni：0.5％以下、Cu：0.5％以下、Nb：0.5％以下、Mg：0.005％以下、B：0.005％以下、Ca：0.005％以下中的1种或2种以上、其余部分的Fe和不可避免的杂质构成，冷加工后，在700℃以上精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上，由此使钝态被膜以及钝态被膜正下方的Sn浓化，
使用#600刚玉砂纸研磨了的状态下的钢表面以AgCl作为电极、在30℃、3.5％NaCl水溶液中的点腐蚀电位Vc′100超过0.2V，且
拉伸试验的0.2％屈服强度为小于300MPa，断裂伸长率为30％以上。
12.权利要求1～9任一项所述的耐腐蚀性和加工性优异的高纯度铁素体系不锈钢的制造方法，其特征在于，在将具有权利要求1～3任一项中的钢成分的不锈钢块通过热轧而制成热轧钢材，进行热轧钢材的退火后，反复进行冷加工和退火的钢材的制造方法中，在冷加工后，在700℃以上进行精加工退火后，在200～700℃的温度区域停留1分钟以上。
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