CN101796201B - 使用高温还原铁的热压铁块的制造方法以及用于该制造的热成形用还原铁的温度控制方法及装置 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种方法，其目的在于，能够使用在高温下从转炉炉床等还原炉排出的还原铁，进行良好的压块机的制造。该方法包括温度控制工序，其冷却上述高温还原铁，并且将温度控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度；利用压块机，对具有该热成形适宜温度的高温还原铁热成形，由此生成热压铁块的工序，上述温度控制工序包括：大致水平地保持在内周面螺旋状设置有送料叶片的旋转滚筒；利用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并且将上述高温还原铁装入该旋转滚筒内，通过使该旋转滚筒旋转，使之从该旋转滚筒中通过；上述高温还原铁从上述旋转滚筒中通过期间，通过使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触冷却，间接冷却该还原铁以使该还原铁的温度成为上述热成形适宜温度。

Description

使用高温还原铁的热压铁块的制造方法以及用于该制造的热成形用还原铁的温度控制方法及装置
技术领域
本发明涉及对利用转炉炉床等还原炉将内装煤炭材料成块化物加热还原得到的高温还原铁热成形而制造热压铁块(以下，有时简单称为“HBI”)的方法、以及用于将在该制造中使用的还原铁的温度控制在适于热成形的温度的方法及装置。
背景技术
作为能够应对最近的高出铁率定向作业及CO2减排两方面的问题的高炉用的装入原料，关注有热压铁块(以下，有时称为“HBI”)(例如参照非专利文献1)。
但是，现有的HBI是通过对所谓气基还原铁(以下，有时简单称为“DRI”)热成形而制造的，该气基还原铁是以铁品位高的焙烧团块为原料，并在竖炉等对流加热式还原炉内利用改性天然气的还原气体对其进行还原所制造的，因此，虽然在电炉内用废钢替代利用，但作为高炉用原料因价格等理由具有实用化方面的问题。
另一方面，近年来开发有在转炉炉床等辐射加热式还原炉的高温气氛下还原低品位的铁原料和以价廉的煤为还原剂的内装煤炭材料成块化物得到的所谓煤基DRI的制造技术，正在实用化(例如参照专利文献1、2)
但是，煤基DRI以内装煤炭材料为还原剂，因此，相比气基气孔率高且残留碳灰的含有量高。因此，该煤基DRI的强高低。其现状是，对于这种煤基DRI要维持仅耐高炉配料足够的强度，就得减少碳配合量使DRI中的残留C含有量极端地降低，即使，牺牲金属化率也只能确保强度(参照非专利文献2的图3)。而且，煤基DRI和现有的气基DRI一样易再氧化，所以不适合长时间贮藏及长距离运送。
因此，认为，作为有助于高强度化及抗再氧化性(耐气候性)的目的，和现有的气基DRI一样使煤基DRI压缩固形化(即成为HBI)。
但是，对于所述压缩固形化具有温度管理上的问题。从还原炉排出时的还原铁的温度是高温，例如在使用对流式加热还原炉的现在的气基DRI制造方法中是750～900℃程度，另外，在使用辐射加热式还原炉的煤基DRI制造法中是1000～1100℃程度。这样，实际上无法对从还原炉排出的高温还原铁进行冷却，和现在的气基DRI制造法一样，在依旧高热状态下供给压块机时，产生各种问题，例如，所述还原铁的温度超过压缩固形辊的耐热性极限，及还原铁紧贴在压缩固形辊的凹处内难以剥离这类问题。
作为解决这类问题的方法认为，对从还原炉排出的高温还原铁进行一定程度的冷却之后进行热成形。但是，过度地冷却该还原铁时，还原铁硬化成形性恶化，因此，存在必需提高成形压，并在制造的HBI上产生裂纹等问题。
另外，在专利文献3～5中公开有使用回转冷却器的冷却方法，但这些方法都是将高温还原团块最终冷却至常温为目的，但在该文献中没有任何用于解决所述问题的装置。
非专利文献1：宇治泽优：铁和钢、vol.92(2006)、No.10、p.591～600
非专利文献2：杉山健：“FASTMER(R)法的灰尘处理”、资源·原材料2001(札幌)、2001年9月24-26日、平成13年度资源·原材料关系学协会合同秋季大会
专利文献1：日本特开平11-279611号公报
专利文献2：日本特开2001-181721号公报
专利文献3：日本特公平7-42523号公报
专利文献4：日本特开2002-38211号公报
专利文献5：日本特开2001-255068号公报
发明内容
本发明的目的在于，提供利用通过还原内装煤炭材料成块化物而得到的高温还原铁可以良好地制造热压铁块的方法，以及用于将在其制造中使用的高温还原铁的温度控制在适于所述热压铁块的制造的温度的方法及装置。
为了实现该目的，本发明的基本概念为将在1000～1100℃程度的高温从辐射加热式还原炉排出的还原铁高精度地冷却至适于压块机进行的热成形的超过600℃(优选650℃以上)且750℃以下的温度之后进行热成形。
具体地说，本发明提供一种方法，将利用还原炉还原的高温还原铁热成形制造热压铁块，其中，包括：温度控制工序，冷却所述高温还原铁，并且将其温度控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度；利用压块机对具有该热成形适宜温度的高温还原铁进行热成形，由此生成热压铁块的工序，所述温度控制工序包括：大致水平地保持在内周面螺旋状地设置有送料叶片的旋转滚筒；利用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并且将所述高温还原铁装入该旋转滚筒内，通过使该旋转滚筒旋转，使之从该旋转滚筒中通过；在所述高温还原铁从所述旋转滚筒中通过的期间，使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触而冷却，由此间接冷却该还原铁使该还原铁的温度成为所述热成形适宜温度。
在该方法中，通过利用惰性气体将旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并且用冷却流体将旋转滚筒的外周面冷却的间接冷却方式，使还原铁的温度准确且高精度地控制在适于后期的热成形的温度，由此可以制造良好的热压铁块。
附图说明
图1是表示本发明实施方式的HBI制造工艺的概略的流程图；
图2是表示本发明的第一实施方式的回转冷却器概略构成的正面图；
图3是表示本发明的第二实施方式的回转冷却器概略构成的正面图；
图4是图3的IV-IV线剖面图。
具体实施方式
下面，参照附图对本发明的实施方式进行详细地说明。
(第一实施方式)
图1是表示本发明实施方式的HBI制造工艺的概略构成的流程图。在该制造工艺中，使用：作为还原炉的转炉炉床(1)，其用于在1100～1300℃程度将内装煤炭材料氧化铁成块化物(A)加热还原制作高温还原铁(B1)；回转冷却器(2)，其用于将该高温还原铁(B1)冷却至适于热成形的温度；热压块机(3)，其用于将该被冷却的还原铁(以下称为“冷却还原铁”)(B2)在热状态压缩成形制作HBI(C)。另外，在下面为了区分高温还原铁(B1)及冷却还原铁(B2)，将旋转冷却器内的还原铁简称为“还原铁(B)”。
回转冷却器(2)具备如图2所示的圆筒形的旋转滚筒(21)和变频调速电动机(23)。旋转滚筒(21)具有内周面，在该内周面上设置有螺旋状的送料叶片(22)。该旋转滚筒(21)以大致水平的姿势旋转自如地设置，由上述变频调速电动机(23)旋转驱动。旋转滚筒(21)具有用于向其内部装入高温还原铁(B1)的入口，该所插入的高温还原铁(B1)随着旋转滚筒(21)旋转，在上述送料叶片(22)的推动下被移送向旋转滚筒(21)的出口方向。
该回转冷却器(2)还具备氮气供给管线(24)、冷却水供给装置(25)、温度计(26)。上述氮气供给管线(24)是用于向上述旋转滚筒(21)内供给作为惰性气体的氮气(D)，并将该旋转滚筒(21)内维持在非氧化性气氛中的管线，在其中途具有流量操作阀(28)。冷却水供给装置(25)是用于向上述旋转滚筒(21)的外周面喷射作为冷却流体的冷却水(E)，从而使该旋转滚筒(21)的外周面冷却的装置。上述温度计(26)被设置在上述旋转滚筒(21)的出口部，其具有的功能为，测定在该出口部的冷却还原铁(B2)的温度(以下，称为“冷却温度”)，同时，用于控制旋转滚筒(21)的转速、和/或氮气(D)向旋转滚筒(21)供给的供给流量以使该测定值成为热成形适宜温度，并向上述变频调速电动机(23)和/或上述氮气供给管线(24)的流量操作阀(28)输出控制信号。
从上述转炉炉床(1)排出的1000～1100℃温度的高温还原铁(B1)被装入上述回转冷却器(2)的旋转滚筒(21)内，随该旋转滚筒(21)的旋转，在该旋转滚筒(21)中通过的期间，依靠通过外周面被水冷的旋转滚筒(21)的间接冷却方式冷却。由此，成为被冷却至适于下道工序用压块机(3)进行的热成形的超过600°(优选650℃以上)且750℃以下的温度(热成形适宜温度)的冷却还原铁(B2)，并从回转冷却器(2)排出。
向该还原铁(B)的热成形适宜温度的冷却控制(即冷却还原铁(B2)的冷却温度的控制)可以通过根据高温还原铁(B1)的生产速度及该高温还原铁(B1)装入上述旋转滚筒的装入温度，调节旋转滚筒(21)的转速及氮气(D)向旋转滚筒(21)供给的供给流量的至少一方而进行。
具体地说，对于旋转滚筒(21)的转速调节，例如，旋转滚筒(21)的转速上升使螺旋状的送料叶片(22)作用下的还原铁(B)的移送速度上升，使旋转滚筒(21)内的还原铁(B)的滞留时间减少。该状态使还原铁(B2)的冷却温差减小(即，使还原铁(B2)的冷却温度上升)。
另外，对于氮气(D)向旋转滚筒(21)供给的供给量的调节，例如，该氮气(D)的供给流量的增加使旋转滚筒(21)内的氮气(D)的线速度上升，使还原铁(B)和氮气(D)之间的传热系数上升，同时，使旋转滚筒(21)内的氮气(D)的平均温度降低，扩大该温度和还原铁(B)的温度的差。其使还原铁(B2)的冷却温差增加(即使还原铁(B2)的冷却温度降低)。
上述回转冷却器(2)的规格需要与用转炉炉床(1)生产的高温还原铁(B1)的生产能力(最大生产速度)配合设计。例如，在利用转炉炉床(1)最大限度地生产高温还原铁(B1)时，上述旋转滚筒(21)的转速为最小值，且上述氮气(D)的供给流量是最大值的前提下，上述设计制作为上述回转冷却器(2)具有能够将最高温度(例如1100℃)的高温还原铁(B1)冷却至热成形适宜温度的最低温度(650℃)的能力即可。
在该回转冷却器(2)中，随着从利用转炉炉床(1)生产的高温还原铁(B1)的生产速度为最大限度生产的速度下降，例如，首先进行将上述氮气(D)的供给流量从最大值减少至最小值的操作，接着，进行将旋转滚筒(21)的转速从最小值上升至最大值的操作即可。该操作实现根据在转炉炉床(1)中生产的高温还原铁(B1)的生产速度，将还原铁(B2)的冷却温度准确且高精度地控制在热成形适宜温度。
(变形例)
在上述第一实施方式中，作为辐射式还原炉使用转炉炉床，但在本发明中也可以使用其它的辐射式还原炉，例如使用回转炉。另外，不仅辐射式还原炉，而且即使在用于气基DRI制造法中的对流式加热还原炉中，可以进行比现在更高温度的作业，从还原炉排出的还原铁的温度上升时，可以有效地应用本发明。
另外，在上述第一实施方式中，使用氮气作为惰性气体，但实际上只要是不含有氧的气体即可使用，例如，可以使用冷却后的转炉炉床废气。
另外，在上述第一实施方式中，使用水(冷却水)作为冷却流体，但是，例如在如高温还原铁的生产速度大大降低使用冷却水时，如还原铁过度地冷却时，也可以使用空气代替水。使用空气时，回收加热的空气，例如作为转炉炉床的加热用燃烧器的燃烧用空气，可以有效地利用该显热。
另外，在上述第一实施方式中，使氮气的供给流量减少至最小值的操作后，进行使旋转滚筒的转速上升的操作，但也可以将这些操作的顺序反过来，或也可以同时进行两操作。
另外，在上述第一实施方式中，冷却至热成形适宜温度的冷却控制通过调节旋转滚筒的转速、和/或惰性气体的供给流量而进行，但代替这些或不仅这些，也可以通过调节冷却水的温度而进行。例如，冷却水的温度上升使上述冷却水的一部分蒸发造成的热量吸收减少，使来自旋转滚筒的外周面的脱热量减少，由此，能够使还原铁的冷却温差减少(使冷却还原铁的冷却温度上升)。
(第二实施方式)
在上述第一实施方式中(包含变形例)，冷却至热成形适宜温度的冷却通过调节旋转滚筒(21)的转速、氮气(D)的供给流量及冷却水(E)的温度当中至少一项而进行。不仅进行这些调节，在第二实施方式中，还进行从还原铁(B)的层表面向旋转滚筒(21)内周面进行的放射传热量的调节。因此，在旋转滚筒(21)内设置有用于调节从还原铁(B)的层表面向旋转滚筒(21)的内周面进行的热辐射的形状系数的装置。
该形状系数的调节装置在图3及图4所示的例子中，包含插入旋转滚筒(21)的遮断部件、遮蔽板操作装置(28)。上述遮断部件具有向上述旋转滚筒(21)的轴向大致平行的方向延伸的支轴(29)、沿该支轴(29)延伸且固定在该支轴(29)上的遮蔽板(27)。上述遮蔽板操作装置(28)通过进行在上述支轴(29)上沿其轴向移动及绕自身轴的转动的至少一项，使上述遮蔽板(27)的插入长度及该遮蔽板(27)相对水平面的倾斜角的至少一项产生变化。
该遮蔽板(27)的插入长度和/或相对水平面的倾斜角度的变化使从还原铁(B)的层表面向旋转滚筒(21)内周面进行的热辐射的形状系数产生变化，由此，使从还原铁(B)层表面向旋转滚筒(21)的内周面进行放射传递热量大幅度地变化。优选该遮蔽板(27)装入旋转滚筒(21)内的高温侧(还原铁(B)的入口侧)，该装入与向旋转滚筒(21)内的低温侧(还原铁(B)的出口侧)的装入相比，能够增大放射传热量的变化比例。
将该形状系数调节装置和上述第一实施方式中叙述的、对旋转滚筒(21)的转速、氮气(D)的供给流量、冷却水(E)的温度分别进行调节的调节装置并用，即使在转炉炉床(1)的高温还原铁(B1)的生产速度大幅度地变更时，也可以利用一个回转冷却器(2)将高温还原铁(B1)准确且高精度地冷却至热成形适宜温度。
(变形例)
上述形状系数的调节装置也可以包含代替上述第二实施方式的可动式遮蔽板，或不仅这些，还有在旋转滚筒内周面装卸自如地设置的隔热材料。
实施例
为了确认本发明的效果，如下所示，进行高温还原铁的冷却实验。
(试验方法及试验条件)
使用模拟利用辐射式加热还原炉还原的高温还原铁的还原铁团块。具体地说是另外一种方法，用转炉炉床还原由炼铁厂粉尘和微粉碳构成的内装煤炭材料氧化铁团块而制造的常温的还原铁团块利用定量供给机以规定的供给速度连续地供给，并在回转式加热炉内加热至1000℃的状态下使用。
这样，加热至1000℃的还原铁团块被连续地供给具有外径0.318m×全长约0.8m的旋转滚筒，且在内周面设置螺旋状的送料叶片的回转冷却器，通过在上述旋转滚筒的外周面的规定的长度范围内以0.4m3/h(一定)的供给速度喷射冷却水，并变更旋转滚筒的转速、向旋转滚筒内供给的氮气的供给流量、冷却水的温度、喷水长度，从而进行高温还原铁的冷却。而且，测定从旋转滚筒出口排出的冷却还原铁的温度。
(试验结果)
下述表1显示有试验结果。如该表所示，认为通过调节旋转滚筒的转速(试验No.1～3)、调节氮气供给流量(No.1、4)、及调节冷却水的温度(No.1、5)可以控制冷却还原铁的温度(旋转滚筒出口温度)。
另外，认为，使高温还原铁的供给速度从200kgm下降到120kg/h的情况下，仅调节旋转滚筒的转速，不会使冷却还原铁的温度控制在适于热成形的650℃～750℃的温度范围(试验No.6～8)，通过缩短喷水长度，能够控制在适于热成形的温度范围(试验No.9)。该结果表示调节向旋转滚筒的内周面进行的热辐射的形状系数的方法提高控制性能。
[表1]
如上所述，本发明提供一种方法，是用于使利用还原炉还原的高温还原铁热成形良好地制造热压铁块的方法。该方法包括温度控制工序，冷却上述高温还原铁，且将温度控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度；通过将具有该热成形适宜温度的高温还原铁利用压块机热成形，从而生成热压铁块的工序，上述温度控制工序包括：大致水平地保持在内周面螺旋状地设置有送料叶片的旋转滚筒；利用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并将上述高温还原铁装入该旋转滚筒内，通过使该旋转滚筒旋转，使上述高温还原铁从该旋转滚筒通过；在上述高温还原铁从上述旋转滚筒中通过期间，使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触而冷却，由此间接冷却该还原铁，以使该还原铁的温度成为上述热成形适宜温度。
另外，本发明提供一种方法，在制造上述热压铁块时，用于将该高温还原铁的温度控制在适于上述热成形的温度，其中，包括：大致水平地保持在内周面螺旋状地设置有送料叶片的旋转滚筒；利用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并通过将上述高温还原铁装入该旋转滚筒内，使该旋转滚筒旋转，使上述高温还原铁从该旋转滚筒中通过；在上述高温还原铁从上述旋转滚筒中通过期间，使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触而冷却，由此使该还原铁在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度下进行间接冷却。
在这些方法中，将旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中，并且用冷却流体冷却其外周面的间接冷却方式可以使还原铁的温度准确且高精度地控制在适于后期的热成形的温度，制造良好的热压铁块。
上述冷却流体优选例如水或空气。
上述高温还原铁的温度控制可以通过调节上述旋转滚筒的转速、上述惰性气体向上述旋转滚筒供给的供给流量及上述冷却流体的温度当中的至少一项而进行。
上述高温还原铁的温度的控制还通过调节从还原铁的层表面向旋转滚筒内周面进行的热辐射的形状系数而进行即可。
具体地说，上述形状系数的调节可以通过沿其轴向将遮蔽部件插入上述旋转滚筒内，调节该遮蔽部件向上述旋转滚筒内插入的插入长度及该遮蔽部件相对水平面的倾斜角度当中的至少一项而进行。另外，也可以通过在上述旋转滚筒的内周面装卸自如设置隔热材料，调节该隔热材料的设置面积而进行。
本发明提供一种装置，用于将上述高温还原铁的温度控制在适于上述热成形的温度的装置，其中，具备：旋转滚筒，其在内周面螺旋状地设置有送料叶片，大致水平地保持；惰性气体供给装置，其通过向该旋转滚筒内供给惰性气体，将旋转滚筒内维持在非氧化性气氛中；滚筒驱动装置，通过使上述旋转滚筒旋转，使装入该旋转滚筒内的高温还原铁前行，从该旋转滚筒中通过；冷却装置，在上述高温还原铁从上述旋转滚筒中通过期间，通过使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触冷却，从而间接冷却该还原铁；温度控制装置，测定在上述旋转滚筒的出口部的上述还原铁的温度，调节上述旋转滚筒的转速及向上述旋转滚筒供给的上述惰性气体的供给流量当中的至少一项，以使该测定值控制在超过600℃且750℃的热成形适宜温度。
该温度控制装置还具备形状系数变更装置，其使从还原铁的层表面向旋转滚筒的内周面进行的热辐射的形状系数产生变化，上述温度控制装置更优选操作上述形状系数变更装置，以使上述还原铁的温度测定值控制在超过600℃且750℃的热成形适宜温度。
上述形状系数变更装置例如优选包括遮断部件，其沿该轴向插入上述旋转滚筒内；遮蔽部件操作装置，其使该遮断部件的插入长度及该遮断部件相对水平面的倾斜角度当中的至少一项产生变化。

Claims (13)

1.一种热压铁块的制造方法，对由还原炉还原的高温还原铁进行热成形从而制造热压铁块，其特征在于，包括：
冷却所述高温还原铁，将其温度控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度的温度控制工序；利用压块机对具有该热成形适宜温度的高温还原铁进行热成形，由此生成热压铁块的工序，
所述温度控制工序包括：
大致水平地保持内周面螺旋状地设有送料叶片的旋转滚筒；
利用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛，并且将所述高温还原铁装入该旋转滚筒内，使该旋转滚筒旋转，由此，使所述高温还原铁从该旋转滚筒中通过；
在所述高温还原铁从所述旋转滚筒中通过的期间，使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触而对所述高温还原铁进行间接冷却，由此使该还原铁的温度成为所述热成形适宜温度。
2.如权利要求1所述的热压铁块的制造方法，其特征在于，所述冷却流体是水或空气。
3.如权利要求1或2所述的热压铁块制造方法，其特征在于，所述高温还原铁的温度控制通过调节所述旋转滚筒的转速、供给所述旋转滚筒的所述惰性气体的供给流量及所述冷却流体的温度中的至少一项而进行。
4.如权利要求3所述的热压铁块的制造方法，其特征在于，所述高温还原铁的温度控制还通过调节从还原铁的层表面向旋转滚筒内周面进行的热辐射的形状系数而进行。
5.一种热成形用还原铁的温度控制方法，对由还原炉还原的高温还原铁进行热成形而制造热压铁块时，将该高温还原铁的温度控制在适于所述热成形的温度，其特征在于，包括：
大致水平地保持在内周面螺旋状设置有送料叶片的旋转滚筒；
用惰性气体将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛，并且将所述高温还原铁装入该旋转滚筒内，使该旋转滚筒旋转，由此使所述高温还原铁从该旋转滚筒中通过；
在所述高温还原铁从所述旋转滚筒中通过的期间，使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触而对所述高温还原铁进行间接冷却，由此将该还原铁的温度控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度。
6.如权利要求5所述的热成形用还原铁的温度控制方法，其特征在于，所述冷却流体是水或空气。
7.如权利要求5或6所述的热成形用还原铁的温度控制方法，其特征在于，
所述高温还原铁的温度控制通过调节所述旋转滚筒的转速、供应给所述旋转滚筒的所述惰性气体的供给流量及所述冷却流体的温度中的至少一项而进行。
8.如权利要求7所述的热成形用还原铁的温度控制方法，其特征在于，
所述高温还原铁的温度控制还通过调节从还原铁的层表面向旋转滚筒的内周面进行的热辐射的形状系数而进行。
9.如权利要求8所述的热成形用还原铁的温度控制方法，其特征在于，
所述形状系数的调节通过沿所述旋转滚筒的轴向将遮蔽部件插入所述旋转滚筒内和调节该遮蔽部件向所述旋转滚筒内插入的插入长度及该遮蔽部件相对水平面的倾斜角度中的至少一项而进行。
10.如权利要求8所述的热成形用还原铁的温度控制方法，其特征在于，
所述形状系数的调节通过在所述旋转滚筒的内周面装卸自如地设置隔热材料和调节该隔热材料的设置面积而进行。
11.一种热成形用还原铁的温度控制装置，是对由还原炉还原的高温还原铁进行热成形而制造热压铁块时，将该高温还原铁的温度控制在适于所述热成形的温度的装置，其特征在于，具备：
被大致水平地保持的旋转滚筒，其在内周面螺旋状地设置有送料叶片；
惰性气体供给装置，其向该旋转滚筒内供给惰性气体，从而将该旋转滚筒内维持在非氧化性气氛；
滚筒驱动装置，其通过使所述旋转滚筒旋转，使被装入该旋转滚筒内的高温还原铁行进，并从该旋转滚筒中通过；
冷却装置，其在所述高温还原铁从所述旋转滚筒中通过的期间，通过使该旋转滚筒的外周面和冷却流体接触来进行冷却，从而间接冷却该还原铁；
温度控制装置，其测定在所述旋转滚筒的出口部的所述还原铁的温度，调节所述旋转滚筒的转速及向所述旋转滚筒供给的所述惰性气体的供给流量中的至少一项，以使该测定值控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度。
12.如权利要求11所述的热成形用还原铁的温度控制装置，其特征在于，还具备形状系数变更装置，其使从还原铁的层表面向旋转滚筒的内周面进行的热辐射的形状系数产生变化，
所述温度控制装置操作所述形状系数变更装置，以使所述还原铁的温度测定值控制在超过600℃且750℃以下的热成形适宜温度。
13.如权利要求12所述的热成形用还原铁的温度控制装置，其特征在于，所述形状系数变更装置包括：遮断部件，其沿所述旋转滚筒的轴向插入所述旋转滚筒内；遮蔽部件操作装置，其使该遮断部件的插入长度及该遮断部件相对水平面的倾斜角度中的至少一项产生变化。
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