CN101528840A - 金属罐用热熔组合物及使用该组合物制成的金属罐 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种热熔组合物，其包含热塑性弹性体、增粘剂、蜡、聚烯烃树脂，其中前述蜡具有140～160℃的软化点(R&B式)，由此，该组合物容易涂布于金属罐的口颈部等，具有优异的生产率，并且具有即使在所形成的密封材料处于高温状态下也能维持密封性的优异耐热性。
Description
技术领域
本发明涉及金属罐用热熔组合物。更具体地说，本发明涉及热熔组合物以及使用该组合物制成的金属罐，所述组合物具有优异的耐热性，在金属罐成形时能够有利地用于保护金属端缘。
背景技术
近年来，作为金属罐，广泛使用在口颈部形成有可与盖拧紧的螺纹部的、具有再密封功能的金属罐。在这种具有再密封功能的金属罐中，口颈部的开口端缘形成了向外侧反卷的卷曲部。
在具有这种形状的金属罐中，在开口端缘，构成金属罐的树脂涂层金属板的金属板露出，因此，在金属板为钢板的情况下，有可能由于附着水分而生锈，尤其因为在卷曲部内部具有空间，在水渗入到卷曲部内的空间时，有可能生锈，并且锈水有可能流出，因此这是不优选的。
从以上观点来看，在卷曲部与口颈部外表面接触的部分形成固化性涂膜，防止水渗入到卷曲部内部，并且防止存在于卷曲部内部的钢板端缘附着水，然而，在由于紧固盖时的负荷、热膨胀而导致卷曲部变形时，大的剪切力作用于涂膜的粘合面，存在的问题是，固化性涂膜容易剥离，并且容易产生密封不良。
为了解决以上问题，本申请人申请的日本特开2004-203481号公报提出了在卷曲部与口颈部外表面面对的环状间隙中夹入密封材料来进行密封，作为密封材料，使用苯乙烯-丁二烯橡胶等橡胶、聚丙烯等薄膜(专利文献1)。
发明内容
根据上述现有技术，即使由于盖的紧固等引起卷曲部变形，密封材料也不剥离，能够防止密封不良。结果，水不会渗入到卷曲部内，能够有效地防止卷曲部生锈。
然而，在使用橡胶作为密封材料时，从涂布性的观点来看，通常固体成分的浓度不能太高，因此，一次不能涂布很厚，结果，通过一次涂布，难以形成密封性优异的密封材料。另外，在使用薄膜作为密封材料时，所存在的问题是，在粘附薄膜时需要繁杂的工序，生产率差，并且还难以获得令人满意的密封性。
此外，作为具有优异涂布性而且生产率也优异的密封材料，考虑使用热熔组合物，然而，通常，以热塑性弹性体作为基础聚合物的热熔组合物难以避免软化点低、在高温区域流动化的问题。图1所示为使用以往的热熔组合物的金属罐的卷曲部的灭菌锅灭菌(retort sterilization)前后的状态的照片示意图。当使用上述通常的热熔组合物时，如图1所示，在灭菌锅灭菌之前的状态下，密封材料40渗透至卷曲部内的上部，确保了卷曲部内的密封性，并且充分保护金属端缘(图1(A))，在灭菌锅灭菌、尤其在超过125℃的高温下灭菌锅灭菌时，由热熔组合物构成的密封材料40软化，并且卷曲部内的空气A膨胀，密封材料从口颈部的开口端缘与口颈部外表面之间被挤出(图1(B)中，用S表示)，有卷曲部的密封性差的问题。
因此，本发明的目的是提供金属罐用热熔组合物，该组合物能够容易涂布于金属罐的口颈部，具有优异的生产率，并且具有即使在所形成的密封材料处于高温状态下也能维持密封性的优异耐热性。
本发明的另一个目的是提供一种金属罐，即使处于灭菌锅灭菌这样的高温湿热条件下，密封材料的密封性能也不会降低，能够有效防止金属端缘的生锈。
根据本发明，提供了一种金属罐用热熔组合物，其特征在于，该组合物包含热塑性弹性体、增粘剂、蜡、聚烯烃树脂，且前述蜡具有140～160℃的软化点(R&B式)。
本发明的金属罐用热熔组合物优选具有以下特征：
1.所述热塑性弹性体是苯乙烯嵌段共聚物，在温度230℃和负荷2.16kgf下的熔体流动速率为2～70g/10分钟。
2.所述增粘剂具有115～160℃的软化点(R&B式)。
3.所述组合物包含15～30wt％热塑性弹性体、20～65wt％增粘剂、5～20wt％蜡、15～35wt％聚烯烃树脂。
4.在温度130℃和负荷5kgf下的熔体流动速率为0.01～25g/10分钟，在负荷5kgf下的流出起始温度为105～150℃。
5.130℃下的粘度(用流动试验仪测定：模头直径0.49mm，模头长度1mm，负荷5kgf)为20～1500Pa·s，在190℃下的粘度(B型粘度计，#3转子，12rpm)为2000～10000mP a·s，而且软化点(R&B式)为140～160℃。
另外，根据本发明，提供了一种金属罐，其特征在于，该金属罐包括金属罐主体和从该金属罐主体突出的口颈部，再密封用盖可相对于该口颈部装卸，在该口颈部的开口缘具有向外侧反卷的环状卷曲部，在前述卷曲部与口颈部外表面面对的环状间隙中，夹入由上述金属罐用热熔组合物构成的密封材料来进行密封。
在本发明的金属罐中，密封材料优选以50～70mg/cm2的量涂布于口颈部外表面。
根据本发明的金属罐用热熔组合物，由于具有优异的耐热性，即使在用作灭菌锅灭菌的金属罐的密封材料时，也可以有效地防止挤出的发生，因此可以维持优异的密封性能。
另外，因为在常温下是固体，即使对于诸如在具有再密封功能的金属罐的口颈部形成的卷曲部之类的部位，也能够涂布得很厚，能够以良好的涂布性成形密封性优异的密封材料，并且具有优异的生产率。
另外，在使用所述金属罐用热熔组合物保护卷曲部端缘的金属罐中，即使处于灭菌锅灭菌这样的高温湿热条件下，卷曲部与口颈部外表面之间的密封性也优异，因此水不会渗入到卷曲部内，能够有效防止金属端缘的生锈。
另外，除了上述具有再密封功能的金属罐的卷曲部的密封材料以外，本发明的金属罐用热熔组合物可以有效地用作气溶胶罐(aerosol can)中的顶盖(mounting cap)与罐主体的卷边部分的密封材料，或者焊接罐的接缝部分的防锈处理材料等。
本发明的金属罐用热熔组合物的重要特征是：在以往公知的包含热塑性弹性体、增粘剂、蜡、聚烯烃树脂的热熔组合物中，尤其作为蜡，使用软化点(R&B式)为140～160℃的蜡。
迄今已知有配合增粘剂和蜡、以热塑性弹性体作为基础聚合物并且能够形成密封材料的热熔组合物，然而，在本申请发明中，金属罐用热熔组合物使用尤其软化点(R&B式)为140～160℃的蜡，由此在金属罐上的涂布性优异，并且能够实现优异的耐热性，即使在灭菌锅灭菌时，不会产生由于由热熔组合物构成的密封材料挤出而降低密封性的问题，可以完全防止生锈。
还有，灭菌锅灭菌的条件根据在金属罐内容纳的内容物的种类、量等而不同，通常是在90～120℃的温度范围内，尤其在需要高温灭菌时，通过适当调节时间在120～125℃的温度范围内进行。
本发明的金属罐用热熔组合物在130℃温度和5kgf负荷下的熔体流动速率(MFR)为0.01～25g/10分钟，而且在5kgf负荷下的流出起始温度为105～150℃的范围，因此即使在灭菌锅灭菌时也不会发生挤出，可以维持作为密封材料的密封性。
也就是说，即使在125℃的高温灭菌锅灭菌温度下处理时，也能够抑制密封材料的流动，能够有效地防止上述密封材料的挤出。
另外，本发明的金属罐用热熔组合物在130℃下的粘度(用流动试验仪测定：模头直径0.49mm，模头长度1mm，负荷5kgf)为20～1500Pa.s，在190℃下的粘度(B型粘度计，#3转子，12rpm)为2000～10000mPa·s，而且软化点(R&B式)为140～160℃的范围，因此具有优异的耐热性，即使在高温灭菌锅灭菌时也不会发生挤出，并且具有优异的涂布性，即使用于具有再密封功能的金属罐卷曲部时也能够以良好的生产率形成密封材料。
从后述实施例的结果可以清楚本发明的这种作用效果。
也就是说，由本发明的金属罐用热熔组合物构成的密封材料在190℃下的粘度为2000～10000mPa·s，具有优异的涂布性，并且即使进行125℃×30分钟的灭菌锅灭菌，也不会发生密封材料的挤出，能够确保卷曲部的密封性(实施例1～11)。
另外可以看出，在使用软化点108℃的聚亚甲基蜡时，不用说高温灭菌锅灭菌，通常的灭菌也发生了密封材料的挤出，损害了卷曲部的密封性(比较例1)。
此外，在金属罐用热熔组合物中完全不配合聚烯烃树脂时，金属罐用热熔组合物的密合性、柔软性差，不能以良好的生产率在卷曲部形成密封材料(比较例2)。
附图说明
图1是示出了使用以往热熔组合物的卷曲部的灭菌锅灭菌前后的状态的照片的示意图。
图2是示出了本发明的金属罐的一个实例的侧视图和口颈部的局部放大剖视图。
图3是图2所示的金属罐的口颈部的卷曲工序的说明图。
具体实施方式
(热塑性弹性体)
本发明的金属罐用热熔组合物中的热塑性弹性体用作金属罐用热熔组合物的基础聚合物。
作为热塑性弹性体，通常可以使用俗称SIS系热塑性弹性体的SIS(苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物)、称为SBS系热塑性弹性体的SBS(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物)、以及作为SBS系热塑性弹性体的加氢产物的称为SEBS系热塑性弹性体的SEBS(苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯嵌段共聚物)、SEPS(苯乙烯-乙烯/丙烯-苯乙烯共聚物)等。
在这些当中，尤其从热稳定性和与其它成分的相溶性等的观点来看，SEBS系热塑性弹性体(SEBS、SEPS)是合适的。
从涂布性的观点来看，热塑性弹性体在230℃温度和2.16kgf负荷下的熔体流动速率优选为2～70g/10分钟的范围。
本发明的金属罐用热熔组合物中的热塑性弹性体的配合量优选为15～30wt％，尤其优选为18～24wt％的范围。在热塑性弹性体的配合量低于15wt％时，柔软性不足，并且耐热性差，灭菌锅灭菌时的防挤出效果低，另一方面，在配合量超过30wt％时，加热熔融时流动性变差，从涂布性等观点来看是不优选的。
(增粘剂)
为了增塑上述热塑性弹性体以及提高金属罐用热熔组合物的粘合性而配合本发明的金属罐用热熔组合物中的增粘剂。
为了在灭菌锅灭菌时防止挤出，理想的是，本发明金属罐用热熔组合物中的增粘剂尤其具有115～160℃的软化点(R&B式：按照JIS K 6863热熔粘合剂的软化点试验方法)。
作为增粘剂，可以例举松香系增粘剂、萜烯系增粘剂、石油系增粘剂等，松香系增粘剂的实例有天然松香、聚合松香及其衍生物(氢化松香、歧化松香、聚合松香、丙烯酸改性松香、富马酸改性松香、马来酸改性松香和它们的松香酯(醇、甘油、季戊四醇等的酯化松香等))，萜烯系增粘剂的实例有萜烯(α-蒎烯，β-蒎烯)系、萜烯酚系及其衍生物(芳香族改性萜烯树脂、氢化萜烯树脂)，作为石油系增粘剂，可以列举脂肪族系石油树脂、芳香族系石油树脂、共聚系石油树脂、脂环族石油树脂、古马隆-茚树脂、苯乙烯系树脂、酚醛树脂等。
在本发明中，在上述增粘剂中，特别优选使用萜烯系增粘剂和石油系增粘剂。考虑到色调的美观等外观性，这些加氢了的增粘剂是更优选的。
增粘剂的配合量优选为20～65wt％，尤其优选为30～50wt％，在增粘剂的配合量低于20wt％时，粘合性能和柔软性降低，另一方面在配合量超过65wt％时，灭菌锅灭菌时的防挤出效果降低，因此是不优选的。
(蜡)
本发明的金属罐用热熔组合物中使用的蜡的一个重要特征是，具有140～160℃的软化点(R&B式：按照JIS K 6863热熔粘合剂的软化点试验方法)。由此可以提高整个金属罐用热熔组合物的软化点，可以提供耐受灭菌锅灭菌的耐热性。
在蜡的软化点低于140℃时，灭菌锅灭菌时的防挤出效果低；另一方面，在超过160℃时，熔融时需要高温，生产率差等，因此，任何一种情况均不适用。
作为可以用于本发明的、具有上述范围的软化点的蜡，可以列举聚乙烯蜡、聚丙烯蜡、脂肪酸、脂肪酸甘油酯、将这些氧化了的蜡、乙烯-丙烯酸共聚物蜡、乙烯-甲基丙烯酸共聚物蜡等。在上述蜡中，为了能耐受高温灭菌锅灭菌，考虑到软化点的高低，聚丙烯蜡是特别优选的。
理想的是，本发明的金属罐用热熔组合物中使用的蜡通常具有5000～30000的分子量以及在170℃温度下的粘度为4000mPa·s以下。
蜡的配合量优选为5～20wt％，尤其优选为10～15wt％的范围。在蜡的配合量低于5wt％时，不能提供可耐受灭菌锅灭菌的耐热性。另一方面，在配合量超过20wt％时，由于密合性和柔软性降低，因此是不优选的。
(聚烯烃树脂)
在本发明的金属罐用热熔组合物中配合聚烯烃树脂，其目的是：用于调节金属罐用热熔组合物的粘度，提供柔软性，并且提高耐热性以及在灭菌锅灭菌时有效防止挤出。
聚烯烃树脂表现了与热塑性弹性体同样的作用，然而，在仅使用热塑性弹性体时，粘度变得过高，密封性、涂布性差，通过配合聚烯烃树脂，可以调节由金属罐用热熔组合物形成的密封材料的硬度。
聚烯烃树脂是具有无规立构结构的热塑性聚烯烃，优选是非晶态的。具体地可以列举无定形聚α-烯烃(丙烯均聚物，丙烯-乙烯共聚物，丙烯-丁烯共聚物，丙烯-乙烯-丁烯三元共聚物)，无规立构聚丙烯等。其中，考虑到软化点，丙烯均聚物是适合使用的。
聚烯烃树脂的配合量为15～35wt％。在聚烯烃树脂的配合量低于15wt％时，柔软性以及灭菌时的防挤出效果降低，而配合量超过35wt％时，加热熔融时的流动性差，生产率也差。
(其它成分)
在本发明的金属罐用热熔组合物中，为了促进增粘剂的效果，可以使用矿物油。作为矿物油，可以列举石蜡系油、环烷烃系油、芳香系油等。
矿物油的配合量优选为0～20wt％，尤其优选为0～10wt％的范围。
另外，根据需要，本发明的金属罐用热熔组合物可以以目前公知的配合比例配合抗氧化剂、紫外线吸收剂、填充剂、着色剂等各种添加剂。
(金属罐)
图2是示出了本发明的金属罐的一个实例的侧视图(A)以及口颈部的局部放大剖视图(B)。如图2所示，本发明的金属罐的特征在于，其包括金属罐主体10和从金属罐主体10突出的金属制的口颈部20，再密封用盖50可相对于该口颈部20装卸，在口颈部20的开口缘具有向外侧反卷的环状卷曲部30，在该卷曲部30与口颈部20的外表面的环状间隙中，夹入由本发明的金属罐用热熔组合物构成的密封材料40。
金属罐主体10包括有底圆筒形状的基体部11和从基体部11上端向上方并向内倾斜的肩部12，上述口颈部20从该肩部12突出，金属罐主体10与口颈部20具有由一件坯料(blank)通过拉深成形而一体成形的结构。
口颈部20包括形成有外螺纹21a的大直径的螺纹筒部21、从螺纹筒部21的上端直径缩小了一些的开口筒部22、连接螺纹筒部21与开口筒部22之间的过渡部23。该过渡部23形成为从开口筒部下端向下方以规定角度倾斜的倾斜壁。
卷曲部30包括从开口筒部上端向径向外方并向上方弯曲为凸形状的上部弯曲部31和从上部弯曲部31的外径端向径向内方并向下方弯曲为凸形状的下部弯曲部32。上部弯曲部31为半圆形状，下部弯曲部32形成为1/4圆弧形状，从下部弯曲部32的中间位置到其前端(内径端)的部分与过渡部23隔着规定间隙相面对。
在图2所示的具体例中，密封材料40夹入到卷曲部30的下部弯曲部32与过渡部23之间的环状间隙中。另外，下部弯曲部32的内径端具有露出金属面的切断端面33，且该切断端面被密封材料40覆盖。
在本发明的金属罐中，使用本发明的金属罐用热熔组合物形成卷曲部的方法不限定于上述方法，可以通过如图3所示的在初期卷曲成形(第一卷曲)之后将本发明的金属罐用热熔组合物41安装在规定部位上的成形方法来较佳地形成卷曲部。
也就是说，图3(A)是对卷曲部进行成形的卷曲工序前的状态，图3(B)是初期卷曲成形后的状态。在图示例中，初期卷曲部301成为其截面弯曲至大于半圆的大约3/4圆弧的形状。
在该初期卷曲成形后的状态下，使成为密封材料40的金属罐用热熔组合物41以环状附着于卷曲成形筒部300的规定部位。接着通过卷曲工序(参照图3(C)和(D))，金属罐用热熔组合物41被卷入到卷曲部30中而发生变形，如图3(C)所示，金属罐用热熔组合物41的一部分41a以覆盖卷曲部30的切断端面33的状态被填充到卷曲部30内，没有进入卷曲部30的剩余部分41b成为从开口筒部22外周遗留到过渡部23外表面上的形状(参照图3(D))。
卷曲成形后的密封范围可以根据金属罐用热熔组合物41的附着量、附着位置等来调节，然而，由本发明的金属罐用热熔组合物构成的密封材料优选以50～70mg/cm2的量涂布于口颈部外表面。在涂布量少于上述范围时，难以确保充分的密封性，另一方面，即使超过上述范围，也不能进一步提高密封性，在经济上是不利的，因此是不优选的。
另外，在该方法中，可以将卷曲部30的前端部压合于密封材料40上来密封，而不是在卷曲工序(图3(C)、(D))中卷入金属罐用热熔组合物41。
根据该方法，可以正确地设定弯曲部30的前端位置和金属罐用热熔组合物41的位置，与使用本发明的金属罐用热熔组合物相结合，可以确保优异的密封性，可以有效防止水渗入到卷曲部内、金属端缘生锈。
本发明的金属罐可以使用以往金属罐中使用的各种树脂涂层金属板。
作为金属板，使用各种表面处理钢板、铝等轻金属板。然而，由于本发明的金属罐可以有效防止水分在金属端缘附着，因此可以有效地使用尤其可能生锈的钢板。作为表面处理钢板，可以使用将冷轧钢板退火，然后二次冷轧以及进行镀锌、镀锡、镀镍、电解铬酸处理、铬酸处理等表面处理的一种或两种以上而获得的钢板。另外，作为树脂涂层，优选使用热塑性聚酯树脂。
实施例
以下具体示出本发明。
(制备金属罐用热熔组合物的方法)
将表1和2中所示的增粘剂和矿物油加入到设有搅拌机的不锈钢烧杯内并加热。小心地进行加热，使得内容物不达到180℃以上。在熔融之后，进行搅拌至均匀为止。然后，缓慢添加热塑性弹性体。最后，添加蜡、聚烯烃树脂，制备金属罐用热熔组合物。
(金属罐用热熔组合物的评价方法)
(1)软化点
软化点的测定方法按照“日本工业标准”JIS(日本工业标准)K 6863-1944通过环球法软化点试验方法来测定。
(2)190℃粘度的测定方法
190℃粘度的测定方法依照JIS K 6862(A法)进行。将300g的预先在约200℃下熔融的金属罐用热熔组合物投入到试验容器内，在大气中用棒温度计充分搅拌的同时，在达到190℃时用B型粘度计(东机产业(株)制造，TOKIMEC粘度计型号：BM)测定(根据需要使用适当的转子)。
(3)130℃粘度以及130℃MFR的测定方法
使用岛津制作所(株)制造的流动试验仪CFT500C测定130℃粘度以及130℃MFR。将在180℃下熔融的金属罐用热熔组合物流入到规定模具内，制备长度20mm、直径10mm的圆筒形成型物，并通过恒温法在130℃、负荷5kgf、模头直径0.49mm、模头长度1mm的条件下设置于流动试验仪CFT500C中进行测定。
(4)流出起始温度的测定方法
使用岛津制作所(株)制造的流动试验仪CFT500C测定流出起始温度。将在180℃下熔融的金属罐用热熔组合物流入到规定模具内，制备长度20mm、直径10mm的圆筒形成型物，并通过升温法在起始温度80℃、升温速度5℃/分钟、负荷5kgf、模头直径1mm、模头长度10mm的条件下设置于流动试验仪CFT500C中进行测定。
(5)灭菌后的挤出评价
以50～70mg/cm2的量将金属罐用热熔组合物涂布于口颈部外表面，并卷曲成型。然后，在125℃×30分钟的灭菌锅灭菌后观察整个金属罐。在没有发生挤出时评定为◎，在挤出长度为0.5mm以下时评定为○，在挤出长度超过0.5mm时评定为×(参照图1(B))。
(6)密合性的试验方法
在190℃下以0.8g/m的涂布量将金属罐用热熔组合物珠状涂布于金属罐上，用手指剥离，测定有无脱落。在完全没有脱落时评定为◎，部分脱落时评定为○，在罐上的涂膜完全脱落没有残留时评定为×。
(7)柔软性的试验方法
将金属罐用热熔组合物流入到内侧一个边长为100mm、厚度1mm的金属框内，使得没有溢流，固化后用油压机获得厚度1mm的薄膜。将该薄膜在0℃的气氛中放置2小时以上，折叠为两部分，确认此时涂膜是否发生裂纹。在涂膜既不发生裂纹也不发生断裂时评定为◎，在涂膜发生裂纹而不断裂时评定为○，在涂膜断裂时评定为×。
表1和表2中所示的热塑性弹性体、增粘剂、蜡、聚烯烃树脂、矿物油的详细情况如下所示。
[热塑性弹性体]
H-1：SEP S(MFR，230℃，2.16kg，7g/10min，苯乙烯量13％)
H-2：SEP S(MFR，230℃，2.16kg，70g/10min，苯乙烯量30％)
H-3：SEB S(MFR，230℃，2.16kg，10g/10min，苯乙烯量29％)
[增粘剂]
TF-1：脂环族系石油树脂(软化点115℃，完全氢化)
TF-2：脂环族系石油树脂(软化点115℃，部分氢化)
TF-3：脂肪族/脂环族系石油树脂(软化点140℃，完全氢化)
TF-4：脂肪族/脂环族系石油树脂(软化点135℃，部分氢化)
TF-5：萜烯系树脂(软化点150℃，完全氢化)
TF-6：脂肪族系石油树脂(软化点130℃，完全氢化)
TF-7：脂肪族系石油树脂(软化点130℃，部分氢化，氢化率低)
TF-8：DCPD系石油树脂(软化点140℃，完全氢化)
[蜡]
W-1：聚丙烯蜡(软化点148℃)
W-2：聚丙烯蜡(软化点156℃)
W-3：聚亚甲基蜡(软化点108℃)
[聚烯烃树脂]
AP-1：丙烯均聚物(粘度2300mPa·s/190℃)
[矿物油]
O-1：液体石蜡
Claims (8)
1.一种金属罐用热熔组合物，其特征在于，所述热熔组合物包含热塑性弹性体、增粘剂、蜡、聚烯烃树脂，且前述蜡具有140～160℃的软化点(R&B式)。
2.根据权利要求1所述的金属罐用热熔组合物，其中前述热塑性弹性体是苯乙烯嵌段共聚物，在温度230℃和负荷2.16kgf下的熔体流动速率为2～70g/10分钟。
3.根据权利要求1所述的金属罐用热熔组合物，其中前述增粘剂具有115～160℃的软化点(R&B式)。
4.根据权利要求1所述的金属罐用热熔组合物，其包含15～30wt％前述热塑性弹性体、20～65wt％增粘剂、5～20wt％蜡、15～35wt％聚烯烃树脂。
5.根据权利要求1所述的金属罐用热熔组合物，其中在温度130℃和负荷5kgf下的熔体流动速率为0.01～25g/10分钟，在负荷5kgf下的流出起始温度为105～150℃。
6.根据权利要求1所述的金属罐用热熔组合物，其中130℃下的粘度(用流动试验仪测定：模头直径0.49mm，模头长度1mm，负荷5kgf)为20～1500Pa·s，在190℃下的粘度(B型粘度计，#3转子，12rpm)为2000～10000mPa·s，而且软化点(R&B式)为140～160℃。
7.一种金属罐，其特征在于，该金属罐包括金属罐主体和从该金属罐主体突出的口颈部，再密封用盖可相对于该口颈部装卸，在该口颈部的开口缘具有向外侧反卷的环状卷曲部，在前述卷曲部与口颈部外表面面对的环状间隙中，夹入由权利要求1所述的金属罐用热熔组合物构成的密封材料来进行密封。
8.根据权利要求7所述的金属罐，其中前述密封材料以50～70mg/cm2的量涂布于口颈部外表面。
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