CN101415383B - 眼用水蒸气发生体 - Google Patents

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Abstract

一种眼用水蒸气发生体(10)，其具有利用被氧化性金属的氧化反应的蒸气加温热发生部(11)，并在眼睛及眼睛周围施加水蒸气。该眼用水蒸气发生体(10)，从与眼睛及眼睛周围接触的面发生水蒸气1～30分钟，并在1～120分钟内使所接触的皮肤表面温度为34℃～43℃，该眼用水蒸发生体(10)的刚性值为0.01～10N/宽度7cm。眼用水蒸气发生体对成为视力下降的原因的近距反应的三特征的改善是有效的。

Description

眼用水蒸气发生体
技术领域
本发明涉及对成为视力降低的原因的近距反应的三个特征的改善和干眼的改善有效果的眼用水蒸气发生体。
背景技术
眼睛模糊，眼睛朦胧，看物困难和眼干的视力降低与眼疲劳的原因，作为近距反应的三个特征是已知的。该三个特征为调节力降低，瞳孔反应降低和收敛反应(convergence-retraction nystagmus)异常三者。调节力降低，是睫状肌过度紧张或水晶体硬化引起的。瞳孔反应降低是瞳孔的缩瞳率降低或反应速度降低引起的。收敛反应异常是左右眼的瞳孔位置的变化异常引起的。另外，作为干眼的一个原因已知是由睑板腺的闭塞引起的角膜表层的泪油膜层的不完全形成。
与此关连，本申请人首先提出通过将水蒸气供给眼睛及眼睛周围，提高睫状肌等的调节筋的功能，改善假性近视或初期的老眼等的视力的视力改善治疗器具(参照专利文献1)。该视力改善器具通过将治疗器具表面放出的水蒸气温度控制在50℃以下，可以轻便和有效地恢复伴随调节筋的功能不全或痉挛的视力降低，模糊，朦胧等。即，在上述的专利文献1中说明该文献所述的视力改善治疗器具对上述近距反应的三个特征中，调节力降低的改善有效。但是，在专利文献1中没有说明该文献所述的视力改善治疗器具对于近距反应的三个特征中，瞳孔反应降低和收敛反应异常的改善是否有效。
[专利文献1]：日本专利特开2002-65714号公报。
发明内容
本发明提供了一种眼用水蒸气发生体，并由此达到上述目的。其具有利用被氧化性金属的氧化反应产生蒸气加温热的蒸气加温热发生部，并在眼睛及眼睛周围施加水蒸气，该眼用水蒸气发生体，从与眼 睛及眼睛周围接触的面发生水蒸气1～30分钟，并在1～120分钟内使所接触的皮肤表面温度为34℃～43℃，该眼用水蒸发生体的刚性值为0.01～10N/宽度7cm。
附图说明
图1为表示本发明的眼用蒸气加温热片的一个实施方式的平面图；
图2为图1的II-II线截面图；
图3为测定本发明的眼用蒸气加温热片的水蒸气发生的持续时间的装置的说明图；
图4为表示眼用蒸气加温热片的刚性值的测定方法的图；
图5为可适合在本发明的眼用蒸气加温热片中使用的无纺布的主要部分的放大图；
图6为表示测定向图5所示的无纺布的水平方向的空气透过容量的器具的图；
图7为表示测定向图5所示的无纺布的水平方向的空气透过容量的装置的图；
图8为表示图1所示的眼用蒸气加温热片的使用形式的一个例子的图；
图9为表示本发明的眼用蒸气加温热片的另一实施方式的平面图(与图1相当的图)；
图10为图9的X-X线截面图；
图11为图9所示的眼用蒸气加温热片的使用状态的说明图；
图12(a)为从第一面看本发明的蒸气加温热片的再一个实施方式的使用前的状态的平面图；
图12(b)为从第一面看图12(a)所示的蒸气加温热片的使用时的状态的平面图；
图13为图12(a)的XIII-XIII截面图；
图14为表示水蒸气从实施例1中等到的眼用蒸气加温热片发生的样子的图；
图15为表示利用实施例1得到的眼用蒸气加温热片产生的眼睛调节力的改善效果的图；
图16为表示利用实施例1得到的眼用蒸气加温热片产生的瞳孔反应的改善效果的图；
图17为表示利用实施例1得到的眼用蒸气加温热片产生的收敛反应的改善效果的图；
图18(a)和图18(b)为表示由实施例2～4得到的眼用蒸气加温热片产生的BUT改善效果的图；
图19(a)和图19(b)为表示由实施例2～4得到的眼用蒸气加温热片产生的近的视力)改善效果的图；
图20(a)和图20(b)为表示由实施例2～4得到的眼用蒸气加温热片产生的眼睛的调节力改善效果的图；
图21(a)和图21(b)为表示由实施例2～4得到的眼用蒸气加温热片产生的瞳孔反应改善效果的图；
图22(a)和图19(b)为表示由实施例2～4得到的眼用蒸气加温热片产生的收敛反应改善效果的图；
具体实施方式
以下，根据优选实施方式，参照附图，说明本发明。本发明涉及对成为视力降低的原因的近距反应(near reaction)的三个特征的改善和干眼(dry eye)的改善有效的眼用水蒸气发生体。
本发明的眼用水蒸气发生体用于在眼睛及眼睛周围的广范围上随着水蒸气还赋予热。眼用水蒸气发生体，在收容体中收容有蒸气加温热发生部。收容体具有从蒸气加温热发生部发生的水蒸气的透过部位。例如，收容体为扁平状，具有，在至少一部分上有通气性部位的第一通气面，和与它相对且至少在一部分上有通气性部位的第二通气面，水蒸气至少可从与眼睛及眼睛周围接触的面透过。在这种情况下，优选作为与眼睛及眼睛周围接触的面的第一面的通气度为0.01～15000秒，第二面的通气度为100～60000秒。或者，收容体为扁平状，具有通气面和与其相对的非通气面。水蒸气透过作为与眼睛及眼睛周围接触的面的通气面。
本发明的眼用蒸气发生体将，在眼睛及眼睛周围的广范围上随着水蒸气还赋予热。这里所述的眼睛周围是指，睁眼状态下的眼睑裂的 外侧的区域等，包含眼窝区域且从眼窝扩展的区域。另外，所谓赋予热是指，使眼用水蒸气发生体直接与皮肤接触并附与热，以及经由可透过水蒸气的间隔物间接地与皮肤接触并附与热两者。
在图1中表示作为本发明的眼用水蒸气发生体的一个实施方式的眼用蒸气加温热片的平面图。图2为图1的II-II线截面图。图1所示的蒸气加温热片10作成大致扁平的眼罩形状，具有足够覆盖上述眼睛周围的大小。蒸气加温热片10具有蒸气加温热发生部11和收容该蒸气加温热发生部11的收容体12。收容体12扁平，贴合有多个片材料，并形成有收容蒸气加温热发生部11的密闭空间。具有扁平形状的收容体12，具有位于接近使用者的皮肤一侧的第一面13，和位于与其相反一侧且位于远离使用者的皮肤一侧的第二面14.
蒸气加温热发生部11包含被氧化性金属。蒸气加温热发生部11为利用因被氧化性金属与氧接触的氧化反应而产生的热，发生加热至规定温度的水蒸气的部位。
第一面13为至少一部分空气和水蒸气可以透过的面，即通气面。另一方面，第二面14为至少一部分为空气和水蒸气可以透过的面，即通气面。在第一和第二面都是通气面的情况下，优选为，通过作为至少是与眼睛及眼睛周围接触的面的第一面13发生水蒸气。例如优选，使第二面14的通气度(JIS P8117)为与第一面13的通气度(JIS P8117)同等或较大，并通过第一面13发生水蒸气。也可以代替使第二面14为通气面，而使第二面14成为实质上不透过空气和水蒸气不透过的面，即非通气面。
蒸气加温热片10，其第一面13侧朝向使用者的皮肤表面(眼睛侧)，并使第二面14侧朝向着外方而进行使用。利用蒸气加温热发生部11的发热而产生的水蒸气，通过第一面13，施加在作为对象物的皮肤表面。
蒸气加温热片10中的第一面13及第二面14均由片材料构成。而且，在蒸气加温热片10的收容体12中，在其周边具有使分别构成第一面13和第二面14的片材料的周边部互相接合而形成的封闭形状的周边接合部15。周边接合部15连续地形成。收容体12在周边接合部15的内侧部分中，第一面13和第二面14成为非接合状态。因此在收 容体12中形成收容蒸气加温热发生部11的单一的密闭空间。
在图2所示的本发明的第一实施方式中，在收容体12内收容有1个蒸气加温热发生部11。收容蒸气加温热发生部11，以使其占据形成在收容体12中的空间的大致全体区域。即，在收容体12内收容有单一的蒸气加温热发生部11，且收容该蒸气加温热发生部11，并使其占据除了周边接合部15以外的收容体12的大致全体区域。通过如上所述而构成蒸气加温热片10，例如与在背景技术中说明的专利文献1所述的视力改善治疗器具相比，该蒸气加温热片10可以与眼睛及眼睛周围广泛接触。结果，不但睫状肌，而且虹膜、眼轮匝筋(orbicularis oculi)等眼睛及眼睛周围的有关近距反应的筋肉被伴随水蒸气的热所温暖，并改善血液循环。这样，如后述的实施例中例证那样，对近距反应的三个特征的改善有显著的效果。另外，在使用者的睑板腺功能不全(MGD：meibomian gland dysfunctin)的情况下，通过利用伴随水蒸气的热来温暖睑板腺，而使闭塞睑板腺的粘度高的分泌液融化，使脂质可从睑板腺正常地分泌。该脂质覆盖泪液最表面，具有防止泪液层的蒸发，防止干眼的发生的作用。结果，如后述的实施例中例证那样，对因泪的过度蒸发引起的干眼的改善有显著的效果。
在第一实施方式的蒸气加温热片10中，除了在眼睛及眼睛周围广泛使用水蒸气外，在该蒸气加温热片10与氧接触后，从作为与眼睛及眼睛周围接触的面的第一面13面发生1～30分钟，优选为5～25分中水蒸气。另外，在使用蒸气加温热片10期间，令使用该片10的皮肤表面温度提高至最低34℃，最高43℃；优选提高至最低36℃，最高41℃，进一步，使其温度最短维持1分钟，最长维持120分钟，由此对于近距反应的三个特征的改善与干眼的改善更为效果。而且，即使在水蒸气的发生结束后，因保温效果难以使皮肤表面温度降低，因此上述皮肤表面温度的维持时间比上述水蒸气的持续时间长。
在本发明中，可以利用图3所示的装置30如下所述来测定发生水蒸气的持续时间。图3所示的装置30具有铝制的测定室(容积2.1L)31，使除湿空气(湿度不足2％，流量2.1L/分)流入测定室31下部的流入路32，和使空气从测定室31的上部流出的流出路33。入口温湿度计34和入口流量计35安装在流入路32上。另一方面，出口温湿度计36和出口流量计37安装在流出路33上。温度计(热敏电阻)38安装在测定室31内。作为温度计38使用温度精确度为0.01℃左右的器件。在测定环境温度30℃(30±1℃)下，从包装材料中取出蒸气加温热片10，使其水蒸气放出面作为上载置在测定室31中。将带有金属球(4.5g)的温度计38放在其上。在此状态下，使除湿空气从测定室31下部流动。根据由入口温湿度计34和出口温湿度计36测量的温度和湿度求出空气流入测定室31前后的绝对湿度的差。而且，根据由入口流量计35和出口流量计37测量的流量，计算蒸气加温热片1放出的水蒸气量。该装置的详细情况，记载在本申请人先前申请的日本专利特开2004-73688号公报中。另一方面，利用LTST08-12(グラム公司的热敏电阻式表面温度测定器)来测定皮肤表面的温度。皮肤温度的测定部分为上睑。测定的环境温度为20℃，测定间隔为10秒钟。
在第一实施方式中，通过适当地调整第一面13和第二面14的通气度，可使水蒸气优先通过第一面13放出。除此以外，通过适当地调整第一面13和第二面14的通气度，可容易地使发生蒸气加温热的持续时间处于上述的范围内。另外，可容易地使使用蒸气加温热片10的皮肤表面温度处于上述范围内。具体地是，使第二面14的通气度与第一面13的通气度相同或较大。利用JIS P8117(以ISO5636/5-Part5为标准)测定的通气度为，由100ml的空气通过6.42cm2的面积的时间来定义的值。通气度大则表示空气通过化费时间，即通气性低。相反，通气性小表示通气性高。如上所述，通气度的大小和通气性的高低成相反的关系。当关于通气性对第一面13和第二面14进行比较时，优选第一面13和第二面14的通气性同等，或者第一面13的通气性比第二面14高，通过对第一面13和第二面14的通气性的平衡进行调整，可以在眼睛及眼睛周围均匀地施加蒸气加温热。
收容体12形成扁平状，具有作为通气面的第一面13，和与之相对的第二面14，并可通过作为通气面的第一面13发生蒸气加温热。第二面14具有与第一面13的通气度同等或较大。在此，由于通气度的值非常大而接近非通气状态，因此在第二面14的通气度非常大的情况下，第二面14成为非通气面。
本发明人的研究结果可知，在第二面14为通气性的情况下，通过使该面14的通气度优选为100秒以上，更优选为100～60000秒，更优选为1000～60000秒，进一步优选为4000～40000秒，尤其优选为5000～25000秒，空气可通过第二面14优先流入收容体12内，同时水蒸气可通过第一面13优先放出。结果，可以在蒸气加温热发生部11的全体上，稳定地进行空气的供给，蒸气加温热发生部11均匀地发热。另外，由发热产生的水蒸气可通过第一面13，均匀地施加在使用者的皮肤表面。
作为片材料的表现气体透过容易性的物性值，除了上述的通气度外，还公知有透湿度(JISZ0208，40℃，90％RH，以下称透湿度时，是指用该方法的测定值)。而且，类似一次性怀炉等发热器具中的通气性片材料的水蒸气透过容易性，均由透湿度来表示。与此相对，在本实施方式中，没有使用透湿度，而是使用通气度来评价气体透过的容易性。而且，通过调整通气度的值，即使在第二面有通气性的情况下，可以优先地使水蒸气从第一面13放出。本发明人认为其理由是，利用通气度和透湿度，其测定条件不同引起的。透湿度是在静水压下测定的，而通气是在加压下测定的。在本实施方式的蒸气加温热片10中，由蒸气加温热发生部11的发热产生水蒸气，收容体12内成为正压状态。考虑在此状态下的评价气体的透过容易性中，在加压下测定的通气度比在静水压下测定的透湿度更符合实际的状态。
如上所述，在作为向外方的面的第二面14为通气性的情况下，通过第一面13放出的水蒸气量和通过第二面14放出的水蒸气量依赖于这些面的通气度。例如，第二面14使空气从外部流入，则存在第二面14向外部的水蒸气放出量比第一面13低的情况。即，称为通过第二面14的空气流入量多，不能说是水蒸气的放出量多。其理由之一是，收容体12的各面具有通气性。也就是说，第一面13和第二面14的通气度的平衡，影响在第二面14上的空气流入量和水蒸气的放出量。因此，从确保通过第二面14的空气流入，并抑制水蒸气放出的观点出发，第二面14的通气度与第一面13的通气度同等，或与其相比在一定程度上较大，在此情况下，优选使第二面14的通气度为，从与第一面13的通气度同等至3倍以下。
在第二面14的通气度比第一面13的通气度大很多的情况下，优 选使第二面14的通气度为第一面13的通气度的5倍以上，尤其优选为10倍以上，更加优选为100倍以上。或者，优选第一面13的通气度和第二面14的通气度之比(第二面/第一面)为0.5以下，特别优选为0.2以下。根据上述条件，可以进一步减少通过第二面14的水蒸气的放出，且进一步增加通过第一面13的水蒸气的放出。另一方面，在第二面14为非通气性的情况下，向收容体12内的空气流入以及水蒸气的发生均通过第一面13进行。
不论第二面14为通气性还是非通气性，优选第一面13的通气度为0.01～15000秒，尤其优选为0.01～10000秒。在本发明中，对作为透过水蒸气的面的第一面13的通气度进行设定，并优选以发生要求温度和水蒸气量的方式对第二面14的条件进行设定。
第一面13和第二面14除了控制上述通气度外，还通过控制其透湿度，而使蒸气加温热发生部11的发热特性良好，更容易使上面所述的蒸气加温热的发生的持续时间和皮肤表面的温度处于上述的范围内。通气度与水蒸气放出的程度相关连，而透湿度与空气流入的程度关连。该理由如上面所述的透湿度的测定条件可知，由于透湿度是在静水压下测定的，因此适用于对大气压下的空气通过的容易性进行评价。不论第二面14为通气性或非通气性，优选第一面13的透湿度为100g/(m2·24h)以上，尤其优选为100～20000g/(m2·24h)，更加优选为200～12000g/(m2·24h)。最优选在第二面14为非通气性的情况下，第一面13的透湿度为100～20000g/(m2·24h)。另一方面，在第二面14为通气性的情况下，优选该面14的透湿度为100～6000g/(m2·24h)，尤其优选为200～5000g/(m2·24h)。而且，以JIS Z0208为基准，在条件A(25℃±0.5℃，相对湿度RH＝90±2％)，或条件B(40℃±0.5℃，相对湿度RH＝90±2％)下，利用氯化钙法测定透湿度。条件A和条件B根据透湿度的数值进行选择。一般，在透湿度大的情况下，利用条件B进行测定。即使在任何条件下进行测定的情况下，都难以利用与吸湿重量的关系来测定12000g/(m2·24h)以上的透湿度。在本发明中，实际上可以使用12000g/(m2·24h)以上的透湿度。
如上所述，作为表示片材料的气体透过的容易性的物性值，通气度和透湿度是代表性的。两者的相关关系因片材料而不同。即，存在 根据片材料使两者之间具有一定程度的相关关系的情况，也存在没有相关关系的情况。因此，在本实施方式中，除了各面13、14的通气度以外，还设定了优选的透湿度范围，具有技术上的意义。
为了使由本实施方式的蒸气加温热片10发生的蒸气加温热高效地作用在眼睛及眼睛周围，并使皮肤表面的温度处于上述的范围内，蒸气加温热片10与皮肤表面的距离也是重要的。通过将该距离设为适当的值，可以在眼睛及眼睛周围作用适当的温度及量的蒸气加温热，还可以在佩戴时有良好的使用感。从这个观点出发，通过使本实施方式的蒸气加温热片10的刚性为适当的值，可以将蒸气加温热片10和皮肤表面的距离保持为适当的值。具体地是，蒸气加温热片10，将其刚性值设定为0.01～10N/宽度7cm，优选为0.03～8N/宽度7cm，更优选为0.05～5N/宽度7cm。
为了使蒸气加温热片10的刚性在上述的范围内，可适当地选择构成第一面13和第二面14的片材料的材料和厚度，或者适当地选择构成蒸气加温热发生部11的材料或使用量。
在本发明中，利用orientec公司制的弯曲强度测试机“RTA500”(商品名)，对蒸气加温热片10的刚性值进行测定。如图4所示，沿着在纵方向延伸的中心线L(参照图12)将蒸气加温热片10切断为两个，其中一个作为测试片S。当存在蒸气加温热发生体11从切断部分漏出的可能的情况下，利用粘接片密封该切断部分。以跨度间距离80mm，对测试片S上的存在蒸气加温热发生部11的部位的两端部进行支撑。利用宽50mm，前端半径5mm的板状压紧构件P，以滑块速度20mm/min对测试片S的中央部施加负荷。将此时的最大荷重作为刚性值。配置压紧构件P，使其宽度方向与测试片S的纵方向一致。在测试片S上，当从第一面施加负荷的情况和从第二面施加负荷的情况下，测定值不同时，计算其平均值，以该值作为刚性值。
如上所述，蒸气加温热片10的第一面13和第二面14都由片材料构成。使用哪种片材料，可考虑片材料的通气度，透湿度，质地，手感，防止被氧化性金属等的粉体的漏出等，而适当地决定。作为支配通气度，并且防止粉体漏出的片材料，适宜使用熔融吹制(melt-blown)无纺布或透湿性膜。另外，最好使用合成纸。透湿性膜是将热可塑性 树脂和与该树脂没有相溶性的有机或无机填充剂的熔融混炼物成形为膜状，并通过一轴或二轴延伸得到的，成为微细的多孔质结构。作为在施加强度的目的下所使用的片材料，适宜使用间隔结合(span bond)无纺布。另外，作为在质地良好的目的下所使用的片材料，适宜使用热粘接无纺布。通过将具有各种通气度和透湿度的片材料组合并构成层叠片，可以增加将各通气面的通气度和透湿度设定为所希望的值的自由度。作为一个例子，可以在三层结构的层叠片中，使用间隔结合无纺布作为最内层，使用熔融吹制无纺布作为中间层，使用热结合无纺布作为最外层。
在图2中表示，构成收容体12的各面的片为分别由单一的片构成，但这只是示意性地表示该收容体12，实际上，这些片可以由单一的片构成，或者也可以由上述各种片构成的多个片的层叠体构成。这在后述的图13中也同样。在构成收容体12的一个面和/或另一个面由二个片的层叠体构成的情况下，作为内侧的片使用透湿性膜或非透湿性膜；作为外侧的片，可以使用无纺布(例如后述的图5(a)和(b)所示的无纺布13a)。
在图5(a)和(b)中，表示构成本实施方式的蒸气加温热片10的第一面13的最表面的无纺布13a的主要部分放大图。无纺布13a具有包含一个面的第一纤维层21和包含另一个面的第二纤维层22；互相层叠且两层部分地接合，在第一纤维层21侧上形成多个凸部24和凹部25。以其一个面(第一纤维层21)作为上述第一面13的最表面使用。第一纤维层21和第二纤维层22分别由纤维集合体构成。如图所示，第一纤维层21和第二纤维层22的接合的接合部分23利用热和/或压力作用压紧密封，其厚度比无纺布13a的其他部分小，并且密度高。这样，在第一纤维层21侧上，存在按规定的图案分散配置的多个凸部24，和形成在接合部分23上的多个凹部25。利用这些凸部24和凹部25在无纺布13a的第一纤维层21的表面上形成凹凸形状。在此作为凸凹图案，只要在有良好的使用感范围内，除了图5(a)所示的大致相同的点形状以外，也可以为大小不同的点形状，椭圆，长的垄等多个形状的组合，另外，也可以构成随机的图案。凸部24内用纤维充满。使用第一纤维层21侧的面作为蒸气加温热片10的皮肤接触面 (眼睛侧)的第一面13的最表面。而且，第二纤维层22的表面与第一纤维层21的表面不同，为大致平坦的状态。
在使用蒸气加温热片10的情况下，通过在第一纤维层21的表面上形成凹凸形状，该表面中主要是凸部24可与使用者的皮肤接触。即，因为不是第一纤维层21的表面的全部区域与使用者的皮肤接触，而是由凸部24的纤维集合体形成的层以点接触而部分地接触，可得到呈现良好的缓冲感或超尺寸的使用感。
如果使用具有图5(a)和(b)所示的无纺布13a的蒸气加温热片10，则由于第一纤维层21的表面的凹凸形状，使蒸气加温热片10和眼睛及眼睛周围的接触面积减小，在使用中不会发生闷热(蒸れ)。另外，蒸气加温热片10发生加热至规定温度时，凸部24起到隔开蒸气加温热片10和眼睛与眼睛周围的隔板的作用，发生的水蒸气可以有效地适用到眼睛及眼睛周围。另外，利用凸部24的隔板的作用，由于可在眼睛及眼睛周围与蒸气加温热片10之间形成空气流通的空间，因此通过作为直接与眼睛及眼睛周围接触的面的第一面13使空气流入变得圆滑，发热和水蒸气的发生可稳定和持续。
从以上观点来看，优选将凸部24的厚度T1(参照图5(b))设定为1～10mm。另外，优选将凹部25的厚度T2(参照图5(b))设定为0.01～5mm特别是0.1～1mm。T1/T2的比率优选设定为2～50，特别是2～20。从同样的观点出发，相对无纺布13a的面积的接合部23的面积率(每单位面积的无纺布13a与接合部23的面积比例)优选为3～50％，更优选为5～35％。接合部分23本身的面积优选为0.1～5mm2，特别优选为0.1～1mm2。相邻的凸部24彼此的最短距离(凸部的中心与至相邻的凸部中心的距离)优选为0.5～15mm，特别是1～10mm。
凹部25的厚度T2和凸部24的实质厚度T1从无加压状态下的表面片的截面照片或截面图象测定。在本发明中，以通过凸部24的顶点及凹部25的方式切断第一无纺布13a，使用keyenc公司制的显微镜VH-8000观察其截面形状，并测定凹部25的厚度T2和凸部24的实质厚度T1.
无纺布13a的基重(basic weight)优选为20～200g/m2，特别是40～150g/m2。将无纺布13a裁断为50mm×50mm以上大小，而对测定片 进行采样，利用最小显示1mg的电子天平，测定该测定片的重量并换算称基重，由此求出基重。
无纺布13a，由于第一纤维层21表面的凹凸形状，而相对于水平方向(与片的厚度方向垂直的方向)有空气流通性。该流通性在规定压力下的加压中也可维持。具体地是，无纺布13a在50cN/cm2压力下的向水平方向的空气透过容量优选为10～500ml/(cm2·秒)，特别是20～200mg/(cm2·秒)。当在上述50cN/cm2压力下的向水平方向的空气透过容量为10ml/(cm2·秒)以上时，在蒸气加温热片10的使用中，在无纺布13a显著被加压并紧贴在眼睛及眼睛周围的情况下，可以充分维持水平方向的空气的通过性，在眼睛及眼睛周围保持空间，可确保空气的流入。其结果是，与一般的无纺布相比，不会妨碍蒸气加温热发生部11的反应。即，在蒸气加温热片10的使用中，即使在无纺布13a被加压并紧贴在眼睛及眼睛周围的情况下，通过充分确保水平方向(与片厚度方向垂直的方向)的空气的流通性，空气可在蒸气加温热发生部11中流通，并稳定维持发热。另外，可以有效地防止蒸气加温热片10使用中发生闷热，可以可靠地防止因闷热引起的不适感或搔痒、斑疹等皮肤问题。
利用以上的方法测定50cN/cm2压力下的向水平方向的空气透过容量。首先，测定50cN/cm2压力下的无纺布13a的厚度T3。其次如图6所示，将无纺布13a裁断为边长50mm的正方形，并得到测定片40，而且在中心具有边长10mm的正方形开口41的正方形的第一丙烯酸板(尺寸为50mm×50mm×3mm)42和除了没有开口外结构与第一丙烯酸板42相同的第二丙烯酸板43之间，使测定片40的朝向使用者的皮肤的面(存在凸部24的面)与第一丙烯酸板42相对而夹住该测定片40，并成为测定用层叠体44(参照图7)。如图7所示，使第一丙烯酸板42向上，而将测定用层叠体设置在由JIS P8117规定的通气性测试机(Gurley Densometer)(B形)的垫片45下方，并压缩至测定片40成为厚度T3。其次，在将厚度维持为T3的测定片40的中央，通过开口41导入空气，测定在导入300ml的空气时所需的时间。计算开口41的单位面积(1cm2)×每1秒的空气导入量(ml)，作为负荷50cN/cm2压力下的向水平方向的空气透过容量。
使用KES测定器(例如KATO Tech公司制“KES-FB系列”商品名，型号“KES-FB3”)利用测定厚度T3。KES测定器为，将测定片夹在加压板和受压板之间，可以一定速度在厚度方向使该测定片压缩变形的测试机。首先，将无纺布13a裁断为规定尺寸(比上述加压板大的尺寸)，将它安装在上述受压板上。另外，以1.2mm/分的速度使加压板降下，在加压板和受压板之间夹住测定片40并压缩。以在压缩过程中，加在测定片40上的负载成为50cN/cm2时的加压板和受压板之间的距离(＝测定片40的厚度)作为50cN/cm2压力下的无纺布13a的厚度T3。
作为测定水平方向的空气透过容量用的通气性测试机(GurleyDensometer)(B型)可举出图7所示的熊谷理机公司制的“GurleyDensometer”。当使用图7的装置，在测定用层叠体44的压缩和压缩状态下，进行空气导入时，首先，使第一丙烯酸板42向着上方，将测定用层叠体44定位在该装置的垫片45下，通过转动试料拧紧手柄46，调整垫片45和垫片45的相对面47之间的间隙，以使测定片40成为目的负荷的厚度(厚度T3)。在图6和图7中，符号48为中央具有边长10mm的正方形的开口部49的硅板(硬度50)，为了防止导入的空气从测定片40的端部边缘以外漏出，而隔在垫片45和第一丙烯酸板42之间。然后，抓住拉起把手50拉起内筒51，在汽缸(外筒52)内吸入规定量的外部气体后，使该内筒51下降到外筒52内。由此，可从垫片45的下表面中心的空气供给口(图中没有示出)，将300ml的空气导入测试片40的中央部(压力由内筒的质量引起)。测量从空气导入开始至300ml的空气导入结束的时间，计算在负荷50cN/cm2压力下在水平方向上的空气透过容量。图中，符号53为投射光传感器，使安装在内筒中的短带状的隙缝(slit)板(具有预先设定的隙缝点)在这光的投射光传感器之间通过，可将信号发送到数字计数器，数字式地表示上述时间。
在对构成无纺布13a的各纤维层的构成纤维进行说明，第二纤维层22包含立体卷缩纤维。一般，在立体卷缩纤维中发现线圈状(螺旋状)的卷缩。第二纤维层22可以仅由立体卷缩纤维构成，或者也可以包含其他纤维。作为其他纤维，可举出通常的热可塑性纤维或人造丝等再生纤维，棉花等天然纤维。在除了立体卷缩纤维外还包含其他纤维的情况下，其他纤维的配合量，相对于全体第二纤维层22优选为1～50重量％，特别是5～30重量％。另一方面，作为第一纤维层21的构成纤维，可举出例如通常的热可塑性纤维，或人造丝等再生纤维，棉花等天然纤维。另外，第一纤维层21也可以包含立体卷缩纤维。
无纺布13a的优选制造方法如下。首先，分别制造构成第一纤维层21和第二纤维层22的纤维集合体。作为这种纤维集合体可以使用棉网(web)或无纺布。无纺面可以利用空气通过法，热辊法(热压纹加工法)，空气袭击(air raid)法，熔融吹制法等制造。棉网利用卡片机制造。特别优选，作为构成第一纤维层21的纤维集合体使用无纺布，作为构成第二纤维层22的纤维集合体使用棉网。
优选在构成第二纤维层22的网棉中含有潜在卷缩纤维。潜在卷缩纤维是，具有在加热前可以与通常的无纺布用的纤维同样处理，且通过在规定的温度下的加热而发现线圈状(螺纹状)的立体卷缩并收缩的性质的纤维。潜在卷缩纤维，由以收缩率不同的两种热可塑性聚合物材料为成份的偏心芯鞘型复合纤维或并列型复合纤维构成。作为通过加热发现立体卷缩的潜在卷缩纤维可以使用大和纺织公司制的潜在卷缩性纤维CPP(商品名)。
其次，使构成第二纤维层22的纤维集合体和构成第一纤维层21的纤维集合体重合，按规定的图案对它们部分地进行接合。接合两者的方法，只要是至少形成使第一纤维层21的厚度比其它部位减少的接合部分23，可以使用各种方法，例如，优选热压纹加工或超声波压纹加工。接合部分23也可以是互相独立的散点状，也可以是直线状或曲线状(包含连续波形)、格子状、锯齿形状等。在散点状地配置接合部分23的情况下的各接合部分23的形状可以为圆形，三角形，四边形等任意的形状。这情况下的各接合部分23的配置图案，如图5(a)所示，可以作成菱形格子状。
将热施加接合的第一纤维层21和第二纤维层22，并使第二纤维层22中包含的潜在卷缩纤维立体卷缩为线圈状(螺旋状)。在施加热时，可以使用以空气通流方式吹送热风的方法。通过这种卷缩，位于接合部23之间的第二纤维层22的构成纤维收缩。由此，第二纤维层22在其面内方向收缩，另一方面，第一纤维层21的构成纤维不收缩。因此， 通过第二纤维层22向面内方向收缩，位于接合部分23之间的第一纤维层21的构成纤维失去向平面方向的指向，并向厚度方向移动。从而，接合部分23之间隆起，在第一纤维层21上形成多个凸部24。另外，凸部24之间，即接合部分23的位置上形成凹部25。这样，得到第一纤维层的表面为凹凸形状的无纺布13a。
在本发明中，蒸气加温热片10的第一面13可以由上述无纺布13a单独构成，可以重合不凹凸的片材料使用，另外，也可以使上述无纺布13a与不凹凸的片材料的孔接触的最表面重合使用。构成第二面14的表面的无纺布的种类没有特别的限制。作为该无纺布可以使用例如空气通过无纺布，间隔结合无纺布，无间隔无纺布，化学结合无纺布，热结合无纺布等一般的无纺布。
收容在收容体12中的蒸气加温热发生部11包含被氧化性金属，反应加速剂，电解质和水。这种蒸气加温热发生部11由发热片或发热粉体构成。在蒸气加温热发生部11由发热片构成的情况下，优选发热片内由包含被氧化性金属，反应加速剂，电解质和水的纤维片构成。即，优选发热片为，使包含被氧化性金属，反应保进剂，纤维状物和电解质的纤维片成为含水状态。特别优选是，发热片构成为，在含有被氧化性金属，反应加速剂和纤维状物的成形片中，含有电解质水溶液。作为发热片，可举出利用湿式造纸得到的片状物，或利用纸等夹持发热粉体构成的层叠体等。这种发热片可利用本申请人先前提出的特开2003-102761号公报中所述的湿式造纸法，或使用模型涂料器的挤压法制造。另一方面，在蒸气加温热发生部11由发热粉体构成的情况下，优选发热粉体构成为，包含被氧化性金属，反应加速剂，保水剂，电解质和水。在发热片和发热粉体中，从在任何姿势下均可在眼睛及眼睛周围均匀地适用蒸气加温热这点来看，优选使用发热片。另外，与发热粉体比较，发热片容易使发热的温度分布均匀，另外，从被氧化性金属的担持能力好这点来看更为有利。
在蒸气加温热发生部11由发热片构成的情况下，优选该发热片构成为，在含有被氧化性金属、反应加速剂和纤维状物的成形片中含有，包含电解质的电解质水溶液，其中，在成形片中，被氧化性金属优选为60～90重量％，特别优选为70～85重量％；反应加速剂优选为5～ 25重量％，特别优选为8～15重量％；纤维状物优选为5～35重量％，特别优选为8～20重量％，并且相对于该成形片100质量份，该电解质水溶液优选为25～80质量份，特别优选为30～70质量份，其中含有的电解质优选为1～15重量％，特别优选为是2～10重量％。另一方面，在蒸气加温热发生部11优选由固形成分、电解质、水构成，优选固形成份中含有的被氧化性金属为20～80重量％，特别优选为20～50重量％、反应加速剂为1～25重量％，特别优选为5～20％重量％，保水剂为3～25重量％，相对于固形成分100质量份，优选电解质为0.3～12质量份，水为20～60质量份。作为构成发热片或发热粉体的各种材料，可以使用与在该技术领域中通常使用的同样的材料。另外，可以使用在先前所述的特开2003-102761号公报中所记载的材料。
本实施方式的蒸气加温热片10在使用前，其整体利用具有氧屏蔽性的包装材料(图中没有示出)进行包装，使蒸气加温热发生部11不与空气中的氧接触。作为氧屏蔽性材料优选为例如氧透过系数(ASTMD3985)为10cm3·mm/(m2·day·MPa)以下，特别优选为2cm3·mm/(m2·day·MPa)以下。具体地可举出乙烯-乙烯醇共聚物或聚丙烯腈等膜，或在上述膜上蒸镀陶瓷或铝等形成的膜。
优选在包装材料上附有表示蒸气加温热片10改善眼疲劳和/或干燥的内容的标识。一般，考虑眼疲劳或干是原因例如，可以附上通过将蒸气加温热片使用在眼睛及眼睛周围，可以改善眼疲劳或干燥，这样可以缓和眼模糊，朦胧，看物难等症状内容的标识。通过如上标识，使消费者得知，可利用本发明达到，在一般的一次性使用的怀炉所不能达到的成为视力下降原因的近距反应三特征的改善效果。因此，消费者可以容易地认识本发明的改良的性能的很好的价值。在上述标识中，包含文字，标记或图案等，包含可将本发明的改良的性能传达给消费者的一切信息方法。另外，在上述标识中，可以包含本发明比其他制品更为优异的内容的信息。另外，除了在包装袋上附加上述的标识外，或者，取代它，也可以将包含该表示的说明书与蒸气加温热片10一起放入包装材料中。或者，也可以在蒸气加温热片10本身上附加该标识。
如图8所示，从包装材料取出的蒸气加温热片10，在与眼罩19 并用时，将其插入眼罩19和使用者的眼睛之间来使用。在这种使用方式下，不论使用者的姿势如何(例如，仰卧位或坐位等)，都可以均匀地将从蒸气加温热片10发生的蒸气加温热适用于使用者。这从蒸气加温热片10的使用状况的通用性提高这点来看是有利的。作为一个例子，可在家中躺着的状态下，使用蒸气加温热片10。另外，在文案工作中，当感到眼疲劳或眼干时，可以立即使用。而且，在出差时的移动时(例如，在电车，飞机，汽车等中)可以轻便地使用。
其次，参照图9和图10说明本发明的另一实施方式。图9和图10所示的实施方式，在没有特别说明的点上，可以适当使用先前所述的实施方式的说明。本实施方式的蒸气加温热片10的外形与先前所述的实施方式的蒸气加温热片相同。但是，收容蒸气加温热发生体11的空间的形状与先前所述实施方式的蒸气加温热片不同。详细地说，在收容体12中，在周边接合部15的内侧，在二个部位设置有环状密封部16。而且，在由各环状密封部16形成的空间内，分别收容有蒸气加温热发生部11。在环状密封部16和周边接合部15之间，形成第一面13和第二面14为非接合状态的非接合部位17。非接合部位17定位于包围蒸气加温热发生体11。在非接合部位17中形成空间。
形成于非接合部位17的空间，起到空气储存部的作用。该空间成为从蒸气加温热片10发生的水蒸气的调节部。结果，蒸气加温热发生体11的周围起到从该蒸气加温热发生体11产生的热的绝热部分的作用。这样，可防止产生的水蒸气从蒸气加温热片10的周边边缘向外部跑出，可以防止从蒸气加温热片10产生的水蒸气直接与外部气体接触。因此，可以抑制从蒸气加温热片10向使用者的皮肤适用的水蒸气温度的降低。
在使用蒸气加温热片10的情况下，如图9所示，各环状密封部16位于与使用者的眼窝对应的位置。在各环状密封部16中，横方向的环状密封部间的长度W，比从使用者的内眼角到外眼角的距离大。另外，各环状密封部16的纵方向的环状密封部间的长度H的大小足以覆盖闭眼状态的使用者的上眼睑和下眼睑。结果，如图11所示，在使用者的眼睛及眼睛周围的广大范围上，可以适用蒸气加温热。从这个观点出发，由环状密封部16包围的空间，即收容在该空间内的蒸气加温热发 生部在平面视图上的面积优选为1500～6000mm2，特别优选为1500～4000mm2，更优选为2000～3500mm2。从同样的观点出发，横方向的长度W优选为为40～80mm，特别优选为50～70mm，纵方向长度H优选为30～100mm，特别优选为30～70mm，更优选为40～60mm。
在图9中，由环状密封部16包围的空间的形状与收容的蒸气加温热发生部的形状相应，除了圆或椭圆形以外，可以为在外周包含角的多边形，例如，如图12所示除四边形外，也可以是五边形、六边形)。另外，在图9中，在2个部位形成与左右眼对应的环状密封部16，但也可取而代之，也可以如后述的图12所示，经由连接空间65，将收容有各蒸气加温热发生部的各空间连通为一个空间，而以对连接形成的一个空间进行包围的方式形成环状密封部。
在本实施方式的蒸气加温热片10中，与先前所述的实施方式同样，收容在收容部分12内的蒸气加温热发生部11可以为发热片和发热粉体任何一个，但在以任何姿态下都可以向眼睛及眼睛周围均匀地适用蒸气加温热这点来看，优选使用发热片。
其次，参照图12(a)和图12(b)说明本发明的再一个实施方式。在图12(a)中表示本实施方式的蒸气加温热片10使用前的状态，是从第一面侧观看的平面图。在图12(b)中表示图12(a)所示的蒸气加温热片10使用时的状态，是从第一面侧观看的平面图。图12(a)和图12(b)所示的实施方式中，对于没有特别说明的点，可适当使用先前所述的各实施方式的说明。本实施方式的蒸气加温热片10与先前的实施方式不同，不与眼罩并用。
本实施方式的蒸气加温热片10，在左右两侧分别具有耳挂部60，60。经由耳挂部连接部61，在蒸气加温热片10的第一面13的两侧部，设置一对耳挂部60。耳挂部连接部分61为直线形，在蒸气加温热片10的两侧边缘部的宽度方向内侧的位置上倾斜地延伸，使其上端位于其下端宽度方向的外侧。各耳挂部60的形状与在纵中心线L上将蒸气加温热片10分为二个的形状一致。
在使用前的状态下，耳挂部60如图12(a)所示，覆盖蒸气加温热片10的第一面13而配置。而且耳挂部60的上边缘和下边缘与蒸气加温热片10的上边缘和下边缘大致一致。这样，在使用前的状态下，蒸气加温热片10的第一面13由各耳挂部60保护，保持清洁状态。另外，在耳挂部60具有上述形状的情况下具有如下有点，当在收容发热部分11的收容体12上形成耳挂部60后，可以将蒸气加温热片10和耳挂部60同时切断来进行制造。
当从图12(a)所示的使用前状态，将耳挂部连接部分61作为折叠线而展开耳挂部60，并成为使用状态时，如图12(b)所示，耳挂部60的全体形状向外侧下方倾斜地展开。
在构成耳挂部60的片上设置有开口部62而形成。开口部62形成在蒸气加温热片10的横方向上延伸的大致长圆形。开口部62，朝向耳挂部连接部61而逐渐变细。在耳挂部60的前端部60a的附近位置上，设置有多个向开口62连续狭缝63。狭缝63，与蒸气加温热片10的使用者脸部尺寸相对应，其切开的程度发生变化，由此，使该蒸气加温热片10与使用者的脸部完全吻合。
构成耳挂部60的片可以由伸缩性片，非伸缩性但有伸长性的片，或非伸缩性也没有伸长性的片中的任何一种形成。作为该片的材质可举出无纺布，纺布，纸，树脂膜。
如图12(a)所示，使用前状态的耳挂部60，其前端彼此互相相接，利用连接区域64而部分地连接。连接区域64由缝纫孔形成。利用该连接区域64，使得使用前状态下的耳挂部60外观上为一体，这样，可以可靠地覆盖蒸气加温热片10的第一面13。
如图12(b)所示，本实施方式的蒸气加温热片10在分别与眼球对应的位置上具有一对矩形的蒸气加温热发生部11。如作为图12(a)的截面图的图13所示，收容各蒸气加温热部11的空间，通过形成在蒸气加温热片10的横方向的中央部的连接空间65连接，成为一个空间。在该空间内收容有两个蒸气加温热发生部11。由此，在两个蒸气加温热发生部11之间的空气流通变得均匀，使该蒸气加温热发生部11的发热和水蒸气的产生变得均匀。
以上，根据优选实施方式说明了本发明，但本发明不是仅限于上述实施方式。例如，图1和图9所示的实施方式的蒸气加温热片10与眼罩并用，但也可以取而代之，在上述蒸气加温热片上安装图12(a)和图12(b)所示的耳挂部60，从而可以不使用眼罩进行使用。
实施例
以下，利用实施例更详细地说明本发明。然而，本发明的范围不限于这些实施例。
(实施例1)
(1)片状发热体的制造
(原料组成物配合)
●被氧化性金属：铁粉，同和矿业公司制，商品名“RKH”，84重量％，
●纤维状物：纸浆纤维(フレツチヤ—チヤレンジカナダ公司制，商品名：NBKP“Mackenzi(调整为CSF200ml)”)8重量％。
●活性碳：平均粒径45μm(日本エンバイロ化学公司制，商品名：“カルボラフイン”)8重量％。
在上述原料组成物的固形成分(被氧化性金属，纤维状物和活性碳的合计)100质量份中，添加作为阳离子系凝集剂的聚酰胺环氧氯丙烷树脂(星光PMC(公司)制，商品名“WS4020”)0.7质量份，和作为阴离子系凝集剂的羧基甲基纤维素钠(第一工业制药(公司)制，商品名“HE1500F“)0.18质量份。而且，添加水(工业用水)直到使固形成分浓度成为12重量％，得到料浆。
(造纸条件)
利用上述料浆，在造纸之前将其用水稀释至0.3重量％，利用倾斜型短网造纸机，以15m/分的线速度造纸，制作湿润状态的成形片。
(干燥条件)
用毡(felt)夹持成形片并加压脱水，保持其状态而通过140℃的加热辊间，干燥至含水率成为5重量％以下。干燥后的基重为450g/m2，厚度为0.45mm。利用热重量测定装置(セイコ—インスツルメンツ公司制，TG/DTA6200)对如上所述得到的成形片的组成进行测定的结果为，铁84％活性碳8％，纸浆8％。
(片状发热体的制作)
将两块得到的成形片重合，注入下述电解液，以使对于成形片100质量份电解液量为50质量份。利用毛细管现象，使电解液浸透至全体成形片中，得到片状发热体。
(电解液)
电解度：精制盐(NaCl)
水：工业用水
电解液浓度：5重量％
(蒸气加温热片的制作)
第一面，将PET的间隔结合无纺布，PP的熔融吹制无纺布，PP与人造丝的间隔结合无纺布层叠而使用。通气度为，作为进行测定的下限值的0.01秒，透湿度为12000g/(m2·24h)。第二面，在内侧配置包含碳酸钙的延伸的多孔质聚乙烯透湿性膜，在外侧配置空气通过无纺布而构成。透湿性膜的基重为45g/m2。空气通过无纺布，其原料为以聚对苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalate)为芯，以聚乙烯为鞘的芯鞘型复合纤维，基重为20g/m2。第二面的通气度为10000秒/(100ml·6.42cm2)，透湿度为1000g/(m2·24h)。
利用这些材料，制造图1和图2所示的眼罩形状的收容体，在其内部收容上述片状发热体。由此得到蒸气加温热片。蒸气加温热片的刚性值为0.4N/宽度7cm。
利用得到的蒸气加温热片，根据先前所述的方法，测定蒸气加温热发生的持续时间为15分。在图14中表示水蒸气发生的情况(至10分)另外，以39～43岁的3名男性被验者(6个眼)为对象，根据先前所述的方法测定蒸气加温热片适用的皮肤表面的温度，在环境温度25℃下，适用中的皮肤温度在大约20分内维持为37～40℃。
再利用得到的蒸气加温热片，分别测定眼睛的调节力(自觉的调节力)，瞳孔的反应，收敛反应。以39～43岁的7名男性被验者(14个眼)为对象，(1)在进行2小时VDT作业后，(2)在(1)后且在使用蒸气加温热片后的上述两个状况下进行各测定。在(2)的情况下，如图8所示，将蒸气加温热片插入眼罩和被验者的眼之间。使用时间为10分钟。作为对照，不使用蒸气加温热片，而只使用眼罩，在维持闭睑状态10分钟后进行测定。利用兴和制的眼调节力计(accommodometer)KOWANP(商品名)测定眼的调节力。利用浜松光子学制的Tri-IRISC9000(商品名)测定瞳孔反应和收敛反应。在图15～图17中表示这些的结果。
图15表示眼调节力(自觉的调节力)的测定结果。该图的纵轴的自觉的调节力表示近点距离(m)的倒数，单位为D(屈光度(diopter))。纵轴的值越大，意味着调节力越高。例如，一般来说20代的人的近点距离为10D以上，与此相对30代的人为5D，40代的人为3D。从该图所示的结果可看出，通过使用蒸气加温热片，自觉的调节力上升，判定眼的调节力具有显著差，得到改善。
图16表示瞳孔反应的测定结果。纵轴为缩瞳直径，单位为mm。使视标在被验者的眼前前后移动，连续测定瞳孔直径，这时的瞳孔直径的变化量(散瞳时的瞳孔直径和缩瞳的瞳孔直径之差)为缩瞳直径。缩瞳直径的值越大，意味着瞳孔反应越高。从该图所示的结果可看出，通过使用蒸气加温热片，缩瞳直径值上升，判定瞳孔反应具有显著差，得到改善。
图17表示收敛反应测定结果。纵轴为瞳孔移动距离，单位为mm。使视标在被验者眼前前后移动，连续测定瞳孔位置，这时的瞳孔位置的变化量，为瞳孔移动距离。瞳孔移动距离的值越大，意味着收敛反应越高。从该图所示的结果可看出，通过使用蒸气加温热片，瞳孔移动距离的值上升，判定收敛反应具有显著差，得到改善。
(实施例2)
在片状发热体的制造中，(原料组成物配合)(制造条件)(干燥条件)与实施例1相同。如以下所述进行除此以外的条件和操作等，得到图12(a)和图12(b)所示的蒸气加温热片。
(片状发热体的制作)
使用一块所得到的成形片(单眼面积26.95cm2)，注入下述电解液，以使相对于该成形片100质量份，电解液量为35质量份。利用毛细管现象，使电解液浸透到成形片全体中，得到片状发热体。
(电解液)
电解质：精制盐(NaCl)
水：工业用水
电解液浓度：5重量％
(蒸气加温热片的制作)
收容体的第一面和第二面都使用包含碳酸钙的延伸的多孔质的聚乙烯透湿性膜。透湿性膜的基重为47g/m2，通气度为8058秒，透湿度为765g/(m2·24h)。收容体的第一面在内侧配置聚乙烯透湿性膜，在外侧配置图5(a)和图5(b)所示的无纺布13a而构成。无纺布13a利用先前所述的方法制造。该无纺布的13a基重为75g/m2。无纺布13b的凸部的厚度T1为1.8mm，凹部的厚度T2为0.5mm。无纺布13a的第一纤维层21由聚对苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalat)纤维构成。第二纤维层22由聚丙烯/聚乙烯纤维构成。收容体为第二面在内侧配置聚乙烯透湿性膜。在外侧配置间隔结合无纺布而构成。间隔结合无纺布，其原料为以聚对苯二甲酸乙二醇酯(polyethyleneterephthalat)为芯，以聚乙烯为鞘的芯鞘型复合纤维，基重为30g/m2。
(实施例3)
除(蒸气加温热片的制作)以外的操作与实施例2相同，得到图12(a)和图12(b)所示的蒸气加温热片。
(蒸气加温热片的制作)
第一面，对三块包含碳酸钙的延伸的多孔质的聚乙烯透湿性膜，和图5(a)和图5(b)所示的无纺布进行层叠来使用。无纺布使用与实施例2同样的。透湿性膜的基重为每块20g/m2。层叠三块透湿性膜时的通气度为2583秒，透湿度为3496g/(m2·24h)。第二面由非通性层叠无纺布构成。非通气性层叠无纺布是，将由芯鞘型复合纤维构成的无纺布与聚乙烯膜加热接合的复合物，基重为65g/m2，其中芯鞘型复合纤维，其芯由聚酯构成，其鞘由聚乙烯构成。
(实施例4)
除了(蒸气加温热片的制作)以外的操作与实施例2相同，得到图12(a)和图12(b)所示的蒸气加温热片。
(蒸气加温热片的制作)
第一面，将两张透湿性合成纸和图5(a)所示及图5(b)所示的无纺布层叠而适用。无纺布使用与实施例2相同的。每张透湿性合成纸的基重为40g/m2。层叠透湿性合成纸时的通气度为135秒/(100ml·6.42cm2)，透湿度为4760g/(m2·24h)。第二面由与实施例3同样的非通气性层叠无纺布构成。
利用上述方法，在间距(span)间距离为80mm，滑块速度为20mm/min的条件下测定由实施例2～4得到的蒸气加温热片的刚性值，在从第一面13施加负荷的情况下，均为0.07N/宽度7cm，在从第二面14施加负荷的情况下，为0.08N/宽度7cm。
实施例2～4在两眼上单独具有片状发热体。由于各片状发热体的大小不满足上述间距间距离80mm，因此在上述条件下测定刚性值的情况下，得不到在包含蒸气加温热发生部的部分的蒸气加温热片的刚性值。因此，除了使间距间距离为40mm，滑块速度为5mm/min以外，使用上述测定方法测定性值，确认上述条件下的测定的正确性。根据经验可知，在间距间距离80mm，滑块速度20mm/min的条件下的测定值N和在间距间距离40mm，滑块速度5mm/min条件下的测定值A之间，以下的换算式(1)成立
N＝A×(1/2)·(7/样品宽度)………(1)
利用该换算式(1)和间距间距离40mm，滑块速度5mm/min的条件下的测定值A得到的刚性值为0.06N/宽度7cm。因此，确认在间距间距离80mm，滑块速度20mm/min条件下的测定是正确的。
对于由实施例2～4得到的蒸气加温热片，以39～46岁的5名男性被验者(10个眼)为对象，根据先前所述的方法，对适用蒸气加温热片的皮肤表面的温度进行测定，此时任何一个蒸气加温热片，使用中的皮肤温度在大致20分钟内，维持为37～40℃。另外，根据先前所述的方法对蒸气加温热片的水蒸气发生的持续时间进行测定，实施例2的蒸气加温热片为15分，实施例3为20分，实施例4为20分。
使用由实施例2～4得到的蒸气加温热片，测定BUT(破坏时间：break up time)，近侧视力，眼的调节力(自觉的调节力)，瞳孔反应，收敛反应。以39～46岁的5名男性被验者(10个眼)为对象，(1)在进行3～4小时的VDT作业后，(2)在(1)后且在使用蒸气加温热片10分钟后的上述两个状况下进行各测定。测定方法与实施例1相同。近侧视力使用标准近距离视力表，在矫正下从离视力表30cm的距离，使用左右眼分别测定。BUT分别对右眼·左眼，在荧光素染色后，在细隙灯显微镜观察下，用秒表测定从睁眼后至泪液油膜层破裂的秒数。测定结果为各个测定值的平均值。在图18～图22中表示这些结果。
图18(a)和图18(b)表示的眼的角膜表层的泪的油层破坏时间 (BUT)的测定结果。该图的纵轴的BUT表示从睁眼后至角膜表面的泪的油层破坏的时间(秒)。纵轴的值越大，意味着干眼度越低，健康者一般为10秒以上，在5秒以下的情况下，判断为干眼。从该图所示的结果可看出，通过使用蒸气加温热片，BUT值上升，判断眼的干眼状态改善。
图19(a)和图19(b)表示眼的近侧视力的测定结果。从该图所示的结果可知，通过使用蒸气加温热片，自觉的调节力上升，判定眼的调节力改善。
图20(a)和图20(b)表示眼的调节力(自觉的调节力)的测定结果。从该图所示的结果可知，通过使用蒸气加温热片，自觉的调节力上升，判断眼的调节力具有显著差，得到改善。
图21(a)和图21(b)表示瞳孔反应的测定结果，纵轴为缩瞳直径，单位为mm。从该图所示的结果可知，通过使用蒸气加温热片，缩瞳直径的值上升，判定瞳孔反应具有显著差，得到改善。
图22(a)和图22(b)表示收敛反应的测定结果，从该图所示的结果可知，通过使用蒸气加温热片瞳孔移动距离的值上升，判定收敛反应改善。
如图15～图22所示的结果可知，通过使用蒸气加温热片，判定成为对于视力降低原因的近距反应的三个特征(眼的调节力，瞳孔反应，收敛反应)的改善有效果，另外，判定对于成为干眼原因的BUT(从睁眼后至角膜表面的泪的油层破坏的时间)的改善有效果。
产业上利用的可能性
以上，如详述那样，本发明的眼用水蒸气发生体对成为视力降低的原因的近距反应的三个特征，即，调节力降低，瞳孔反应降低和收敛反应异常的改善有效果。另外，本发明的眼用水蒸气发生体对于因睑板腺闭塞而使角膜表层的泪油膜层的不完全，从而造成的干眼的改善有效果。

Claims (11)

1.一种眼用水蒸气发生体，其具有利用被氧化性金属的氧化反应产生蒸气加温热的蒸气加温热发生部，并在眼睛及眼睛周围施加水蒸气，其特征在于：
该眼用水蒸气发生体，从与眼睛及眼睛周围接触的面发生水蒸气1～30分钟，并在1～120分钟内使所接触的皮肤表面温度为34℃～43℃，该眼用水蒸气发生体的刚性值为0.01～10N/宽度7cm，
所述与眼睛及眼睛周围接触的面由包含立体卷缩纤维的无纺布构成。
2.如权利要求1所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
所述蒸气加温热发生部，收容在具有第一面和位于其相反侧的第二面的扁平的收容体内，至少使发生的水蒸气通过与眼睛及眼睛周围接触的面。
3.如权利要求2所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
利用JIS P8117测定的第二面的通气度与利用JIS P8117测定的第一面的通气度同等或较大，使发生的水蒸气通过第一面。
4.如权利要求3所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
第一面的通气度为0.01～15000秒，第二面的通气度为100～60000秒。
5.如权利要求2所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
第一面的透湿度为100g/(m2·24hr)以上。
6.如权利要求1所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
所述蒸气加温热发生部，收容在具有通气面和位于其相反侧的非通气面的扁平的收容体内，使发生的水蒸气通过该通气面。
7.如权利要求6所述眼用水蒸气发生体，其特征在于：
所述通气面的透湿度为100～20000g/(m2·24hr)。
8.如权利要求1～7中任何一项所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
所述蒸气加温热发生部由发热片构成，该发热片，通过使包含被氧化性金属、反应加速剂和纤维状物的成形片中含有电解质水溶液而构成，且通过与空气接触可以发热。
9.如权利要求1～7中任何一项所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
在左右两侧部分别具有耳挂部。
10.如权利要求1～7中任何一项所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
在与眼罩并用时，插入该眼罩和使用者的眼部之间进行使用。
11.如权利要求1～7中任何一项所述的眼用水蒸气发生体，其特征在于：
附有表示改善眼疲劳和/或干眼的内容的标识，或者放入附有该标识的包装中。
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