CN100579631C - 用于从气体中回收二氧化碳的方法及其用途和用于回收二氧化碳的设备 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于从气流中回收二氧化碳的方法。该方法为两步法，其中，二氧化碳在第一步骤中被压缩，而残余的二氧化碳在后一步骤中通过吸收工序而被回收。本发明还涉及一种用于回收二氧化碳的方法的用途以及用于回收二氧化碳的设备。

Description

用于从气体中回收二氧化碳的方法及其用途和用于回收二氧化碳的设备
技术领域
本发明涉及一种从气体中回收二氧化碳的方法及其用途。更具体地说，本发明涉及一种用于回收二氧化碳的两步法，该方法是通过在温度接近但高于二氧化碳的三相点的状态下冷凝，随后吸收在冷凝过程中二氧化碳未被液化的气态二氧化碳。本发明还涉及一种用于从气体中回收二氧化碳的设备。
背景技术
二氧化碳是人所共知存在于大气中的气体。它通过发酵过程、石灰石焙烧以及所有形式的碳和碳化合物的燃烧过程而大量地释放到大气中。近几十年来，由于温室效应造成未来气候变化而引发的环境问题，人们对于所述排放物的关注日益增加。因此，多年来进行了大量的工作来研发从燃烧气体中去除二氧化碳的工艺。如有可能，后来出现的二氧化碳回收可使这些工艺经济可行。
本领域已知有各种从气流中除去气态组分的方法。尤其是，已经提出的吸收法是一种适合用于从废气流中除去组分的方法。在US3,266,220中，提出一种通过使用对二氧化碳具有选择可溶性的溶剂而将二氧化碳从气体混合物中除去的方法。提出作为选择性溶剂的示例是水、甲醇、丙酮和碳酸丙烯酯。
众所周知，纯二氧化碳的三相点为-56.6℃和5.2巴。这意味着，不论温度如何，二氧化碳在大气压力条件下不能是液体。为了获得液体，所用温度必须在-56.6℃以上，压力必须至少为5.2巴。
欧洲专利申请EP1308502公开了一种通过在压缩之后进行冷凝而从乙醇发酵或其他气源中获得液化二氧化碳的方法。在此方法中，冷凝过程优选在温度-20℃到-55℃、压力19巴到20巴的范围内发生。但是，在所述正本中没有提到进一步致力于回收未冷凝的二氧化碳。
发明内容
本发明的目的在于提供一种用于从含CO2的气体中回收二氧化碳的方法。
令人惊奇的是，本发明人已经发现可以获得一种改进的方法，该方法是通过新颖的两步法来从气体中回收二氧化碳。通过初始冷凝待处理的气体与随后吸收第一步尚未凝结的气态二氧化碳相结合，有可能比本领域已知的方法回收更高收率的二氧化碳，并且在经济上更为可行。
本发明涉及一种用于从气体中回收二氧化碳的方法、所述方法的用途以及用于从气体中回收二氧化碳的设备。
本发明的方法包括如下步骤：
a.向设备供给加压的含CO2气体，和/或在供给过程中压缩含CO2气体；
b.冷却在步骤a中获得的压缩气体；
c.利用冷凝工序分离在步骤b中获得的气体，由此，所述气体被分离成富CO2液体(L1)和含CO2气体(G1)；
d.通过物理吸收剂吸收在步骤c中获得的气体G1，由此，气体G1被分离成液体(L2)和贫CO2气体(G2)；
e.分离在步骤d中获得的液体L2，以便获得含CO2气体(G3)和液体(L3)；
f.压缩在步骤e中获得的气体(G3)，以便获得含CO2气体(G4)；以及
g.蒸馏在步骤c中获得的液体L1，以便回收液体CO2(L5)和基本不含CO2的气体(G5)。
在本发明的方法中，二氧化碳基本上是分两步回收的。最初，二氧化碳是通过对压缩和冷却过的原料气冷凝作用而回收的。在这种气/液分离后，留在气流中的二氧化碳通过使所述气流经受吸收工序而回收，由此气体中存留的二氧化碳被吸收剂所吸收。随后分离二氧化碳与吸收剂产生第二批的二氧化碳。
在本发明方法的第一步(步骤a)中，将压力施加于原料气中，除非该气体在供给之前就已具有足够高的压力。在优选实施例中，气体在供给过程中加压，这时压力至少为20巴。另一种作法是，进入设备的气体是在至少20巴的高压下。
原料气中的二氧化碳浓度将取决于所述气体的来源。但在优选实施例中，二氧化碳的浓度至少为40％容积比，优选为至少45％容积比，更优选至少为50％容积比。
在本发明方法的步骤b中，压缩气体被冷却，直至达到合适的温度。如上所述，优选温度保持高于-56.6℃的三相点。在优选实施例中，对气体进行冷却，直至温度达到低于-20℃。在一个或多个步骤中可进行这种冷却。对于本领域技术人员来说，为了优化该冷却过程而需对换热器的数量及尺寸所进行的这种数学计算为标准程序。
这时处于高压和低温下的气体在步骤c中通过采用冷凝工序而分离成富CO2液体(L1)和含CO2气体(G1)。在优选实施例中，所述冷凝工序为闪蒸。本文中所用的术语“富CO2液体”是指一种液相，其中液态CO2的含量为至少95％，以重量计，优选为至少97％，以重量计，更优选为至少98.5％以重量计。
当进行上述闪蒸时，必须控制温度和压力，以确保二氧化碳冷凝，并防止固体二氧化碳沉淀。优选地，进行闪蒸时的压力使得气体中50％到65％的冷凝二氧化碳得以回收。
在本发明的优选实施例中，离开闪蒸塔的含CO2气体G1的温度范围为-30℃到-70℃，优选为-44.1℃到-56℃，更优选为-46.1℃到-50.1℃，最优选为-47.6℃到-48.6℃，所述气体的压力范围为10巴到200巴，优选为12巴到50巴，更优选为20巴到40巴，最优选为28巴到32巴。离开闪蒸塔的液体L1的温度范围为-30℃到-55℃，优选为-45℃到-53℃，更优选为-47℃到-51℃，最优选为-48.5℃到-49.5℃，所述液体的压力范围为10巴到200巴，优选为14巴到27巴，更优选为16巴到22巴，最优选为17.5巴到18.5巴。
另一种作法是，可将液流L1冷却至低于-55℃的温度，使得二氧化碳固化，随后将二氧化碳产物以固体干冰的形式从设备中取出。
在所述闪蒸步骤中，存在于富CO2液体中的一半以上的二氧化碳会被回收。然而，冷气流G1中大量的二氧化碳正离开闪蒸塔。为了回收所述大量的二氧化碳，要使冷气流G1流过步骤d中的吸收塔。
在吸收塔中，气体G1被分离成含有进入吸收塔的大部分二氧化碳(超过90％)的液体(L2)和贫CO2气(G2)。本文中使用的术语“贫CO2气”是指气体中二氧化碳分压力小于3巴，优选为小于1.5巴，更优选为小于1巴。
用于吸收气态二氧化碳的吸收剂可以是已知能够吸收二氧化碳的任何溶剂。然而，由于随后将二氧化碳从吸收剂分离所需的耗能较低，因此优选使用能够物理吸收而不是化学吸收二氧化碳的吸收剂。优选的吸收剂的示例为SELEXOL、甲醇和碳酸丙烯酯。目前，最优选的吸收剂是甲醇。这是由于甲醇的吸收性能随着温度降低而增加这一事实所致。因此，在吸收步骤之前无需对冷气体G1进行加热。此外，随后的闪蒸过程所需的能量降至最低。
离开吸收塔时的液体L2的温度取决于所用的吸收剂。当用甲醇作吸收剂时，进入吸收塔的甲醇的温度范围为-44℃到-52℃，优选为-46℃到-50℃，更优选为约-48℃。但是，当用SELEXOL作为吸收剂时，进入吸收塔的SELEXOL的温度范围为0℃到10℃，优选为2℃到8℃，更优选为4℃到6℃。
这种区别是由于SELEXOL的粘度随着温度的降低而增加这一事实所致。温度低于约0℃时，SELEXOL的粘度已达到难以处理液体的程度。因此，当用SELEXOL作吸收剂时，温度必须保持在等于或高于0℃。此外，在气流G1进入吸收塔之前，必须加热所述气流。当所述吸收剂的物理性能已知时，确定进入吸收塔的任何可用吸收剂的合适温度这是本领域技术人员所知道的。
如果吸收剂为甲醇，液体L2的温度范围则为-23.7℃到-31.7℃，优选为-25.7℃到-29.7℃，更优选为-27.2℃到-28.2℃，而所述液体的压力范围为26巴到50巴，优选为28巴到45巴，更优选为29.5巴到30.5巴。
如果吸收剂为SELEXOL，则液体L2的温度范围为5℃到20℃，优选为10℃到17℃，更优选为12℃到15℃。
为了使二氧化碳从吸收剂中分离，液体(L2)优选在本发明的方法随后的步骤e中被闪蒸。该分离可在一个或多个连续的闪蒸塔中进行。另外，闪蒸可作为低压工序或高压工序或二者的组合进行。组合闪蒸塔的数量、尺寸和类型这是本领域技术人员所知道的，以便获得更可行的组合。
如果在步骤d中使用甲醇作吸收剂，离开闪蒸塔的含CO2气体G3的温度范围则为-23.5℃到-33.5℃，优选为-25.5℃到-31.5℃，更优选为-27.5℃到-29.5℃。气体G3离开高压塔时，所述气体的压力范围为5巴到20巴，离开低压塔时，负压力的范围为0.5巴到压力3巴。
随后对离开闪蒸塔(或多个)的气体进行压缩(步骤f)。对本领域技术人员来说，为了用最合适的方式进行该压缩步骤而确定所需压缩机的数量和尺寸是标准程序。如果使用一个以上的闪蒸塔，在混合之前可分别对离开每个塔的气体进行压缩。另一种作法是，离开每个塔的气体可在压缩前混合。
如果使用甲醇作吸收剂，进入蒸馏塔的气体G4的温度范围则为-44℃到-52℃，优选为-46℃到-50℃，更优选为-47.5℃到-48.5℃，所述液体的压力范围为14巴到22巴，优选为16巴到20巴，更优选为17.5巴到18.5巴。
燃烧过程中产生的几乎所有气体在某种程度上都含有水分。如果用本发明的方法所处理的气体中有水，则必须除水，以防固态水沉淀在设备中。因此，在本发明的优选实施例中，在步骤b中气体冷却之前要除水。除水的程度优选为水的压力露点低于-55℃。
从气体中除水的各种方法均为本领域的技术人员所知，他们根据待处理气体的化学成分容易地可确定最合适的方法。这种方法的实例为用分子筛、硅胶、活性矾土及其它适合脱水至低水露点的吸收剂进行吸收。
在步骤e中离开闪蒸塔(或多个)的液体L3基本上由吸收剂组成，其中，二氧化碳浓度较低。如果吸收剂不再重复使用，则必须除去大量的吸收剂。因此，在优选实施例中，所述液体再循环回到吸收塔。结果，吸收剂浪费显著减少，而二氧化碳回收量增加。
如果不专门设法清除该杂质，则进入蒸馏塔时的气体G4就会含有少量的吸收剂，因此，在优选实施例中，通过过滤法将微量的吸收剂从步骤f中获得的液体中除掉。
本领域的技术人员知道，如何根据在步骤f中离开压缩机的气体G4的化学成分、温度和压力用最合适的方式进行这种过滤。合适方法的实例为用分子筛、硅胶、活性矾土、活性碳及其它适合从二氧化碳气体中去除有机化合物的吸收剂进行吸收。
为了提纯液态二氧化碳，可蒸馏分别在步骤c和步骤f得到的液体L1和气体G4。所述两种流体可在蒸馏塔内混合，或者可分别蒸馏，然后在储存前混和。如果上述气体G4的过滤归入该方法，则该过滤步骤发生在蒸馏之前。
在本发明的方法中，分别在步骤d吸收塔中和上述蒸馏塔(或多个)中得到的气体G2和G5或重复利用，或是通过燃烧清除掉。在优选实施例中，所述气体在燃烧之前膨胀，以便回收能量。
离开蒸馏塔(或多个)的液态二氧化碳L5的纯度将取决于本方法每个步骤中的工艺参数。根据产品今后的用途不同，所要求的纯度等级也不同。举例来说，如果以后的用途是将二氧化碳结合为食品的一部分，则液态二氧化碳必须基本上绝对纯净。相反，如果以后用在灭火器上，则对纯度的要求就不是很严格。然而，在优选实施例中，产品的纯度至少为99.5％。
液态二氧化碳产品的优选用途的示例是在软饮料或其他食品中结合作为食品级成分。
二氧化碳可从所有种类的气体中回收。通常，所有如下气体均可按本发明的方法进行处理：这些气体的二氧化碳分压力高于使二氧化碳冷凝的一定值且处于各种组分的混合物中，而其在冷凝后可由蒸馏来分离。然而，本发明的目的在于使用本发明的方法从来自制氢设备或合成气制造设备的气体中回收二氧化碳。
在最优选的实施例中，含CO2的原料气为源自制氢设备的废气，并且气体G2和G5再循环回到所述制氢设备。
本发明还涉及一种用于从气流中回收二氧化碳的设备。上述设备(图1中所示流程图的形式)可选择地包括与冷却装置(B)连接的压缩机(A)，所述冷却装置与具有气体出口和液体出口的冷凝装置(C)相连，所述冷凝装置(C)的气体出口与具有气体出口和液体出口的吸收塔(D)相连，所述液体出口与一个或多个各具有气体出口和液体出口的连续分离装置(E)相连，所述分离装置(E)的气体出口与一个或多个压缩机(F)相连，而所述压缩机(或多个)(F)的出口与一个或多个蒸馏塔(G)可选择地相连，并且冷凝装置(C)液体排出的出口与一个或多个蒸馏塔(G′)相连。
压缩机A和F分别可为适合压缩待处理气体的任何类型的压缩机。作为合适压缩机的示例，可举出离心式、螺旋式和往复式压缩机。特别优选的压缩机为多变效率高从而耗能低的压缩机。
冷却装置B可以是任何一种能够冷却加压气体的制冷机。本领域的技术人员可根据所要达到的温度以及待处理气体的化学成分容易地选出合适的冷却装置。
冷凝装置(C)和分离装置(或多个)(E)优选为闪蒸塔。所述塔可以是本领域已知的任何一种闪蒸塔。本领域的技术人员为了取得每一步骤中所需的结果，可以容易地确定是否需要一个或多个高压闪蒸塔(或多个)或者一个或多个低压蒸馏塔(或多个)或其组合。确定是否达到所需的结果这也是本领域技术人员所知道的，最合适的仅使用一个塔，或者使用两个以上串联或并联的塔。
所用的吸收塔(D)可以是本领域已知的任何一种适合完成将气态二氧化碳吸入吸收剂的塔。最适合使用的吸收塔通常是具有低压降的填充塔，但是也可使用盘式塔。
在优选实施例中，该设备包括脱水机，以便去除气流中的水分。气流的脱水工艺为本领域人所共知，本领域的技术人员很容易选出适合进行脱水的脱水机。然而，优选使用具有分子筛的TSA吸附器的脱水装置。
在又一个优选实施例中，本发明的设备还包括用于除去微量吸收剂的过滤器。当已知吸收剂的型号以及待处理液体的温度与压力等参数时，选择最合适的过滤器类型这是本领域技术人员所知道的。优选的过滤器的示例为具有分子筛或活性碳的TSA吸附器的过滤装置。
蒸馏塔(或多个)(G)可以是本领域已知任何一种适合蒸馏液态二氧化碳的塔。最适合使用的蒸馏塔通常为具有低压降的填充塔，但是也可使用盘式塔。
如上所述，气体G2和G5可在燃烧清除掉之前膨胀，以便回收能量。实际上，大约可以回收8-10％的能量。因此，优选实施例所涉及的设备包括为此目的的膨胀器。用于产生电能或直接压缩的涡轮膨胀机是可用于该设备中的合适膨胀机的示例。
当每个流的质量流、化学成分、温度和压力均已知时，为了获得设备运行的最大可行模式，计算设备的上述每一个装置的数量和尺寸这是本领域技术人员所知的标准程序。
当为每一个所述装置选择合适的材料时，必须特别考虑到待处理气体和液体的温度、压力和化学物理性能。然而，这种考虑也是本领域技术人员所知道的。
此外，本领域技术人员可以容易地知道，工艺参数的选择和控制将取决于进入设备的气体的化学成分以及在该方法每一步骤中的气体和液体的化学成分和物理条件。对于本领域的技术人员来说，为了将冷却能耗降至最低而确定换热器的数量和尺寸的计算是标准程序。
图2示出本发明从气流中进行回收二氧化碳的替换设备。
图2所示的设备与图1所示设备的不同之处在于气流G4不发生蒸馏，而所述气流G4在任选的脱水装置之前再循环并与加压原料流混合。并且，离开蒸馏塔G′的气流G5在任选的脱水装置之后再循环并与加压原料流混合。此外，气流G2也要再循环。在优选实施例中，气流G2再循环至制氢设备中。
下面参照优选实施例和图1更详细地描述本发明。所述附图示出了本发明的CO2回收流程示意图。
有关压力和温度以及主要化学组分的成分数据列于下表。所有涉及的压力是指总压力。
表 选择的气流和液流的物理化学性能。
  压力(巴)   温度(℃)   CO<sub>2</sub>(公斤/小时)   水(公斤/小时)   甲烷(公斤/小时)  甲醇(公斤/小时)
 原料气   1.3   30   26760   163   2568  n.d.
 进入脱水机的气体   31   10   26760   10   2568  n.d.
 进入塔(C)的气体   30   -39   26760   n.d.   2568  n.d.
 离开塔(C)的气体(G1)   30   -48   12382   n.d.   2451  n.d.
 离开塔(C)的液体(L1)   18   -49   14378   n.d.   118  n.d.
 离开塔(D)的气体(G2)   18   -50   919   n.d.   2177  1
 离开塔(D)的液体(L2)   30   -28   14900   n.d.   274  62561
 离开塔(E)的气体(G3)   7   -30   1332   n.d.   146  1
 离开塔(E)的液体(L3)   7   -30   13385   n.d.   81  62560
 离开塔(E′)的气体(G3′)   1.2   -45   9868   n.d.   81  7
  进入过滤器的气体   23   30   11200   n.d.   226  8
 进入塔(G)的气体(G4)   18   -49   11043   n.d.   170  n.d.
 离开塔(G+G′)的液体(L5)   18   -29   24578   n.d.   n.d.  n.d.
 离开塔(G+G′)的气体(G5)   18   -42   1277   n.d.   294  n.d.
n.d.：未测出
供给设备的气体是来自制氢设备的PSA废气。气体在温度大约30℃、压力大约为1.3巴下进入设备。原料流的质量流总计约34440公斤/小时，其中，二氧化碳的质量流达到26760公斤/小时。其它的化学组分为水(163公斤/小时)、甲烷(2568公斤/小时)、氮(145公斤/小时)、氢(752公斤/小时)以及一氧化碳(4050公斤/小时)。
在进气期间，气体在涡轮压缩机中进行压缩。压缩之后，气体在压力31巴、温度10℃下进入脱水机，较低的温度使压缩气体预冷却。在活性矾土/分子筛TSA吸附器型的脱水机中进行脱水，直至达到在离开脱水机的气体中检测不到含水分的程度。
在随后的步骤中，气体被冷却至约-39℃的温度。使用制冷设备完成这一冷却程序。该制冷设备为用CO2/NH3作为冷冻剂的串级系统。CO2环冷却至-48℃，而NH3环冷却至-29℃。
当进入闪蒸塔(C)时，压缩并冷却的气体的化学成分与原料气相比并无变化，只是除去了水分。闪蒸塔为简单的分离鼓。由于闪蒸过程，使二氧化碳分成液流(L1)和气流(G1)。
液态二氧化碳(L1)在压力18巴、温度-49℃下，以14378公斤/小时的质量流离开闪蒸塔，仅含有微量的甲烷(118公斤/小时)甚至较少量的氢、氮和一氧化碳。在所述液体随后的蒸馏过程中，这些微量杂质被除去，直至达到在离开塔的液体中检测不到杂质的程度。为完成这一程序采用了填充蒸馏塔(G′)。
离开所述闪蒸塔(C)的气流中的二氧化碳的质量流达到12382公斤/小时。在随后的吸收工序中，用甲醇作为吸收剂回收该二氧化碳。更确切地说，吸收剂为具有含水量0.1％的AA级甲醇。吸收塔(D)为填充塔。二氧化碳或以气相(G2)离开吸收塔，或是作为液相(L2)中的吸收成分离开吸收塔。
气相(G2)离开塔(D)的压力为18巴、温度为-50℃。气相中二氧化碳的质量流仅为919公斤/小时，而甲烷的质量流为2177公斤/小时。液相(L2)离开塔(D)的压力为30巴、温度为-28℃。离开所述塔的液相中二氧化碳的质量流为14900公斤/小时。此外，在所述液相中也将发现大量的甲烷(274公斤/小时)。
随后在两个连续闪蒸塔中对液相L2进行闪蒸。第一塔(E)为高压塔，第二塔(E′)为低压塔。在高压塔中，二氧化碳在高压下闪蒸，以将二氧化碳恢复至压缩机的级间压力，从而将能耗降至最低。该塔是填充塔。残余的二氧化碳在低压下通过闪蒸回收。另外，再煮溶剂，以确保在吸收器的顶部高度回收二氧化碳，从而确保二氧化碳在液体中低的残留量。此外，还有可能使用真空闪蒸，以便进一步减少液体中二氧化碳的含量。
离开高压闪蒸塔的气体G3以及液体L3的压力和温度分别为7巴和-30℃。质量流列于表中。液相L3流到低压闪蒸塔(E′)。离开低压塔的气体(G3′)的压力和温度为1.2巴和-45℃。离开低压塔的液相再循环至吸收塔，以便重复使用甲醇。同时，留在所述液相中的二氧化碳未被废掉，而是返回至吸收塔。
离开低压塔的气流在与离开高压塔的气流混合之前被压缩。随后，所述两种气体的混合物进一步被压缩，为在所述混合物进入过滤装置之前获得压力23巴、温度30℃，以便除去微量甲醇。实际上，在该优选实施例中，甲醇的浓度减少到在离开过滤装置的气流中不会检测不出来的程度。用分子筛TSA吸附器作为过滤器，而压缩机则为油润滑螺旋压缩机。
在压力18巴、温度-49℃下，已过滤的液流流至蒸馏塔(G)。离开该蒸馏塔(G)的液体在存储之前与离开蒸馏塔(G′)的液体混合。该液流(G+G′)中二氧化碳的质量流为24578公斤/小时，与不含任何可检测杂质的总质量流相等。
离开两个蒸馏塔的气体在进入涡轮膨胀机之前混合。此外，离开吸收器G2的气体进入涡轮膨胀机。离开涡轮膨胀机的气体经燃烧后清除掉。膨胀所述气体的目的在于回收能量。在该优选实施例中，3％的能量被回收。未描述的冷流和热流被利用使能耗降至最低。

Claims (24)

1.一种用于从含CO2气体中回收CO2的方法，该方法包括如下步骤：
a.将加压含CO2气体供给到设备和/或在供给期间压缩含CO2气体；
b.冷却在步骤a中获得的压缩气体；
c.利用冷凝工序分离在步骤b中获得的气体，由此，所述气体被分离成富CO2液体L1和含CO2气体G1；
d.通过物理吸收剂吸收在步骤c中获得的气体G1，由此，气体G1被分离成液体L2和贫CO2气体G2；
e.分离在步骤d中获得的液体L2，以便获得含CO2气体G3和液体L3；
f.压缩在步骤e中获得的气体G3，以便获得含CO2气体G4；以及
g.蒸馏在步骤c中获得的液体L1，以便回收液态CO2L5和基本不含CO2的气体G5。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤a中的所述含CO2气体或以压力为至少20巴的加压气体供给到设备，或是在供给期间进行压缩以使压力为至少20巴。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，冷却步骤b中的压缩气体，直至温度已达到低于-20℃。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤c中的冷凝工序为闪蒸。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤c中获得的含CO2的气体G1的温度范围为-30℃至-70℃，并且所述气体的压力范围为10巴至200巴，在步骤c中获得的液体L1的温度范围为-30℃至-55℃，并且所述液体的压力范围为10巴至200巴。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤d中的吸收剂为选自包括SELEXOL、甲醇和碳酸丙烯酯组类中的液态剂。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤e中液体L2的分离为闪蒸工艺。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，液体L2在一个或多个连续闪蒸步骤中闪蒸，并且其中，从每一闪蒸步骤获得的气体在混合之前或混合之后被压缩。
9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述方法还包括在步骤b中气体冷却之前从气体中除水的步骤。
10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤e中获得的液体L3再循环并与在步骤d中用于吸收气体G1的吸收剂相混合。
11.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述方法还包括对步骤f中获得的气体G4进行过滤的步骤。
12.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述方法还包括对步骤c中获得的液体L1和步骤f中获得的气体G4进行蒸馏的步骤，以便回收液态CO2L5和基本不含CO2的气体G5。
13.根据权利要求12所述的方法，其特征在于，液体L1和气体G4在蒸馏塔中单独蒸馏或者结合。
14.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤d中获得的气体G2和气体G5被处理重复使用或者通过燃烧清除掉。
15.根据权利要求14所述的方法，其特征在于，气体G2和G5在燃烧之前膨胀，以便回收能量。
16.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所产生的液态CO2L5纯度为至少99.5％。
17.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，含CO2气体为来自制氢中产生的废气，而气体G2和G5再循环至制氢设备。
18.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤f中获得的气体G4再循环并与在步骤a中获得的加压原料流混合，并且其中，在步骤g中获得的气体G5再循环并与在步骤a中获得的加压原料流混合。
19.根据权利要求18所述的方法，其特征在于，气流G2再循环到制氢设备。
20.一种用于从含CO2气体中回收CO2的设备，该设备可选择地包括第一压缩机(A)，该第一压缩机与冷却装置(B)相连，所述冷却装置与具有冷凝装置气体出口和冷凝装置液体出口的冷凝装置(C)相连，所述冷凝装置气体出口与具有吸收装置气体出口和吸收装置液体出口的吸收塔(D)相连，所述吸收装置液体出口与一个或多个连续的闪蒸塔(E)相连，每个闪蒸塔均具有闪蒸装置气体出口和闪蒸装置液体出口，所述闪蒸装置气体出口与一个或多个第二压缩机(F)相连，而所述第二压缩机(F)的出口与一个或多个第一蒸馏塔(G)可选择地相连，并且冷凝装置液体出口与一个或多个第二蒸馏塔(G′)连接。
21.根据权利要求20所述的设备，该设备还包括位于冷却装置(B)之前的脱水机。
22.根据权利要求20所述的设备，该设备还包括用于从离开一个或多个第二压缩机(F)的气体中除去微量吸收剂的过滤器，该过滤器位于一个或多个所述第二压缩机(F)与一个或多个第一蒸馏塔(G)之间。
23.根据权利要求20所述的设备，该设备还包括膨胀器，用于膨胀离开吸收塔(D)的气体G2和离开一个或多个第一蒸馏塔(G)的气体G5，以便回收能量。
24.根据权利要求1至19中任一所述的方法的用途，用于回收来自制氢或制合成气设备的气体中的CO2。
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