CN1003943B - 移动式炉箅的铁矿石球团矿的硬化焙烧法 - Google Patents

移动式炉箅的铁矿石球团矿的硬化焙烧法 Download PDF

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Abstract

为了减少氧化焙烧操作期间的能量消耗，在球团矿中掺入一定量含碳固体颗粒，使得此球团矿中固定碳含量，超过按化学计算还原赤铁矿为磁铁矿所需的数量及分解消耗热能的助熔剂所需的数量，或者超过分解消耗热能的助熔剂所需的数量。在移动式炉算的焙烧区内，热气体以低于大气压５－２０毫巴的压力通过球团矿区。

Description

移动式炉篦的铁矿石球团矿的硬化焙烧法
本发明是关于在氧化条件下，用通过球团矿装料的热气处理，在移动式炉箅上硬化焙烧铁矿石球团矿的方法，在此方法中，硬化焙烧所需的部分热量是由在此球团矿中所加的含碳固体颗粒提供的。
铁矿石球团矿在大约1200至1350℃温度下，于装有气罩的直线式移动或者回旋式移动的炉箅上进行硬化焙烧。所说的移动式炉箅也叫作球团矿焙烧机，它包含有几个处理区，在移动的方向上依次排列，这些处理区分干燥区、焙烧区和冷却区。所说的这些处理区可以进一步细分，例如细分成预干燥区和后干燥区、加热区、预焙烧区、主焙烧区和后焙烧区，以及第一冷却区和第二冷却区。
在经过氧化硬化焙烧的球团矿中所含的铁，大部分处于最高氧化态下，即处于Fe2O3形式下。当硬化焙烧磁铁矿球团矿或者含有磁铁矿（Fe3O4）的球团矿时，欲由热气体所提供的热量低于硬化焙烧赤铁矿球团矿时所需的热量，因为Fe3O4氧化成Fe2O3的过程是放热的。球团矿焙烧机的每单位面积物料通过速率主要取决于欲处理矿石中的磁铁矿含量，而且随着所说磁铁矿含量增加而增加。正因为如此，为了提高处理赤铁矿时的物料通过速率做了许多试验。为此，在球团矿中加入了充分磨细的含碳固体颗粒。因而导致每单位面积物料通过速率出现明显的增加，但是如果固定碳（Cflx）含量超过大约1.3%时，球团矿的抗压强度急剧减小，而且如果Cflx含量高，则每单位面积的物料通过速率也降低。不超过所说的Cflx含量时，物料通过速率增加，得到的球团矿质量好，排气速率和温度均减小（“加工技术”“Aufbereitungs Technik”，第12期，1973年，783-788页）。燃烧含量大约为1.3%的固定碳时，产生的热大约等于Fe3O4氧化为Fe2O3时产生的热量，这种数值的Cflx含量大约足以将Fe2O3还原为Fe3O4。在磁铁矿球团矿中掺入含碳固体颗粒，造成球团矿强度显著降低。
本发明的目的是在球团矿焙烧机具有高物料通过速率和生产高质量球团矿的条件下，进一步降低能量消耗。
按照本发明完成发明目的途径是：在球团矿中掺入含碳固体颗粒，其Cflx含量超过按化学计算还原赤铁矿为磁铁矿所需的数量并且还超过分解消耗热能的助熔剂所需的数量，或者超过分解消耗热能的助熔剂所需的数量;使热气体在低于大气压5至20毫巴的压力下，通过处于移动式炉箅之焙烧区域的球团矿层。这种球团矿可以仅由赤铁矿石所组成，也可以由赤铁矿石及磁铁矿石混合物所组成。含碳固体颗粒可以是高反应性的煤，也可以是低反应性煤。这种煤中的挥发成分含量可高可低，由煤所提供的固定碳Cflx可以高达超过按化学计算所需数量的50%。这种按化学计算所需的数量，总是与干矿石或者干矿石混合物中所含的赤铁量数量有关。
当将例如碱性碳酸盐等助熔剂掺入所说的矿石中时，热量将消耗在所说助熔剂的分解过程中，在这种情况下，Cflx含量可以相应增加，超过为此目的提供热量在燃烧时所需的数量，所以入的量可以高达超过所需数量的50%。
掺入混合物中的含碳固体颗粒，以造球操作所需的粒度添加。
通过焙烧区域球团矿层的热气压力，仅仅比大气压低5-20毫巴，而在其它球团矿焙烧过程中却比大气压低大约30-40毫巴。所用的术语“硬化焙烧”（hard-burning）是指在温度超过大约1250℃条件下对球团矿进行热处理。在焙烧区域，以每公斤炉料相当的立方米（标准温度和压力下）表示的气体速率也相应减小。所用的术语“焙烧区域”（burning zone）包括加热区和焙烧区本身，在加热区经过干燥的球团矿被加热到所需的焙烧温度，在焙烧区球团矿被保持在所需的焙烧温度之下。
已经发现，令人惊奇的结果是：在焙烧区域采用较低的负压和在球团矿中保持较高的Cflx含量，这二者结合起来导致保持球团矿的机械强度、球团矿具有较高的可还原性，并且使球团矿焙烧机的物料通过能力得以保持，使电能和热气消耗得以降低。
当采用挥发性可燃成分含量低的煤时，球团矿的固定碳含量，可能比使用挥发性可燃成分含量相对较高的煤时稍高。
在每一种应用中，固定碳含量及负压的最佳值可以由实验确定。
本发明优选的进一步特征是：在吸气干燥区，使热气在比大气压低5-20毫巴的压力下通过球团矿层。干燥一般分两阶段进行，在第一阶段是加压干燥区，在加压干燥区热气体从低部受压，通过球团矿层进入顶部。第二个区域是吸气干燥区，在吸气干燥区热气在上部抽吸，经过球团矿层从底部吸入，在吸气干燥区采用较低的负压和较低的气体流速，优点进一步增大。
本发明的另一个优选的特点是：使热气体在比大气压低10-15毫巴的压力下通过移动式炉箅焙烧区的球团矿层。采用这样的负压和相应的气体速率（每公斤炉料的），将产生特别有利的效果。
本发明的进一步优选的特征是：按照干矿石计算将1.7-2.0%重量的固定碳掺入赤铁矿球团矿中。所加入固定碳的量根据矿石或者矿石混合物中赤铁矿含量计算。如果矿石中加入消耗热能的助熔剂，则可以将这种助熔剂量加到赤铁矿含量中，以便计算固定碳含量。按照这样方法加入固定碳，将产生很好的结果。
本发明的另一个优选的优点是：按照干矿石计算，将1.8-1.9%重量的固定碳掺入赤铁矿球团矿中，在这种情况下，在计算所要加入的固定碳含量时，也可以考虑所加入的消耗热能助熔剂。这种方法加入固定碳将产生特别好的结果。
本发明将通过参照实施例的方式作更详细说明。
采用一种赤铁矿精矿，按照干燥矿石计算，其分析结果（重量%）如下：
总铁 66.6
FeⅡ 0.9
SiO2 2.6
Al2O3 0.93
CaO ＜0.05
MgO ＜0.05
TiO2 0.06
P ＜0.03
采用了一种磁铁矿精矿，按照干矿石计算，其分析结果（重量%）如下：
总铁 65.6
FeⅡ 18.7
SiO2 1.6
Al2O3 0.93
MgO 0.58
P 0.04
S 0.20
使用了木炭，按照干木炭计算，其分析结果（重量%）如下：
Cflx 54.0
炭分 18.8
挥发分 27.2
使用了无烟煤，按照干煤计算，其分析结果（重量%）如下：
Cflx 88.7
灰分 3.1
挥发分 8.2
使用了焦炭，按照干焦炭计算，其分析结果（重量%）如下：
Cflx 80.1
灰分 13.9
表Ⅰ（续）
实验号
3排气速率
（m3标准温度。压力/kg
加压干燥 0.56 0.5 0.57 0.52 0.54 0.5 0.5
吸气区 2.37 2.2 2.73 1.46 0.94 1.39 1.4
冷却区 2.18 1.7 1.65 1.63 1.59 1.47 1.66
4.能量速率
热能输入（千焦/Kg）
3386 2565 3314 1842 1470 1747 1721
热能输出（千焦/Kg 849 491 980 302 194 281 287
风机能量
瓩·小时/公吨 7.74 4.2 6.3 1.35 0.6 0.9 1.28
最大的炉 炉条温度：℃ 690 484 786 311 171 278 254
5.焙烧的球团矿
平均抗压强度，牛顿/球团矿
4454 2153 2933 3001 1110 4494 3820
ISO磨损试验
+6.3mm，% 92.8 84.5 88.4 94.7 95.0 94.8 96.0
-0.5mm，% 7.0 14.7 11.3 5.1 4.4 5.0 3.9
还原行为
NTZ试验（500℃）
+6.3mm，% 95.3 88.5 32.3 95.4 80.5
-0.5mm，% 4.5 9.5 22.1 3.2 4.3
负荷试验下还原
（Burghard试验）
1050℃
DR/dt 40，%/分 1.2 1.2 1.2 1.12 1.05
反压 mm水柱 7.0 13 35 8.0 15
还原，% 80 80 80 80 80
表Ⅰ
实验号 1 2 3 4 5 6 7
1.燃料混合物 - 木炭 al- 焦炭
数量Wt.% - 2.2 2.2 3.4 4.0 2.0 2.3
Cfix含量，Wt.% - 1.18 1.18 1.84 2.16 1.8 2.1
2.焙烧制度
加压干燥
时间，分 3 3 3 3 3 3 3
温度，℃ 275 260 270 250 270 270 265
压力，表压 毫巴 35 40 40 30 30 30 30
吸气干燥
时间，分 3 6 7 3 2 3 3
温度，℃ 350 260 300 250 250 250 250
负压，毫巴 30 30 30 20 5 20 20
加热
时间，分 5 6 6 6 6 6 6
温度，℃ 350- 280- 300- 250- 250- 250- 250-
1250 1250 1250 1250 1250 1200 1200
负压，毫巴 35 11 10 10 7-10 10 10
焙烧
时间，分 13 11 16 12 10 12 11
温度，℃ 1300 1250 1250 1320 1320 1300 1300
负压，毫巴 40 30 10-40 10 10 10 10
冷却
时间，分 10.3 10 9.3 10.2 10.1 10.2 10.9
压力，表压，毫巴 45 40 40 30 30 30 30
总处理时间，分 34.1 36 41.3 34.2 31.1 34.2 33.9
物料通过速率
公吨/天，米2 23.8 22.4 19.6 22.0 23.4 23.8 24.0
表Ⅱ
实验号 8 9 10 11
1.燃料混合物 - - 无烟煤 -
数量，Wt% - 0.5 1.0 1.5
Cfix含量，Wt% - 0.45 0.9 1.35
2.焙烧制度
加压干燥
时间，分 4.5 2.5 3.0 3.0
温度，℃ 260-280 260-280 260-280 260-280
压力，表压，毫巴， 40 40 30 30
吸气干燥
时间，分 3.5 2 2 2
温度，℃ 250-350 250-350 250-250 250-350
负压，毫巴 20 10 20 20
加热
时间，分 12 9 8 8
温度，℃ 350-1250 350-1250 350-1250 350-1250
负压，毫巴 20-30 10 20-10 20-10
焙烧
时间，分 10 15.5 15.0 12
温度，℃ 1250-1300 1250-1300 1250-1300 1250-1300
负压，毫巴 50 20 20 15
冷却
时间，分 12 10 12 9.5
压力，表压，毫巴 40 40 40 40
总处理
时间，分 42 39.5 39.0 34.5
物料通过速率
公吨/天·米2 18.8 19.6 19.2 21.2
表Ⅱ（续）（ued）
实验号 8 9 10 11
3.排气速率
（m3标准温度·压力/Kg）
加压干燥 0.7 0.5 0.4 0.5
吸气区 2.3 1.6 1.7 1.6
冷却区 2.1 1.9 2.1 2.0
4.能量速率
真空区
热能输入，
千焦/Kg 3276 2483 2561 2300
热能输出，
千焦/Kg 992 510 523 423
风机能量，瓩·小时/公吨 7.0 3.5 2.5 1.6
最大炉篦炉条温度，℃ 780 552 552 478
5.焙烧的球团矿
平均抗压强度牛顿/球团矿
2562 2337 2223 1379
ISO摩损试验
+6.3mm，% 96.1 95.1 96.1 96.2
-0.5mm，% 3.3 4.0 3.3 3.6
还原行为
NTZ试验（500℃）
+6.3mm，% 53.1 69.5 54.7 61.8
-0.5mm，% 17.5 10.0 12.1 11.7
负荷试验下还原
（Burghard试验）
1050℃ 1.32 1.5 1.34 1.49
DR/dt40，%/分m
反压，mm水柱 1.8 0.7 0.6 0.5
还原，% 80 80 80 80
挥发分5.3
球团矿是在直径大约为26.5cm的锅中加以焙烧的。
使用赤铁矿球团矿做得到的实验结果示于表Ⅰ中。按照干矿石计算，使用了含2%重量的Ca（OH）2和2%重量的CaCO3的混合物制造球团矿。在表Ⅰ中列出了掺入的固体燃料量，涨球团矿的水分含量处于8.8%和9.75%之间。第一干燥阶段是加压干燥阶段，在这个阶段气体受压从底部经由炉料进入顶部。对于吸气干燥、加热和焙烧过程来说，从顶部抽吸气体，经由炉料从底部吸入，完成这三步的区域叫作“吸气区”（Suction zone）。
使用磁铁矿球团矿的实验结果，列于表Ⅱ之中。
按照干矿石计算，用含10%重量的白云石和0.5%重量的膨润土的混合物制造了球团矿。此湿球团矿的水分含量介于9.0%和9.3%之间。
本发明的优点在于减小了球团矿焙烧机的热量消耗和能量消耗，经焙烧的球团矿具有高机械强度和高可还原性，而且降低了具有给定物料通过能力的整套设备所需的资本。

Claims (6)

1、在氧化条件下，用通过球团矿炉料的热气体处理，在移动式炉箅上硬化焙烧铁矿石球团矿的方法，其中硬化焙烧所需的部分热量由掺入该球团矿中的含碳固体颗粒所提供，其特征在于：掺入所说球团矿中的含碳固体颗粒，其固定碳含量超过按照化学计算还原赤铁矿为磁铁矿所需的数量并且还超过分解助熔剂所耗热能所需的数量，其超过量可以高达所需数量的50%，以及在比大气压低5-20毫巴压力下，使热气通过移动式炉箅焙烧区内的球团矿层。
2、按照权利要求1所述的方法，其特征在于：在比大气压低5-20毫巴的压力下使热气体通过吸气干燥区内的球团矿层。
3、按照权利要求1所述的方法，其特征在于：在比大气压低10-15毫巴的压力下，使热气体通过移动式炉箅焙烧区内的球团矿层。
4、按照权利要求2所述的方法，其特征在于：在比大气压低10-15毫巴的压力下，使热气体通过移动式炉箅焙烧区内的球团矿层。
5、按照权利要求1至4中任何一个所述的方法，其特征在于：按照干矿石计算，将1.7-2.0%重量的固定碳掺入赤铁矿球团矿中。
6、按照权利要求5所述的方法，其特征在于：按照干矿石计算，将1.8-1.9%重量的固定碳掺入赤铁矿球团矿中。
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