CA1340873C - Procede pour reduire la despersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-fer - Google Patents
Procede pour reduire la despersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-ferInfo
- Publication number
- CA1340873C CA1340873C CA000570132A CA570132A CA1340873C CA 1340873 C CA1340873 C CA 1340873C CA 000570132 A CA000570132 A CA 000570132A CA 570132 A CA570132 A CA 570132A CA 1340873 C CA1340873 C CA 1340873C
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- tungsten
- nickel
- powders
- iron
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/045—Alloys based on refractory metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Contacts (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
La présente invention est relative à un procédé pour réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques d'alliages tungstène-nickel-fer obtenus par frittage de poudres. Le procédé consiste à ajouter de façon conjuguée du cobalt et du manganèse audit alliage. Ce procédé permet de mettre en oeuvre des poudres de tungstène d'origines différentes, de parer à certaines fluctuations dans les conditions d'élaboration de ces alliages et, en outre, d'améliorer certaines caractéristiques telles que l'allongement et la dureté.
Description
1~~~~7~3 PR.OCEDE POUR REDUIRE LA DISPERSION DES VALEURS
DES CARACTERISTIQUES MECANIQUES
D'A.LLIAGES DE TUNGSTENE-NICKEL-FER
La présente invention est relative à un procédé pour réduire la dispersion des valeurs des caractéristiques mécaniques d'alliages de tungsténe-nickel-ff_r.
L'homme de l'art sait que les matériaux destinés à la confection de masses d'équilibrage, de dispositifs d'absorption de rayonnement et de vibrations, de projectiles ayant une capacité de perforation, doivent: avoir une masse spécifique relativement importante.
C'est: pourquoi on recourt, pour leur fabrication, à des alliages dits "lourds", contenant principalement du tungsténe réparti de façon homogène dans une matrice métallique formée généralement par des éléments de liaison tels que le nickel et le fer. Un tel alliage est d'ailleurs décrit dans l'USP 3888636. Ces alliages sont obtenus essentiellement par la métallurgie des poudres, c'est-à-dire que leurs composants sont mis en oeuvre à l'état pulvérulent, comprimés pour leur donnE~r la forme appropriée, frittés et éventuellement soumis à des traitements thermiques et mécaniques, afin d'obtenir des produits répondant aux valeurs souhaitées des caractéristiques mécaniques telles que la résistance à la rupture, la limite élastique, l'allongement et la dureté.
Toutefois, on constate que ces caractéristiques peuvent être différentf:s d'un lot d'un alliage à un autre et même s'écarter notablement des valeurs souhaitées.
Une étude approfondie de ces phénomènes a permis à la demanderesse de montrer que cette dispersion était essentiellement due à deux facteurs - d'u,ne part, aux caractéristiques des poudres de tungstène telles que leur diamètre, leur forme, leur répartition granulométrique, qui sont trés variables suivant les conditions de leur fabrication.
En effet, ces variations conduisent, notamment lors de la compression des poudres, à des produits ayant des densités apparentes différentes dont le comportement change lors des traitements ultérieurs ; il
DES CARACTERISTIQUES MECANIQUES
D'A.LLIAGES DE TUNGSTENE-NICKEL-FER
La présente invention est relative à un procédé pour réduire la dispersion des valeurs des caractéristiques mécaniques d'alliages de tungsténe-nickel-ff_r.
L'homme de l'art sait que les matériaux destinés à la confection de masses d'équilibrage, de dispositifs d'absorption de rayonnement et de vibrations, de projectiles ayant une capacité de perforation, doivent: avoir une masse spécifique relativement importante.
C'est: pourquoi on recourt, pour leur fabrication, à des alliages dits "lourds", contenant principalement du tungsténe réparti de façon homogène dans une matrice métallique formée généralement par des éléments de liaison tels que le nickel et le fer. Un tel alliage est d'ailleurs décrit dans l'USP 3888636. Ces alliages sont obtenus essentiellement par la métallurgie des poudres, c'est-à-dire que leurs composants sont mis en oeuvre à l'état pulvérulent, comprimés pour leur donnE~r la forme appropriée, frittés et éventuellement soumis à des traitements thermiques et mécaniques, afin d'obtenir des produits répondant aux valeurs souhaitées des caractéristiques mécaniques telles que la résistance à la rupture, la limite élastique, l'allongement et la dureté.
Toutefois, on constate que ces caractéristiques peuvent être différentf:s d'un lot d'un alliage à un autre et même s'écarter notablement des valeurs souhaitées.
Une étude approfondie de ces phénomènes a permis à la demanderesse de montrer que cette dispersion était essentiellement due à deux facteurs - d'u,ne part, aux caractéristiques des poudres de tungstène telles que leur diamètre, leur forme, leur répartition granulométrique, qui sont trés variables suivant les conditions de leur fabrication.
En effet, ces variations conduisent, notamment lors de la compression des poudres, à des produits ayant des densités apparentes différentes dont le comportement change lors des traitements ultérieurs ; il
2 en résulte ainsi .des disparités au niveau des caractéristiques mécaniques des alliages ainsi obtenus. C'est d'ailleurs pourquoi il est prévu, dans certains cycles de fabrication, de modifier les conditions de traitement en fonction des caractéristiques des poudres.
Cette façon de procéder est certes efficace mais, nécessite à la fois un supplément de contrôles et une adaptation du matériel de fabrication à chaque cycle.
- d'autre part, cette dispersion est due également aux conditions de traitement des poudres. En effet, l'homme de l'art sait que des <:carts ~de + 20° C sur la température usuelle de frittage et des variations de vitesse de déplacement des produits dans les fours de traitement de quelques millimètres par minute conduisent à des fluctuations importantes des caractéristiques mécaniques. Ainsi, toute diminution de la vitesse a pour effet de faire chuter la résistance et la dureté.
En ce qui concerne la température, tout abaissement voisin de 20° C a des conséquences particuliérement défavorables sur l'allongement. Si une telle variation est peu probable en tant que température al:fichée, il n'en est plus de même pour des produits qui sont déplacés dans les fours de frittage à une vitesse trop grande, car ils ne subissent pas l'ensemble des échanges thermiques le long du four. Or, il n'est pas facile, à l'échelle industrielle, de pouvoir être totalement maitre de ces variations de vitesse ni même d'être sûr que, pour une température affichée sur le four, celle-ci corresponde toujours à un même profil thermique à l'intérieur du four, car la capacité de calorifugeage des garnissages et les atmosphères ga:.euses des fours évoluent dans le temps.
C'est= pour parer à ces difficultés que la demanderesse a mis au point un procédé permettant de réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques des alliages W-Ni-Fe obtenus à partir de poudres de caractÉ>ristiques différentes et soumis à des conditions de traitement j=luctuantes et ce, sans avoir recours à des modifications dans les conditions de. traitement elles-mêmes.
,F ,.p l 13~08'~~
Cette façon de procéder est certes efficace mais, nécessite à la fois un supplément de contrôles et une adaptation du matériel de fabrication à chaque cycle.
- d'autre part, cette dispersion est due également aux conditions de traitement des poudres. En effet, l'homme de l'art sait que des <:carts ~de + 20° C sur la température usuelle de frittage et des variations de vitesse de déplacement des produits dans les fours de traitement de quelques millimètres par minute conduisent à des fluctuations importantes des caractéristiques mécaniques. Ainsi, toute diminution de la vitesse a pour effet de faire chuter la résistance et la dureté.
En ce qui concerne la température, tout abaissement voisin de 20° C a des conséquences particuliérement défavorables sur l'allongement. Si une telle variation est peu probable en tant que température al:fichée, il n'en est plus de même pour des produits qui sont déplacés dans les fours de frittage à une vitesse trop grande, car ils ne subissent pas l'ensemble des échanges thermiques le long du four. Or, il n'est pas facile, à l'échelle industrielle, de pouvoir être totalement maitre de ces variations de vitesse ni même d'être sûr que, pour une température affichée sur le four, celle-ci corresponde toujours à un même profil thermique à l'intérieur du four, car la capacité de calorifugeage des garnissages et les atmosphères ga:.euses des fours évoluent dans le temps.
C'est= pour parer à ces difficultés que la demanderesse a mis au point un procédé permettant de réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques des alliages W-Ni-Fe obtenus à partir de poudres de caractÉ>ristiques différentes et soumis à des conditions de traitement j=luctuantes et ce, sans avoir recours à des modifications dans les conditions de. traitement elles-mêmes.
,F ,.p l 13~08'~~
3 Selon l.a présente invention, il est prévu un procédé de fabrication d'alliages W, Ni, Fe contenant au moins 85~ en poids de tungstène, 1 à 10~ de nickel et 1 à
10~ de fer, à partir d'un mélange initial de poudres de W, Ni et Fe d'origines différentes, mélange que l'on comprime et soumet à des conditions de frittage fluctantes avant corroyage et/ou traitement thermique de l'alliage fritté, caractérisé en ce quE~ pour réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques des alliages W, Ni, Fe, l'on ajoute de façon conjuguée au mélange initial de poudres W, Ni, Fe, des poudres de cobalt et de manganèse dans les proportions pondérales par rapport au mélange final de 0,02 à 2~ de cobalt et de 0,02 à 2~ de manganèse.
De préj_érence, les poudres ajoutées ont une granulométrie voisine de celle de la poudre de tungstène, c'est-à-dire comprise entre 1 et 15 ~,m FISHER et de préférence entre 3 et 6~ ~.m pour avoir des caractéristiques mécaniques plus é:Levées.
On peut "doper" la poudre contenant en poids entre 85 et 99 de tungstène, 1 à 10 de nickel et 1 à 10 de fer, avec un ajout: conjugué de poudre de cobalt et de poudre de manganèse, étant donné que le cobalt seul pour de tels alliages est un fragilisant qui conduit à des pertes de ductilité.
Ce dopage peut être effectué par mélange, soit au moment o~3 on ajoute le nickel et le fer au tungstène, soit après. I1 est réalisê â l'aide de tout type de mélangeur connu de l' homme ~3e l' art .
Le terme FISH:ER n'est pas une marque de commerce mais c'est un terme communément employé et mondialement connu dans le domaine notamment de la métallurgie des poudres et qui sert à désigner une méthode normalisée de contrôle.
__ ~ ~3 4 ~ ~ '~
3a Par la suite, la poudre dopée est soumise aux opérations suivani:es - compreasion sous forme de produits de dimensions convenables au moyen d'une presse isostatique ou uniaxia:Le, - frittage des produits dans un four à passage à
une température comprise entre 1000°C et 1 700°C
pendant 1 à,10 heures, opérations qui peuvent être suivies éventuellement, en fonction de la destination des produits, de traitements tels que:
- dégazage des produits frittés par maintien entre 700 et 1 3o0°C pendant 2 à 20 heures sous vide partiel, 134C~~'?3 - corroyage d'environ 5 à 20~ des produits dégazés, - revenu des produits par chauffage entre 300 et 1 200°C pendant 2 à l0 heures sous vide partiel.
On constate alors que l'ajout de cobalt et de manganèse permet de quasiment lisser les effets dûs aux caractéristiques différentes des poudres et aux fluctuations des conditions de traitE~ment tout en augmentant la dureté et la ductilité des alliag<~s ainsi obtenus. Du même coup, cela permet d'élargir les plages de fonctionnement des fours en ce qui concerne leur température et la vitesse de déplacement des produits.
Des exemples d'application de l'invention sont donnês ci-après, Esn se référant aux dessins dans lesquels:
La figure 1 représente en fonction de la teneur en cobalt en poids ~~ de la poudre, les valeurs en MPa de la résistance à la rupture, de la limite élastique et de l'allongement des alliages correspondants.
Les figures 2, 3, 4 et 5 montrent les résultats des exemples d'applicat.ion de l'invention.
Quatre lots de poudre de tungstène d'origines différentes repérÉ~s 1, 2, 3, 4 et contenant chacun 4,5~ de nickel et 2,5~ de fer,, ont été partagés chacun en deux parties. L'une a été dopée suivant l'invention avec 1~ en poids de cobalt Est 1~ en poids de manganèse et les deux parties ont été soumisses aux opérations et traitements décrits ci-dessus et ce, dans les mêmes conditions.
La limite élastique Rp, la résistance à la rupture Rm et l'allongement A '~ ont été mesurés sur les produits après chacune des étapes suivantes . frittage - dégazage corroyage - revenu, repérées sur les figures 2 et 3 respectivement au moyen des lettres A, B, C, D.
La figure 2, relative aux alliages de l'art antérieur, montre une dispersion des valeurs mesurées sur l~~as7~
4a chacune des poudr~ss, notamment en ce qui concerne la poudre
10~ de fer, à partir d'un mélange initial de poudres de W, Ni et Fe d'origines différentes, mélange que l'on comprime et soumet à des conditions de frittage fluctantes avant corroyage et/ou traitement thermique de l'alliage fritté, caractérisé en ce quE~ pour réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques des alliages W, Ni, Fe, l'on ajoute de façon conjuguée au mélange initial de poudres W, Ni, Fe, des poudres de cobalt et de manganèse dans les proportions pondérales par rapport au mélange final de 0,02 à 2~ de cobalt et de 0,02 à 2~ de manganèse.
De préj_érence, les poudres ajoutées ont une granulométrie voisine de celle de la poudre de tungstène, c'est-à-dire comprise entre 1 et 15 ~,m FISHER et de préférence entre 3 et 6~ ~.m pour avoir des caractéristiques mécaniques plus é:Levées.
On peut "doper" la poudre contenant en poids entre 85 et 99 de tungstène, 1 à 10 de nickel et 1 à 10 de fer, avec un ajout: conjugué de poudre de cobalt et de poudre de manganèse, étant donné que le cobalt seul pour de tels alliages est un fragilisant qui conduit à des pertes de ductilité.
Ce dopage peut être effectué par mélange, soit au moment o~3 on ajoute le nickel et le fer au tungstène, soit après. I1 est réalisê â l'aide de tout type de mélangeur connu de l' homme ~3e l' art .
Le terme FISH:ER n'est pas une marque de commerce mais c'est un terme communément employé et mondialement connu dans le domaine notamment de la métallurgie des poudres et qui sert à désigner une méthode normalisée de contrôle.
__ ~ ~3 4 ~ ~ '~
3a Par la suite, la poudre dopée est soumise aux opérations suivani:es - compreasion sous forme de produits de dimensions convenables au moyen d'une presse isostatique ou uniaxia:Le, - frittage des produits dans un four à passage à
une température comprise entre 1000°C et 1 700°C
pendant 1 à,10 heures, opérations qui peuvent être suivies éventuellement, en fonction de la destination des produits, de traitements tels que:
- dégazage des produits frittés par maintien entre 700 et 1 3o0°C pendant 2 à 20 heures sous vide partiel, 134C~~'?3 - corroyage d'environ 5 à 20~ des produits dégazés, - revenu des produits par chauffage entre 300 et 1 200°C pendant 2 à l0 heures sous vide partiel.
On constate alors que l'ajout de cobalt et de manganèse permet de quasiment lisser les effets dûs aux caractéristiques différentes des poudres et aux fluctuations des conditions de traitE~ment tout en augmentant la dureté et la ductilité des alliag<~s ainsi obtenus. Du même coup, cela permet d'élargir les plages de fonctionnement des fours en ce qui concerne leur température et la vitesse de déplacement des produits.
Des exemples d'application de l'invention sont donnês ci-après, Esn se référant aux dessins dans lesquels:
La figure 1 représente en fonction de la teneur en cobalt en poids ~~ de la poudre, les valeurs en MPa de la résistance à la rupture, de la limite élastique et de l'allongement des alliages correspondants.
Les figures 2, 3, 4 et 5 montrent les résultats des exemples d'applicat.ion de l'invention.
Quatre lots de poudre de tungstène d'origines différentes repérÉ~s 1, 2, 3, 4 et contenant chacun 4,5~ de nickel et 2,5~ de fer,, ont été partagés chacun en deux parties. L'une a été dopée suivant l'invention avec 1~ en poids de cobalt Est 1~ en poids de manganèse et les deux parties ont été soumisses aux opérations et traitements décrits ci-dessus et ce, dans les mêmes conditions.
La limite élastique Rp, la résistance à la rupture Rm et l'allongement A '~ ont été mesurés sur les produits après chacune des étapes suivantes . frittage - dégazage corroyage - revenu, repérées sur les figures 2 et 3 respectivement au moyen des lettres A, B, C, D.
La figure 2, relative aux alliages de l'art antérieur, montre une dispersion des valeurs mesurées sur l~~as7~
4a chacune des poudr~ss, notamment en ce qui concerne la poudre
4.
La figure 3, relative aux alliages selon l'invention, montre, au contraire, un regroupement des valeurs et pratiquement une identité de ces valeurs au stade ffinal de l'élaboration de l'alliage. Ces résultats montrent qu'on peut s'affranchir de l'origine des poudres de tungstène mises en oeuvre.
De plus, la valeur finale des caractéristiques mécaniques des alliages dopés correspond sensiblement à la valeur finale de la poudre non dopée avant les meilleures caractéristiques, à savoir:
Rp = 1 100 MPa Rm = 1 050 MPa A~ ~ 8 Dans unES autre série d'essais, on a mis en oeuvre un lot de poudre de même composition que ci-dessus, qui a été partagé en deux parties, l'une non dopée, référencée a, l'autre dopée suivant l'invention, référencée b. Les deux parties ont été divisées chacune en 9 fractions référencées de 1 à 9. Chaque fraction a été soumise aux traitements décrits ci-dessus mais :Les conditions de frittacre e'~
La figure 3, relative aux alliages selon l'invention, montre, au contraire, un regroupement des valeurs et pratiquement une identité de ces valeurs au stade ffinal de l'élaboration de l'alliage. Ces résultats montrent qu'on peut s'affranchir de l'origine des poudres de tungstène mises en oeuvre.
De plus, la valeur finale des caractéristiques mécaniques des alliages dopés correspond sensiblement à la valeur finale de la poudre non dopée avant les meilleures caractéristiques, à savoir:
Rp = 1 100 MPa Rm = 1 050 MPa A~ ~ 8 Dans unES autre série d'essais, on a mis en oeuvre un lot de poudre de même composition que ci-dessus, qui a été partagé en deux parties, l'une non dopée, référencée a, l'autre dopée suivant l'invention, référencée b. Les deux parties ont été divisées chacune en 9 fractions référencées de 1 à 9. Chaque fraction a été soumise aux traitements décrits ci-dessus mais :Les conditions de frittacre e'~
5 ont été différentes Four chacune des 9 fractions, en étant toutefois identiques pour les fractions de a et de b portant la même référence.
Ces différences de conditions de frittage, réalisées dans un four â passage, portent - d'un.e part, sur la température de la zone de sortie du four pour laquelle on a choisi trois valeurs différentes : une température usuelle de frittage, de l'ordre de 1 550°C, une température basse, de l'ordre de 1 530°C, et une température haute, de l'ordre de 1 570°C ;
- d'autre part, sur la vitesse de passage des produits dans le four de frittage pour laquelle on a choisi trois valeurs différentes : une vitesse usuelle, 17 mm/min, une vitesse basse, 11 mm/min et une vitesse haute, 26 mm/min.
Les conditions de température et de vitesse pour chacune des fractions sont indiquées dans le tableau suivant.
I I I I
I Rfrence I Temprature ( Vitesse I
I de la fraction I en C I mm/min I
I I
I I I I
I la - lb I I 11 I
I 2a - 2b I 1 550 I 17 I
I 3a - 3b I I 26 I
I
I
I 4a - 4b ~ I 11 I
I 5a - 5b I 1 530 I 17 I
I 6a - 6b I I 26 I
I I
I 7a - 7b I I 11 I
I 8a - 8b I 1 570 I 17 I
I 9a - 9b I I 26 I
~3~48'?3
Ces différences de conditions de frittage, réalisées dans un four â passage, portent - d'un.e part, sur la température de la zone de sortie du four pour laquelle on a choisi trois valeurs différentes : une température usuelle de frittage, de l'ordre de 1 550°C, une température basse, de l'ordre de 1 530°C, et une température haute, de l'ordre de 1 570°C ;
- d'autre part, sur la vitesse de passage des produits dans le four de frittage pour laquelle on a choisi trois valeurs différentes : une vitesse usuelle, 17 mm/min, une vitesse basse, 11 mm/min et une vitesse haute, 26 mm/min.
Les conditions de température et de vitesse pour chacune des fractions sont indiquées dans le tableau suivant.
I I I I
I Rfrence I Temprature ( Vitesse I
I de la fraction I en C I mm/min I
I I
I I I I
I la - lb I I 11 I
I 2a - 2b I 1 550 I 17 I
I 3a - 3b I I 26 I
I
I
I 4a - 4b ~ I 11 I
I 5a - 5b I 1 530 I 17 I
I 6a - 6b I I 26 I
I I
I 7a - 7b I I 11 I
I 8a - 8b I 1 570 I 17 I
I 9a - 9b I I 26 I
~3~48'?3
6 Sur chacun des alliages obtenus après revenu, on a mesuré la résistance à la rupture Rm en MPa, la limite élastique Rp 0,2 en MPa, la dureté Vickers en HV30, l'allongement en '~. Le terme Vickers n'est pas une marque de commerce mais c' est, un terme communément employé et mondialement connu dans le domaine notamment de la métallurgie des poudres et qui sert à désigner une méthode normalisée de contrôle.
Les résultats figurent sur la figure 4 pour les l0 fractions a non dopées et sur la figure 5 pour les fractions dopées b. On peut: constater que les différences de vitesse et de température conduisent, sur les produits non dopés, à
une dispersion notable des caractéristiques mécaniques. Par contre, sur les produits dopés, on peut noter un regroupement des valeur:> de la résistance à la rupture et de la limite élastique et presque une identité des valeurs de la dureté et de l'allongement. En outre, les valeurs de la dureté et de l'al:Longement sont sensiblement améliorées et ce, quelle que soit la vitesse.
On conçoit donc l'intérêt de l'invention qui, outre la suppression des dispersions, permet d'augmenter les valeurs de certaines caractéristiques en s'affranchissant des vitesses et d.es températures, ce qui donne à la fois beaucoup plus de :souplesse dans les cycles de fabrication, dans les exigence.. requises pour le matériel de fabrication et permet, en outre, d'envisager l'augmentation des capacités de production, du fait de l'accroissement possible des vitesses de dÉ;placement des produits dans les fours.
Les résultats figurent sur la figure 4 pour les l0 fractions a non dopées et sur la figure 5 pour les fractions dopées b. On peut: constater que les différences de vitesse et de température conduisent, sur les produits non dopés, à
une dispersion notable des caractéristiques mécaniques. Par contre, sur les produits dopés, on peut noter un regroupement des valeur:> de la résistance à la rupture et de la limite élastique et presque une identité des valeurs de la dureté et de l'allongement. En outre, les valeurs de la dureté et de l'al:Longement sont sensiblement améliorées et ce, quelle que soit la vitesse.
On conçoit donc l'intérêt de l'invention qui, outre la suppression des dispersions, permet d'augmenter les valeurs de certaines caractéristiques en s'affranchissant des vitesses et d.es températures, ce qui donne à la fois beaucoup plus de :souplesse dans les cycles de fabrication, dans les exigence.. requises pour le matériel de fabrication et permet, en outre, d'envisager l'augmentation des capacités de production, du fait de l'accroissement possible des vitesses de dÉ;placement des produits dans les fours.
Claims (6)
1. Procédé de fabrication d'alliages W, Ni, Fe contenant au moins 85% en poids de tungstène, 1 à 10% de nickel et 1 à 10% de fer, à partir d'un mélange initial de poudres de W, Ni et Fe d'origines différentes, mélange que l'on comprime et soumet à des conditions de frittage fluctantes avant corroyage et/ou traitement thermique de l'alliage fritté, caractérisé en ce que pour réduire la dispersion des caractéristiques mécaniques des alliages W, Ni, Fe, l'on ajoute de façon conjuguée au mélange initial de poudres W, Ni, Fe, des poudres de cobalt et de manganèse dans des proportions pondérales par rapport au mélange final de 0,02% à 2% de cobalt et de 0,02% à 2% de manganèse.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la granulométrie FISHER des poudres ajoutées est comprise entre 1 et 15 µm.
3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la granulométrie est comprise entre 3 et 6 µm.
4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on dope la poudre contenant en poids % entre 85 et 99 de tungstène, 1 à 10 de nickel et 1 à 10 de fer, avec un ajout conjugué de poudre de cobalt et de poudre de manganèse.
5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel le dopage est effectué par mélange au moment où on ajoute le nickel et le fer au tungstène.
6. Procédé selon la revendication 4, dans lequel le dopage est effectué par mélange après qu'on ajoute le nickel et le fer au tungstène.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8709169A FR2617192B1 (fr) | 1987-06-23 | 1987-06-23 | Procede pour reduire la dispersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-fer |
| FR8709169 | 1987-06-23 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA1340873C true CA1340873C (fr) | 2000-01-11 |
Family
ID=9352646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA000570132A Expired - Fee Related CA1340873C (fr) | 1987-06-23 | 1988-06-22 | Procede pour reduire la despersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-fer |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4931252A (fr) |
| EP (1) | EP0297001B1 (fr) |
| JP (1) | JPH08939B2 (fr) |
| KR (1) | KR920004706B1 (fr) |
| CN (1) | CN1013042B (fr) |
| AT (1) | ATE68834T1 (fr) |
| AU (1) | AU603229B2 (fr) |
| BR (1) | BR8803055A (fr) |
| CA (1) | CA1340873C (fr) |
| DE (1) | DE3865753D1 (fr) |
| ES (1) | ES2025320B3 (fr) |
| FR (1) | FR2617192B1 (fr) |
| GR (1) | GR3002979T3 (fr) |
| IL (1) | IL86816A (fr) |
| IN (1) | IN169594B (fr) |
| RU (1) | RU1797627C (fr) |
| SG (1) | SG12993G (fr) |
| TR (1) | TR23644A (fr) |
| UA (1) | UA13386A (fr) |
| YU (1) | YU46262B (fr) |
| ZA (1) | ZA884454B (fr) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5019330A (en) * | 1990-08-03 | 1991-05-28 | General Electric Company | Method of forming improved tungsten ingots |
| US5234487A (en) * | 1991-04-15 | 1993-08-10 | Tosoh Smd, Inc. | Method of producing tungsten-titanium sputter targets and targets produced thereby |
| US5603073A (en) * | 1991-04-16 | 1997-02-11 | Southwest Research Institute | Heavy alloy based on tungsten-nickel-manganese |
| US5328657A (en) * | 1992-02-26 | 1994-07-12 | Drexel University | Method of molding metal particles |
| US5527376A (en) * | 1994-10-18 | 1996-06-18 | Teledyne Industries, Inc. | Composite shot |
| US5713981A (en) * | 1992-05-05 | 1998-02-03 | Teledyne Industries, Inc. | Composite shot |
| US6136105A (en) * | 1998-06-12 | 2000-10-24 | Lockheed Martin Corporation | Process for imparting high strength, ductility, and toughness to tungsten heavy alloy (WHA) materials |
| US7267794B2 (en) * | 1998-09-04 | 2007-09-11 | Amick Darryl D | Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same |
| US6527880B2 (en) | 1998-09-04 | 2003-03-04 | Darryl D. Amick | Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same |
| US6270549B1 (en) | 1998-09-04 | 2001-08-07 | Darryl Dean Amick | Ductile, high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing same |
| US6248150B1 (en) | 1999-07-20 | 2001-06-19 | Darryl Dean Amick | Method for manufacturing tungsten-based materials and articles by mechanical alloying |
| US6447715B1 (en) * | 2000-01-14 | 2002-09-10 | Darryl D. Amick | Methods for producing medium-density articles from high-density tungsten alloys |
| US7217389B2 (en) | 2001-01-09 | 2007-05-15 | Amick Darryl D | Tungsten-containing articles and methods for forming the same |
| US6749802B2 (en) | 2002-01-30 | 2004-06-15 | Darryl D. Amick | Pressing process for tungsten articles |
| WO2003064961A1 (fr) * | 2002-01-30 | 2003-08-07 | Amick Darryl D | Articles contenant du tungstene et procedes permettant le formage de ces articles |
| US7000547B2 (en) | 2002-10-31 | 2006-02-21 | Amick Darryl D | Tungsten-containing firearm slug |
| US7059233B2 (en) * | 2002-10-31 | 2006-06-13 | Amick Darryl D | Tungsten-containing articles and methods for forming the same |
| EP1633897A2 (fr) * | 2003-04-11 | 2006-03-15 | Darryl Dean Amick | Systeme et procede permettant de traiter le ferrotungstene et d'autres alliages a base de tungstene, objets formes a partir desdits alliages, et procedes de detection desdits alliages |
| US7399334B1 (en) | 2004-05-10 | 2008-07-15 | Spherical Precision, Inc. | High density nontoxic projectiles and other articles, and methods for making the same |
| JP4916450B2 (ja) * | 2005-11-28 | 2012-04-11 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン合金粒、それを用いた加工方法およびその製造方法 |
| US8122832B1 (en) | 2006-05-11 | 2012-02-28 | Spherical Precision, Inc. | Projectiles for shotgun shells and the like, and methods of manufacturing the same |
| US9046328B2 (en) | 2011-12-08 | 2015-06-02 | Environ-Metal, Inc. | Shot shells with performance-enhancing absorbers |
| US10690465B2 (en) | 2016-03-18 | 2020-06-23 | Environ-Metal, Inc. | Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same |
| US10260850B2 (en) | 2016-03-18 | 2019-04-16 | Environ-Metal, Inc. | Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same |
| CN106834856B (zh) * | 2017-01-16 | 2018-11-16 | 西安华山金属制品有限公司 | 一种W-Ni-Fe-Y-ZrB2多相合金材料及其制备方法 |
| CN115011853A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-06 | 深圳艾利佳材料科技有限公司 | 延伸性高的钨合金及其制备工艺 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3888636A (en) * | 1971-02-01 | 1975-06-10 | Us Health | High density, high ductility, high strength tungsten-nickel-iron alloy & process of making therefor |
| JPS4937806A (fr) * | 1972-08-11 | 1974-04-08 | ||
| US3988118A (en) * | 1973-05-21 | 1976-10-26 | P. R. Mallory & Co., Inc. | Tungsten-nickel-iron-molybdenum alloys |
| US3979209A (en) * | 1975-02-18 | 1976-09-07 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Ductile tungsten-nickel alloy and method for making same |
| US3979234A (en) * | 1975-09-18 | 1976-09-07 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Process for fabricating articles of tungsten-nickel-iron alloy |
| DE3438547C2 (de) * | 1984-10-20 | 1986-10-02 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Wärmebehandlungsverfahren für vorlegierte, zweiphasige Wolframpulver |
| US4762559A (en) * | 1987-07-30 | 1988-08-09 | Teledyne Industries, Incorporated | High density tungsten-nickel-iron-cobalt alloys having improved hardness and method for making same |
-
1987
- 1987-06-23 FR FR8709169A patent/FR2617192B1/fr not_active Expired
-
1988
- 1988-05-24 IN IN412/CAL/88A patent/IN169594B/en unknown
- 1988-05-27 US US07/199,913 patent/US4931252A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-21 IL IL86816A patent/IL86816A/xx not_active IP Right Cessation
- 1988-06-21 CN CN88103710A patent/CN1013042B/zh not_active Expired
- 1988-06-21 EP EP88420211A patent/EP0297001B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-21 AT AT88420211T patent/ATE68834T1/de not_active IP Right Cessation
- 1988-06-21 ES ES88420211T patent/ES2025320B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-21 TR TR88/0437A patent/TR23644A/xx unknown
- 1988-06-21 JP JP63153360A patent/JPH08939B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-21 DE DE8888420211T patent/DE3865753D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-22 RU SU884356071A patent/RU1797627C/ru active
- 1988-06-22 AU AU18252/88A patent/AU603229B2/en not_active Ceased
- 1988-06-22 ZA ZA884454A patent/ZA884454B/xx unknown
- 1988-06-22 YU YU120188A patent/YU46262B/sh unknown
- 1988-06-22 BR BR8803055A patent/BR8803055A/pt not_active IP Right Cessation
- 1988-06-22 CA CA000570132A patent/CA1340873C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-06-22 KR KR1019880007535A patent/KR920004706B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-06-22 UA UA4356071A patent/UA13386A/uk unknown
-
1991
- 1991-10-24 GR GR91400633T patent/GR3002979T3/el unknown
-
1993
- 1993-02-06 SG SG129/93A patent/SG12993G/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA884454B (en) | 1989-03-29 |
| KR920004706B1 (ko) | 1992-06-13 |
| DE3865753D1 (de) | 1991-11-28 |
| US4931252A (en) | 1990-06-05 |
| GR3002979T3 (en) | 1993-01-25 |
| YU46262B (sh) | 1993-05-28 |
| TR23644A (tr) | 1990-05-28 |
| ES2025320B3 (es) | 1992-03-16 |
| IL86816A0 (en) | 1988-11-30 |
| SG12993G (en) | 1993-05-21 |
| EP0297001A1 (fr) | 1988-12-28 |
| UA13386A (uk) | 1997-02-28 |
| FR2617192B1 (fr) | 1989-10-20 |
| JPH01195247A (ja) | 1989-08-07 |
| CN1013042B (zh) | 1991-07-03 |
| IN169594B (fr) | 1991-11-16 |
| AU1825288A (en) | 1989-01-05 |
| KR890000193A (ko) | 1989-03-13 |
| BR8803055A (pt) | 1989-01-10 |
| ATE68834T1 (de) | 1991-11-15 |
| JPH08939B2 (ja) | 1996-01-10 |
| CN1031257A (zh) | 1989-02-22 |
| YU120188A (en) | 1990-08-31 |
| AU603229B2 (en) | 1990-11-08 |
| IL86816A (en) | 1992-06-21 |
| EP0297001B1 (fr) | 1991-10-23 |
| FR2617192A1 (fr) | 1988-12-30 |
| RU1797627C (ru) | 1993-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1340873C (fr) | Procede pour reduire la despersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-fer | |
| EP0349446B1 (fr) | Procédé de mise en forme directe et d'optimisation des caractéristiques mécaniques de projectiles perforants en alliage de tungstène à haute densité | |
| EP0924308B1 (fr) | Alliages intermétalliques à base de titane du type Ti2A1Nb à haute limite d'élasticité et forte résistance au fluage | |
| US5561829A (en) | Method of producing structural metal matrix composite products from a blend of powders | |
| EP3853391B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en alliage d'aluminium | |
| EP2321440A2 (fr) | Procédé de préparation d'une pièce en superalliage base nickel et pièce ainsi obtenue | |
| FR2532867A1 (fr) | Procede de fabrication de produits a base d'alliage de poudre d'aluminium presentant des proprietes de resistance amelioree | |
| JP2860064B2 (ja) | Ｔｉ−Ａｌ合金ターゲット材の製造方法 | |
| CH626406A5 (fr) | ||
| FR2573777A1 (fr) | Alliage d'aluminium resistant a la chaleur, a haute resistance, et procede pour fabriquer un element porteur constitue de cet alliage | |
| US3902862A (en) | Nickel-base superalloy articles and method for producing the same | |
| JPH02213431A (ja) | ＳｉＣウィスカ強化Ａｌ合金複合材料 | |
| EP0019569B1 (fr) | Corps creux composite et procédé de fabrication | |
| EP3393701B1 (fr) | Matériau obtenu par compaction et densification de poudres de nickel, bronze et laiton et son procédé | |
| EP1604760B1 (fr) | Procédé de fabrication d'un corps à structure cellulaire par densification d'une poudre métallique revêtue | |
| EP0438338B1 (fr) | Procédé d'obtention d'un produit à partir de poudres préalliées et produit obtenu à partir dudit procédé | |
| FR2628349A1 (fr) | Procede de forgeage de pieces en superalliage a base de nickel | |
| JP7333215B2 (ja) | アルミニウム合金加工材及びその製造方法 | |
| CH536672A (fr) | Procédé de fabrication d'un produit métallique et produit obtenu par ce procédé | |
| FR2864915A1 (fr) | Procede de fabrication de segments diamantes pour outils de coupe | |
| FR2607741A1 (fr) | Procede d'obtention de materiaux composites, notamment a matrice en alliage d'aluminium, par metallurgie des poudres | |
| US20230374996A1 (en) | Vehicle compressor component and method for manufacturing the same | |
| JP6268578B2 (ja) | アルミニウム合金、およびアルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH07207302A (ja) | ＡｌＮ分散型アルミニウム合金複合材料の製造方法 | |
| CH711939A2 (fr) | Matériau obtenu par compaction et densification de poudre(s) métallique(s). |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MKLA | Lapsed |