BRPI0923132A2 - método de lingotamento contínuo e dispositivo de aquecimento de bocal - Google Patents
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Abstract
MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO E DISPOSITlVO DE AQUECIMENTO DE BOCAL.
A presente invenção refere-se a um método de lingotarnento contínuo no qual a superfície externa de um bocal de Iingotamento contínuo que fornece metal fundido em um molde enquanto imerso no metal fundido no molde, é aquecido até 1OOOºC ou mais por um dispositivo de aquecimento de bocal compreendendo um aquecedor externo que realiza aquecimento radiante, enquanto o metal fundido passa através do bocal de lingotamento contínuo.
Description
- Relatório Descritivo da Patente de lnvenção para "MÉTODO DE
CAMPO TÉCNICO 5 A presente invenção se refere a um método de lingotamento contínuo, e a um dispositivo de aquecimento de bocal que aquece um bocal de iingotamento contínuo que fornece rnetal fundido em um molde quando se executa esse método de lingotamento contínuo. É reivindicada prioridade sobre o Pedido de Patente Japonês n° 10 2008-332935, registrado em 26 de dezembro de 2008, cujo teor está aqui incorporado como referência.
ANTECEDENTES DA TÉCNICA No lingotamento contínuo de aço, para aumentar a produtivida- - de, o fluxo do processo de Iingotamento contínuo deve ser executado contí- 15 nuamente com o mínimo de interrupções possível, (isto é, com um maior ¶ número de cargas consecutivas). Como a maioria dos aços produzidos por lingotamento contínuo são aços acalmados ao alumínio, o seu aço fundido contém uma grande quantidade de alumina produzida pela desoxidação, ou reoxidação devido ao ar ou escória. 20 Consequentemente, quando o tempo de lingotamento é alonga- do pelo aumento do número de cargas consecutivas, a adesão da alumina acima mencionada e o metal base tendem a se acumular no bocal refratário de vazamento e provocar entupimento dos bocais, que é um impedimento em termos de aumento do número de cargas contínuas, Como contramedi- 25 da, tem sido amplamente usado convencionalmente um método no qual o gás argônio é soprado no aço fundido dentro do bocal para obter um efeito de limpeza, e por este meio impedindo a deposição de alumina ao bocal submerso. Além disso, para evitar uma reação ou adesão que ocorre entre 30 os materiais refratários e o aço fundido ou alumina ou similar, a composição dos materiais refratários do bocal também foi examinada, levando ao desen- volvimento de uma variedade de materiais resistentes à adesão.
- Por exemplo, o Documento de Não Patente 1 relata os resulta- dos da investigação do efeito redutor da adesão de alumina alcançado pela aplicação de um material refratário de alta alumina e sem carbono ao bocal submerso. 5 Além disso, o Documento de Não Patente 2 relata que produzin- do-se um composto de baixo ponto de fusão no sistema ZrO2-C-CaO-SiO2 é eficaz para impedir a adesão de alumina.
Por outro lado, para evitar a adesão e a solidificação do metal base na parede interna do bocal, manter o bocal em alta temperatura provou 10 ser eficaz.
Portanto, no decurso da operação normal, o bocal é suficiente- mente pré-aquecido por um maçarico a gás ou similar antes de iniciar o pro- cesso de lingotamento.
Além disso, é conhecida uma técnica na qual o bocal é mantido em uma temperatura predeterminada pelo aquecimento do bocal
- durante o processo de lingotamento, evitando assim a adesão do metal ba- 15 se.
Exemplos específicos desse método de aquecimento incluem um método m no qual o próprio bocal gera calor, e um método no qual o calor é aplicado externamente ao bocal.
Por exemplo, como o método acima mencionado no qual o pró- prio bocal gera calor, é proposta uma técnica na qual um elemento de aque- 20 cimento é embutido dentro do corpo do bocal, e o bocal é aquecido energi- zando-se o elemento de aquecimento (por exemplo, referir-se ao Documento de Patente 1). Além disso, é proposta uma técnica na qual o aquecimento por indução é executado usando-se um bocaí em cujo corpo é embutido um ma- 25 terial refratário condutor com resistividade elétrica de 102 Q/cm (por exem- plo, referir-se ao Documento de Patente 2). Por outro lado, como um método de aquecimento do bocal pelo fornecimento de calor externamente, é proposta uma técnica na qual um bloco aquecedor feito de aço é disposto em torno da periferia do bocal (por 30 exemplo, referir-se ao Documento de Patente 3). Nesse método, usando-se o bloco aquecedor em combinação com um aquecedor tipo bainha, a tempe- ratura da superfície do bocal pode ser elevada até 850°C ou algo próximo a isso. Além disso, como um aquecedor de alta temperatura, é proposto um aquecedor a carbono (elemento aquecedor fio de carbono) incluso em um membro de vidro de sÍlica (por exemplo, referir-se ao Documento de Pa- 5 tente 4). Além disso, como técnica de preaquecimento antes de iniciar o lingotamento, o preaquecimento IH (aquecimento por indução) pode ser u- sado como uma alternativa ao preaquecimento típico por maçarico a gás, (por exemplo, referir-se aos Documento de Patente 5 e Documento de pa- lO tente 6). Como o preaquecimento com maçarico a gás requer tempo para preaquecer o bocal, aproximadamente 1,5 a 2 horas são necessárias a partir do início do preaquecimento até o acabamento. Por outro lado, como o pre- aquecimento IH tem excelente eficiência de aquecimento, são necessários - apenas 40 minutos ou algo próximo a isso. 15 Geralmente, o preaquecimento do bocal é executado para evitar
W a divisão devido ao choque térmico provocado pelo metal fundido no estágio inicial do lingotamento, e para evitar que o bocal fique entupido quando o metal fundido perde calor sensível para o bocal durante o lingotamento, pro- vocando a formação de camada sólida de aço fundido na parede interna do 20 bocal. No aquecimento por maçarico a gás, para melhorar a eficiência do preaquecimento, e suprimir a redução na temperatura do bocal no intervalo após o preaquecimento antes do bocal ser ligado a uma panela intermediá- ria, nos últimos anos a superfície externa do bocal é algumas vezes coberta com um material isolante. 25 [Documentos da Técnica Anterior] [Documentos de Patente] [Documento de Patente 1] japanese Unexamined Utility Model Application, First Publication n° H 6-552 [Documento de Patente 2] Japanese Unexamined Patent Appli- 30 cation, First Pubiication n° 2002-336942 [Documento de Patente 3] Japanese Unexamined Patent Appli- cation, First Publication n° 2004-243407
[Documento de Patente 4] Japanese Unexamined Patent Appli- cation, First Publication n° 2001-332373 [Documento de Patente 5] Japanese Unexamined Patent Appli- cation, First Publication n° 2008-055472 5 [Documento de Patente 6] Japanese Unexamined Patent Appli- cation, First Publication n° 2009-233729 Documentos de Não Patente [Documento de Não Patente 1] Materials and Processes Vol. 9 (1996) p. 196 10 [Documento de Não Patente 2] Refractory Materials, Vol. 42 (1990) p. 14 Problemas a serem Resolvidos pela lnvenção Entretanto, no método de soprar gás argônio no aço fundido no " bocal, embora algum grau de efeito preventivo seja reconhecido, a adesão 15 de alumina e de metal base e similares não pode ser completamente evita- . da.
Para também rnaximizar o número de cargas consecutivas, os entupi- mentos de bocais devido à alumina e ao metal base e similares deve ser evitado mais seguramente.
Além disso, nesse método, bolhas do gás argônio soprado en- 20 tram no molde junto com o aço fundido, e quando essas bolhas sobem até o topo do molde e saem na superfície do banho de aço fundido, o pó de molde que reveste o topo da superfície do banho de aço fundido se mistura no aço fundido, e fica aprisionado na casca sólida que se solidifica no interior do molde.
Como resultado, é possível ter-se um produto defeituoso. 25 Em adição, os poros formados na casca de solidificação pelas bolhas do gás argônio preso podem algumas vezes levar a um produto de- feituoso.
Além disso, as bolhas de gás argônio no aço fundido estão presen- tes em uma variedade de tamanhos, com cada bolha individual tendo um momento diferente.
Portanto, a presença de tais bolhas de gás argônio pode 30 tornar instável o fluxo de aço fundido, e é considerado ser a causa do desvio de fluxo e similares dentro do molde.
Consequentemente, é desejado que o sopro de gás argônio que pode provocar defeitos seja reduzido na preven-
ção de entupimentos de bocais.
Além disso, no método de mudar a composição do bocal sub- merso conforme descrito no Documento de Não Patente 1 e no Documento de Não Patente 2, embora um efeito de redução da adesão de alumina seja 5 alcançado até um certo grau, como existe uma diferença de temperatura entre a superfície interna do bocal submerso e do aço fundido, a adesão de alumina não pode ser completamente evitada.
Consequentemente, ainda que o número de cargas consecutivas possam ser até certo ponto aumenta- das, os entupimentos de bocal podem não ser evitados completamente. 10 Além disso, se a superfície interna tiver um ponto de solidifica- ção significativamente menor que o do tipo de aço que está sendo lingotado, como a adesão de um revestimento fino de metal base ocorre extremamente rápida, as caracteristicas dos materiais refratários não podem ser totalmente - ublizadas, e a prevenção de entupirnento não é alcançada. 15 Por outro lado, quando o bocal deve ser aquecido durante o lin- . gotamento no método de embutir um elemento de aquecimento energizado dentro do bocal conforme mostrado no Documento de Patente 1, e no Do- cumento de patente 2, em relação à formação integral do corpo do bocal com o elemento de aquecimento energizado, ocorrem problemas na forma 20 de rupturas, degradação oxidante dos conectores dos terminais de eletro- dos, e fuga de corrente elétrica durante a energização.
Além disso, aspectos tais como o método especifico de energização do bocal apresenta dificulda- des de uma perspectiva de engenharia, e não são necessariamente práticos.
Em adição, no caso de aplicação em operações reais, a tempe- 25 ratura almejada deve ser alcançada tão rapidamente quanto possível.
Entre- tanto, não apenas o aquecimento por energização comum leva tempo para aumentar a temperatura, mas há um número de problemas que impede a eficiência da operação, incluindo os muitos casos onde a grande dependên- cia da temperatura da resistência elétrica requer ajustes para a corrente e a 30 voltagem aplicadas.
Além disso, conforme mostrado no Documento de Patente 2, embora seja descrito um método que use aquecimento por indução de alta frequência, nesse caso o bocal é feito de um material refratário condutor, particularmente um material refratário em um sistema de grafite.
Nesse caso, da mesma maneira que na energização direta, há a possibilidade de fuga de corrente elétrica. 5 Além disso, conforme mostrado no Documento de Patente 3, no método de dispor um elemento de aquecimento em torno da periferia exter- na do bocal, o vão entre o elemento de aquecimento e o corpo do bocal age como resistência térmica, como o faz o próprio corpo do bocal, dando uma eficiência térmica extremamente ineficiente.
Apesar do fato de que a tempe- lO ratura do elemento aquecedor deve ser consideravelmente alta para aumen- tar a temperatura da periferia interna do bocal que contata o aço fundido, o bloco aquecedor descrito no Documento de Patente 3, mesmo quando usa- do em conjunção com um aquecedor do tipo de bainha, pode apenas au-
- mentar a temperatura até 850°C ou algo próximo a isso.
São também pro- 15 blemáticas a vida útil e a expectativa de vida do elemento aquecedor. bh
Além disso, no Documento de Patente 4, apenas a construção de um aquecedor de carbono é descrito, sem menção de sua aplicação a um bocal submerso.
Além disso, quando se executa o préaquecimento, em um méto- 20 do de preaquecimento usando-se um maçarico a gás convencional, o bocal é préaquecido por um gás de combustão em uma posição de prontidão re- movido do local de lingotamento, e subsequentemente o bocal é transporta- do para o local de lingotamento e ajustado à panela intermediária, em cujo ponto começa o fornecimento de aço fundido (também conhecido como inje- 25 ção de aço fundido ou vazamento de aço fundido). Consequentemente, co- mo o bocal está em um estado de resfriamento a partir do ponto quando a- caba o préaquecimento, rnesmo se o bocal for inicialmente aquecido até 1OOO°C ou mais, a temperatura do bocal submerso já terá caído significati- vamente no momento em que o lingotamento começa (tipicamente 5 a 15 30 minutos ou algo assim se passam a partir do momento em que termina o preaquecimento até que comece a injeção de aço fundido). Consequentemente ocorre um problema pelo fato de que mes-
mo se o preaquecimento for executado, o calor sensível do metal fundido é perdido para o bocal, fazendo a camada sólida do aço fundido se formar na parede interna do bocal, e o bocal se tornar entupido durante o lingotamento.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO 5 De acordo com as circunstâncias acima, um objetivo da presente invenção é fornecer um método de lingotamento contínuo e um dispositivo de aquecimento de bocal que sem depender do sopro de gás argônio, e sem desvantagens tais como vazamento de corrente ou deterioração de materiais refratários, é capaz de evitar a adesão pelo aquecimento eficiente do bocal, 10 permitindo que o lingotamento continuo seja executado de forma contínua. Meios para Resolver o Problema Os inventores da presente invenção investigaram a extensão na qual a temperatura da superfície externa do bocal reduz do fim do preaque- " cimento até o início do vazamento do aço fundido, usando um bocal de lin- 15 gotamento contínuo real que requer sete minutos do final do preaquecimento * com maçarico a gás até que o vazamento de aço fundido comece. Os resul- tados estão mostrados na figura 6. Conforme mostrado na figura 6, uma grande queda na temperatura foi observada de aproximadamente 200°C a 5 minutos após o aquecimento por maçarico a gás terminar e quase 300°C a 20 sete minutos. Portanto, mesmo se o preaquecimento for inicialmente execu- tado a 1OOO°C ou mais, quando o vazamento inicia, a temperatura da super- fície externa do bocal se reduz para menos de 1OOO°C (menos de 800°C na figura 6), que pode provocar a formação de uma camada sólida de aço fun- dido na parede interna do bocal. Os inventores reconhecem que há a possi- 25 bilidade de que o bocal seja entupido durante o Iingotamento. Os inventores da presente invenção também descobriram que se a temperatura da superficie externa do bocal for igual a ou maior que 1OOO°C quando se inicia o vazamento do aço fundido, o entupimento do bo- cal raramente ocorre durante o lingotamento. 30 À luz desse conhecimento, os inventores chegaram a presente invenção. A presente invenção tem os seguintes aspectos:
- (1) lsto é, é fornecido um método de lingotamento contínuo no qual a superfície externa de um bocal de lingotamento contínuo, que fornece metal fundido em um rnolde enquanto imerso no metal fundido no molde, é aquecido até 1OOO°C ou mais por um dispositivo de aquecimento de bocal 5 compreendendo um aquecedor externo que executa aquecimento radiante, enquanto o aço fundido passa através do bocal de lingotamento contínuo.
É também fornecido um dispositivo que pode, se necessário, aquecer a super- fície externa do bocal de lingotamento contínuo a uma temperatura tão alta (por exemplo, 1600°C). 10 (2) No método de lingotamento contínuo descrito no item (1) a- cima, o aquecedor externo pode ser um aquecedor de carbono. (3) No método de lingotamento contínuo descrito no item (1) a- cima, um aquecedor de carboneto de silício ou um aquecedor siliceto de mo-
- libdênio pode ser usado como aquecedor externo. 15 (4) No método de Iingotamento contínuo descrito no item (1) a- . cima, quando se começa a fornecer o aço fundido no molde, a superfície externa do bocal de lingotamento contlnuo pode ser preaquecida por um aquecedor até 1OOO°C ou mais. (5) No método de lingotamento contínuo descrito no item (1) a- 20 cima, quando se começa a fornecer o metal fundido no molde, a superfície externa do bocal de lingotamento contínuo pode ser preaquecido pelo aque- cedor até 1600°C ou mais. (6) Além disso, a presente invenção fornece um dispositivo de aquecimento de bocal que aquece a superfície externa de um bocal de lingo- 25 tamento contínuo para fornecer metal fundido em um molde enquanto imer- so no metal fundido no molde a 1OOO°C ou mais, o dispositivo de aqueci- mento de bocal compreendendo um isolante fornecido de modo a circundar o exterior do bocal de lingotamento contínuo deixando um vão; e um aque- cedor externo que executa aquecimento radiante, fornecido na superfície 30 interna do isolador que faceia o bocal de lingotamento contínuo. (7) No dispositivo de aquecimento de bocal descrito no item (6) acima, o aquecedor externo pode ser um aquecedor de carbono.
- (8) No dispositivo de aquecimento de bocal descrito no item (6) acima, o aquecedor externo pode ser um aquecedor de carboneto de silício ou um aquecedor de siliceto de molibdênio. (9) No dispositivo de aquecimento de bocal descrito no item (6) 5 acima, o aquecedor externo pode ser coberto por um tubo protetor de cerâ- mica com pressão interna reduzida. (10) No dispositivo de aquecimento de bocal descrito no item (6) acima, o isolante pode ser composto de segmentos isolantes múltiplos, Efeitos da lnvenção 10 De acordo com a presente invenção, a superfície externa do bo- cal de Iingotamento contínuo é mantida a 1OOO°C ou mais pelo dispositivo de aquecimento de bocal.
Como resultado, sem depender do sopro de gás ar- gônio que pode provocar defeitos, a temperatura do bocal de Iingotamento
- continuo pode ser aumentada e mantida sem que ocorram problemas tais 15 como vazamento de corrente ou deterioração dos materiais refratários, evi- . tando assim a adesão de óxidos não metálicos e do metal base.
Como resul- tado, o entupimento do bocal de lingotamento contínuo pela adesão pode ser evitado e o número de cargas de lingotamento contínuo consecutivas pode ser aumentado. 20 BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS A figura 1 é um diagrama esquemático mostrando a construção de um equipamento de lingotamento contínuo conforme uma modalidade da presente invenção.
A figura 2 é uma vista parcial em perspectiva mostrando a cons- 25 trução de um dispositivo de aquecimento de bocal conforme a mesma moda- lidade.
A figura 3 é uma vista parcial em perspectiva de um exemplo modificado da mesma modalidade, mostrando a construção do dispositivo de aquecimento de bocal. 30 A figura 4 é uma vista parcial em perspectiva de outro exemplo modificado da modalidade, mostrando a construção do dispositivo de aque- cimento de boca!.
. A figura 5A é uma vista ampliada de seção transversal do dispo- sitivo de aquecimento de bocal do equipamento de lingotamento contínuo da modalidade, mostrando o lingotamento contínuo antes do vazamento de aço fundido. 5 A figura 5B é uma vista ampliada de seção transversal do dispo- sitivo de aquecimento de bocal do equipamento de lingotamento contínuo da modalidade, mostrando o lingotamento contínuo durante o vazamento do aço fundido. A figura 6 é um gráfico mostrando a temperatura da superfície 10 externa do bocal de lingotamento contínuo a partir do início do preaqueci- mento até o meio do vazamento de aço fundido.
MELHOR FORMA PARA EXECUTAR A INVENÇÃO No método de lingotamento contínuo da presente invenção, a - superfície externa de um bocal de lingotamento contínuo que fornece metal 15 fundido a um molde enquanto imerso no metal fundido no molde é aquecido » até 1OOO°C ou mais por um dispositivo de aquecimento de bocal compreen- dendo um aquecedor radiante enquanto o metal fundido passa através do bocal de lingotamento contínuo. Além disso, como métodos de preaquecimento de bocal gera!- 20 mente executados até agora foi adotado um método de executar o preaque- cimento do bocal em uma situação de prontidão da panela intermediária ou, no caso de um bocal submerso montado externamente, um método de a- quecer o bocal submerso independentemente em um forno de preaqueci- mento conforme necessário antes de ajustar o bocal à panela intermediária. 25 Também no caso de preaquecimento usando-se o dispositivo de aquecimento radiante da presente invenção, similarmente aos métodos con- vencionais, quando se executa o preaquecimento o bocal submerso pode ser preaquecido em uma posição de prontidão. Além disso, em uma modali- dade da presente invenção, o preaquecimento pode ser executado à medida 30 que a panela intermediária está sendo movida para a posição de lingotamen- to. Além disso, em outro aspecto da presente invenção, o preaquecimento começa com a panela intermediária localizada na posição de lingotamento,
- permitindo que o aquecimento do bocal seja executado sem interrupção no início do, ou durante o processo de lingotamento.
Convencionalmente, o bocal submerso aquecido por um maçari- co a gás irradia calor e se torna um estado de prontidão durante o intervalo 5 desde quando o aço fundido é vazado da panela na panela intermediária até o aço fundido na panela intermediária alcançar a quantidade prescrita.
Durante esse intervalo, a temperatura da superfície interna do bocal cai de aproximadamente 11OO°C até 1050°C após 4 a 5 minutos, e a temperatura da superflcie externa cai até aproximadamente 750 a 800°C. 10 Por outro lado, após o aço fundido na panela intermediária atin- gir a quantidade prescrita, mesmo após o aço fundido ter sido vazado no molde a partir da panela intermediária através do bocal submerso, a tempe- ratura da superfície externa do bocal submerso é 900°C ou algo próximo a
- isso, mostrando que uma grande quantidade de calor foi liberada da superfi- 15 cie externa do bocal submerso para a atmosfera.
Tal liberação de calor é a %
principal causa da adesão do metal base à superfície interna do bocal.
A presente invenção reexamina fundamentalmente a abordagem desses problemas, e fornece um método de aquecer contínuamente a super- fície externa do bocal, incluindo o período do final do preaquecimento até o 20 meio do vazamento do metal fundido (aço fundido), evitando a descarga de calor da superfície externa do bocal.
Aqui, como fica aparente da figura 6, que mostra a medição da temperatura da superfície externa do bocal de |ingotamentQ contínuo desde o início do preaquecimento até o meio do vazamento do aço fundido, no pe- 25 ríodo desde o fim do preaquecimento até o meio do vazamento do aço fun- dido, a temperatura da superfície externa do bocal é mais baixa no início do vazamento do aço fundido.
Portanto, fazer a temperatura da superfície ex- terna do bocal nesse momento maior que nos métodos convencionais, parti- cularmente uma temperatura de 1OOO°C ou mais como indicam os resulta- 30 dos do teste, é considerado de máxima importância em termos de evitar a adesão do aço fundido à superfície interna do bocal.
A espessura da parede do bocal é normalmente 30 mm ou algo
· próximo a isso, que é geralmente constante independentemente do tipo de bocal.
Embora haja alguma diferença na condutividade térmica da parede do bocal, porque a diferença da temperatura entre a superfície externa e a su- perflcie interna do boca! não difere em qualquer grande grau entre os tipos 5 de bocal (por exemplo, uma diferença de 50 a 1OO°C), a presente invenção é aplicável a qualquer tipo de bocal.
Como referência de controle de temperatura quando do aqueci- mento, o aquecimento externo em uma quantidade igual a ou maior que a quantidade de perda de calor para transferência de calor através da parede 10 do bocal durante o vazamento do aço fundido é feita a referência, de forma que a superfície externa do bocal submerso possa ser mantida a 1OOO°C ou maior.
A razão é porque quando a temperatura da superfície externa do
- bocal submerso é menor que 1OOO°C, conforme descrito acima, um calor 15 significativo é descarregado para a atmosfera a partir da superfície externa do bocal, aumentando a probabilidade de aderência do metal base à super- ficie interna do bocal.
Como local para referência do controle da temperatura, um local próximo de onde o bocal submerso se liga é feito a posição de referência. 20 lsto é porque desde que o bocal submerso é submetido a um aquecimento radiante a partir do aço fundido no molde durante o vazamento, é desejável fazer-se a temperatura da superfície externa na região de gargalo onde o bocal submerso é firmado, onde o efeito desse aquecimento radiante é con- siderado como sendo mínimo como ponto de referência. 25 Além disso, em relação à faixa aquecida na direção da altura do bocal submerso devido ao dispositivo de aquecimento do bocal, este é prefe- rivelmente 5Õ°/o ou mais da altura do bocal submerso, e é uma faixa tal que o dispositivo de aquecimento do bocal não contata o aço fundido no molde. lsto é porque se a faixa aquecida for menor que 50% da altura do bocal 30 submerso, manter-se toda a superfície externa do bocal submerso a uma temperatura de 1OOO°C ou mais é dificil, e a adesão do metal base pode o- correr em algumas partes da superfície interna do bocal.
- Como dispositivo de aquecimento de bocal que executa o aque- cimento radiante do bocal submerso por fora, o uso de um aquecedor radi- ante com uma temperatura de aquecimento absoluta de 1OOO°C ou mais é necessário mas, particularmente é mais desejável um aquecedor com uma 5 taxa de aquecimento rápida e uma alta temperatura absoluta de aquecimen- to.
Exemplos de tal aquecedor inclui aquecedores de carbono, aquecedores de carboneto de silício (SiC), e aquecedores de siliceto de molibdênio (Mo- Si2); Aquecedores de carbono têm uma taxa de aquecimento mais 10 rápida e são, portanto, adequados para aquecimento rápido, mas como o carbono que serve como elemento de aquecimento é propenso à degrada- ção oxidante, é fornecido dióxido de silício como tubo protetor em torno da periferia externa do aquecedor de carbono.
Entretanto, como a resistência ao calor desse tubo protetor é relativamente baixa a 11OO°C ou algo próximo 15 a isso, quando se trabalha com temperaturas mais altas é preferível um a- - quecedor de SiC ou de MoSi2. Um aquecedor de SiC opera tipicamente a uma temperatura de 1450°C, mas pode aumentar a temperatura relativamente rapidamente, a uma taxa de 20°C/minuto ou algo próximo disso.
Por outro lado, um aquece- 20 dor de MoSi2 é capaz de operar a uma temperatura de 1700°C, mas como a resistência ao choque térmico do próprio aquecedor é pobre, a taxa de au- mento da temperatura é frequentemente lirnitada a 5 a 1O°C/minuto ou algo próximo a isso.
Em um aquecedor de SiC, como a superfície externa é pro- tegida por uma camada de óxido feita de SiO2, um aquecedor de SiC pode 25 ser usado ao ar livre sem um tubo protetor.
Além disso, também no caso de um aquecedor de MoSi2, como a superfície externa é protegida por uma camada de óxido, o aquecedor po- de ser usado ao ar livre sem um tubo protetor.
Além disso, o aquecedor po- de estar disposto da mesma maneira que o aquecedor SiC. 30 Consequentemente, em consideração da temperatura de aque- cimento e do tempo de preaquecimento do bocal submerso, é preferível se- lecionar o tipo de aquecedor.
* Como dispositivo de aquecimento de bocal, é empregado um dispositivo que compreende um isolante fornecido de modo a circundar o exterior do bocal submerso que serve como bocal de lingotamento contínuo deixando um vão, e um aquecedor de carbono fornecido na superfície inter- 5 na do isolador que faceia o bocal submerso.
Nessa forma preferida o isolan- te tem uma forma cilíndrica, tal como um cilindro, um cilindro elíptico ou um cilindro poligonal.
O vão entre a superfície externa do bocal submerso e o aquece- dor de carbono fornecido na superfície interna do isolante do dispositivo de 10 aquecimento de bocal é preferivelmente 50 mm ou menos.
Se for usado um vão mais amplo, a eficiência de aquecimento do bocal submerso piora.
Por outro lado, se for usado um vão muito estreito, ele não pode acomodar variações na precisão de montagem do bocal sub- merso.
Como quanto menor o vão entre o aquecedor de carbono e o bocal 15 submerso, maior a eficiência de aquecimento, para evitar contato entre o aquecedor de carbono e o bocal submerso uma vez que a eficiência de a- quecimento é progressiva, é preferivelmente garantido um vão que seja tão estreito quanto possível dentro de uma tolerância de aproximadamente ±10 mm da precisão de montagem do bocal submerso. 20 Empregando-se um dispositivo de aquecimento de bocal de tal modalidade, o bocal submerso pode ser eficientemente aquecido sem dissi- pação externa do calor do aquecedor de carbono- Além disso, como não há necessidade de encaixar um resistor de aquecimento ou similar no bocal submerso de lingotamento contínuo, e o 25 bocal não precisa ser processado por materiais caros, pode ser empregada uma construção simples.
Como resultado, os custos de produção do bocal submerso de Iingotamento contínuo podem ser mantidos baixos.
Em adição, como há flexibilidade de design em termos da forma do aquecedor de car- bono, com pouca precisão necessária na sua colocação ou similar, o método 30 da presente modalidade pode ser facilmente aplicado às operações atuais.
Na presente modalidade, quando é empregado um aquecedor de carbono como o aquecedor radiante, preferivelmente o aquecedor é co-
- berto com um tubo protetor de cerâmica corn pressão interna reduzida.
Como exemplo específico de material do tubo protetor, é usado tipicamente vidro, mas a temperaturas excedendo 1OOO°C, no caso de dióxi- do de silício, porque ocorre a desvitrificação com o uso repetido e ocorre a 5 deformação por amolecimento a altas temperaturas, o aquecimento acima de 1OOO°C não pode ser executado.
Assim, dependendo da temperatura al- mejada durante o aquecimento, o vidro cristalizado ou vidro de safira ou si- milar é mais preferivelmente usado como material do tubo protetor.
Cobrindo-se o aquecedor de carbono com o tubo protetor, pode 10 ser evitada uma situação na qual as peças que geram calor do aquecedor de carbono contatam a atmosfera e sofrem degradação por oxidação, e então a vida longa do dispositivo de aquecimento do bocal pode ser garantida.
Na presente invenção, é preferida uma construção na qual o iso- lante é composto de múltiplos segmentos isolantes.
Por exemplo, se o iso- 15 lante tem uma forma cilíndrica, pode ser empregado um isolante que seja dividido em dois segmentos ao longo de um plano único que inciui o eixo do corpo cilíndrico.
Os aquecedores de carbono ou similares que servem como a- quecedores radiantes dispostos dentro do isolante são preferivelmente for- 20 necidos com energia independentemente em cada um dos segmentos iso- lantes.
Construindo-se o isolante a partir de uma pluralidade de seg- mentos isolantes com o bocal submerso ainda anexado à panela intermediá- ria, o dispositivo de aquecimento do bocal pode ser removido e deslocado de 25 uma posição diretamente acima do molde.
Consequentemente, mesmo se ocorrer um problema com o bocal submerso durante o vazamento do metal fundido, o dispositivo de aquecimento de bocal pode ser removido e o bocal submerso é facilmente substituido.
Um aspecto fundamental da presente invenção é que, a partir do 30 início o preaquecimento até o meio do vazamento de aço fundido, um aque- cedor radiante externo é usado para executar o aquecimento.
Entretanto, no contexto de preaquecimento apenas, uma técnica convencional que use um
" maçarico a gás ou similar pode também ser usada.
Nesse caso, como em muitos casos um material isolante é fornecido em torno do exterior do bocal submerso durante o preaquecimento, após o preaquecimento o materiai iso- lante é removido das regiões da superfície externa do bocal que devem ser 5 aquecidas pelo aquecedor radiante, antes de fazer a transição para aquecer pelo aquecedor radiante.
Removendo-se o material isoiante das regiões cor- respondentes ao aquecedor radiante, a eficiência do aquecimento radiante pode ser melhorada.
Se um aquecedor de molibdênio for usado como aque- cedor radiante, como a taxa de aquecimento é relativamente lenta, execu- lO tando-se todas as etapas iniciais de preaquecimento usando-se usando uma técnica convencional (tal como um maçarico a gás) conforme descrito acima, o tempo de preaquecimento pode ser reduzido.
Além disso, quando se usa um aquecedor de carbono, durante o vazamento do aço fundido, como há a possibilidade de que o aumento na 15 temperatura da superfície externa do bocal pode fazer o tubo protetor do . aquecedor de carbono superaquecer e sofrer dano, ainda mais preferivel- mente é fornecido um material isolante entre o aquecedor de carbono e o bocal submerso.
Uma modalidade da presente invenção é descrita abaixo em re- 20 lação aos desenhos.
A figura 1 mostra uma instalação de lingotamento contínuo con- forme a presente modalidade.
Essa instalação de lingotamento continuo compreende: uma panela 1, uma panela intermediária 2, e um molde 3. A- lém disso, embora omitido da figura, no fundo do molde 3, são fornecidos 25 cilindros.
Nessa instalação de lingotamento contínuo, o aço fundido que foi submetido à fusão secundária, é fornecido à panela 1 e transportado, o aço fundido dentro da panela 1 é fornecido à panela intermediária 2, e o aço fundido é então fornecido ao molde 3 a partir de uma abertura formada na 30 base da panela intermediária 2. O fornecimento de aço fundido a partir da panela 1 para a pane- la intermediária 2 é executado por um bocal longo 4 fornecido em uma aber-
- tura de fornecimento de aço fundido formada na base da panela 1. Além dis- so, o fornecimento de aço fundido da panela intermediária 2 para o molde 3 é executado por um bocal submerso 5 fornecido em uma abertura de forne- cimento de aço fundido formada na base da panela intermediária 2. 5 O bocal submerso 5 é aquecido por um dispositivo de aqueci- mento de bocal 6 disposto diretamente acima do molde 3. Para o dispositivo de aquecimento de bocal 6, um transformador 7 e um painel de controle 8 são conectados.
A energia fornecida a partir de um transformador elevador (não mostrado) para o painel de controle 8 é for- lO necido ao dispositivo de aquecimento do bocal 6 através do transformador 7, e o dispositivo de aquecimento do bocal 6 aquece o bocal submerso 5 pela energia fornecida.
O dispositivo de aquecimento de bocal 6 tem uma forma cilíndri- ca, e como mostrado na figura 2, compreende duas seções isolantes 61 di- 15 vididas em um único plano virtual que inclui o eixo do cilindro, e aquecedores - de carbono 62 fornecidos nas respectivas superfícies internas do cilindro das seções isolantes 61. Uma dobradiça 63 é fornecida em uma borda das seções isolan- tes 61, e por meio dessa dobradiça 63 os dois segmentos do dispositivo de 20 aquecimento do bocal 6 são capazes de abrir e fechar.
Além disso, um braço de apoio 64 é fornecido na outra borda das seções isolantes 61. Durante o aquecimento do bocal submerso 5, esse braço de apoio 64 apoia o dispositi- vo de aquecimento do bocal 6 de maneira suspensa diretamente acima do molde 3. 25 As seções isolantes 61 são componentes moldados de parede grossa com uma seção transversal semicircular, e são compostos de materi- ais refratários ou similares de modo a suportar o calor do aço fundido.
Na superfície interna das seções isolantes 61, são fornecidos os aquecedores de carbono 62. 30 O raio do semicírculo que forma a superfície interna da seção i- solante 61 é tal que, quando disposto coaxialmente com a seção transversal circular do bocal submerso 5, um vão de 50 mm ou menos, por exemplo, é
· formado entre o aquecedor de carbono 62 e a superfície externa do bocal submerso 5. Como resultado, o contato entre o dispositivo de aquecimento de bocal 6 e o bocal submerso 5 pode ser evitado quando o dispositivo de aquecimento do bocal 6 é ajustado. 5 Além disso, a altura das seções isoiantes 61 é tal que pelo me- nos 50% da altura do bocal submerso 5 é coberto, e é preferivelmente tai que a totalidade do bocal submerso 5 pode ser aquecida.
O aquecedor de carbono 62 se estende ao longo da direção axi- al do cilindro formado pela combinação de duas seções isolantes 61, e se 10 dobra a 180 graus próximo da extremidade das seções isolantes 61. Como um resultado, o aquecedor de carbono 62 forma uma serpentina para frente e para trás ao Iongo da direção circunferencial da superfície interior das se- ções isolantes 61. Esse aquecedor de carbono 62 compreende um elemento de aquecimento de carbono, e um tubo protetor que cobre esse elemento de 15 aquecimento de carbono, e pela despressurização do interior do tubo prote- . tor, é evitado que o elemento de aquecimento de carbono contate a atmosfe- ra e sofra degradação por oxidação.
Como o material do tubo protetor, por- que a superfície externa do bocal submerso 5 é aquecido até 1OOO°C, o ma- terial usado deve ser capaz de suportar tal temperatura.
Por exemplo, vidro 20 cristalizado ou vidro de safira podern ser usados.
Fios condutores 65 são conectados às extremidades dos aque- cedores de carbono 62. Os fios condutores 65 passam através do interior das seções isolantes 61, levam dos braços de apoio 64 para o exterior, e se conectam ao transformador 7 descrito acima.
Os fios condutores 65 são co- 25 nectados independentemente ao aquecedor de carbono 62 de cada seção isolante 61, de forma que os fios não interfiram e se rompam quando as du- as seções isolantes 61 são mudadas de um estado de conjunto fechado pa- ra um estado aberto.
Na presente modalidade, é empregado um dispositivo de aque- 30 cimento de bocal 6 que incorpora um aquecedor de carbono 62 em um esta- do sinuoso ao longo da direção circunferencial na superfície interna das se- ções isolantes 61. Entretanto, a presente modalidade não é limitada a essa
" modalidade , e como mostrado pelo exemplo mod ificado na figura 3, por e- xemplo, pode ser empregado um dispositivo de aquecimento de bocal 6A no qual os aquecedores de carbono 62 são dispostos de modo a serpentear na direção axial do corpo cilíndrico formado pela combinação do par de seções 5 isolantes 61. Em adição, conforme mostrado por outro exemplo modificado na figura 4, pode ser empregado um dispositivo de aquecimento de bocal 6B no qual uma pluralidade de aquecedores de SiC 62B são dispostos.
Esse dis- positivo de aquecimento de bocal 6B tem uma construção na qual a plurali- 1O dade de aquecedores de SiC em forma de vara facilmente retidos 62B é dis- posta em paralelo, e esses aquecedores de SiC 62B são conectados em série por fios 66B, e é de outra forma construído da mesma maneira que a figura 2. Aqui, é mostrado um caso no qual os aquecedores de SiC em forma de vara 62B são conectados, mas para minimizar o espaço morto abaixo do 15 forno, pode ser usada uma construção na qual são fornecidos terminais no topo dos aquecedores de SiC em forma de U ou nos quais aquecedores de SiC em forma de W são concatenados.
Quando o dispositivo de aquecimento de bocal 6 descrito acima é ajustado para o equipamento de lingotamento contínuo, com o bocal sub- 20 merso 5 ajustado à panela intermediária 2, o dispositivo de aquecimento de bocal 6 é coIocado próximo ao bocal submerso 5 com as seções isolantes 61 ainda abertas.
Subsequentemente, as seções isolantes 61 são fechadas de modo a circundar o bocal submerso 5, e são mantidos diretamente acima do molde 3 pelo braço de apoio 64. 25 A seguir, é descrito um método de lingotamento contínuo usando esse dispositivo de aquecimento de bocal 6. lnicialmente, é fornecida energia ao dispositivo de aquecimento do bocal 6 para preaquecer o bocal submerso 5. Quando a superfície exter- na do bocal submerso 5 alcança uma temperatura igual a ou maior que 30 1OOO°C, o lingotamento contínuo começa com o fornecimento de aço fundi- do da panela 1 para a panela intermediária 2. Durante o lingotamento contínuo, a superfície externa do bocal
" submerso 5 é aquecida até temperaturas de igual a ou maior que 1OOO°C pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6. Conforme descrito previamente na descrição do aquecedor de carbono, como a temperatura de resistência ao calor do tubo protetor é relativamente baixa para evitar superaquecimento 5 do tubo protetor do aquecedor de carbono, no início do processo de lingota- mento, preferivelmente um material isolante é fixado entre o bocal submerso 5 e o aquecedor de carbono para estender a vida útil do aquecedor de car- bono. Por exemplo, a figura 5A e a figura 5B mostram vistas ampliadas 10 de um exemplo no qual a superfície do bocal submerso 5 na figura 1 é co- berto por um material isolante. A figura 5A é uma vista de seção transversal ampliada do dispositivo de aquecimento de bocal 6 antes do vazamento de aço fundido. A figura 5B é uma vista de seção transversal ampliada do dis- positivo de aquecimento de bocal 6 durante o vazamento do alo fundido (du- 15 rante o lingotamento).
T Anexando-se o dispositivo de aquecimento de bocal 6 à periferia externa do centro na direção do comprimento do bocal submerso 5, e ane- xando-se um primeiro material isolante 67C e um segundo material isolante 68C acima e abaixo do dispositivo de aquecimento de bocal 6, a perda de 20 calor da porção não coberta pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6 po- de ser evitada. Pelo segundo material isolante 68C que cobre a parte inferior do bocal submerso 5 até o fundo, a quantidade de calor liberada pelas peças do bocal submerso 5 não coberto pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6 pode ser minimizada. 25 Desse segundo material isolante 68C, a porção imersa no aço fundido S dentro do molde 3 no início do lingotamento é dissolvida pelo calor do aço fundido S, e não requer remoção. Isto está mostrado na figura 5B. Por outro lado, na porção onde o dispositivo de aquecimento de bocal 6 está localizado, para proteger o aquecedor de carbono 62 durante o lingotamen- 30 to, a funcionalidade que permite a anexação e remoção de um terceiro mate- rial isolante 69C entre o bocal submerso 5 e o aquecedor de carbono 62 po- de ser fornecida.
- O terceiro material isolante 69C é preferivelmente também for- necido na construção mostrada na figura 1. Além disso, quando se emprega um dispositivo de aquecimento de bocal 6B tendo aquecedores de SiC 62B conforme mostrado na figura 4, o terceiro material isolante 69C não precisa 5 ser fornecido.
Além disso, na figura 5A e na figura 5B, como altura do dispo- sitivo de aquecimento de bocal 6, é exemplificada uma altura suficiente para cobrir apenas o terceiro material isolante 69C.
Entretanto, pode ser usada uma dimensão de altura que também cobra pelo menos um entre o primeiro material isolante 67C e o segundo material isolante 68C. 10 Exemplos Foram verificados os efeitos quando se executa o lingotamento contínuo enquanto se aquece o bocal submerso (bocal de lingotamento con- tlnuo) 5 usando o dispositivo de aquecimento de bocal 6 descrito acima.
O dispositivo de aquecimento de bocal 6A descrito nas configu- - 15 rações acima foi ajustado para o bocal submerso 5 de um dos veios de uma - panela intermediária 2 de 60 toneladas e 2 veios, e foi conduzida uma com- paração de Iingotamento de 350 toneladas de aço fundido em 6 corridas, As condições de teste prirnárias e os resultados da avaliação dos exemplos 1 a 3 estão mostrados na Tabela 1 abaixo. 20 Exemplo 1 No exemplo 1, foi usado o dispositivo de aquecimento de bocal 6A compreendendo o aquecedor de carbono 62 mostrado na figura 3. Inici- almente, o bocal submerso 5 foi preaquecido na posição de prontidão do bocal usando-se o dispositivo de aquecimento de bocal 6A e então o aque- 25 cimento do bocal submerso 5 pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6A foi continuado enquanto o bocal submerso 5 era ajustado à panela interme- diária 2. Subsequentemente, após anexar o terceiro material isolante 69C entre o bocal submerso 5 e o aquecedor de carbono 62 (para evitar que o tubo protetor do aquecedor superaqueça quando a temperatura da superfície 30 externa do bocal submerso 5 é aumentada pelo metal fundido dentro do bo- cal submerso 5 após o lingotamento iniciar), o vazamento (fornecimento) de aço fundido foi iniciado.
Que a temperatura da superfície externa do metal
- submerso 5 foi igual a ou maior que 1OOO°C no inicio do vazamento do aço fundido foi confirmado por um par termelétrico anexado à superfície externa do bocal submerso 5. A partir de quando o bocal submerso 5 completou o preaqueci- 5 mento na posição de prontidão (a partir do momento em que o bocal come- çou a se mover), aproximadamente 10 minutos foram necessários após o bocal submerso 5 ser ajustado à panela intermediária 2 antes do vazamento do aço fundido se iniciar.
Além disso, o aquecimento do bocal submerso 5 pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6A foi interrompido por um período 10 de um minuto quando se fixa o terceiro material isolante 69C entre o bocal submerso 5 e o aquecedor de carbono 62. Exemplo 2 No exemplo 2, usando-se os aquecedores de SiC 62B mostra- dos na figura , 4 ao invés do aquecedor de carbono 62 do exemplo 1 acima, 15 da mesma maneira que no exemplo 1, primeiramente o bocal submerso 5 foi preaquecido na posição de prontidão do bocal usando-se o dispositivo de aquecimento de bocal 6A.
Então, o aquecimento do bocal submerso 5 pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6B foi continuado enquanto o bocal submerso 5 foi ajustado à panela intermediária 2. Os aquecedores SiC 62B 20 diferem do aquecedor de carbono 62, porque não houve necessidade de anexar o terceiro material isolante 69C entre o bocal submerso 5 e os aque- cedores de SiC 62B, o aquecimento do bocal submerso 5 não foi interrompi- do.
Que a temperatura da superfície externa do bocal submerso 5 era 1550°C no início do vazamento do aço fundido, foi confirmado por um par 25 termelétrico anexado à superficie externa do bocal submerso 5. Exemplo 3 No exemplo 3, ao invés do aquecedor de carbono 62 do Exem- plo 1, o material do aquecedor de carbono 62B mostrado na figura 4 foi tro- cado de SiC para MoSi2, e a construção foi trocada de uma forma de vara 30 para uma forma de U, dando aquecedores de MoSi2 nos quais as extremi- dades superiores dos aquecedores adjacentes em forma de U foram conec- tados em série.
Então, da mesma maneira que no exemplo 1, inicialmente o
- bocal submerso 5 foi preaquecido na posição de prontidão do bocal usando- se o dispositivo de aquecimento do bocal 6B.
Então, o aquecimento do bocal submerso 5 pelo dispositivo de aquecimento de bocal 6B foi continuado en- quanto o bocal submerso 5 foi ajustado à panela intermediária 2. O aquece- 5 dor de Mosj2 difere do aquecedor de carbono 62, porque não houve neces- sidade de anexar o terceiro material isolante 69C entre o bocal submerso 5 e os aquecedores de MoSi2, o aquecimento do bocal submerso 5 não foi inter- rompido.
Que a temperatura da superfície externa do bocal submerso 5 foi 1600"C no início do vazamento do aço fundido foi confirmada por um par 10 termelétrico anexado à superfície externa do bocal submerso 5. Exemplo Comparativo 1 Em conjunção com as avaliações dos exemplos acima, foi con- duzida uma comparação na qual 350 toneladas de aço fundido foram lingo-
- tadas em 6 corridas, usando-se o bocal submerso de outro veio dos dois 15 veios da panela intermediária de 60 t preaquecida poi" um maçarico a gás da maneira convencional.
No Exemplo Comparativo 1, gás argônio (Ar) foi so- prado a uma taxa de 5 litros/minuto.
Os resultados da avaliação do exemplo comparativo 1 estão mostrados na Tabela 1 abaixo.
Foi confirmado que a temperatura da superfície externa do bocal 20 submerso no inlcio do vazamento do aço fundido caiu para 800°C no perío- do de 10 minutos enquanto o aquecimento foi interrompido após o preaque- cimento até o vazamento do aço fundido se iniciar, por um par termelétrico acoplado à superfície externa do bocal submerso 5. Nesse momento, no veio dos exemplos em que o lingotamento 25 contínuo foi executado usando-se o dispositivo de aquecimento de bocal 6 sem soprar gás argônio, a variação de superfície e do mandril foram signifi- cativamente reduzidos em comparação com o veio do exemplo comparativo 1 que usou gás argônio.
Além disso, no veio do exemplo comparativo 1, o grau de abertu- 30 ra do bocal submerso 5 teve que ser gradativamente aumentado à medida que o lingotamento progrediu, exigindo afinal que o lingotamento contlnuo seja interrompido durante a quarta corrida, de forma que o bocal submerso 5
" possa ser trocado.
Exemplo Comparativo 2 A seguir, da mesma maneira, com um dos veios da panela in- termediária 22 de 60 t de 2 veios como nos exemplos acima, como exemplo 5 comparativo 2 a superficie externa do outro veio foi aquecida até 800°C por uma bobina de aquecimento por indução de alta frequência durante o lingo- tamento contínuo.
No exemplo comparativo 2, o gás argônio (Ar) foi soprado a uma taxa de 5 litros/minuto.
Os resultados da avaliação do exemplo com- parativo 2 estão mostrados na Tabela 1 abaixo. 10 A temperatura da superfície externa do bocal submerso 5 no iní- cio do vazamento do aço fundido foi confirmada ter caído para 650°C, no período de 10 minutos em que o aquecimento foi interrompido após o prea- quecimento até antes do vazamento do aço fundido começar, por um par
- termelétrico anexado à superfície externa do bocal submerso 5. 15 No exemplo comparativo 2, o lingotamento contínuo foi inter- - rompido quando ocorreu um entupimento durante a quinta corrida.
Em contraste, no veio em que, usando-se o dispositivo de aque- cimento de bocal 6 das modalidades, a superfície externa do bocal submer- so 5 foi mantida a uma temperatura de 1OOO°C ou maior por um aquecedor 20 de carbono, incluindo o tempo de espera desde o fim do preaquecimento até o início do lingotamento, 6 cargas de aço fundido compreendendo 350 t por carga foram lingotadas continuamente sem qualquer intervenção tal como substituição do bocal submerso 5. Após o lingotamento ser completado, o bocal submerso foi recu- 25 perado e a condição da superfície interna foi checada.
Embora 10 mm ou mais de uma grande quantidade de alumina e de metal base tenham sido depositados no veio do exemplo comparativo 2 onde o lingotamento foi inter- rompido, o veio dos exemplos mostrou pouca adesão.
A seguir, da mesma maneira, com um dos veios de uma panela 30 intermediária 2 de 60 t de 2 veios sendo o mesmo que nos exemplos acima, como exemplo comparativo 3 a superfície externa do outro veio foi aquecida até 11OO°C por uma bobina de aquecimento por indução de alta frequência
" durante o lingotamento contínuo.
Nq exemplo comparativo 3, não foi execu- tado o sopro de gás argônio (Ar). Os resultados da avaliação do exemplo comparativo 3 estão mostrados na Tabela 1 abaixo.
A temperatura da superfície externa do bocal submerso 5 no iní- 5 cio do vazamento do aço fundido foi confirmada ter caído para 850°C no pe- ríodo de 10 minutos em que o aquecimento foi interrompido após o preaque- cimento até antes do vazamento do aço fundido começar, por um par terme- létrico anexado à superfície externa do bocal submerso 5. No exemplo comparativo 3, o lingotamento contínuo foi inter- lO rompido quando ocorreu um entupimento durante a quinta corrida.
Dessa maneira, no veio em que, usando-se o dispositivo de a- quecimento de bocal 6 das modalidades, a superfície externa do bocal sub- merso 5 foi mantida a uma temperatura de 1OOO°C ou maior por um aquece- dor de carbono, incluindo o tempo de espera a partir do fim do preaqueci- 15 mento até o início do lingotamento, 6 cargas de aço fundido compreendendo 350 t por carga foram lingotadas continuamente sem qualquer inteNenção tal como substituição do bocal submerso 5. Após o lingotamento ser completado, o bocal submerso 5 foi re- cuperado e a condição da superfície interna foi verificada.
Embora uma es- 20 pessura de 10 mm ou mais de uma grande quantidade de alumina e de me- tal base tenha sido depositada no veio do exemplo comparativo 3 onde o lingotamento foi interrompido, o veio dos respectivos exemplos acima mos- trou pouca adesão.
Tabela 1 Exemplo Exem- Exem- Exemplo Exemplo Exemplo 1 plo 2 plo 2 Compara- Compara- Compara- tivo 1 tivo 2 tivo 3 Presen- Aquece- Aque- Aque- Preaque- Preaque- Preaque- ça/ausênci dor de cedor cedor cimento cimento cimento a de aque- carbono de SiC de Mo- com ma- por bobina por bobina cimento, e Si2 çarico a externa externa temperatu- gás (800°C) (11OO°C) ra de a- quecimen- to
1OOO°C 1550°C 1600°C 800°C 650°C 850°C ou maior quando quando quando o quando o quando o quando o o lingo- o lingo- Iingota- lingota- lingota- lingota- tamen- tamen- mento mento mento mento to co- to co- começa começa começa começa meça meça Aqueci- Aqueci- Aqueci- Aqueci- Aque- Aque- mento não mento não mento não mento cimento cimento executado executado executado executa- execu- execu- durante o durante o durante o do du- tado tado Iingota- lingota- lingota- rante o durante durante mento mento mento lingota- o lingo- o lingo- Usado Usado Usado mento tamen- tamen- materia! material material Usado to to isolante isolante isolante material Ne- Ne- de iso- nhum nhum lamento materi- materi- al iso- at iso- lante lante usado usado a) Tempo 10 minu- 10 mi- 10 mi- 10 minu- 10 minu- 10 minu- desde o tos nutos nutos tos tos tos fim do preaque- cimento até come- çar o lin- gotamento b) Tempo 1 minuto 0 minu- 0 minu- 10 miriu- 10 minu- 10 minu- no qual o (ou me- tos (ou tos (ou tos tos tos aqueci- nos) menos) menos) mento é interrom- pido
Número 6 corri- 6 corri- 6 corri- 4 corridas 5 corridas 5 corridas de usos das das das Lingota- Lingota- Lingota- mento mento mento interrom- interrom- interrom- pido devi- pido devi- pido devi- do ao en- do ao en- do ao en- tupimento tupimento tupimento do bocal do bocal do bocal
Sopro de Não Não Não 5 li- 5 li- Não Ar tros/minuto tros/minuto
Espessura Inclu- lnclu- lnclu- Adesão Adesão Adesão de adesão sões de sões de sões de mista de mista de mista de dentro do alumina alumina alumina inclusões inclusões base de bocal re- com 3 com 2 com 1 de me- de me- metal / cuperado mm de mm de mm de tal/alumina tal/alumina alumina de espessu- espes- espes- de 15 mm de 10 mm 10 mm ou ra sura sura ou mais ou mais mais es- espessa espessa pessa APLlCABILIDADE INDUSTRIAL De acorclo com a presente invenção, a superfície externa do bo- cal de lingotamento contínuo é mantida em 1OOO°C ou mais por um disposi- tivo de aquecimento de bocal. Como resultado, sem depender do sopro de 5 gás argônio que pode provocar defeitos, a temperatura do bocal de lingota- mento contínuo pode ser aumentada e mantida sem que ocorram problemas tal como vazamento de corrente ou a deterioração dos materiais refratários, evitando assim a adesão de óxidos não metálicos e de metal base. Como resultado, o entupimento do bocal de Iingotamento contínuo pode ser evita- , 10 do, e o número de cargas de lingotamento contínuo consecutivas pode ser aumentado.
LISTAGEM DE REFERÊNCIA 1 Panela 2 Panela lntermediária 15 3 Molde 4 Bocal longo 5 Bocal submerso 6, 6A, 6B Dispositivo de aquecimento de bocal 7 Transformador 20 8 Painel de Controle 61 Seção de isolamento 62 Aquecedor de carbono 62B Aquecedor de SiC (ou aquecedor de MoSi2) 63 Dobradiça 25 64 Braço de apoio 65 Fio condutor 66B Rede elétrica
67C, 68C, 69C Primeiro, segundo e terceiro materiais isolantes
Claims (10)
1. Método de iingotamento contínuo no qual a superfície externa de um bocal de lingotamento contínuo que fornece metal fundido a um mol- de enquanto imerso no metal fundido no molde, é aquecido até 1OOO°C ou 5 mais por um dispositivo de aquecimento de bocal compreendendo um aque- cedor externo que executa o aquecimento radiante, enquanto o metal fundi- do passa através do bocal de lingotamento contínuo.
2. Método de lingotamento continuo, de acordo com a reivindi- cação 1, em que o aquecedor externo é um aquecedor de carbono. 10
3. Método de lingotamento contínuo, de acordo com a reivindi- caçãol, em que o aquecedor externo é um aquecedor de carboneto de silí- cio ou um aquecedor de dissiliceto de molibdênio.
4. Método de lingotamento contínuo, de acordo com a reivindi- "- caçãol, em que quando do início do fornecimento do metal fundido ao mol- :" 15 de, a superfície externa do bocal de lingotamento contínuo é preaquecida Y4 pelo aquecedor a 1OOO°C ou mais.
5. Método de lingotamento contínuo de acordo com a reivindica- çãol, em que quando do início do fornecimento do metal fundido ao molde, a superfície externa do bocal de lingotamento contínuo é preaquecida pelo 20 aquecedor até 1600°C ou mais.
6. Dispositivo de aquecimento de bocal que aquece uma super- fície externa de um bocal de lingotamento continuo para fornecimento de metal fundido ao molde enquanto imerso no metal fundido no molde até 1OOO°C ou mais, o dispositivo de aquecimento do bocal compreendendo: 25 um isolante fornecido de modo a envolver o exterior do bocal de lingotamento contínuo deixando um vão; e um aquecedor externo que executa aquecimento radiante, for- necido em uma superfície interna do isolante faceando o bocal de lingota- mento contínuo. 30
7. Dispositivo de aquecimento de bocal, de acordo com a reivin- dicação 6, em que o aquecedor externo é um aquecedor de carbono.
8. Dispositivo de aquecimento de bocal, de acordo com a reivin-
dicação 6, em que o aquecedor externo é um aquecedor de carboneto de silício ou um aquecedor de dissiliceto de molibdênio.
9. Dispositivo de aquecimento de bocal, de acordo com a reivin- dicação 6, em que o aquecedor externo é coberto por um tubo protetor ce- 5 râmico com pressão interna reduzida.
10. Dispositivo de aquecimento de bocal, de acordo com a reivin- dicação 6, em que o isolante é composto de segmentos isolantes múltiplos.
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|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3604598A (en) * | 1969-07-09 | 1971-09-14 | United States Steel Corp | Outlet passage construction for teeming vessels |
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| JPS5474698A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-14 | Univ Tohoku | Superconductive thin band and method of fabricating same |
| SE448381B (sv) * | 1978-09-19 | 1987-02-16 | Tsuya Noboru | Sett att framstella ett tunt band av kiselstal, tunt kiselstalband och anvendning av dylikt |
| JPS62224473A (ja) * | 1986-03-25 | 1987-10-02 | Daido Steel Co Ltd | 取鍋用耐火物製棒状体の予熱装置 |
| JPH01170561A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-05 | Nippon Steel Corp | 溶融金属流通管の通電加熱方法 |
| JPH01205858A (ja) * | 1988-02-10 | 1989-08-18 | Daido Steel Co Ltd | 連続鋳造用侵漬ノズル |
| JPH01219027A (ja) * | 1988-02-25 | 1989-09-01 | Shigeru Yoshida | 可傾式ガラス溶融電気炉 |
| JPH06552U (ja) | 1992-05-29 | 1994-01-11 | 川崎製鉄株式会社 | 通電発熱式の連続鋳造用浸漬ノズル |
| KR950704072A (ko) | 1993-09-16 | 1995-11-17 | 나가니시 교오지 | 연속주조에 의한 박주편의 제조방법(method of producing thin cast sheet through continuous casting) |
| JP3532041B2 (ja) * | 1996-10-18 | 2004-05-31 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造用浸漬ノズルの予熱装置 |
| JP4185194B2 (ja) * | 1997-07-31 | 2008-11-26 | コバレントマテリアル株式会社 | カーボンヒータ |
| TW452826B (en) * | 1997-07-31 | 2001-09-01 | Toshiba Ceramics Co | Carbon heater |
| JP4697909B2 (ja) | 2000-05-25 | 2011-06-08 | コバレントマテリアル株式会社 | カーボンワイヤー発熱体封入ヒータ |
| JP2002336942A (ja) * | 2001-05-16 | 2002-11-26 | Nkk Corp | 連続鋳造用浸漬ノズルおよび連続鋳造方法 |
| DE10132575C1 (de) | 2001-07-10 | 2002-07-04 | Heraeus Electro Nite Int | Feuerfester Ausguss |
| JP2004243407A (ja) | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｍｇ合金溶湯の連続鋳造方法 |
| JP4660343B2 (ja) * | 2004-11-24 | 2011-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融金属の注入用ノズルの加熱装置 |
| JP4734201B2 (ja) | 2006-08-31 | 2011-07-27 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造方法 |
| CN101157557B (zh) * | 2007-09-29 | 2010-12-15 | 中南大学 | 二硅化钼赛隆复合发热体 |
| JP5015053B2 (ja) | 2008-03-28 | 2012-08-29 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造用浸漬ノズルの予熱方法及び連続鋳造方法 |
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