BRPI0900018B1

BRPI0900018B1 - Controlador de motor de combustão interna

Info

Publication number: BRPI0900018B1
Application number: BRPI0900018-6A
Authority: BR
Inventors: Miyata Toshiyuki; Ueda Katsunori; Kawakita Koji; Hongoh Fuminobu; Ujihara Tadashi
Original assignee: Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha
Priority date: 2008-02-15
Filing date: 2009-01-12
Publication date: 2018-04-10
Also published as: JP4507016B2; US20090210134A1; BRPI0900018A2; JP2009191804A; US8374768B2

Abstract

controlador de motor de combustão interna. é descrito um controlador de um motor de combustão interna operável por um combustível que contém álcool que inclui: uma unidade de detecção de concentração de álcool operável para detectar a concentração de álcool do combustível que contém álcool; um controlador de realimentação operável para realizar controle de realimentação para fazer a proporção ar - combustível de exaustão do motor de combustão interna ficar igual a uma proporção ar - combustível visada de acordo com uma região operacional; e uma unidade de ajuste da região operacional operável para ajustar uma região operacional estequiométrica na qual a proporção ar - combustível visada é estequiométrica de uma maneira ampliada quando a concentração de álcool, detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool, for mais alta do que uma concentração.

Description

(54) Título: CONTROLADOR DE MOTOR DE COMBUSTÃO INTERNA (51) Int.CI.: F02D 41/10 (30) Prioridade Unionista: 15/02/2008 JP 2008-035232 (73) Titular(es): MITSUBISHI JIDOSHA KOGYO KABUSHIKI KAISHA (72) Inventor(es): TOSHIYUKI MIYATA; KATSUNORI UEDA; KOJI KAWAKITA; FUMINOBU HONGOH; TADASHI UJIHARA ,Λ ''•Λ'.Ί /Α, ρΧ ' Ά “CONTROLADOR DE MOTOR DE COMBUSTÃO INTERNA’

Antecedentes da Invenção

A presente invenção diz respeito a um controlador de um motor de combustão interna operável.por um combustível que contém álcool.

Gasolina é usada como combustível em um motor de combustão interna (motor) de

um automóvel ou de outro veículo. Entretanto, há um veículo (FFV: Veículo com Combustível Flexível) no qual está instalado um motor que pode usar, além da gasolina, álcool como um combustível alternativo misturado em qualquer proporção (0 % até 100 %).

A proporção de gasolina e de álcool (concentração de álcool; proporção da mistu10 ra), ou um combustível misturado suprido a um motor de um FFV não é, necessariamente, constantemente fixo. Por exemplo, pode haver um caso em que, em um estado no qual um combustível misturado com uma concentração de álcool de 80 % é armazenado em um tanque de combustível de um FFV, um combustível com concentração de álcool de 0 % (isto é, um combustível com concentração de gasolina de 100 %), ou um combustível com concen15 tração de álcool de 100 % (isto é, um combustível com concentração de gasolina de 0 %) é suprido. Normalmente, a quantidade suprida também difere cada vez.

Com um motor que usa um combustível misturado, pela certificação da concentração de álcool no combustível misturado, a quantidade de injeção de combustível pode ser devidamente ajustada de acordo com as características do combustível misturado. Por e20 xemplo, embora etanol, que é um álcool, tenha alta octanagem e, assim, seja menos provável de ocasionar choque em comparação ao álcool, e tenha características que são vantajosas em termos de eficiência térmica, ele tem menor densidade energética, exige uma quantidade de injeção de combustível de 1,3 a 1,5 vezes mais do que a gasolina e, assim, tem características que são desvantajosas em termos de consumo de combustível.

Em função de tais circunstâncias, por exemplo, uma tecnologia para ampliar uma região de realimentação fraca à medida que a concentração de álcool aumenta e, desse modo, melhorar o consumo de combustível, foi conhecida (veja JP-A-5-272383). Entretanto, do ponto de vista do desempenho de deslocamento, há um limite em relação a quanto a região de realimentação fraca pode ser ampliada e, em virtude de a expansão de uma regi30 ão operacional fraca, levar a uma degradação antecipada de um catalisador de purificação de exaustão para a limpeza de uma exaustão, as presentes circunstâncias são, realmente, de maneira tal que a região operacional fraca não pode ser ampliada em um grau no qual o consumo de combustível fica adequadamente melhor.

Ihoría no desempenho do gás de exaustão, pela manutenção do desempenho do catalisador de purificação de exaustão, ao mesmo tempo alcançando uma melhoria no consumo de combustível.

Assim, na realidade, com um motor para FFV, é desejado que seja alcançada a me2

Sumário da Invenção

Portanto, é um objetivo da invenção fornecer, em um motor de combustão interna operável por um combustível que contém álcool, um controlador de motor de combustão interna que pode diminuir uma quantidade de consumo de combustível, ao mesmo tempo melhorando o desempenho do gás de exaustão.

A fim de alcançar o objetivo, de acordo com a invenção, é fornecido um controlador de um motor de combustão interna operável por um combustível que contém álcool, o controlador compreendendo:

uma unidade de detecção de concentração de álcool, operável para detectar a concentração de álcool do combustível que contém álcool;

um controlador de realimentação, operável para realizar controle de realimentação para fazer uma proporção ar - combustível de exaustão do motor de combustão interna ficar igual a uma proporção ar - combustível visada de acordo com uma região operacional; e uma unidade de ajuste de região operacional, operável para ajustar uma região operacional estequiométrica, em que a proporção ar- combustível visada é estequiométrica de uma maneira ampliada quando a concentração de álcool, detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool, for mais alta do que uma concentração.

Na região operacional na qual o controlador de realimentação opera, pode ser ajustada uma região de sincronismo em que o controle de realimentação é executado de forma que, em uma região operacional rica na qual a proporção ar - combustível visada é uma proporção ar - combustível rica, a proporção ar - combustível de exaustão do motor de combustão interna se torne estequiométrica. A unidade de ajuste da região operacional pode ajustar uma região que inclui a região de sincronismo como uma região estequiométrica ampliada.

A unidade de ajuste da região operacional pode determinar um valor limite de uma região estequiométrica ampliada como uma média ponderada de um valor limite da região operacional estequiométrica durante o uso de um combustível que não contém álcool e de um valor limite da região operacional estequiométrica durante o uso de um combustível que contém um álcool, usando a concentração de álcool do combustível que contém o álcool como uma ponderação.

O controlador de realimentação pode controlar um sincronismo de ignição como um parâmetro operacional, e torna uma quantidade de correção de adiantamento da centelha do sincronismo de ignição maior em relação a quanto mais alta for a concentração de álcool detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool.

Descrição Resumida dos Desenhos

A figura 1 é um diagrama de configuração esquemático de um motor de combustão interna que inclui um controlador de acordo com uma modalidade da presente invenção.

A figura 2 é um diagrama de blocos de controle para ajustar uma proporção ar combustível visada.

A figura 3 é um gráfico que expressa uma proporção ar - combustível (proporção de equivalência) com base em uma carga e em uma velocidade de rotação do motor em um caso do uso de 100 % de gasolina (0 % de etanol).

A figura 4 é um gráfico que expressa a proporção ar - combustível (proporção de equivalência) com base na carga e na velocidade de rotação do motor em um caso de uso de 85 % de etanol.

A figura 5 é um gráfico que expressa um relacionamento entre um coeficiente de interpolação e uma concentração de etanol.

A figura 6 é um diagrama de blocos de controle para o ajuste de uma região operacional de realimentação.

A figura 7 é um gráfico de uma região operacional com base na velocidade de rotação do motor e na carga.

A figura 8 é um gráfico de uma região operacional com base na velocidade de rotação do motor e na abertura do afogador.

A figura 9 é um diagrama de blocos de controle para ajustar um sincronismo de ignição.

A figura 10 é um gráfico de um relacionamento de um coeficiente de reflexão e da concentração de etanol.

Descrição Detalhada das Modalidades Preferidas

Uma configuração de um controlador de motor de combustão interna será agora descrita com base ha figura 1.

Da forma mostrada na figura 1, em um cabeçote do cilindro 2 de um motor 1, que é um motor de combustão interna montado em um FFV, uma vela de ignição 3 é montada de acordo com cada cilindro, e uma bobina de ignição 4 que transmite uma alta tensão é conectada em cada vela de ignição 3. No cabeçote do cilindro 2, um orifício de entrada 5 é formado de acordo com cada cilindro, e uma válvula de entrada 7 fica disposta em um lado da câmara de combustão 6 de cada orifício de entrada 5. A válvula de entrada 7 é atuada para abrir e fechar de acordo com um came de um eixo de carnes 8, rotacionando de acordo com a rotação do motor e, desse modo, comunica e interrompe o orifício de entrada 5 e a câmara de combustão 6.

Uma extremidade de um coletor de admissão 9 é conectada e colocada em comunicação com cada orifício de entrada 5. Uma válvula solenóide de injeção de combustível 10 é montada no coletor de admissão 9 correspondente a cada cilindro, e a concentração de combustível de injeção de combustível 10 é conectada em um tubo de combustível 11.0 tubo de combustível 11 é conectado em um dispositivo de suprimento de combustível não

A

f Pis.

Sv, -piV

O “ i. · ilustrado que supre um combustível misturado, contendo álcool (etanol) e gasolina, a partir de um tanque de combustível não ilustrado.

Em um tubo de entrada em um lado à montante do coletor de admissão 9 ficam dispostas uma válvula do afogador 12, que é acionada por um atuador elétrico 21 para abrir e fechar uma passagem de entrada (passagem do sistema de entrada de ar), e um sensor de posição do afogador 13, que detecta uma abertura da válvula (abertura do afogador) da valvula do afogador 12. É fornecido um sensor de posição do acelerador 28 que detecta uma condição escalonada (abertura do acelerador) de um pedal do acelerador 27, e a válvula do afogador 12 é acionada para abrir e fechar de acordo com a informação de detecção do sensor de posição do acelerador 28.

Em um lado à montante da válvula do afogador 12 fica disposto um sensor de fluxo de ar 14 que mede uma quantidade de ar de entrada. Como o sensor de fluxo da ar 14, é usado, por exemplo, um sensor de fluxo de ar tipo vórtice Karman ou tipo filme quente. Uma carga do motor 1 é detectada com base na quantidade de ar de entrada medida pelo sensor do fluxo de ar 14. A carga do motor 1 também pode ser detectada pelo julgamento da eficiência de carregamento a partir das circunstâncias de pressão negativas do coletor de admissão.

Neste ínterim, no cabeçote do cilindro 2, um orifício de exaustão 15 é formado de acordo com cada cilindro, e uma válvula de exaustão 17 fica disposta no lado da câmara de combustão 6 de cada orifício de exaustão 15. A válvula de exaustão 17 é atuada para abrir e fechar de acordo com um carne de um eixo de carnes 18, rotacionando de acordo com a rotação do motor e, desse modo, comunica e interrompe o orifício de exaustão 15 e a câmara de combustão 6. Uma extremidade de um coletor de exaustão 16 é conectada em cada orifício de exaustão 15, e cada orifício de exaustão 15 é, desse modo, colocado em comunicação com o coletor de exaustão 16. Em virtude de um motor a gasolina multicilindros tipo injeção por tubo de entrada como este ser conhecido, detalhes da configuração são omitidos.

Um tubo de exaustão (passagem de exaustão) 20 é conectado na outra extremidade do coletor de exaustão 16, e um catalisador de purificação de exaustão 23 fica disposto no tubo de exaustão 20. No tubo de exaustão 20, em um lado à montante do catalisador de purificação de exaustão 23, um sensor de proporção ar - combustível 22 fica disposto como uma unidade de detecção da proporção ar - combustível, e uma proporção ar - combustível de exaustão é detectada pelo sensor de proporção ar - combustível 22. A proporção ar combustível de exaustão é detectada pelo sensor de proporção ar - combustível 22, e uma quantidade de injeção de combustível tem realimentação controlada em relação à proporção ar - combustível de exaustão detectada. Uma concentração de álcool de um combustível misturado é estimada de acordo com uma proporção da correção da quantidade de injeção

de combustível neste processo.

Em virtude de a concentração de álcool não ser constantemente fixa, e em virtude de as características do combustível mudar de acordo com a concentração de álcool (proporção da mistura), quando um combustível misturado deve ser usado, a concentração de 5 álcool deve ser certificada. Em virtude de álcool (etanol) ter uma densidade energética de aproximadamente 2/3 daquela da gasolina, para obter uma proporção ar - combustível equivalente àquela da gasolina, a quantidade de injeção de combustível deve ser aumentada em aproximadamente 1,3 vezes até 1,5 vezes. Para obter uma proporção ar - combustível desejada, a quantidade de injeção de combustível durante o uso do álcool é ajustada ante10 cipadamente. Em virtude de a concentração de álcool poder ser assim estimada a partir da quantidade de injeção de combustível quando a proporção ar - combustível de exaustão tiver realimentação controlada em uma proporção ar - combustível estequiométrica, a concentração de álcool pode ser certificada com base na proporção ar - combustível de exaustão (unidade de detecção de concentração de álcool).

Como o sensor de proporção ar - combustível 22, pode ser usado um sensor de O₂ ou um sensor de proporção ar - combustível linear (LAFS).

Uma ECU (unidade de controle eletrônica) 31 inclui um dispositivo de entrada / saída, um dispositivo de memória (ROM, RAM, etc.), uma unidade central de processamento (CPU), um contador sincronizador, etc. Pela ECU 31, é realizado controle abrangente do controlador, incluindo o motor 1.

Além do sensor de posição do afogador 13, do sensor de fluxo de ar 14 e do sensor de proporção ar - combustível 22, vários sensores, incluindo um sensor de ângulo da manivela 25, que detecta um ângulo da manivela do motor 1, etc., são conectados, e informação de detecção destes sensores são inseridas em um lado de entrada da ECU 31. Com base na informação do sensor de ângulo da manivela 25, o sincronismo de ignição é ajustado e uma velocidade de rotação do motor é determinada.

Neste ínterim, a válvula de injeção de combustível 10, a bobina de ignição 4, a válvula do afogador 12 e vários outros dispositivos de saída são conectados em um lado de saída da ECU 31. A quantidade de injeção de combustível, o sincronismo de ignição, a aber30 tura visada de afogador, etc. são computados pela ECU 31 com base na informação de detecção dos vários sensores e, respectivamente, são transmitidos para os vários dispositivos de saída. Isto é, com base na informação de detecção dos vários sensores, uma proporção ar - combustível visada (A/F visada) apropriada é ajustada de acordo com a concentração de álcool do combustível misturado, e com base na informação do sensor de proporção ar 35 combustível 22, controle de realimentação é realizado (controlador de realimentação).

Isto é, o combustível misturado de uma quantidade de acordo com a A/F visada é injetado em um sincronismo apropriado a partir da válvula de injeção de combustível 10, e a válvula do afogador 12 é ajustada em uma abertura apropriada e a ignição da centelha é realizada em um sincronismo apropriado pela vela de ignição 3. A concentração de álcool do combustível misturado é estimada e certificada com base na proporção da correção da quantidade de injeção de combustível no momento da realimentação da proporção ar 5 combustível de exaustão obtida da informação do sensor de proporção ar - combustível 22.

Com o motor 1, de acordo com a presente modalidade, quando a concentração de álcool for maior do que uma concentração pré-determinada, uma região de carga e uma região de abertura do afogador, nas quais a realimentação estequiométrica é realizada, são ampliadas de acordo com a concentração de álcool (unidade de ajuste da região operacio10 nal). Isto é, quando a concentração de álcool for maior do que a concentração prédeterminada, uma região operacional estequiométrica, na qual a proporção ar - combustível visada é ajustada em uma proporção estequiométrica, é ajustada de uma maneira ampliada.

I Em virtude de uma temperatura de exaustão ser mais baixa quando a concentração de álcool for alta, mesmo quando a região operacional estequiométrica for ampliada (uma região estequiométrica ampliada é ajustada), o catalisador de purificação de exaustão 23 não fica superaquecido. Assim, a quantidade de combustível para o resfriamento de combustível, etc., pode ser suprimida para melhorar um desempenho de purificação de exaustão em uma quantidade mínima de combustível.

Também, quando o controle for realizado em uma rica proporção ar - combustível, a transição para uma região operacional estequiométrica que está de acordo com a concentração de álcool é realizada para ampliar a região operacional estequiométrica e diminuir a quantidade de consumo de combustível. Além do mais, em virtude de álcool ter alta octanagem, ter menor probabilidade de ocasionar choque, e ser vantajoso em termos de eficiência térmica, um sincronismo de ignição básico é corrigido pela adição de uma quantidade de »25 correção de sincronismo de ignição que está de acordo com a concentração de álcool, e, assim, um sincronismo de ignição, quando gasolina for usada como o combustível, é sujeito à correção de adiantamento da centelha quando a concentração de álcool for maior para melhorar o consumo de combustível.

O ajuste da A/F visada de acordo com a concentração de acordo com a reivindica30 ção (etanol) será agora descrito com base nas figuras 2 até 5.

Da forma mostrada na figura 2, a ECU 31 tem uma unidade de leitura de A/F visada

E0 51 que lê uma A/F visada no caso do uso de um combustível com 100 % de gasolina (um combustível com 0 % de etanol; E0), e uma unidade de leitura de A/F visada E85 52 que lê uma A/F visada no caso do uso de um combustível com 85 % de etanol (um combus35 tível com 15 % de gasolina; E85).

Na unidade de leitura de A/F visada E0 51, a A/F visada que está de acordo com uma carga Ec e uma velocidade de rotação do motor Ne é lida a partir de um mapa mostra-

do na figura 3 que expressa regiões A/F visada para EO. Para a A/F visada, são ajustadas uma região de proporção ar - combustível estequiométrica na qual uma proporção de equivalência é de 1,0, e uma região de rica proporção ar - combustível na qual a proporção de equivalência é maior do que 1,0. Uma região de sincronismo (região indicada pelas linhas inclinadas na figura), na qual a operação pela realimentação A/F continua por um período pré-determinado durante o qual o catalisador de purificação de exaustão 23 não fica superaquecido, está presente em uma parte da região de rica proporção ar - combustível de proporção equivalente maior do que 1,0.

Na unidade de leitura A/F visada E85 52, a A/F visada que está de acordo com a

carga Ec e a velocidade de rotação do motor Ne para E85 são lidas a partir de um mapa mostrado na figura 4 que expressa regiões A/F visada. Para a A/F visada, são ajustadas uma região estequiométrica, na qual a proporção de equivalência é de 1,0 (região operacional estequiométrica), e uma região de rica proporção ar - combustível, na qual a proporção equivalente é maior do que 1,0 (região operacional rica). Uma região na qual a região de sincronismo está presente no mapa mostrado na figura 3, isto é, a região na qual a carga Ec não é mais do que a e a velocidade de rotação do motor Ne não é mais do que β, é ajustada como a região estequiométrica na qual a proporção de equivalência é 1,0 no mapa mostrado na figura 4. Isto é, a região de sincronismo (na região operacional rica) para E0 está incluída na região A/F visada (região estequiométrica ampliada) para E85.

Neste ínterim, um coeficiente de interpolação K, para média ponderada de proporções (ponderações) respectivas da A/F visada para E0 e da A/F visada para E85 de acordo com a concentração de etanol, é determinado por uma unidade de determinação do coeficiente de interpolação K 63. Isto é, da forma mostrada na figura 5, o coeficiente de interpolação K é ajustado de acordo com a concentração de etanol, com o coeficiente de interpola25 ção K sendo 0 até uma concentração de etanol detectada de aproximadamente 60 % até 70 % (concentração pré-determinada) à medida que a concentração de etanol aumenta, e o coeficiente de interpolação ficando 1 quando a concentração de etanol ficar ligeiramente menor do que 85 %.

A A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E0 51, a A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E85 52, e o coeficiente de interpolação K determinado pela unidade de determinação do coeficiente de interpolação K 53 de acordo com a concentração de etanol, são inseridos em uma unidade de processo de ponderação 54. Na unidade de processo de ponderação 54, média ponderada das proporções (ponderações) respectivas da A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E0 51 e da A/F visada lida pela uni35 dade de leitura da A/F visada E85 52 é realizada de acordo com o coeficiente de interpolação K para determinar uma A/F visada de acordo com a concentração de etanol.

Isto é, na unidade de processo de ponderação 54, um valor determinado pela multi-

plicação da A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada EO 51 por (1-K), e um valor determinado pela multiplicação da A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E85 52 por K são adicionados juntos para determinar uma nova A/F visada que, então, é transmitida ao motor 1.

Isto é, a nova A/F visada é determinada como:

nova A/F visada = (A/F visada EO) x (1-K) + (A/F visada E85) x k e transmitida ao motor 1.

Por exemplo, até uma concentração de etanol de aproximadamente 60 % até 70 % (a concentração pré-determinada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 0, a A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada EO 51 é determinada como ela está como a nova A/F visada, e quando a concentração de etanol estiver em uma faixa de ligeiramente menor do que 85 % até 85 % (a concentração é maior do que a concentração pré-determinada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 1, a A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E85 52 é determinada como sua nova A/F visada. Quando a concentração de etanol estiver em uma faixa entre a concentração de aproximadamente 60 % até 70 % (a concentração pré-determinada) e a concentração ligeiramente menor que 85 % (a concentração maior do que a concentração pré-determinada), uma A/F visada, de maneira tal que a proporção (ponderação) da A/F visada lida pela unidade de leitura da A/F visada E85 51 aumente gradualmente, é determinada como a nova A/F visada.

Assim, pela determinação da média ponderada, de acordo com a concentração de álcool, do valor limite da região operacional estequiométrica da carga Ec e a velocidade de rotação do motor Ne ajustados para 100 % de gasolina (0 % de etanol), e do valor limite da região operacional estequiométrica da carga Ec e a velocidade de rotação do motor Ne ajustados para 85 % de etanol (15 % de gasolina), um valor limite da região estequiométrica ampliada da carga Ec e a velocidade de rotação do motor Ne que estão de acordo com a concentração de álcool são determinados e, desse modo, a região operacional é ampliada.

Com a nova A/F visada assim determinada de acordo com a concentração de etanol, a A/F visada (proporção equivalente), ajustada para 100 % de gasolina (0 % de etanol), e a A/F visada (proporção equivalente), ajustada para 85 % de etanol (15 % de gasolina), são usadas para calcular a média ponderada para determinar a A/F visada com base na concentração de etanol. Assim, mudar a proporção ar - combustível rica para a proporção ar - combustível de acordo com a concentração de etanol quando a concentração de etanol for alta, a quantidade de consumo de combustível pode diminuir.

O ajuste da região operacional de realimentação de acordo com a concentração de álcool (etanol) será agora descrito com base nas figuras 6 até 8.

O ajuste de uma região de carga (Ec) da zona de realimentação (zona FB) será a35

gora descrito com base nas figuras 6 e 7.

Da forma mostrada na figura 6, a ECU 31 tem uma unidade de determinação Ec da zona FB EO 61 que determina uma carga (Ec) de uma zona de realimentação (zona FB) na qual o controle de realimentação é realizado estequiometricamente quando o combustível com 100 % de gasolina (combustível com 0 % de etanol; EO) for usado, e uma unidade de determinação Ec da zona FB E85 62 que determina uma carga (Ec) de uma zona de realimentação (zona FB) na qual o controle de realimentação é realizado estequiometricamente quando o combustível com 85 % de etanol (combustível com 15 % de gasolina; E85) for usado.

Na unidade de determinação Ec da zona FB EO 61, com base no mapa mostrado na figura 7 que expressa a zona FB da carga Ec, é determinado um limite superior (região de determinação) da carga Ec da zona FB (indicada por uma linha pontilhada na figura) que está de acordo com a velocidade de rotação do motor Ne no caso do combustível EO, isto é, um valor limite da região operacional estequiométrica quando um combustível que não contém álcool for usado. Em um lado externo (lado da região rica) da zona FB da carga Ec no caso do combustível EO, está presente uma região de sincronismo (região indicada por linhas inclinadas na figura) na qual a realimentação da A/F contínua por um período predeterminado durante o qual o catalisador de purificação de exaustão 23 não fica superaquecido mesmo quando a carga Ec ficar alta.

Na unidade de determinação Ec da zona FB E85 62, com base no mapa mostrado na figura 7 que expressa a zona FB da carga Ec, é determinado um limite superior (região de determinação) da carga Ec da zona FB (indicada por uma linha cheia na figura) que está de acordo com a velocidade de rotação do motor Ne no caso do combustível E85, isto é, um valor limite da região operacional estequiométrica quando for usado um combustível contendo um álcool pré-determinado. A região de carga Ec da zona FB para o combustível E85 é ampliada até uma região mais alta (região mais ampla) do que a carga Ec da zona FB para o combustível EO. A região de sincronismo no caso do combustível EO está incluída na zona FB para o combustível E85.

Em virtude de a temperatura de exaustão ser baixa quando a concentração de etanol for alta, mesmo quando a região da carga Ec da zona FB for ampliada e a quantidade de combustível para o resfriamento do combustível, etc., for suprimida, o superaquecimento do catalisador de purificação de exaustão 23 não ocorre, e o desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão 23 pode ser melhorado na mínima quantidade de combustível na qual um desempenho de deslocamento pode ser mantido. Também, pode ser realizado um simples controle, com o qual a região de sincronismo é eliminada.

Neste ínterim, um coeficiente de interpolação K, para média ponderada das proporções (ponderações) respectivas da região de determinação de carga Ec da zona FB para EO

e a região de determinação de carga Ec da zona FB para E85, é determinado por uma unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 63. Na unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 63, é usado o mesmo coeficiente de interpolação K do coeficiente de interpolação K supradescrito para distribuir as proporções da A/F visada (veja figura

5). Isto é, da forma mostrada na figura 5, o coeficiente de interpolação K é ajustado em 0 até uma concentração de etanol de aproximadamente 60 % até 70 % (concentração predeterminada), posteriormente, o coeficiente de interpolação K se aproxima de 1 à medida que a concentração de etanol sobe, e o coeficiente de interpolação K se torna 1 em uma concentração de etanol ligeiramente menor do que 85 %.

O limite superior (região de determinação) da carga Ec determinada pela unidade de determinação Ec da zona FB E0 61, o limite superior (região de determinação) da carga Ec determinada pela unidade de determinação Ec da zona FB E85 62, e o coeficiente de interpolação K determinado pela unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 63 de acordo com a concentração de etanol são inseridos em uma unidade de processo de ponderação 67. Na unidade de processo de ponderação 67, a média ponderada das proporções (ponderações) respectivas do limite superior (região de determinação) da carga EC determinada pela unidade de determinação Ec da zona FB E0 61 e do limite superior (região de determinação) da carga Ec determinada pela unidade de determinação Ec da zona FB E85 62 é realizada de acordo com o coeficiente de interpolação K determinado de acordo com a concentração de etanol na unidade de determinação do coeficiente de interpolação K 63 para determinar um limite superior (região de determinação) da carga Ec de acordo com a concentração de etanol, isto é, um valor limite da região estequiométrica ampliada.

Isto é, na unidade de processo de ponderação 67, um valor determinado pela multiplicação do limite superior (região de determinação) da carga Ec determinado pela unidade > de determinação Ec da zona FB E0 61 por (1-K), e um valor determinado pela multiplicação do limite superior (região de determinação) da carga Ec determinado pela unidade de determinação Ec da zona FB E85 61 por K são adicionados juntos para determinar um novo limite superior (região de determinação) da carga Ec da zona FB que, então, é transmitida para o motor 1.

Isto é, a nova Ec de determinação da zona FB é determinada como:

nova Ec de determinação da zona FB = (Ec de determinação da zona FB E0) x (1 K) + (Ec de determinação da zona FB E85) x K e transmitida ao motor 1.

Por exemplo, até uma concentração de etanol de aproximadamente 60 % até 70 % 35 (a concentração pré-determinada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 0, o limite superior da carga Ec (região de determinação) determinado pela unidade de determinação Ec da zona FB E0 61 é determinado como ele está como a nova Ec de

determinação da zona FB, e quando a concentração de etanol estiver em uma faixa de ligeiramente menos que 85 % até 85 % (a concentração é maior do que a concentração predeterminada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 1, o limite superior da carga Ec (região de determinação) determinado pela unidade de determinação Ec da zona FB E85 62 é determinado como ele está como a nova Ec de determinação da zona FB. Quando a concentração de etanol estiver em uma faixa entre a concentração de aproximadamente 60 % até 70 % (a concentração pré-determinada) e a concentração for ligeiramente menor do que 85 % (a concentração maior do que a concentração pré-determinada), uma Ec de determinação da zona FB, com a qual a proporção (ponderação) do limite superior da carga Ec (região de determinação) determinado pela unidade de determinação Ec da zona FB E85 62 aumenta gradualmente, é determinada como a nova Ec de determinação da zona FB.

Assim, pela nova Ec de determinação da zona FB sendo determinada de acordo com a concentração de etanol, a região da Ec de carga da zona FB na qual o controle estequiométrico é realizado é ampliada com base na concentração de etanol (região estequiométrica ampliada), e a região operacional na qual o desempenho de purificação do catalisador de purificação de exaustão 23 está alto pode ser ampliada. Isto é, na região estequiométrica ampliada, a quantidade de combustível para resfriamento de combustível, etc., pode ser suprimida para melhorar o desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão 23 na mínima quantidade de combustível na qual o desempenho de deslocamento pode ser mantido.

O ajuste de uma região de abertura do afogador (TP) da zona de realimentação (zona FB) será agora descrito com base nas figuras 6 e 8.

Da forma mostrada na figura 6, a ECU 31 tem uma unidade de determinação TP da zona FB E0 64 que determina uma abertura do afogador (TP) de uma zona de realimentação (zona FB) na qual o controle de realimentação é realizado estequiometricamente quando o combustível com 100 % de gasolina (combustível com 0 % de etanol; E0) for usado, e uma unidade de determinação TP da zona FB E85 65 que determina uma abertura do afogador (TP) de uma zona de realimentação (zona FB) na qual o controle de realimentação é realizado na proporção ar - combustível estequiométrica quando o combustível com 85 % de etanol (combustível com 15 % de gasolina; E85) for usado.

Na unidade de determinação TP da zona FB E0 64, com base no mapa mostrado na figura 8 que expressa a zona FB da abertura do afogador TP, é determinado um limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP da zona FB (indicado por uma linha pontilhada na figura) que está de acordo com a velocidade de rotação do motor Ne no caso do combustível E0, isto é, um valor limite da região operacional estequiométrica quando um combustível que não contém álcool for usado. Na unidade de determinação TP

da zona FB E85 65, com base no mapa mostrado na figura 8 que expressa a zona FB da abertura do afogador TP, é determinado um limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP da zona FB (indicada por uma linha cheia na figura) que está de acordo com a velocidade de rotação do motor Ne no caso do combustível E85, isto é, um valor limite da região operacional estequiométrica quando for usado um combustível contendo um álcool pré-determinado.

Em virtude de a temperatura de exaustão ser baixa quando a concentração de etanol for alta, mesmo quando a quantidade de combustível para o resfriamento de combustível, etc. for suprimida, não ocorre o superaquecimento do catalisador de purificação de exaustão 23, e o desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão 23 pode ser melhorado na mínima quantidade de combustível na qual o desempenho de deslocamento pode ser mantido pela ampliação da região de abertura do afogador TP da zona FB.

Neste ínterim, um coeficiente de interpolação K, para distribuir proporções da região de determinação da abertura do afogador TP da zona FB para E0 e da região de determinação da abertura da abertura do afogador TP da zona FB para E85, é determinado em uma unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 66. Na unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 66, o mesmo coeficiente de interpolação K do coeficiente de interpolação K supradescrito para realizar média ponderada das proporções (ponderações) da A/F visada (veja figura 5) é usado. Isto é, da forma mostrada na figura 5, o coeficiente de interpolação K é ajustado em 0 até uma concentração de etanol detectada de aproximadamente 60 % até 70 % (concentração pré-determinada), posteriormente, o coeficiente de interpolação K se aproxima de 1 à medida que a concentração de etanol sobre, e o coeficiente de interpolação K se torna 1 em uma concentração de etanol ligeiramente menor que

%.

O limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E0 64, o limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E85 65, e o coeficiente de interpolação K determinado pela unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 66 de acordo com a concentração de etanol são inseridos na unidade de processo de ponderação 67. Na unidade de processo de ponderação 67, média ponderada das proporções (ponderações) respectivas do limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E0 64 e o limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E85 65 é realizada de acordo com o coeficiente de interpolação K determinado de acordo com a concentração de etanol na unidade de determinação de coeficiente de interpolação K 66 para determinar um limite superi35

or (região de determinação) da abertura do afogador TP de acordo com a concentração de etanol, isto é, um valor limite da região estequiométrica ampliada.

Isto é, na unidade de processo de ponderação 67, um valor determinado pela multiplicação do limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E0 64 por (1-K), e um valor determinado pela multiplicação do limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E85 65 por K são adicionados juntos para determinar um novo limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP da zona FB, que, então, é transmitido ao motor 1.

Isto é, a nova TP de determinação da zona FB é determinada como:

nova TP de determinação da zona FB = (TP de determinação da zona FB E0) x (1K) + (TP de determinação da zona FB E85) x K e transmitida ao motor 1.

Por exemplo, até uma concentração de etanol de aproximadamente 60 % até 70 % (a concentração pré-determinada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 0, o limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E0 64 é determinado como ele está como a nova TP de determinação da zona FB, e quando a concentração de etanol estiver em uma faixa de ligeiramente menos que 85 % até 85 % (a concentração é maior do que a concentração pré-determinada), em virtude de o coeficiente de interpolação K ser ajustado em 1, o limite superior da abertura do afogador TP (região de determinação) determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E85 65 é determinado como ele está como a nova TP de determinação dá zona FB. Quando a concentração de etanol estiver em uma faixa entre a concentração de aproximadamente 60 % até 70 % (a concentração pré-determinada) e a concentração ligeiramente menor do que 85 % (a concentração maior do que a concentração pré-determinada), uma TP de determinação da zona FB, com a qual a proporção (ponderação) do limite superior (região de determinação) da abertura do afogador TP determinado pela unidade de determinação TP da zona FB E85 65 aumenta gradualmente, é determinada como a nova TP de determinação da zona FB.

Assim, pela determinação da média ponderada, de acordo com a concentração de álcool, o valor limite da região operacional estequiométrica da abertura do afogador TP e a velocidade de rotação do motor Ne ajustados para 100 % de gasolina (0 % de etanol), e o valor limite da região operacional estequiométrica da abertura do afogador TP e a velocidade de rotação do motor Ne ajustados para 85 % de etanol (15 % de gasolina), um valor limite da região estequiométrica ampliada para a abertura do afogador TP e a velocidade de rotação do motor Ne que estão de acordo com a concentração de álcool são determinados e, desse modo, a região operacional é ampliada.

Assim, pela nova TP de determinação da zona FB sendo determinada de acordo com a concentração de etanol, a região de abertura do afogador TP na qual o controle estequiométrico é realizado é ampliada com base na concentração de etanol (região estequiométrica ampliada) e, assim, a região de controle estequiométrico é ampliada quando a concentração de etanol ficar maior do que a concentração pré-determinada, e o desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão 24 pode ser melhorado. Isto é, na região estequiométrica ampliada, a quantidade de combustível para o resfriamento de combustível, etc., pode ser suprimida para melhorar o desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão 23 na mínima quantidade de combustível na qual o desempenho de deslocamento pode ser mantido.

Com o sincronismo da ignição de um motor de combustão interna que usa gasolina como o combustível, diferenças entre gasolina com teor regular de octana e com alto teor de octana são corrigidas, aprendidas e ajustadas pelo controle de choque. Uma pluralidade de sincronismos de ignição, interpolada pelo aprendizado de choque, é ajustada de acordo com os sincronismos das da válvula. Em virtude de etanol ter alta octanagem, é improvável que ocasione choque e, assim, é vantajoso em termos de eficiência térmica. Com a presente modalidade (controlador de realimentação), o sincronismo da ignição interpolado com aprendizado de choque quando gasolina for usada como o combustível é sujeito à correção de adiantamento da centelha quando a concentração de álcool for alta para melhorar o consumo de combustível.

O ajuste do sincronismo de ignição de acordo com a concentração de álcool (etanol) será agora descrito com base nas figuras 9 e 10.

Da forma mostrada na figura 9, a ECU 31 tem uma unidade de leitura de sincronismo de ignição básica E0 71 que lê o sincronismo de ignição interpolado com aprendizado de choque (sincronismo de ignição básico) para o caso em que o combustível com 100 % de gasolina (combustível com 0 % de etanol; E0) é usado. A ECU 31 também tem uma unidade de leitura de quantidade de correção E85 72 que lê uma quantidade de correção (adiantamento da centelha / atraso da centelha) para o caso em que o combustível com 85 % de etanol (combustível com 15 % de gasolina; E85) é usado. O sincronismo de ignição básico, lido pela unidade de leitura de sincronismo de ignição básico E0 71, e a quantidade de correção, lida pela unidade de leitura de quantidade de correção E85 72 são memorizados em um mapa não ilustrado.

Neste ínterim, um coeficiente de reflexão, para determinar uma proporção (proporção de reflexão) pela qual a quantidade de correção para E85 (adiantamento da centelha / atraso da centelha) é refletida na correção do sincronismo de ignição básico de acordo com a concentração de etanol, é determinado por uma unidade de determinação de coeficiente de reflexão 73. Da forma mostrada na figura 10, o coeficiente de reflexão é ajustado de a35

cordo com o coeficiente de etanol, e o coeficiente de reflexão é ajustado em 0 até uma concentração de etanol detectada de aproximadamente 60 % até 70 % (concentração prédeterminada), posteriormente, o coeficiente de reflexão se aproxima de 1 à medida que a concentração de etanol sobe, e o coeficiente de reflexão se torna 1 em uma concentração de etanol ligeiramente menor que 85 %.

A quantidade de correção de sincronismo de ignição básico (adiantamento da centelha / atraso da centelha) lida pela unidade de leitura de quantidade de correção E85 72, e o coeficiente de reflexão determinado de acordo com a concentração de etanol pela unidade de determinação de coeficiente de reflexão 73 são inseridos em uma unidade de determinação de quantidade de correção 74. Na unidade de determinação de quantidade de correção 74, uma proporção de reflexão da quantidade de correção lida pela unidade de leitura de quantidade de correção E85 72 é determinada de acordo com a concentração de etanol. Isto é, a quantidade de correção para E85 não é refletida e a quantidade de correção é ajustada em 0 até uma concentração de etanol de aproximadamente 60 % até 70 % (concentração pré-determinada), posteriormente, a quantidade de correção se aproxima da quantidade de correção para E85 à medida que a concentração de etanol sobe, e a quantidade de correção é ajustada na quantidade de correção para E85 quando a concentração de etanol fica ligeiramente menor que 85 %.

A quantidade de correção determinada na unidade de determinação de quantidade de correção 74 é adicionada ao sincronismo de ignição básico lido pela unidade de leitura de sincronismo de ignição básico E0 71 e, desse modo, o sincronismo de ignição básico é corrigido (determinado) de acordo com a concentração de etanol em uma unidade de determinação de sincronismo de ignição 75 e transmitido ao motor 1. Especifícamente, em virtude de etanol ter alta octanagem, ser improvável que ocasione choque e, assim, ser vantajoso em termos de eficiência térmica, o sincronismo de ignição básico quando gasolina for usada como o combustível é corrigido com adiantamento da centelha para melhorar o consumo de combustível quando a concentração de etanol estiver alta.

Assim, pela adição da quantidade de correção do sincronismo de ignição que está de acordo com a concentração de etanol do combustível no sincronismo de ignição básico (o sincronismo de ignição para o combustível que não contém etanol) lida pela unidade de leitura de sincronismo de ignição básico E0 71 (tornando a quantidade de correção de adiantamento da centelha do sincronismo de ignição maior, quanto mais alta for a concentração de etanol), o sincronismo de ignição básico pode ser corrigido para melhorar o consumo de combustível quando a concentração de etanol for alta.

Com o sincronismo de ignição de um motor de combustão interna que usa gasolina como o combustível, diferenças entre gasolina com teor regular de octana e com alto teor de octana são corrigidas, aprendidas e ajustadas concentração de combustível o controle de

choque, e uma pluralidade de sincronismos de ignição básicos é ajustada de acordo com os sincronismos da válvula. Assim, uma pluralidade de sincronismos de ignição básicos do motor de combustão interna que usa gasolina como o combustível é memorizada e, quando sincronismos de ignição de acordo com a concentração de álcool são ajustados adicionalmente em correspondência à pluralidade de sincronismos de ignição básicos, cargas colocadas em uma unidade de memória e em uma unidade de processamento ficam enormes.

Pela realização supradescrita da adição da quantidade de correção de acordo com a concentração de etanol com base no sincronismo de ignição básico para o caso em que gasolina é usada como o combustível, o sincronismo de ignição de acordo com a concentração de etanol pode ser ajustado sem aumentar cargas colocadas na unidade de memória e na unidade de processamento.

Com o motor 1 da presente modalidade, em virtude de a região da carga Ec e a região da abertura do afogador TP na qual a realimentação na proporção estequiométrica é realizada de acordo com a concentração de etanol ser ampliadas quando a concentração de etanol for mais alta do que a concentração pré-determinada, a quantidade de combustível para o resfriamento de combustível, etc., pode ser suprimida, e o desempenho da purificação da exaustão pode ser melhorada na mínima quantidade de combustível no caso em que a concentração de etanol estive alta e superaquecimento do catalisador de purificação de exaustão 23 não ocorrer mesmo quando a faixa operacional estequiométrica for ampliada.

Também, quando o controle em uma rica proporção ar - combustível for realizado, pela transição para a proporção estequiométrica que está de acordo com a concentração de álcool, a região da operação da proporção estequiométrica é ampliada para diminuir a quantidade de consumo de combustível. Além do mais, pela correção do sincronismo de ignição básico pela adição da quantidade de correção do sincronismo de ignição para o combustível de acordo com a concentração de etanol e pela realização de correção de adiantamento da centelha do sincronismo de ignição básico, quando gasolina for usada como o combustível no caso em que a concentração de etanol é alta, o consumo de combustível pode ser melhorado.

De acordo com um aspecto da invenção, em virtude de a temperatura de exaustão ser baixa quando a concentração de álcool for alta, mesmo quando a região operacional na qual o controle é realizado estequiometricamente for ampliada como a região estequiométrica ampliada de acordo com a concentração de álcool quando a concentração de álcool for mais alta do que a concentração pré-determinada, e de uma quantidade de combustível para o resfriamento de combustível, etc., ser suprimida, um catalisador de purificação de exaustão não fica superaquecido e um desempenho da purificação do catalisador de purificação de exaustão pode ser melhorado em uma mínima quantidade de combustível na qual um desempenho de deslocamento pode ser mantido. Assim, a quantidade de consumo de

combustível pode diminuir, ainda melhorando o desempenho do gás de exaustão.

De acordo com um aspecto da invenção, em virtude de uma região, que inclui uma região de sincronísmo na qual a operação é ordinariamente realizada com uma rica proporção ar - combustível, mas a operação pela realimentação A/F continua por um período pré5 determinado durante o qual o superaquecimento do catalisador de purificação de exaustão não ocorre, ser ajustada como a região estequiométrica ampliada, que é a região operacional que é ampliada de acordo com a concentração de álcool, pode ser realizado um simples controle, com o qual a região de sincronísmo é eliminada.

De acordo com um aspecto da invenção, por exemplo, pode-se fazer média ponde-

rada de um valor limite de uma região operacional estequiométrica ajustado para 100 % de gasolina (0 % de etanol), e um valor limite de uma região operacional estequiométrica ajustado para 85 % de etanol com base na concentração de álcool para determinar o valor limite da região estequiométrica que é ampliada de acordo com a concentração de álcool e, desse modo, pode-se ampliar a faixa operacional.

De acordo com um aspecto da invenção, o sincronísmo de ignição pode ser corrigido pela adição da quantidade de correção de adiantamento da centelha do sincronísmo de ignição para um combustível de acordo com a concentração de álcool detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool. Especificamente, em virtude de álcool ter alta octanagem, não ocasionar choque facilmente e, assim, ser vantajoso em termos de eficiên20 cia térmica, quando a concentração de álcool for alta, o sincronísmo de ignição para o caso em que gasolina é usada como o combustível é corrigido com adiantamento da centelha para melhorar o consumo de combustível.

Em virtude de, com o sincronísmo de ignição de um motor de combustão interna que usa gasolina como o combustível, diferenças entre gasolina com teor regular de octana 25 e com alto teor de octana ser corrigidas, aprendidas e ajustadas de acordo com o controle de choque e uma pluralidade de síncronismos de ignição ser ajustada de acordo com os sincronismos de válvula, uma pluralidade de síncronismos de ignição básicos do motor de combustão interna que usa gasolina como combustível é memorizada. Assim, quando sincronismos de ignição de acordo com a concentração de álcool ser adicionalmente ajustados 30 em correspondência com a pluralidade de sincronismos de ignição básicos para o caso do uso de gasolina como o combustível, cargas colocadas em uma unidade de memória e em uma unidade de processamento ficam enormes. Pela realização de correção de adiantamento da centelha pela adição da quantidade de correção com base no sincronísmo de ignição no caso do uso de gasolina como combustível, o sincronísmo de ignição pode ser ajus35 tado de acordo com a concentração de álcool sem aumentar a carga na unidade de memória e na unidade de processamento.

O controlador do motor de combustão interna de acordo com a presente invenção

' Z.Ç . iZZ diminui o consumo de combustível ao mesmo tempo em que melhora o desempenho do gás ' de exaustão em um motor de combustão interna operável por um combustível que contém álcool.

A presente invenção pode ser usada em um campo industrial de um controlador para um motor de combustão interna operável por um combustível que contém álcool.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Controlador (31) de um motor de combustão interna (1) operável por um combustível que contém álcool, o controlador (31) compreendendo:

uma unidade de detecção de concentração de álcool que detecta a concentração

5 de álcool do combustível que contém álcool;

CARACTERIZADO pelo fato de que um controlador de realimentação que realiza controle de realimentação para fazer uma proporção ar - combustível de exaustão do motor de combustão interna (1) ficar igual à proporção ar - combustível visada de acordo com uma região operacional predeterminada;

10 e uma unidade de ajuste da região operacional que ajusta uma região operacional estequiométrica na qual a proporção ar - combustível visada é estequiométrica de uma maneira ampliada quando a concentração de álcool, detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool, for mais alta do que uma concentração predeterminada,

15 em que, na região operacional predeterminada na qual o controlador de realimentação opera, uma região de sincronismo é ajustada onde o controle de realimentação for executado de forma que em uma região de operação rica, na qual a proporção ar - combustível visada é uma rica proporção ar-combustível, a proporção ar-combustível de exaustão do motor de combustão interna (1) fique estequiométrica em um período predeterminado duran20 te o qual um catalisador de purificação de gases de escape (23) não fique sobreaquecido, e a unidade de ajuste da região operacional ajusta uma região que inclui uma região de sincronismo como uma região estequiométrica ampliada.

2. Controlador (31), de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que:

25 a unidade de ajuste da região operacional determina um valor limite de uma região estequiométrica ampliada como uma média ponderada de um valor limite da região operacional estequiométrica durante o uso de um combustível que não contém álcool e de um valor limite da região operacional estequiométrica durante o uso de um combustível que contém um álcool, usando a concentração de álcool do combustível que contém álcool como uma

30 ponderação.

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3. Controlador (31), de acordo com uma das reivindicações 1 ou 2, CARACTERIZADO pelo fato de que:

o controlador de realimentação controla um sincronismo de ignição como um parâmetro operacional e torna uma quantidade de correção de adiantamento da centelha do sin35 cronismo de ignição maior, quanto mais alta for a concentração de álcool detectada pela unidade de detecção de concentração de álcool.

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Unidade de determinação EC de zona FB EO

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Unidade de determinação EC de zona FB E85

Unidade de determinação do coeficiente de interpolação K

Unidade de determinação TP da zona FB EO

Unidade de processo de ponderação

Unidade de determinação do coeficiente de interpolação K zjNova EC de determinação da zona FB

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Unidade de determinação TP da zona FB E85

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Unidade de leitura de sincronismo de ignição básico EO

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Sensor do ângulo da manivela 25

Unidade de determinação do coeficiente de reflexão

Unidade de determinação da quantidade de correção