BRPI0412867B1 - processo de fabricação de chapas de aço austenítico ferro-carbono-manganês, de alta resistência, excelente tenacidade e aptidão à enformação a frio, e chapas assim produzidas - Google Patents
processo de fabricação de chapas de aço austenítico ferro-carbono-manganês, de alta resistência, excelente tenacidade e aptidão à enformação a frio, e chapas assim produzidas Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0412867B1 BRPI0412867B1 BRPI0412867A BRPI0412867A BRPI0412867B1 BR PI0412867 B1 BRPI0412867 B1 BR PI0412867B1 BR PI0412867 A BRPI0412867 A BR PI0412867A BR PI0412867 A BRPI0412867 A BR PI0412867A BR PI0412867 B1 BRPI0412867 B1 BR PI0412867B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- steel
- strength
- less
- hot
- cold
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- LAUCTMALVHLLAL-UHFFFAOYSA-N [Mn].[C].[Fe] Chemical compound [Mn].[C].[Fe] LAUCTMALVHLLAL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 86
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 86
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 28
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 24
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N (1s,3r,4e,6e,8e,10e,12e,14e,16e,18s,19r,20r,21s,25r,27r,30r,31r,33s,35r,37s,38r)-3-[(2r,3s,4s,5s,6r)-4-amino-3,5-dihydroxy-6-methyloxan-2-yl]oxy-19,25,27,30,31,33,35,37-octahydroxy-18,20,21-trimethyl-23-oxo-22,39-dioxabicyclo[33.3.1]nonatriaconta-4,6,8,10 Chemical compound C1C=C2C[C@@H](OS(O)(=O)=O)CC[C@]2(C)[C@@H]2[C@@H]1[C@@H]1CC[C@H]([C@H](C)CCCC(C)C)[C@@]1(C)CC2.O[C@H]1[C@@H](N)[C@H](O)[C@@H](C)O[C@H]1O[C@H]1/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/[C@H](C)[C@@H](O)[C@@H](C)[C@H](C)OC(=O)C[C@H](O)C[C@H](O)CC[C@@H](O)[C@H](O)C[C@H](O)C[C@](O)(C[C@H](O)[C@H]2C(O)=O)O[C@H]2C1 PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 32
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 14
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 11
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 6
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017112 Fe—C Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- -1 aluminum nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005576 amination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003042 antagnostic effect Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- CKFGINPQOCXMAZ-UHFFFAOYSA-N methanediol Chemical class OCO CKFGINPQOCXMAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/8605—Porous electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/88—Processes of manufacture
- H01M4/8803—Supports for the deposition of the catalytic active composition
- H01M4/8807—Gas diffusion layers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/88—Processes of manufacture
- H01M4/8817—Treatment of supports before application of the catalytic active composition
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/88—Processes of manufacture
- H01M4/8825—Methods for deposition of the catalytic active composition
- H01M4/8853—Electrodeposition
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/88—Processes of manufacture
- H01M4/8878—Treatment steps after deposition of the catalytic active composition or after shaping of the electrode being free-standing body
- H01M4/8892—Impregnation or coating of the catalyst layer, e.g. by an ionomer
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/90—Selection of catalytic material
- H01M4/9075—Catalytic material supported on carriers, e.g. powder carriers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
- H01M4/90—Selection of catalytic material
- H01M4/92—Metals of platinum group
- H01M4/925—Metals of platinum group supported on carriers, e.g. powder carriers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/023—Porous and characterised by the material
- H01M8/0232—Metals or alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/1004—Fuel cells with solid electrolytes characterised by membrane-electrode assemblies [MEA]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
"processo de fabricação de chapas de aço austenítico ferro-carbono-manganês, de alta resistência, excelente tenacidade e aptidão á enformação a frio, e chapas assim produzidas". a invenção se refere a uma chapa laminada a quente em aço austenítico ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 900 mpa, cujo produto: resistência (mpa) x alongamento a ruptura (%), é superior a 45000, cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% <243> c <243> 0,7% 17% <243> mn <243> 24%, si <243> 3%, ai <243> 0,050%, s <243> 0,030%, p <243> 0,080%, n <243> 0,1%, e a título opcional, um ou vários elementos, tais como: cr <243> 1%, mo <243> 0,40%, ni <243> 1%, ti <243> 0,50%, nb <243> 0,50%, v <243> 0,50%, cu <243> 5%, cu <243> 5%, o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas resultante da elaboração, a fração recristalizada do aço sendo superior a 75%, a fração de superfície de carbonetos precipitados do aço sendo inferior a 1,5%, o tamanho médio de grão do aço sendo inferior a 18 microns.
Description
“PROCESSO DE FABRICAÇÃO DE CHAPAS DE AÇO AUSTENÍTICO FERRO-CARBONO-MANGANÊS, DE ALTA RESISTÊNCIA, EXCELENTE TENACIDADE E APTIDÃO À ENFORMAÇÃO A FRIO, E CHAPAS ASSIM PRODUZIDAS” [001] A invenção se refere à fabricação de chapas laminadas a quente e a frio de aços austeníticos ferro-carbono-manganês que apresentam características mecânicas elevadas, e notadamente uma combinação de resistência mecânica e de alongamento com ruptura particularmente vantajosa, uma excelente aptidão à enformação e uma resistência elevada à ruptura em presença de defeitos ou de concentração de esforços.
[002] Sabe-se que certas aplicações, notadamente no domínio automobilístico, requerem um alijamento e uma resistência aumentados das estruturas metálicas em caso de choque, assim como uma boa aptidão à prensagem: isto necessita do uso de materiais estruturais que combinam uma resistência elevada à ruptura e uma grande aptidão à deformação. No caso de chapas laminadas a quente, isto é, de espessura que vai de 0,6 a 10 mm, essas características são aproveitadas para a fabricação de peças de ligação ao solo ou de rodas, de peças de reforço, tais como as barras anti-intrusão de porteiras, ou destinadas a veículos pesados (caminhões, ônibus). No caso de chapas laminadas a frio (que vão de 0,2 mm a 4 mm), as aplicações visam à fabricação de longarinas que absorvem a energia de deformação ou de berços motores ou ainda de peças de revestimento. Todavia, a resistência à ruptura e a aptidão à deformação são propriedades antagonistas, embora não seja geralmente possível conseguir valores muito elevados para uma das propriedades, sem reduzir drasticamente a outra. Progressos foram todavia feitos nesses últimos anos para tentar responder melhor a essas exigências, em particular graças ao desenvolvimento de aços ditos "TRIP" (Transformation Induced Plasticity): em um nível de resistência de 900 MPa, esse tipo de aços não permite todavia conseguir uma taxa de alongamento superior a 25%. Se essas características podem ser satisfeitas para um número de aplicações, elas continuam todavia insuficiente no caso em que se deseja um alijamento suplementar e em condições de solicitações rigorosas, tais como aquelas encontradas, quando de colisões de automóveis.
[003] São conhecidos, por outro lado, aços austeníticos Fe-C(0 a 1,5%)-Mn(15 a 35%)-Cr(0 a 20%)-AI(0,1 a 10%)-Si(0 a 4%) que combinam uma boa resistência e uma excelente ductilidade: o modo de deformação desses aços depende apenas da energia de defeito de empilhamento (EDE): dentre esses modos, a preparação de matérias-primas para a fusão mecânica permite conseguir uma grande capacidade de martelamento. Constituindo o obstáculo a propagação dos deslocamentos as matérias primas participam assim do aumento do limite de escoamento. O mecanismo de deformação pela preparação de matérias primas é favorecido pelo aumento da energia de defeito de empilhamento, até um limite (aproximadamente 30 mD/m2) acima do qual o deslizamento dos deslocamentos perfeitos se torna o mecanismo de deformação dominantes. O EDE aumenta com o teor em carbono, em manganês, e em alumínio. A patente EP 0573641 revela um aço austenítico laminados a quente ou a frio, compreendendo menos de 1,5%, 15-35%Mn, 0,1-6% de alumínio, cuja resistência é superior a 490 MPa e o alongamento superior a 40% à temperatura ambiente.
[004] Todavia, a laminação desse tipo de composições necessita das precauções particulares, a fim de evitar a formação de defeitos.
[005] Existe também uma necessidade não resolvida de dispor de chapa de aço que apresentam combinações (resistência-alongamento à ruptura) ainda mais favoráveis, limitando o teor em elementos de liga onerosos.
[006] Além disso, a experiência mostra que, apesar de valores favoráveis de alongamento em tração uniaxial, a enformação a frio (prensagem, dobra mais ou menos complexo) pode apresentar dificuldades em certos casos.
[007] Além disso, as peças feitas a partir dessas chapas que comportam frequentemente zonas correspondentes a concentrações de esforços, existe uma necessidade importante de dispor de aços de tenacidade elevados, isto é, cuja resistência à ruptura ou à ruptura em presença de defeitos é importante, em particular em caso de solicitação dinâmica. Essa propriedade deve tanto mais ser tomada em consideração do que as aplicações dessas nuances, por exemplo no automóvel, se referem precisamente às zonas muito solicitadas e/ou das peças de segurança.
[008] A finalidade da invenção é portanto dispor de uma chapa ou de um produto de aço laminado a quente ou a frio, de fabricação econômica, apresentando uma resistência superior a 900 MPa, após laminação a quente, superior a 950 MPa, após laminação a frio, uma combinação resistência-alongamento à ruptura, tal que o produto P = resistência (expressa em MPa) x alongamento à ruptura (em percentagens), seja superior a 45000, facilmente laminável a quente, particularmente apta a enformação a frio, e apresentando uma tenacidade muito boa em condições de solicitação estática ou dinâmica.
[009] Para isso, a invenção tem por objeto uma chapa laminada quente em aço austenítico ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 900 MPa, cujo produto (resistência (MPa) x alongamento à ruptura (%)) é superior a 45000, cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% < C < 0,7%, 17% < Mn < 24%, Si < 3%, Al < 0,050% S <_0,030%, P< 0,080%, N < 0,1% e a título opcional, um ou vários elementos tais como Cr < 1%, Mo < 0,40%, Ni < 1%, Ti < 0,50%, Nb < 0,50%, V < 0,50%, o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, a fração recristalizada do aço sendo superior a 75%, a fração de superfície de carbonetos precipitados do aço sendo inferior a 1,5%, o tamanho médio de grão de aço sendo inferior a dezoito micra.
[010] A invenção tem também por objeto uma chapa laminada a quente em aço austeníticos ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 900 MPa, cujo produto (resistência (MPa) x alongamento a ruptura (%)) é superior a 60000, cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso 0,5% < C < 0,7%, 17% < Mn < 24%, Si < 3%, Al < 0,050% S <_0,030%, P< 0,080%, N < 0,1% e a título opcional, um ou vários elementos tais como Cr < 1%, Mo < 0,40%, Ni < 1%, Ti < 0,50%, Nb < 0,50%, V < 0,50%, o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, a fração recristalizada do aço sendo igual a 100%, a fração de superfície de carbonetos precipitados do aço sendo igual a 0%, o tamanho médio de grão do aço sendo inferior a 10 micra.
[011] A invenção tem também por objeto um processo de fabricação de uma chapa laminada a quente em aço ferro-carbono-manganês, segundo o qual se elabora um aço cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% < C < 0,7%, 17% < Mn < 24%, Si < 3%, Al < 0,050% S < 0.030%. P< 0,080%, N < 0,1% e a título opcional, um ou vários elementos tais como Cr < 1%, Mo < 0,40%, Ni < 1%, Cu < 5%, Ti < 0,50%, Nb < 0,50%, V < 0,50%, o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, procede-se à fundição de um semiproduto a partir desse aço, leva-se o semiproduto dessa composição de aço a uma temperatura compreendida entre 1100 e 1300 QC, lamina-se o semiproduto até uma temperatura de fim de laminação superior ou igual a 890 QC, observa-se um tempo entre esse fim de laminação e um resfriamento rápido posterior, de tal modo que o ponto definido por esse tempo e essa temperatura de fim de laminação se acha situado no meio de uma área definida pelo diagrama ABCD'E'F'A, e preferencialmente ABCDEFA, da figura 1, bobina-se a chapa a uma temperatura inferior a 580 QC.
[012] Preferencialmente, a fundição do semiproduto é feita sob a forma de fundição de cintas finas entre cilindros de aço.
[013] De acordo com uma outra característica preferida, aplica-se sobre a chapa laminada a quente, à saída da bobinagem, uma deformação a frio com uma taxa de deformação equivalente inferior ou igual a 30%.
[014] A invenção tem também por objeto uma chapa laminada a frio em aço austenítico ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 950MPa, cujo produto resistência (MPa) x alongamento à ruptura (%) é superior a 45000, cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% < C < 0,7% 17% < Mn < 24% Si < 3%, Al < 0,050%, S < 0,030%, P < 0,080%, N < 0,1%, e, a título opcional, um ou vários elementos tais como Cr < 1%, Mo < 0,40%, Ni < 1%, Cu < 5%, Ti < 0,50%, Nb < 0,50%, V < 0,50%, o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, a fração recristalizada da estrutura do aço sendo superior a 75%, a tração da superfície de carbonetos precipitados do aço sendo inferior a 1,5%, o tamanho médio de grãos do aço sendo inferior a 6 micra.
[015] A invenção tem também por objeto um processo de fabricação de uma chapa laminada a frio em aço austenítico ferro-carbono-manganês, caracterizado pelo fato de se aprovisionar uma chapa laminada a quente obtida de acordo com um dos processos descritos acima, se realizar pelo menos uma etapa de laminação a frio seguida de um recozimento, cada etapa consistindo em laminar a frio a chapa, recozê-la a uma temperatura compreendida entre 600 e 900 QC, por uma duração compreendida entre 10 e 500 segundos, seguida de um resfriamento cuja velocidade é superior a 0,5 QC/s, o tamanho do grão austenítico antes da última etapa da laminação a frio seguida de um recozimento sendo inferior a 18 micra.
[016] Preferencialmente, faz-se, sobre a chapa laminada a frio após o recozimento final, uma deformação a frio com uma taxa de deformação equivalente inferior ou igual a 30%.
[017] A invenção tem também por objeto a utilização de uma chapa laminada a quente ou a frio descrita acima, ou a utilização de uma chapa fabricada por meio de um processo descrito acima, para a fabricação de elementos de reforço solicitados em condições estáticas ou dinâmicas.
[018] Outras características e vantagens da invenção apareceram durante a descrição abaixo, feita a título de exemplo e com referencia às seguintes figuras anexadas: a figura 1 apresenta a influência da temperatura de fim de laminação a quente e do tempo entre o fim da laminação a quente e o começo de um resfriamento rápido posterior, sobre a fração cristalizada, após bobinagem; a figura 2 mostra a influência da fração recristalizada sobre a deformação crítica à ruptura em dobra; a figura 3 apresenta influência da temperatura de bobinagem sobre a fração de superfície de carbonetos precipitados; a figura 4 representa uma micrografia, ilustrando um exemplo de precipitação intergranular de carbonetos; a figura 5 ilustra a influência da fração de superfície de carbonetos precipitados, com tamanho de grãos constante, sobre o produto P (resistência x alongamento à ruptura); a figura 6 mostra a influência do tamanho de grão austenítico médio sobre a resistência de chapas de aço Fe-C-Mn, em particular laminadas a quente; a figura 7 ilustra a influência da deformação equivalente sobre a resistência de uma chapa de aço Fe-C-Mn laminada a frio; a figura 8 apresenta a influência do tamanho de grão austenítico médio sobre a resistência de chapas, em particular laminadas a frio; a figura 9 ilustra a influência do tamanho de grão austenítico médio sobre a energia de ruptura específica de chapas laminadas a frio; a figura 10 ilustra a influência do tamanho de grão austenítico médio sobre a energia de ruptura Charpy de chapas laminadas a frio; a figura 11 ilustra a influência do tamanho de grão austenítico médio sobre a deformação crítica à trincamento em dobra; a figura 12 ilustra a profundidade máxima de prensagem, antes da ruptura em função do tamanho de grão austenítico médio.
[019] Após numerosos testes, os inventores mostraram que as diferentes exigências reportadas acima podem ser satisfeitas, observando-se as seguintes condições: no que se refere à composição química do aço, o carbono exerce um papel muito importante sobre a formação da microestrutura: ele aumenta o EDE e favorece a estabilidade da fase austenítica. Em combinação com um teor em manganês, que vai de 17 a 24% em peso, essa estabilidade é obtida para um teor em carbono superior ou igual a 0,5%. Todavia, para um teor em carbono superior a 0,7%, torna-se difícil evitar uma precipitação de carbonetos que intervém durante certos ciclos térmicos de fabricação industrial, em particular quando do resfriamento na bobinagem e que degrada a ductilidade e a tenacidade.
[020] O manganês é também um elemento indispensável para aumentar a resistência, aumentar a energia de defeito de empilhamento e estabilizar a fase austenítica. Se o teor for inferior a 17%, existirá um risco de formação de fases martensíticas que diminuem muito notavelmente a aptidão à deformação. Por outro lado, quando o teor em manganês é superior a 24%, a ductilidade à temperatura ambiente é degradada. Além disso, por razões de custos, não é desejável que o teor manganês seja elevado.
[021] O alumínio é um elemento particularmente eficaz para a desoxidação do aço. Como o carbono, ele aumenta a energia de defeito de empilhamento. Todavia, sua presença excessiva em aços com elevado teor em manganês apresenta um inconveniente: com efeito, o manganês aumenta a solubilidade do nitrogênio no ferro líquido, e se uma quantidade de alumínio muito considerável estiver presente no aço, o nitrogênio combinando-se com o alumínio será precipitado sob a forma de nitretos de alumínio, prejudicando a migração das juntas de grão, quando da transformação a quente, e aumentará muito consideravelmente o risco de aparecimentos de trincas. Um teor em Al inferior ou igual a 0,050% permite evitar uma precipitação de AIN. Correlativamente, o teor em nitrogênio deve ser inferior ou igual a 0,1%, a fim de evitar essa precipitação e a formação de defeitos volúmicos (sopros) quando da solidificação.
[022] O silício é também um elemento eficaz para desoxidar o aço, assim como para endurecer em fase sólida. Todavia, além de um teor de 3%, ele tende a formar óxidos indesejáveis quando de certos processos de ligação e deve portanto ser mantido aquém desse limite.
[023] O enxofre e o fósforo são impurezas que fragilizam as juntas de grãos. Seu teor respectivo deve ser inferior ou igual a 0,030 e 0,080%, a fim de manter uma ductilidade a quente suficiente.
[024] O cromo e o níquel podem ser utilizados a título opcional para aumentar a resistência do aço por endurecimento em solução sólida. Todavia, o cromo diminuindo a energia de defeito de empilhamento, seu teor deve ser inferior ou igual a 1%. O níquel contribui para obter um alongamento à ruptura importante e aumenta em particular a tenacidade. Todavia é também desejável, por questões de custos, limitar o teor em níquel em um teor máximo inferior ou igual a 1%. Por razões similares, o molibdênio pode ser acrescentado em quantidade inferior ou igual a 0,40%.
[025] Da mesma forma, a título opcional, uma adição de cobre até um teor inferior ou igual a 5% é um meio de endurecer o aço por precipitação de cobre metálico. Todavia, além desse teor, o cobre é responsável pelo aparecimento de defeitos de superfície em chapa a quente.
[026] O titânio, o nióbio e o vanádio são também elementos que podem ser utilizados opcionalmente para se conseguir um endurecimento por precipitação de carbonitretos. Todavia, quando o teor tem Nb ou em V, ou Ti é superior a 0,50%, uma precipitação excessiva de carbonitretos pode provocar uma redução da tenacidade, o que deve ser evitado.
[027] A aplicação do processo de fabricação, de acordo com a invenção, é a seguinte: elabora-se um aço cuja composição foi exposta acima. Essa elaboração pode ser seguida de uma fundição em lingotes, ou em contínuo sob a forma de lingotes para fabricação de chapas de espessura da ordem de 200 Mn. Pode-se também efetuar a fundição sob a forma de lingotes finos, de algumas dezenas de milímetros de espessura. Naturalmente, mesmo se a presente descrição ilustrar a aplicação da invenção aos produtos achatados, esta poderá ser aplicada da mesma forma à fabricação de produtos longos em aço Fe-C-Mn.
[028] Esses semiprodutos fundidos são inicialmente levados a uma temperatura compreendida entre 1100 e 1300 -C. isto tem por finalidade atingir em qualquer ponto os domínios de temperatura favoráveis às deformações elevadas que o aço vai sofrer, quando da laminação. Todavia, a temperatura de aquecimento não deve ser superior a 1300 QC, sob pena de estar muito próxima da temperatura de solidus que poderia ser atingida em eventuais zonas segregadas em manganês e/ou em carbono, e provocar um começo de passagem local por um estado líquido que seria nefasto para a enformação a quente. Naturalmente, no caso de uma fundição direta de lingotes finos, a etapa de laminação a quente desses semi produtos começando entre 1300 e 1100 -C pode ser feita diretamente após fundição sem passar pela etapa de aquecimento intermediário.
[029] Lamina-se a quente o semiproduto, por exemplo, para chegar a uma espessura de cinta laminada a quente de 2 a 3 milímetros de espessura. O baixo teor em alumínio do aço, de acordo com a invenção, permite evitar uma precipitação excessiva de AIN que prejudicaria à deformabilidade a quente, quando da laminação. A fim de evitar qualquer problema de trincamento por falta de ductilidade, a temperatura de fim de laminação deve ser superior ou igual a 890 -C.
[030] Por outro lado, sabe-se que as linhas industriais comportam dispositivos de resfriamento rápido, por exemplo por pulverização de água, situados entre a última etapa de laminação a quente, e a bobinagem. Esses dispositivos aceleram a velocidade de resfriamento natural dos produtos de forma que o comprimento das linha industriais não seja excessiva.
[031] Em combinação com uma temperatura de fim de laminação determinada, os inventores mostraram, conforme indicado na figura 1, que era conveniente respeitar um tempo mínimo entre o fim da laminação e o começo de resfriamento rápido, a fim de conseguir uma recristalização satisfatória do produto laminado, após bobinagem. Durante este tempo, o produto sofre um resfriamento natural. Assim um tempo mínimo de 12S a 890 QC ou de 4S a 905 -C permite obter uma recristalização total. Mais geralmente, parâmetros (temperatura, tempo mínimo) situando-se no interior do domínio anotado como ABCDEFA, na figura 1, levam a uma recristalização total em condições de produtividade satisfatória. Uma recristalização correspondente a uma fração mínima de 75% é obtida, quando essas condições (temperatura, tempo mínimo) se situam no interior do domínio anotado como ABCD'E'F'A. A figura 2 apresenta a influência da fração recristalizada sobre a deformação crítica ao aparecimento de trincas em dobra. Uma aptidão à dobra elevada, e mais geralmente uma grande aptidão à deformação, requer valores de deformação crítica elevada, superiores a 50%. A figura 2 mostra que isto é obtido quando a fração recristalizada após laminação é superior a 75%.
[032] Após laminação, a cinta deve ser bobinada à temperatura, tal como uma precipitação de carbonetos (essencialmente a cementita (Fe, Mn)3C) a não intervenha significativamente, o que levaria, como será visto, a uma diminuição de certas propriedades mecânicas. A figura 3 ilustra a influência da temperatura de bobinagem sobre a fração de superfície de carbonetos precipitados. A precipitação de carbonetos intervém essencialmente nas juntas de grãos austeníticos, como mostra a micrografia da figura 4.
[033] A figura 5 mostra a influência dessa precipitação sobre o produto P da resistência e do alongamento à ruptura após laminação a quente, com tamanho dos grãos constantes. Valores elevados desse parâmetro expressam, portanto, uma combinação de elevada resistência associada a uma ductilidade elevada. A fim de se conseguir um valor de P superior a 45000 (MPa x %), é necessário que a fração de superfície de carbonetos precipitados seja inferior a 1,5%. Esse caráter nefasto da precipitação de carbonetos exercendo-se tanto sobre a chapa laminada a quente quanto sobre chapa laminada a frio e reduzida, importa respeitar esse valor máximo admissível de precipitação nessas duas situações.
[034] A partir dos resultados apresentados na figura 3, vê-se que essa condição é satisfeita sobre produto laminado a quente quando a temperatura de bobinagem é inferior a 580 QC.
[035] Por outro lado, a figura 6 ilustra a influência do tamanho médio de grão austenítico sobre a resistência: no caso de produtos laminados a quente, vê-se assim que o tamanho de grão não deve exceder um valor de 18 micra sob pena de o valor da resistência não ser inferior a 900 MPa.
[036] Os inventores colocaram também em evidência que propriedades mecânicas ainda mais elevadas são obtidas nas seguintes condições sobre produto laminado a quente: a combinação simultânea de um tamanho de grão inferior a 10 micra, de uma fração recristalizada igual a 100% e de uma fração de superfície de carbonetos precipitados igual a 0%, leva a um valor do produto P (Rm x alongamento à ruptura) superior a 60000.
[037] Pode-se utilizar a cinta laminada a quente obtida pelo processo descrito, ou proceder a uma laminação a frio posterior seguida de um recozimento. Essa etapa suplementar permite conseguir um tamanho de grão inferior àquele conseguido sobre cinta a quente, e, portanto com propriedades de resistência mais elevadas. Ela deve naturalmente ser usada, caso se procure conseguir produtos de espessura mais fina, indo tipicamente de 0,2 mm a 4 mm.
[038] Partindo de um produto laminado a quente obtido pelo processo descrito acima, faz-se uma laminação a frio, após ter eventualmente feita uma decapagem prévia de forma usual.
[039] Após essa etapa de laminação, o grão é muito martelado e convém fazer um recozimento de recristalização: esse tratamento tem por efeito restaurar a ductilidade e diminuir simultaneamente a resistência. O tratamento térmico de recozimento deve por tanto deve, portanto, ser ajustado de maneira a se conseguir o binário (resistência-alongamento à ruptura) desejado na aplicação. Esse recozimento é feito de preferência em contínuo.
[040] Esse recozimento é feito a uma temperatura de 600 a 900 QC, por um período de 10 a 500 segundos, a velocidade de resfriamento em fim de manutenção deve ser suficientemente rápida, superior a 0,5 -C/s, para evitar a precipitação de carbonetos. Partindo-se de um tamanho médio de grão inicial inferior ou igual a 18 micra sobre produto laminado a quente, esses parâmetros permitem conseguir um tamanho médio de grãos que vai de 0,5 a 15 micra sobre chapas laminadas a frio.
[041] De acordo com um modo de realização particular, pode-se diminuir a espessura por laminação a frio, não por meio de uma única etapa de aminação, mas em duas etapas ou mais, cada uma das etapas de laminação sendo seguida de um recozimento. O tamanho do grão precede a última etapa de laminação e de recozimento não deve exceder 18 micra desde que a resistência e a aptidão à deformação do produto final não sejam reduzidas.
[042] Pelas mesmas razões que aquelas expostas para as chapas laminadas a quente, as chapas laminadas a frio devem apresentar uma fração recristalizada suficiente, superior a 75% para se conseguir uma deformabilidade satisfatória, quando da enformação a frio.
[043] Da mesma forma que para as chapas laminadas a quente, a fração de superfície em carbonetos precipitados deve ser inferior a 1,5%, a fim de que o produto P (Rm x alongamento a ruptura) seja superior a 45000 (MPa x %).
[044] As chapas de aço obtidas após laminação a quente ou a frio pelo processo de acordo com a invenção são caracterizadas por uma excelente ductilidade. Considerando-se a grande reserva de plasticidade, pode-se procurar obter valores de resistência mais elevados ao preço de uma ligeira diminuição da ductilidade: partindo de uma chapa laminada a quente, ao final da bobinagem, ou laminada a frio e recozida de acordo com o processo descrito acima, aplica-se a esta uma deformação a frio suplementar após o recozimento final, por exemplo por skinpass, aplainamento sob tração em flexão alternada, estiramento simples, ou qualquer outro processo conveniente. A figura 7 indica a influência da deformação equivalente sobre a resistência: em um amplo domínio, a influência da deformação é relativamente linear: em média, 1 % de deformação permite aumentar a resistência de 10 MPa. todavia, quando a deformação suplementar excede 30%, a ductilidade inicial do produto é reduzida de forma excessiva, e convém não ultrapassar esse limite.
[045] Conforme mostra a figura 8, um tamanho médio de grãos sobre a chapa laminada a frio inferior a 6 micra permite obter uma resistência superior a 950 MPa.
[046] A título de exemplo os resultados seguintes vão mostrar características vantajosas conferidas pela invenção, em particular no que se refere à aptidão para a deformação com ou sem presença de um defeito, em modo de solicitação estática ou dinâmica.
Exemplo 1: [047] Elaborou-se um aço com a seguinte composição (teores expressos em percentagem ponderai): C: 0,6%, Mn: 22%, Si: 0,2%. Um semi produto foi aquecido a 1185 QC, laminado a quente até uma temperatura de 965 -C para atingir uma espessura de 3,6 mm. Observou-se um tempo de espera de 3,5S, antes de resfriamento. A bobinagem foi feita a uma temperatura inferior a 450 -C. Essas condições de fabricação, marcadas com "I" na tabela 1 abaixo correspondem à invenção. O tamanho médio de grão assim obtido é de 9,5 micra, a estrutura recristalizada a 100%, a fração de carbonetos igual a 0%. As características mecânicas estáticas obtidas sobre essa chapa laminada a quente são particularmente elevadas: resistência: 1012 MPa. alongamento à ruptura: 65,4%. Produto P: 66184'.
[048] Partindo-se dessa mesma composição, fez-se um esquema termo mecânico que não é correspondente às condições da invenção e que leva a uma fração de superfície de carbonetos precipitados superior a 1,5% (condição marcada "R3").
[049] Comparou-se também o aço, de acordo com a invenção, com um aço laminado a quente de referência marcado com "R4", cujo nível de resistência é muito comparável: trata-se de um aço TRIP ("Transformation Induced Plasticity") com estrutura complexa (ferrita, bainita, austenita, martensita). Esse aço tem a seguinte composição (teores em percentagem ponderai): C: 0,20, Mn: 1,7, Si: 1,6, S: 0,003, P: 0,080, Al: 0,050, Cu, Cr, Ni, Mo, N: 0,001.
[050] Testes de ruptura dinâmica foram feitos sobre amostras de tipo Charpy V com espessura reduzida (e = 3 mm) a temperaturas de +20 e de -60 aC. Os resultados desses testes são apresentados na tabela 1.
Tabela 1: Resultados De Ensaios De Impacto Charpy Sobre Chapas Laminadas A Quente [051] O aço, de acordo com a invenção, apresenta características de tenacidade nitidamente superiores àquelas dos aços de referência. Essa superioridade se manifesta à temperatura ambiente, bem como em condições severas de solicitação a muito baixa temperatura. Ele resolve, portanto, perfeitamente o problema de obtenção de uma tenacidade muito boa em condições dinâmicas.
Exemplo 2: [052] Aços, cuja composição figura na tabela 2 abaixo, foram elaborados (composições expressas em percentagem ponderai). Além dos aços M e I2, índicou-se a título de comparação a composição de aços de referência: trata-se de aços Dual Phase (R1), ou TRIP ("Tranfomation Induced Plastidtf) (R2), cujo nível de resistência (1000 MPa) se encontra em uma gama comparável.
[053] Semi-produtos de aços 11 e I2 foram reaquecidos a 1200 -C, laminados a quente até uma temperatura de 920 -C para levá-los a uma espessura de 3 mm, depois, após um tempo de espera de 10 segundos antes do resfriamento, bobinados à temperatura de 450 9C. o tamanho médio de grão obtido nessas condições é de 10 micra. A estrutura é totalmente recristalizada, sem carbonetos precipitados.
Tabela 2: Composição Dos Aços [054] O aço 11 foi em seguida laminado a frio, depois recozido em condições que levam a diferentes tamanhos de grão austenítico, indo de 3 a 100 micra. A tabela 3 mostra as condições de recozimento e de recristalização (condições a) a d)), a tabela 4, as características mecânicas de tração: resistência, alongamento à ruptura, e o produto P (resistência x alongamento à ruptura) obtido nessas condições.
[055] Na condição de fabricação b), o tamanho de grão que precede à laminação a frio e ao recozimento a SOO 9C é de 100 micra, [056] Será mencionado que uma taxa de redução à laminação a frio de 66% associada a urn recozimento de 650 9C durante um segundo conduz apenas a uma recristalização parcial de 45%. O tamanho de grão da fração recristalizada é muito disperso e varia de 1 a 10 micra.
[057] O aço I2 foi igualmente laminado a frio com uma taxa de 55%, recozido a 700 9C durante 120 segundos e resfriado ao ar, a uma velocidade superior a 0,5 QC/s (condição e), tabela 3). Um tamanho médio de grão de 1,5 micra e uma fração surfácica de carbonetos precipitados de 1% são assim obtidos.
[058] Partindo-se da condição e) um tratamento térmico posterior com manutenção a 850 SC durante 60 segundos seguido de um resfriamento na água (condição f), tabela 3) permite reduzir essa tração de carbonetos precipitados sem aumento excessivo dos grãos.
Tabela 3: Condições De Laminação A Frio E De Recqzimento *: de acordo com a invenção.
Tabela 4: Características Mecânicas De Tração Obtidas * : de acordo com a invenção.
[059] As condições de fabricação a) de aço correspondem àquelas da invenção, e se traduzem por valores elevados de resistência e do parâmetro P. Na condição b), o tamanho de grãos de 100 micra, antes da laminação a frio, excede o tamanho de grão de 18 micra mencionado acima e o tamanho de grão final (15 micra) é superior ao tamanho de grão de 6 micra igualmente mencionado acima. Na condição c) o tamanho de grão de 100 micra sobre chapa laminada a frio é igualmente excessivo. Em consequência, as condições b) e c) levam a valores não satisfatórios do parâmetro P ou da resistência.
[060] A condição d) corresponde a uma situação onde a recristalização é insuficiente (fração recristalizada: 45%, inferior ao valor de 75% mencionado anteriormente), o que se traduz por um baixo valor do parâmetro P.
[061] No caso do aço I2, as condições de fabricação e) são associadas a um tamanho de grão fino de 1,5 micra, e a uma quantidade de carbonetos precipitados inferior a 1,5 %. Da mesma forma que para o aço f) o fino tamanho de ganho se traduz por valores elevados de resistência e do parâmetro P.
[062] Além disso, testes de resistência à ruptura foram feitos sobre amostras de tipo "CT"(Compact Tension Test) de 36 x 55 mm2, comportando um entalhe inicial de uma profundidade de 8 mm. Os testes são feitos à temperatura ambiente, e comportam um registro do esforço e do deslocamento. A energia de resistência à ruptura dos diferentes aços, avaliada pela área sob a curva do diagrama (força-deslocamento) é levada à superfície de ruptura, de forma a avaliar uma energia específica de ruptura. A figura 9 indica que aços com pequeno tamanho de grão, sem carbonetos precipitados, recristalizados, apresentam as melhores características de resistência à ruptura. Ao tamanho de grão semelhante, uma precipitação de 1% de carbonetos diminui a tenacidade de aproximadamente 1/3. Uma resistência à ruptura muito inferior é também observada, quando o tamanho médio de grão é aumentada até 100 micra, ou quando a recristalização é muito insuficiente.
[063] A figura 9 coloca também em evidência o fato de as chapas fabricadas de acordo com a invenção oferecerem melhores características de tenacidades que os aços de referência R1 ou R2, já que, com resistência equivalente, a resistência à ruptura é de duas a três vezes superior àquela desses aços.
[064] Por outro lado, testes de ruptura dinâmica foram feitos sobre amostra de tipo Charpy V com espessura reduzida (e = 1 a 1,3 mm) em uma faixa que vai de 20 a -100 -C. Nenhuma diminuição da energia de ruptura foi constatada às baixas temperaturas. Para diferentes condições de laminação a frio e de recozimento do aço 11, a evolução da energia de ruptura com o tamanho de grãos é indicada na figura 10. De uma forma análoga ao que foi anotado em ruptura estática, um tamanho de grãos muito considerável ou uma recristalização insuficiente reduzem a energia de ruptura. A título de comparação, foram também levados os valores de energia de ruptura a 20 ou -20 -C do aço R2 acima: notar-se-á que os aços com grãos finos da invenção permitem obter valores de tenacidade em condições dinâmicas superiores àquelas desse aço de referência. Além disso, conforme foi mencionado acima, os aços, de acordo com a invenção, são praticamente insensíveis às variações de temperatura, contrariamente aos aços de referência que apresentam uma temperatura de transição ductil-frágil. Assim mesmo em caso de choques muito rigorosos (temperaturas de serviços muito baixas, velocidades de deformação importantes) a utilização de aços da invenção permite se pré-munir contra o risco de ruptura brutal.
[065] Além da aptidão à resistência à ruptura sob entalhe, os aços da invenção apresentam uma grande aptidão à enformação para a fabricação de peças mais ou menos complexas. A figura 11 indica a aptidão à dobra do aço 11, nas diferentes condições de fabricação expostas na tabela 3, isto é para um tamanho médio de grão que varia de 3 a 100 micra. Como se viu anteriormente, além da vantagem de atingir uma resistência superior a 950 MPa, um tamanho médio de grãos inferior a 6 micra permite também obter uma excelente aptidão à deformação por dobra. Uma recristalização insuficiente leva a resultados inferiores.
[066] A figura 12 ilustra também o interesse pelos aços laminados a frio e recozidos, de acordo com a invenção, no caso de deformações complexas tais como aquelas que são encontradas quando de testes de prensagem por uma ferramenta em forma de cruz que solicita o material em expansão e em modelagem. Os testes são feitos sobre disco de dimensão 300 x 300 mm2, com uma ferramenta de 60 mm. A figura 12, que ilustra a profundidade de prensagem máxima, antes da ruptura, indica que os aços de acordo com a invenção, com pequeno tamanho de grão, apresentam características muito superiores àquelas dos aços de referência R1 e R2.
[067] Assim, com resistência igual, os aços, de acordo com a invenção, oferecem uma capacidade de deformação muito superior aos aços Dual fase ou "TRIP" convencionais e uma tenacidade aumentada. Com deformação igual, seu nível de resistência é muito superior. No caso de sua utilização na indústria automóvel, eles contribuem para uma redução muito eficaz do peso dos veículos, aumentando a segurança em caso de choque. As chapas de aços laminadas a quente ou laminadas a frio, de acordo com a invenção, serão portanto utilizadas com proveito para a fabricação de peças de reforço que necessitam das características mecânicas muito elevadas em condições de solicitação estáticas ou dinâmicas.
Claims (8)
1. CHAPA LAMINADA A QUENTE em aço austenítico ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 900 MPa, caracterizada pelo fato de que o produto (resistência (MPa) x alongamento a ruptura (%)) é superior a 45000, cuja composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% < C < 0,7% 17% < Mn < 24% Si < 3% Al < 0,050% S < 0,030% P < 0,080% N <0,1% e, a título opcional, um ou vários elementos, tais como: Cr < 1 % Mo < 0,40% Ni < 1% Cu < 5% Ti < 0,50% Nb < 0,50% V < 0,50% o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultante da elaboração, a fração recristalizada do aço estando compreendida entre 75% e 100%, a fração de superfície de carbonetos precipitados do aço estando compreendida entre 0% e 1,5%, o tamanho médio de grão do aço sendo inferior a 18 pm.
2. CHAPA, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o produto (resistência (MPa) x alongamento à ruptura (%)) é superior a 60000, e de que o tamanho médio dos grãos é inferior a 10 pm, e de que a fração de superfície de carbonetos precipitados é igual a 0%, e de que a fração recristalizada de aço é igual a 100%.
3. PROCESSO DE FABRICAÇÃO DE UMA CHAPA LAMINADA A QUENTE em aço ferro-carbono-manganês, conforme definida na reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que: - se elabora um aço, cuja composição química compreende, sendo os teores expressos em peso: 0,5% < C < 0,7% 17% < Mn < 24% Si < 3% Al < 0,050% S < 0,030% P < 0,080% N <0,1% e, a título opcional, um ou vários elementos, tais como: Cr < 1 % Mo < 0,40% Ni < 1% Cu < 5% Ti < 0,50% Nb < 0,50% V < 0,50% o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultante da elaboração, se procede à fundição de um semiproduto a partir desse aço; se leva esse semiproduto dessa composição de aço a uma temperatura compreendida entre 1100 e 1300 eC; se lamina esse semiproduto até uma temperatura de fim de laminação superior ou igual a 890 eC; se observa um tempo entre esse fim de laminação e um resfriamento rápido posterior, de tal modo que o ponto definido por esse tempo e essa temperatura de fim de laminação se ache situado no meio de uma área definida pelo diagrama ABCD'E'F'A, e preferencialmente ABCDEFA, da figura 1; se bobina essa cabeça a uma temperatura inferior a 580 QC.
4. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de a fundição desse semiproduto ser feita sob a forma de fundição de cintas finas entre cilindros de aço.
5. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 3 ou 4, caracterizado pelo fato de se aplicar, sobre essa chapa laminada a quente, proveniente da bobinagem, uma deformação a frio com uma taxa de deformação equivalente inferior ou igual a 30%.
6. CHAPA LAMINADA A FRIO em aço austenítico ferro-carbono-manganês, cuja resistência é superior a 950 MPa, caracterizada pelo fato de que o produto de resistência (MPa) x alongamento à ruptura (%) é superior a 45000, a composição química compreende, os teores sendo expressos em peso: 0,5% < C < 0,7% 17% < Mn < 24% Si < 3% Al < 0,050% S < 0,030% P < 0,080% N <0,1% e, a título opcional, um ou vários elementos tais como: Cr < 1 % Mo < 0,40% Ni < 1% Cu < 5% Ti < 0,50% Nb < 0,50% V < 0,50% o resto da composição sendo constituído de ferro e de impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, a fração recristalizada da estrutura do aço sendo superior a 75%, a fração de superfície de carbonetos precipitados do aço sendo inferior a 1,5%, o tamanho médio de grãos do aço sendo inferior a 6 μιη.
7. PROCESSO DE FABRICAÇÃO DE UMA CHAPA LAMINADA A FRIO em aço austenítico ferro-carbono-manganês, conforme definida na reivindicação 6, caracterizado pelo fato de: se aprovisionar uma chapa laminada a quente, obtida pelo processo, de acordo com a reivindicação 3 ou 4; se realizar pelo menos uma etapa de laminação a frio seguida de um recozimento, cada etapa consistindo em: laminar a frio essa chapa; efetuar um recozimento a uma temperatura compreendida entre 600 e 900 QC, durante um período compreendido entre 10 e 500 segundos, seguido de um resfriamento cuja velocidade é superior a 0,5 sC/s; o tamanho de grão austenítico antes da última etapa de laminação a frio seguida de um recozimento, sendo inferior a 18 micra.
8. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de se efetuar, após o recozimento final, uma de formação a frio com uma taxa de deformação equivalente inferior ou igual a 30%.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0308953A FR2857980B1 (fr) | 2003-07-22 | 2003-07-22 | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites |
| PCT/FR2004/001795 WO2005019483A1 (fr) | 2003-07-22 | 2004-07-08 | Procede de fabrication de toles d’acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BRPI0412867A BRPI0412867A (pt) | 2006-10-03 |
| BRPI0412867B1 true BRPI0412867B1 (pt) | 2016-04-19 |
Family
ID=33560999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BRPI0412867A BRPI0412867B1 (pt) | 2003-07-22 | 2004-07-08 | processo de fabricação de chapas de aço austenítico ferro-carbono-manganês, de alta resistência, excelente tenacidade e aptidão à enformação a frio, e chapas assim produzidas |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US8926772B2 (pt) |
| EP (1) | EP1649069B1 (pt) |
| JP (2) | JP4829787B2 (pt) |
| KR (1) | KR101127532B1 (pt) |
| CN (1) | CN100381589C (pt) |
| AR (1) | AR046511A1 (pt) |
| BR (1) | BRPI0412867B1 (pt) |
| CA (1) | CA2533023C (pt) |
| ES (1) | ES2626594T3 (pt) |
| FR (1) | FR2857980B1 (pt) |
| HU (1) | HUE035199T2 (pt) |
| MX (1) | MXPA06000877A (pt) |
| PL (1) | PL1649069T3 (pt) |
| RU (1) | RU2318882C2 (pt) |
| TW (1) | TW200512304A (pt) |
| WO (1) | WO2005019483A1 (pt) |
| ZA (1) | ZA200600619B (pt) |
Families Citing this family (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2857980B1 (fr) * | 2003-07-22 | 2006-01-13 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites |
| BRPI0419185A (pt) * | 2004-11-03 | 2007-12-18 | Thyssenkrupp Steel Ag | chapa ou fita de aço de resistência superior, apresentando propriedades twip, e processo para sua fabricação por meio de "direct strip casting" |
| FR2881144B1 (fr) * | 2005-01-21 | 2007-04-06 | Usinor Sa | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese a haute resistance a la fissuration differee, et toles ainsi produites |
| KR100742823B1 (ko) | 2005-12-26 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 표면품질 및 도금성이 우수한 고망간 강판 및 이를 이용한도금강판 및 그 제조방법 |
| SE531379C2 (sv) * | 2006-06-08 | 2009-03-17 | Nord Lock Ab | Metod för att härda och belägga stålbrickor för låsning samt stållåsbricka |
| EP1878811A1 (en) | 2006-07-11 | 2008-01-16 | ARCELOR France | Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced |
| KR100856314B1 (ko) * | 2006-12-26 | 2008-09-03 | 주식회사 포스코 | 버링성이 우수한 고망간 고강도 강판 |
| KR100851158B1 (ko) * | 2006-12-27 | 2008-08-08 | 주식회사 포스코 | 충돌특성이 우수한 고망간형 고강도 강판 및 그 제조방법 |
| JP5338257B2 (ja) * | 2008-10-30 | 2013-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 延性に優れた高降伏比超高張力鋼板およびその製造方法 |
| DE102008056844A1 (de) * | 2008-11-12 | 2010-06-02 | Voestalpine Stahl Gmbh | Manganstahlband und Verfahren zur Herstellung desselben |
| WO2010126268A2 (ko) * | 2009-04-28 | 2010-11-04 | 연세대학교 산학협력단 | 고강도 및 고연성을 갖는 고망간 질소 함유 강판 및 그 제조방법 |
| JP5003785B2 (ja) | 2010-03-30 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 延性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
| WO2012052626A1 (fr) | 2010-10-21 | 2012-04-26 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. | Tole d'acier laminee a chaud ou a froid, don procede de fabrication et son utilisation dans l'industrie automobile |
| CN102330019A (zh) * | 2011-10-28 | 2012-01-25 | 上海大学 | 含钒低碳高强度高塑性的孪晶诱发塑性钢的制备方法 |
| WO2013095005A1 (ko) * | 2011-12-23 | 2013-06-27 | 주식회사 포스코 | 비자성 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법 |
| KR101353649B1 (ko) * | 2011-12-23 | 2014-01-20 | 주식회사 포스코 | 내부식성이 우수한 스프링용 선재 및 강선, 스프링용 강선 및 스프링의 제조방법 |
| KR101461736B1 (ko) | 2012-12-21 | 2014-11-14 | 주식회사 포스코 | 피삭성 및 용접 열영향부 극저온 인성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그의 제조방법 |
| WO2013100614A1 (ko) * | 2011-12-27 | 2013-07-04 | 주식회사 포스코 | 피삭성 및 용접 열영향부 극저온 인성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그의 제조방법 |
| JP5879448B2 (ja) | 2011-12-28 | 2016-03-08 | ポスコ | 溶接熱影響部の靱性に優れた耐磨耗オーステナイト系鋼材及びその製造方法 |
| CN104379773B (zh) | 2012-01-20 | 2017-09-12 | 索罗不锈有限责任公司 | 奥氏体不锈钢产品及其制造方法 |
| JP6140836B2 (ja) * | 2012-12-26 | 2017-05-31 | ポスコＰｏｓｃｏ | 溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材及びその製造方法 |
| EP3034641B1 (en) | 2013-08-14 | 2019-10-09 | Posco | Ultrahigh-strength steel sheet and manufacturing method thereof |
| KR101543916B1 (ko) * | 2013-12-25 | 2015-08-11 | 주식회사 포스코 | 표면 가공 품질이 우수한 저온용강 및 그 제조 방법 |
| DE102014009534A1 (de) * | 2014-06-25 | 2015-12-31 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Stahlprodukt zum Schutz elektrischer Bauteile vor mechanischer Beschädigung |
| WO2016052397A1 (ja) | 2014-10-01 | 2016-04-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度油井用鋼材および油井管 |
| JP6082451B2 (ja) * | 2015-03-18 | 2017-02-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間プレス用鋼板およびその製造方法 |
| EP3095889A1 (en) * | 2015-05-22 | 2016-11-23 | Outokumpu Oyj | Method for manufacturing a component made of austenitic steel |
| CN104862586A (zh) * | 2015-06-24 | 2015-08-26 | 上海大学 | 一种超高强度中碳含镍高锰孪晶诱发塑性钢及制备方法 |
| EP3117922B1 (en) | 2015-07-16 | 2018-03-21 | Outokumpu Oyj | Method for manufacturing a component of austenitic twip or trip/twip steel |
| KR101726081B1 (ko) * | 2015-12-04 | 2017-04-12 | 주식회사 포스코 | 저온 충격 인성이 우수한 선재 및 그 제조방법 |
| KR101714922B1 (ko) * | 2015-12-18 | 2017-03-10 | 주식회사 포스코 | 인성 및 내부품질이 우수한 내마모 강재 및 그 제조방법 |
| KR101747034B1 (ko) * | 2016-04-28 | 2017-06-14 | 주식회사 포스코 | 항복비가 우수한 초고강도 고연성 강판 및 이의 제조방법 |
| KR20180128977A (ko) | 2016-05-24 | 2018-12-04 | 아르셀러미탈 | 오스테나이트계 매트릭스를 가지는 twip 강 시트를 제조하는 방법 |
| WO2017203313A1 (en) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Method for the manufacture of a recovered steel sheet having an austenitic matrix |
| WO2017203315A1 (en) | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts |
| WO2017203311A1 (en) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts |
| WO2017203310A1 (en) | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Method for producing a twip steel sheet having an austenitic microstructure |
| WO2017203314A1 (en) | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Twip steel sheet having an austenitic matrix |
| RU2631069C1 (ru) * | 2016-10-27 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ получения листов из высокомарганцевой стали |
| KR101940874B1 (ko) * | 2016-12-22 | 2019-01-21 | 주식회사 포스코 | 저온인성 및 항복강도가 우수한 고 망간 강 및 제조 방법 |
| KR101920973B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-11-21 | 주식회사 포스코 | 표면 특성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그 제조방법 |
| KR101917473B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-11-09 | 주식회사 포스코 | 내마모성과 인성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그 제조방법 |
| KR102331032B1 (ko) * | 2017-04-26 | 2021-11-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고Mn강 및 그의 제조 방법 |
| CN108796383A (zh) * | 2017-04-27 | 2018-11-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种含钛高强度高韧性无磁钢及其制造方法 |
| TWI655299B (zh) * | 2017-04-28 | 2019-04-01 | 日商新日鐵住金股份有限公司 | High-strength steel plate and manufacturing method thereof |
| WO2018220412A1 (fr) * | 2017-06-01 | 2018-12-06 | Arcelormittal | Procede de fabrication de pieces d'acier a haute resistance mecanique et ductilite amelioree, et pieces obtenues par ce procede |
| WO2019044928A1 (ja) * | 2017-09-01 | 2019-03-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高Ｍｎ鋼およびその製造方法 |
| US20210164067A1 (en) * | 2017-12-07 | 2021-06-03 | Jfe Steel Corporation | High-mn steel and method for manufacturing same |
| KR102020381B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 내마모성이 우수한 강재 및 그 제조방법 |
| KR102020386B1 (ko) * | 2017-12-24 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 고 강도 오스테나이트계 고 망간 강재 및 그 제조방법 |
| JP6969451B2 (ja) | 2018-03-08 | 2021-11-24 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 車載制御装置、制御プログラム及び機器制御方法 |
| WO2020085855A1 (ko) * | 2018-10-25 | 2020-04-30 | 주식회사 포스코 | 산소 절단성이 우수한 고망간 강재 및 그 제조방법 |
| KR20200046831A (ko) * | 2018-10-25 | 2020-05-07 | 주식회사 포스코 | 표면품질 및 응력부식균열 저항성이 우수한 극저온용 오스테나이트계 고 망간 강재 및 그 제조방법 |
| KR102245226B1 (ko) * | 2018-10-25 | 2021-04-28 | 주식회사 포스코 | 산소 절단성이 우수한 고망간 강재 및 그 제조방법 |
| KR102255827B1 (ko) * | 2018-10-25 | 2021-05-26 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 극저온용 오스테나이트계 고망간 강재 및 그 제조방법 |
| WO2020085851A1 (ko) * | 2018-10-25 | 2020-04-30 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 극저온용 오스테나이트계 고망간 강재 및 그 제조방법 |
| US20220354607A1 (en) | 2021-05-10 | 2022-11-10 | Cilag Gmbh International | Packaging assemblies for surgical staple cartridges containing bioabsorbable staples |
| WO2023121222A1 (ko) * | 2021-12-21 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 용접 열영향부 초저온 인성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US338A (en) * | 1837-07-31 | Machine for crimping leather for boots | ||
| FR775E (fr) * | 1902-04-21 | 1903-03-30 | Vallas Antoine | Arret-de-bouts automatique instantané, bloc-envideur, pour doublage des fils de soie et autres applications |
| SE426661B (sv) * | 1978-12-01 | 1983-02-07 | Asea Ab | Anordning for omroring vid kontinuerlig gjutning |
| JPS56119722A (en) * | 1980-02-27 | 1981-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of nonmagnetic steel sheet |
| JPS58126956A (ja) * | 1982-01-22 | 1983-07-28 | Nippon Steel Corp | プレス加工性の優れた高強度薄鋼板 |
| JPH04259325A (ja) * | 1991-02-13 | 1992-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US5431753A (en) * | 1991-12-30 | 1995-07-11 | Pohang Iron & Steel Co. Ltd. | Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability |
| FR2795744B1 (fr) | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a basse teneur en aluminium pour emballage |
| FR2795742B1 (fr) | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a moyen carbone calme a l'aluminium pour emballage |
| FR2795740B1 (fr) | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
| FR2795741B1 (fr) | 1999-07-01 | 2001-08-03 | Lorraine Laminage | Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage |
| FR2796083B1 (fr) | 1999-07-07 | 2001-08-31 | Usinor | Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites |
| JP2003033803A (ja) * | 2001-04-17 | 2003-02-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 準安定オーステナイト系ステンレス鋼製無段変速機用ベルトの製造方法 |
| DE10128544C2 (de) * | 2001-06-13 | 2003-06-05 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs |
| FR2829775B1 (fr) * | 2001-09-20 | 2003-12-26 | Usinor | Procede de fabrication de tubes roules et soudes comportant une etape finale d'etirage ou d'hydroformage et tube soude ainsi obtenu |
| FR2857980B1 (fr) * | 2003-07-22 | 2006-01-13 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites |
-
2003
- 2003-07-22 FR FR0308953A patent/FR2857980B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-07-08 ES ES04767627.5T patent/ES2626594T3/es active Active
- 2004-07-08 HU HUE04767627A patent/HUE035199T2/en unknown
- 2004-07-08 US US10/565,558 patent/US8926772B2/en active Active
- 2004-07-08 WO PCT/FR2004/001795 patent/WO2005019483A1/fr active Application Filing
- 2004-07-08 EP EP04767627.5A patent/EP1649069B1/fr active Active
- 2004-07-08 BR BRPI0412867A patent/BRPI0412867B1/pt active IP Right Grant
- 2004-07-08 MX MXPA06000877A patent/MXPA06000877A/es active IP Right Grant
- 2004-07-08 CN CNB2004800252454A patent/CN100381589C/zh active Active
- 2004-07-08 JP JP2006520852A patent/JP4829787B2/ja active Active
- 2004-07-08 RU RU2006105382/02A patent/RU2318882C2/ru active
- 2004-07-08 CA CA2533023A patent/CA2533023C/fr active Active
- 2004-07-08 PL PL04767627T patent/PL1649069T3/pl unknown
- 2004-07-08 KR KR1020067001594A patent/KR101127532B1/ko active IP Right Grant
- 2004-07-09 TW TW093120585A patent/TW200512304A/zh unknown
- 2004-07-21 AR ARP040102587A patent/AR046511A1/es unknown
-
2006
- 2006-01-20 ZA ZA200600619A patent/ZA200600619B/xx unknown
-
2011
- 2011-06-13 JP JP2011130884A patent/JP5814002B2/ja active Active
-
2014
- 2014-11-25 US US14/553,033 patent/US9873931B2/en active Active
- 2014-11-25 US US14/552,985 patent/US20150078954A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2006528278A (ja) | 2006-12-14 |
| US20150078955A1 (en) | 2015-03-19 |
| RU2006105382A (ru) | 2006-06-27 |
| HUE035199T2 (en) | 2018-05-02 |
| US9873931B2 (en) | 2018-01-23 |
| JP4829787B2 (ja) | 2011-12-07 |
| FR2857980B1 (fr) | 2006-01-13 |
| CA2533023A1 (fr) | 2005-03-03 |
| KR20060040718A (ko) | 2006-05-10 |
| KR101127532B1 (ko) | 2012-04-18 |
| FR2857980A1 (fr) | 2005-01-28 |
| CN1846002A (zh) | 2006-10-11 |
| MXPA06000877A (es) | 2006-04-19 |
| WO2005019483A1 (fr) | 2005-03-03 |
| EP1649069B1 (fr) | 2017-04-19 |
| TW200512304A (en) | 2005-04-01 |
| PL1649069T3 (pl) | 2017-08-31 |
| US20060278309A1 (en) | 2006-12-14 |
| ZA200600619B (en) | 2006-11-29 |
| CA2533023C (fr) | 2011-08-30 |
| JP2011246817A (ja) | 2011-12-08 |
| CN100381589C (zh) | 2008-04-16 |
| US20150078954A1 (en) | 2015-03-19 |
| ES2626594T3 (es) | 2017-07-25 |
| EP1649069A1 (fr) | 2006-04-26 |
| BRPI0412867A (pt) | 2006-10-03 |
| US8926772B2 (en) | 2015-01-06 |
| RU2318882C2 (ru) | 2008-03-10 |
| JP5814002B2 (ja) | 2015-11-17 |
| AR046511A1 (es) | 2005-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BRPI0412867B1 (pt) | processo de fabricação de chapas de aço austenítico ferro-carbono-manganês, de alta resistência, excelente tenacidade e aptidão à enformação a frio, e chapas assim produzidas | |
| JP5283504B2 (ja) | 優れた延性を有する高強度鋼板を製造する方法およびこれにより製造された鋼板 | |
| ES2387040T3 (es) | Acero de doble fase, producto plano de un acero de doble fase de este tipo y procedimiento para la fabricación de un producto plano | |
| JP4464811B2 (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法 | |
| JP5228062B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 | |
| JP5597006B2 (ja) | 構造部材用高強度および高延性オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| BR112019011097A2 (pt) | chapa de aço laminada a frio, método para fabricar um aço laminado a frio, uso de uma chapa de aço e veículo | |
| BR112020007515A2 (pt) | chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo | |
| BR112016016949B1 (pt) | produto plano de aço e método para produzir um produto plano de aço | |
| GB1568623A (en) | As-rolled stell plate having low temperature toughness and production thereof | |
| EP2097545B1 (en) | High strength steel plate with high manganese having excellent burring workability | |
| JP4320198B2 (ja) | 衝撃特性と形状凍結性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4299774B2 (ja) | 延性および疲労特性に優れた高強度低比重鋼板とその製造方法 | |
| JP4539447B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4652952B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた高張力鋼板 | |
| JPH093591A (ja) | 極厚高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2023534180A (ja) | 熱処理された冷間圧延鋼板及びその製造方法 | |
| KR101928198B1 (ko) | 후강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 후강판 | |
| KR20190077193A (ko) | 고 항복비형 고 강도 강판 및 그 제조방법 | |
| KR20190074659A (ko) | 성형성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| JPH0688129A (ja) | 低残留応力の溶接まま高強度鋼管の製造方法 | |
| JPH021894B2 (pt) | ||
| KR101546140B1 (ko) | 강재 제조 방법 | |
| JPS58113317A (ja) | 耐遅れ破壊性のすぐれた機械構造用強靭鋼の製造法 | |
| KR20220035961A (ko) | 저강도 핫 스탬핑용 강판, 핫 스탬핑 부품 및 핫 스탬핑 부품의 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B07A | Technical examination (opinion): publication of technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B07A | Technical examination (opinion): publication of technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B06A | Notification to applicant to reply to the report for non-patentability or inadequacy of the application [chapter 6.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 19/04/2016, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |