BR112020007515A2 - chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo - Google Patents

chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo Download PDF

Info

Publication number
BR112020007515A2
BR112020007515A2 BR112020007515-9A BR112020007515A BR112020007515A2 BR 112020007515 A2 BR112020007515 A2 BR 112020007515A2 BR 112020007515 A BR112020007515 A BR 112020007515A BR 112020007515 A2 BR112020007515 A2 BR 112020007515A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
cold
rolled
heat
Prior art date
Application number
BR112020007515-9A
Other languages
English (en)
Inventor
Jean-Marc PIPARD
Artem Arlazarov
Original Assignee
Arcelormittal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Arcelormittal filed Critical Arcelormittal
Publication of BR112020007515A2 publication Critical patent/BR112020007515A2/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Trata-se de uma chapa de aço laminada a frio aquecida por calor que tem uma composição que compreende um dentre os elementos a seguir, expressos em porcentagem em peso, 0,1% = carbono = 0,5%, 1% = manganês = 3,4 %, 0,5% = silício = 2,5%, 0,03% = alumínio = 1,5%, 0% = enxofre = 0,003%, 0,002% = fósforo = 0,02%, 0% = nitrogênio = 0,01% e que pode conter uma ou mais dentre os elementos opcionais a seguir 0,05% = cromo = 1%, 0,001% = molibdênio = 0,5%, 0,001% = nióbio = 0,1%, 0,001% = titânio = 0,1%, 0,01% = cobre = 2%, 0,01% = níquel = 3%, 0,0001% = cálcio = 0,005%, 0% = vanádio = 0,1%, 0% = boro = 0,003%, 0% = cério= 0,1%, 0% = magnésio= 0,010%, 0% = zircônio= 0,010%, em que o restante da composição é composto de ferro e impurezas inevitáveis causado por processamento, a microestrutura da dita chapa de aço que compreende em fração de área, 10 a 30% de austenita residual, 50 a 85% de bainita, 1 a 20% de martensita arrefecida bruscamente e menos de 30% martensita temperada.

Description

“CHAPA DE AÇO LAMINADA, MÉTODO PARA PRODUZIR UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA, USO DE UMA CHAPA DE AÇO, PARTE E VEÍCULO” CAMPO DA INVENÇÃO
[001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a frio e tratada por calor que é adequada para uso como uma chapa de aço para automóveis.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
[002] As partes automotivas são necessárias para atender a duas necessidades inconsistentes, a saber, facilidade de formação e resistência, porém nos recentes anos surgiu, também, uma terceira exigência de aprimoramento em consumo de combustível em automóveis tendo em vista as preocupações ambientais globais. Desse modo, atualmente, as partes automotivas precisam ser produzidas a partir de um material que tenha alta capacidade de formação para atender aos critérios de facilidade de ajuste no conjunto intricado do automóvel e, também, aprimorar a resistência do veículo resistência à colisão e durabilidade ao mesmo tempo que reduz peso do veículo para aprimorar a eficiência de combustível.
[003] Portanto, tentativas intensas de Pesquisa e de Desenvolvimento são feitas para reduzir a quantidade de material utilizada em um carro aumentando-se a resistência do material. Em contrapartida, um aumento na resistência de chapas de aço diminui a capacidade de formação e, então, o desenvolvimento de materiais que tenham tanto alta resistência quanto alta capacidade de formação é necessário.
[004] Pesquisas e desenvolvimentos anteriores no campo de chapas de aço de alta resistibilidade e alta capacidade de formação resultaram em diversos métodos para produzir chapas de aço de alta resistibilidade e alta capacidade de formação, dentre os quais alguns são enumerados no presente documento a título de reconhecimento conclusivo da presente invenção:
[005] O documento nº EP3144406 reivindica uma chapa de aço de alta resistibiidade laminada a frio que tem excelente ductilidade e compreende em % em peso, carbono (C): 0,1% a 0,3%, Silício (Si): 0,1% a 2,0%, Alumínio (Al): 0,005% a 1,5%, Manganês (Mn): 1,5% a 3,0%, Fósforo (P): 0,04% ou menos (excluindo 0%), Enxofre (S): 0,015% ou menos (excluindo 0%), Nitrogênio (N): 0,02% ou menos (excluindo 0%), e um restante de ferro (Fe) e impurezas inevitáveis em que uma soma de silício e alumínio (Si+Al) (% em peso) satisfaz 1,0% ou mais e em que uma microestrutura compreende: em fração de área, 5% ou menos de ferrita poligonal que tem uma razão entre eixo geométrico maior e eixo geométrico menor de 0,4 ou mais, 70% ou menos (excluindo 0%) de ferrita acicular que tem uma razão entre eixo geométrico menor e eixo geométrico maior de 0,4 ou menos, 25% ou menos (excluindo 0%) de austenita acicular retida e um restante de martensita. Além disso, o documento nº EP3144406 fornece um aço de alta resistência com uma resistência à tração de 780 MPa ou mais.
[006] O documento nº EP3128023 menciona uma chapa de aço de alta resistibilidade laminada a frio que tem excelente alongamento, capacidade de expansão de furo e resistência à fratura atrasada e razão de alta elasticidade e a um método para produzir a chapa de aço. Uma razão de alta elasticidade, chapa de aço de alta resistibiidade laminada a frio tem uma composição que contém em termos de % em massa, C: 0,13% a 0,25%, Si: 1,2% a 2,2%, Mn: 2,0% a 3,2%, P: 0,08% ou menos, S: 0,005% ou menos, Al: 0,01% a 0,08%, N: 0,008% ou menos, Ti: 0,055% a 0,130%, e em que o saldo é Fe e impurezas inevitáveis. A chapa de aço tem uma microestrutura que contém 2% a 15% de ferrita que tem um diâmetro médio de grão cristalino de 2 um ou menos em termos de fração de volume, 5 a 20% de austenita retida que tem um diâmetro médio de grão cristalino de 0,3 a 2,0 um em termos de fração de volume, 10% ou menos (incluindo 0%) de martensita que tem um diâmetro médio de grão de 2 um ou menos em termos de fração de volume, e em que o saldo é bainita e martensita temperada, e a bainita e a martensita temperada têm um diâmetro médio de grão cristalino de 5 um ou menos.
[007] O documento nº EP3009527 fornece uma chapa de aço de alta resistibilidade laminada a frio que tem excelente alongamento, excelente capacidade de flangeamento por estiramento, e razão de alta elasticidade e um método para fabricar a mesma. A chapa de aço de alta resistibilidade laminada a frio tem uma composição e uma microestrutura. A composição contém 0,15% a 0,27% C, 0,8% a 2,4% Si, 2,3% a 3,5% Mn, 0,08% ou menos P, 0,005% ou menos S, 0,01% a 0,08% Al, e 0,010% ou menos N em uma base de massa, em que o restante é Fe e impurezas inevitáveis. A microestrutura compreende: ferrita que tem uma tamanho médio de grão de 5 um ou menos e uma fração de volume de 3% a 20%, austenita retida que tem uma fração de volume de 5% a 20% e martensita que tem uma fração de volume de 5% a 20%, em que o restante é bainita e/ou martensita temperada. O número total de austenita retida com um tamanho de grão de 2 um ou menos, martensita com um tamanho de grão de 2 pm ou menos ou uma fase misturada da mesma de 150 ou mais a cada 2.000 um 2 de um corte transversal paralelo à direção de laminação da chapa de aço.
[008] Outro pedido de patente nº WOZ2015/177615 também descreve uma chapa de aço recozida duas vezes cuja composição compreende, sendo que o teor é expresso como porcentagem em peso, 0,20% < C < 0,40%, 0,8% < Mn < 1,4%, 1,60% < Si < 3,00%, 0,015% < Nb < 0,150%, Al < 0,1%, Cr < 1,0%, S € 0,006%, P < 0,030%, Ti € 0,05%, V € 0,05%, B < 0,003%, N < 0,01%, em que o resto da composição consiste em ferro e impurezas inevitáveis resultantes da produção, a microestrutura consiste, em proporções de área de superfície, em 10% a 30% de austenita residual de 30% a 60% de martensita recozida, em 5% a 30% de bainita, em 10% a 30% de martensita arrefecida bruscamente e menos que 10% de ferrita. Além disso, o documento nº
WO?2015/177615 fornece uma resistibilidade de 980 MPa ou mais.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
[009] O propósito da presente invenção é solucionar esses problemas disponibilizando-se chamas de aço laminadas a frio que têm simultaneamente: - uma resistência à tração final superior a ou igual a 1.100 MPa e, de preferência, acima de 1.180 MPa; e - um alongamento total superior ou igual a 14,0% e, de preferência, acima de 15%.
[010] Em uma realização preferencial, as chapas de aço de acordo com a invenção também podem ter uma razão entre limite de elasticidade e resistência à tração de 0,65 ou mais.
[011] De preferência, tal aço também pode ser adequado para formação, em particular, para laminação com capacidade de solda e capacidade de revestimento satisfatórias.
[012] Outro objetivo da presente invenção é, também, fornecer um método para a fabricação dessas chapas que seja compatível com aplicações industriais convencionais ao mesmo tempo que resistem a comutações de parâmetro de fabricação.
[013] O objetivo acima e outras vantagens da presente invenção ficarão mais evidentes com a descrição detalhada das realizações preferencias da presente invenção.
DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO
[014] A chapa de aço laminada a frio e tratada por calor da presente invenção pode ser revestida opcionalmente com zinco ou ligas de zinco ou com alumínio ou ligas de alumínio para aprimorar a resistência à corrosão da mesma.
[015] O carbono está presente no aço em uma concentração entre
0,10% e 0,5%. Carbono é um elemento necessário para aumentar a resistência de uma chapa de aço produzindo-se uma fase de transformação de alta temperatura, tal como martensita, mais carbono também exerce uma função central na estabilização de austenita, logo, é um elemento necessário para fixar a austenita residual.
[016] O teor de manganês do aço da presente invenção está entre 1% e 3,4%. Esse elemento é gamagêneo. A finalidade da adição de manganês é essencialmente obter uma estrutura que contenha austenita e conferir resistência ao aço. O manganês é um elemento que estabilizar a austenita para obter austenita residual. Foi constatada uma quantidade de pelo menos cerca de 1% em peso de manganês para fornecer a resistibilidade e capacidade de endurecimento da chapa de aço assim como estabilizar austenita. Desse modo, uma porcentagem maior de manganês, tal como 3,4%, é preferencial na presente invenção. No entanto, quando o teor de manganês é superior a 3,4%, isso produz efeitos adversos, tais como retardamento da transformação de austenita em bainita durante a retenção isotérmica para transformação de bainita. Além do teor de manganês superior a 3,4%, há, também, a deterioração da capacidade de solda do presente aço, logo, os alvos de ductilidade podem não ser alcançados. A faixa preferencial para manganês é 1,2% e 2,3% e uma faixa mais preferencial está entre 1,2% e 2,2%.
[017] O constituinte de silício do aço da presente invenção está entre 0,5% e 2,5%. O silício é um constituinte que pode retardar a precipitação de carbetos durante o superenvelhecimento, portanto, devido à presença de silício, a austenita rica em carbono é estabilizada à temperatura ambiente. Além disso, devido à solubilidade insuficiente do silício em carbeto, o mesmo inibe ou retarda com eficácia a formação de carbetos, logo, também promove a formação de carbetos de baixa densidade em estrutura bainítica que é almejada pela presente invenção para conferir ao aço seus atributos essenciais. No entanto, o teor desproporcional de silício não prolifera o efeito mencionado e causa um problema, tal como fragilização causada por laminação a quente. Portanto, a concentração é controlada dentro de um limite superior de 2,5%.
[018] O teor do alumínio é 0,03 a 1,5% na presente invenção uma vez que o alumínio remove o oxigênio existente em aço fundido a fim de impedir que o oxigênio forme uma fase de gás e forme bolhas durante um processo de solidificação. O alumínio também fixa o nitrogênio no aço para formar nitretos de alumínio para reduzir o tamanho dos grãos. O teor mais alto de alumínio, acima de 1,5%, aumenta o ponto Ac3, desse modo, aumentando a entrada de energia necessário para fabricar o aço. O teor de alumínio entre 1,0% e 1,5% pode ser usado quando um alto teor de manganês é adicionado para contrabalancear o efeito de manganês nos pontos de transformação e na evolução de formação de austenita com temperatura.
[019] O teor de cromo do aço da presente invenção está entre 0,05% e 1%. O cromo é um elemento essencial que fornece resistibilidade e endurecimento ao aço, porém quando usado acima de 1% confere acabamento de superfície do aço. Além disso, o teor de cromo inferior a 1% engrossa o padrão de dispersão de carbeto em estruturas bainíticas, logo, mantando a densidade de carbetos em bainita em um baixo nível.
[020] O constituinte de fósforo do aço da presente invenção está entre 0,002% e 0,02%. O fósforo reduz a capacidade de solda de pontos e a ductilidade quente, particularmente, devido à sua tendência de segregar nos limites do grão ou de cossegregar com manganês. Por esses motivos, o conteúdo do mesmo é limitado a 0,02% e de preferência, inferior a 0,013%.
[021] O enxofre não é um elemento essencial, porém pode estar contida como uma impureza em aço e do ponto de vista da presente invenção o teor de enxofre é, de preferência, o mais baixo possível, porém é 0,003% ou menos do ponto de vista do custo de fabricação. Além disso, caso um enxofre de teor mais alto esteja presente no aço, o mesmo combina para formar sulfetos especialmente com manganês e titânio e reduz o impacto benéfico na presente invenção o que pode ser prejudicial para capacidade de formação.
[022] O nióbio está presente no aço entre 0,001% e 0,1% e é adequado para formar nitretos de carbono conferir resistibilidade ao aço da presente invenção por meio de endurecimento por precipitação. O nióbio também impactará o tamanho de componentes microestruturais através de sua precipitação como nitretos de carbono e retardando-se a recristalização durante o processo de aquecimento. Desse modo, uma microestrutura mais fina formada no término da temperatura de retenção, e como consequência, após a conclusão do recozimento, causará endurecimento do produto. No entanto, o teor de nióbio acima de 0,1% não é economicamente interessante visto que é observado um efeito de saturação de sua influência, isso significa que uma quantidade adicional de nióbio não resulta em qualquer aprimoramento de resistência do produto.
[023] O titânio é um elemento opcional que pode ser adicionado ao aço da presente invenção entre 0,001% e 0,1%. O mesmo se aplica ao nióbio, uma vez que forma nitretos de carbono, desse modo, exerce uma função no reforço do aço. No entanto, o nióbio também forma nitretos de titânio que aparecem durante a solidificação do produto fundido. A quantidade de titânio é, então, limitada a 0,1% para evitar nitretos de titânio grossos prejudiciais para capacidade de formação. Caso o teor de titânio seja inferior a 0,001%, este não confere qualquer efeito ao aço da presente invenção.
[024] Cálcio é adicionado ao aço da presente invenção entre 0,0001% e 0,005%. O cálcio é adicionado ao aço da presente invenção como um elemento opcional especialmente durante o tratamento de inclusão. O cálcio contribui para a refinação do aço detendo-se o enxofre prejudicial em forma globular, desse modo, retardando o efeito nocivo do enxofre.
[025] O molibdênio é um elemento opcional que constitui 0,001%
a 0,5% do aço da presente invenção; o molibdênio exerce uma função eficaz na determinação da capacidade de endurecimento, atrasa a aparição da bainita e evita a precipitação de carbetos na bainita. No entanto, a adição de molibdênio aumenta excessivamente o custo da adição de elementos de formação de ligas, de modo que, por motivos econômicos, o teor do mesmo esteja limitado a 0,5%.
[026] O cobre pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01% a 2% para aumentar a resistibilidade do aço e aprimorar a resistência à corrosão. Um mínimo de 0,01% é necessário para obter tais efeitos. No entanto, quando seu teor estiver acima de 2%, isso pode degradar o aspecto superficial.
[027] Níquel pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01% a 3% para aumentar a resistibilidade do aço e aprimorar a tenacidade do mesmo. Um mínimo de 0,01% é necessário para obter tais efeitos. No entanto, quando seu teor for superior 3%, o níquel causará deterioração na ductilidade.
[028] O nitrogênio está limitado a 0,01% a fim de evitar o envelhecimento do material e minimizar a precipitação dos nitretos de alumínio durante a solidificação que são prejudiciais para propriedades mecânicas do aço.
[029] O vanádio é eficaz no aperfeiçoamento da resistibilidade de aço formando-se carbetos ou nitretos de carbeto, e o limite superior é 0,1% do ponto de vista econômico. Outros elementos, tais como cério, boro, magnésio ou zircônio podem ser adicionados individualmente ou em combinação nas seguintes proporções: Cério£0,1%, boro£$0,003%, magnésio£$0,01% e zircônio<£0,01% até os níveis máximos de teor indicados, esses elementos possibilitam refinar o grão durante solidificação.
[030] O restante da composição do aço consiste em ferro e impurezas inevitáveis resultantes do processamento.
[031] A microestrutura da chapa reivindicada pela invenção consiste em:
- A bainita constitui 50% a 85% da microestrutura em fração de área para o aço da presente invenção.
Na presente invenção, a bainita consiste cumulativamente em bainita de ripa e bainita granular, sendo que a bainita granular tem uma densidade muito baixa de carbetos, baixa densidade de carbetos significa no presente documento que a contagem de carbeto é menor ou igual a 100 carbetos por unidade de área de 100 um? e que tem uma densidade de alto deslocamento que confere alta resistibilidade assim como alongamento ao aço da presente invenção.
A bainita de ripa está na forma de ripas finas de ferrita com austenita ou carbetos formados entre as ripas.
A bainita de ripa do aço da presente invenção fornece capacidade de formação adequada ao aço.
A fim de garantir um alongamento total de 14% e, de preferência 15% ou mais, é vantajoso ter 50% da bainita;
- O teor de austenita do aço da presente invenção está entre 10% e 30% da microestrutura em fração de área.
A austenita residual é conhecida por ter uma solubilidade de carbono superior à bainita e, logo, atua como uma armadilha eficaz de carbono, portanto, retardando a formação de carbetos na bainita.
A porcentagem de carbono no interior da austenita residual da presente invenção é, de preferência, superior a 0,9%, e de preferência, inferior a 1,1%. A austenita residual do aço de acordo com a invenção confere uma ductilidade aperfeiçoada;
- A martensita arrefecida bruscamente constitui 1% a 20% da microestrutura em fração de área.
A martensita arrefecida bruscamente confere resistibilidade à presente invenção.
A martensita arrefecida bruscamente é formada o resfriamento final do segundo recozimento.
Não há mínimo necessário, porém quando a martensita arrefecida bruscamente estiver presente além de 20%, a mesma confere resistibilidade excessiva, porém deteriora outras propriedades mecânicas além do limite aceitável;
-A martensita temperada constitui 0% a 30 % da microestrutura em fração de área. A martensita pode ser formada quando o aço é resfriado entre Temin € Temax E É temperada durante a retenção de superenvelhecimento. À martensita temperada confere ductilidade e resistibilidade à presente invenção. Quando a martensita temperada estiver presente além de 30%, a mesma confere resistibilidade excessiva, porém diminui o alongamento além do limite aceitável. Além disso, a martensita temperada diminui o vão em dureza de fases moles, tal como austenita residual e fases duras, tais como martensita arrefecida bruscamente; e - Além da microestrutura mencionada acima, a chapa de aço pode ter ferrita que está presente em menos de 5%, de preferência, menos de 3%, em termos de razão de área, e a microestrutura é livre de componentes microestruturais, tais como perlita ou cementita sem conferir as propriedades mecânicas das chapas de aço.
[032] Uma chapa de aço de acordo com a invenção pode ser produzida por qualquer método adequado. Um método preferencial consiste em fornecer uma fusão semiacabada de aço com uma composição química de acordo com a invenção. A fusão pode ser realizada ou em lingotes ou continuamente na forma de placas finas ou tiras finas, isto é, com uma espessura de aproximadamente 220 mm para placas de até diversas dezenas de milímetros para uma tira fina.
[033] Por exemplo, uma placa que tem a composição química descria acima é fabricada por fusão contínua, em que a placa foi submetida opcionalmente à redução mole direta durante o processo de fusão de contínuo para evitar segregação central a para garantir uma razão entre carbono local e carbono nominal mantida abaixo de 1,10. A placa fornecida por um processo de fusão contínuo pode ser usada diretamente em uma alta temperatura após a fusão contínua ou pode ser resfriada primeiramente à temperatura ambiente e,
em seguida, reaquecida para laminação a quente.
[034] A temperatura da placa, que é submetida à laminação a quente é, de preferência, pelo menos 1.200 ºC e precisa estar abaixo de 1.280 ºC. Caso a temperatura da placa seja inferior a 1.200 ºC, uma carga excessiva é imposta sobre uma fresa laminadora e, além disso, a temperatura do aço pode diminuir para uma temperatura de transformação de ferrita durante a laminação de acabamento, desse modo, o aço será laminado em um estado no qual a ferrita transformada está contida na estrutura. Portanto, a temperatura da placa é, de preferência, suficientemente alta de modo que a laminação a quente possa ser concluída na faixa de temperatura de Ac3 para Ac3+100 ºC e a temperatura de laminação final permaneça acima de Ac3. O reaquecimento às temperaturas acima de 1.280 ºC precisa ser evitado devido ao fato de que são industrialmente dispendiosos.
[035] É preferencial que uma faixa de temperatura de laminação final entre Ac3 a Ac3+100 ºC tenha uma estrutura que seja favorável para recristalização e laminação. É necessário que uma passagem por laminação final seja realizada a uma temperatura superior a Ac3, devido ao fato de que abaixo dessa temperatura a chapa de aço exibe uma queda significativa na capacidade de laminação. Em seguida, a chapa obtida dessa maneira é resfriada a uma taxa de resfriamento acima de 30 *C/s à temperatura de embobinamento que precisa estar abaixo de 600 ºC. De preferência, a taxa de resfriamento será menor ou igual a 200 ºC/s.
[036] A chapa de aço laminada a quente é embobinada a uma temperatura de embobinamento abaixo de 600 “ºC para evitar ovalização da chapa de aço laminada a quente e de preferência, abaixo de 570 ºC a fim de evitar formação de carepa. A faixa preferencial da temperatura de embobinamento está entre 350 e 570 ºC. A chapa de aço laminada a quente embobinada é, em seguida, resfíriada à temperatura ambiente antes de ser submetida a recozimento de banda quente opcional.
[037] A chapa de aço laminada a quente pode ser submetida a uma etapa de remoção de carepa opcional para remover a carepa formada durante a laminação a quente. Em seguida, a chapa laminada a quente pode ser submetida a um recozimento de banda quente opcional a temperaturas entre 400 “ºC e 750 ºC por pelo menos 12 horas e não mais que 96 horas ao mesmo tempo que a temperatura é mantida abaixo de 750 ºC a fim de evitar transformar parcialmente a microestrutura laminada a quente e, portanto, perdendo a homogeneidade de microestrutura. Após isso, a etapa de remoção de carepa opcional dessa chapa de aço laminada a quente pode ser realizada, por exemplo, tal como decapagem de tal chapa. Essa chapa de aço laminada a quente é laminada a frio com uma redução de espessura entre 35 a 90%. A chapa de aço laminada a frio obtida a partir do processo de laminação a frio é, em seguida, submetida a duas etapas de recozimento para conferir ao aço da presente invenção uma microestrutura e propriedades mecânicas.
[038] No primeiro recozimento, a chapa de aço laminada a frio é aquecida a uma taxa de aquecimento que é superior a 3 º*C/s, a uma temperatura encharcamento entre Ac3 e Ac3+ 100 “C em que Ac3 para o presente aço é calculado com o uso da seguinte fórmula: Ac3 = 901 - 262*C - 29*Mn + 31*Si - 12*Cr - 155*Nb + 86*Al em que o teor dos elementos é expresso em porcentagem em peso.
[039] Em seguida, a chapa de aço é mantida à temperatura encharcamento durante 10 segundos a 500 s para garantir uma recristalização completa e transformação completa em austenita da estrutura inicial fortemente endurecida por trabalho. Em seguida, a chapa resfíriada a uma taxa de resfriamento superior a 20 ºC/s abaixo 500 ºC e, de preferência, 400 “C. Além disso, é preferencial que a taxa de resfriamento é superior a 30 º*C/s para garantir uma estrutura de fase única de martensita.
[040] Em seguida, a temperatura de chapa de aço laminada a frio é colocada à temperatura ambiente. A chapa de aço recozida laminada a frio pode ser temperada opcionalmente entre as temperaturas 120 ºC e 250 ºC.
[041] O segundo recozimento da chapa de aço recozida laminada a frio é realizado aquecendo-se a chapa de aço laminada a frio recozida a uma taxa de aquecimento superior a 3 “C/s, a uma faixa de temperatura encharcamento entre acima de Ac3 e Ac3 + 100 ºC em que Ac3 é calculado com o uso da fórmula Ac3 = 901 - 262*C - 29*Mn + 31*Si - 12*Cr - 155*Nb + 86*AI durante 10 segundos a 500 s para garantir 100% da transformação em uma microestrutura de austenita. Em seguida, a chapa é resfriada a uma taxa de resfriamento superior a 20 º*C/s a uma faixa de temperatura entre Temin é Temax por uma duração entre 1s e 10 s. Essas temperaturas são calculadas com o uso da fórmula proposta no presente documento: - Temax = 565 - 601 * (1 - Exp(-0,868*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*AI - 361*Nb - Temin = 565 - 601 * (1 - Exp(-1,736*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*AI - 361*Nb em que o teor dos elementos é expresso em porcentagem em peso.
[042] Após isso, a chapa de aço laminada a frio e recozida é colocada a uma faixa de temperatura de 350 ºC a 550 ºC e mantida durante 5 segundos a 500 segundos para garantir a formação de uma quantidade adequada de bainita assim como para revenir a martensita a fim de conferir propriedades mecânicas desejadas ao aço da presente invenção. Após isso, a chapa de aço laminada a frio e recozida é resfriada à temperatura ambiente com a taxa de resfriamento de pelo menos 1 ºC/s ou mais para obter a chapa de aço laminada a frio e tratada por calor.
[043] A chapa de aço laminada a frio e tratada por calor pode ser submetida a uma etapa de tratamento por calor opcional adicional a fim de facilitar o processo de revestimento, sendo que a etapa de tratamento por calor opcional não tem qualquer impacto nas propriedades mecânicas do aço da presente invenção. Em seguida, a chapa de aço laminada a frio pode ser revestida opcionalmente por qualquer um dos processos industriais conhecidos, tais como eletrogalvanização, JVD, PVD, imersão a quente (GI/GA) etc. A eletrogalvanização não altera tampouco modifica qualquer uma das propriedades mecânicas ou a microestrutura da chapa de aço reivindicada. A eletrogalvanização pode ser feita por qualquer processo industrial convencional, por exemplo, galvanoplastia.
[044] Os testes, exemplos, exemplificação figurativa e tabelas a seguir, que são apresentados no presente documento, são natureza não limitativa e devem ser considerados apenas a título de ilustração e exibirão atributos vantajosos da presente invenção.
[045] As chapas de aço produzidas a partir de aços com diferentes composições são reunidas na Tabela 1, em que as chapas de aço são produzidas, de acordo com parâmetros de processo, conforme estipulado na Tabela 2, respectivamente. A Tabela 3 reúne a microestrutura das chapas de aço obtidas durante os testes, e a Tabela 4 reúne o resultado das avaliações de propriedades obtidas.
TABELA 1 Amostr as deC IMnlisi | |s |P |N cr Nb Ti deu ca |v Aço 4 [022,2 [1,4 /0,04 0,00 0,01 jo,006 0,21 jo,00 jo,00 [0,002 [0,00 [0,02 jo,001 0,00 jo,000 1 j2 lá jo 1 1 jo 2 2 2 7 | gd |5 |8 | |8 2 /o.2/2,1 1,4 0,04 [0,00 0,01 [0,003 O,36 jo,00 jo,00 [0,003 [0,00 [0,01 jo,000 0,00 jo,000 111 7 2 jp jà? 8 7 | || |jB | 8 |jg | |5 3 ]o,2]1,9/1,9 [0,04 [0,00 [0,01 [0,004/0,06 [0,00 [0,00 j0,001 [0,00 0,00 0,00010,00 jo,000 gg j2|5]! 3 |8 jo M 1 2 io 1 8 |5 1 1 4 0,3 [1,5 [1,4 [0,03 [0,00 |0,01 0,004 0,07 10,00 [0,05 [0,001 [0,00 [0,01 [0,000 0,00 /0,000 9 j2 |g 7 |j2 |j38 |O PH 5 jo 1 o 4 1 1 | 5 loz2/22/1,4/0,04 /o,00]o,01 [o,006]0,2 jo,00 Jo,00 [0,002 o,00 [0,02 |o,001[o,00 jo,0oo
PadadadAMdaddMddada as deC IMnisi Al |s |P |N cr Ti Cu |Ni jCa |V Aço LEE re rrErEEE EE] Presse 0,001 0,00 /0,000 8 2/51 8 3 jo p | | 1 |8 |5 | E rEPErPFEFPEÍES 9 2 ja 7 |j2 |8 jo o 5 o 4 1H) TABELA 2
[046] Atabela 2 reúne os parâmetros de processo de recozimento implantados nos aços da tabela 1. As composições de aço |1 a I3 servem para a fabricação de chapas de acordo com a invenção. Essa tabela também especifica as composições de aço de referência que são indicadas na tabela de R1 a R3. A tabela 2 também mostra o tabelamento de Temin € Temax temperaturas do aço da invenção e do aço de referência. Temin é Temax São calculados com o uso da seguinte fórmula: - Temax = 565 - 601 * (1 - Exp(-0,868*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*Al - 361*Nb - Temin = 565 - 601 * (1 - Exp(-1,736*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*Al - 361*Nb
[047] Além disso, antes de realizar o tratamento por recozimento nos aços da invenção, assim como nos aços de referência, os aços foram aquecidos a uma temperatura entre 1.000 ºC e 1.280 “C e, em seguida, submetidos à laminação a quente com temperatura acabada acima de 850 ºC e, após isso, embobinados a uma temperatura abaixo 600 ºC. Em seguida, as bobinas laminadas a quente foram processadas, de acordo com as reivindicações, e após isso laminadas a frio com uma redução de espessura entre 30 a 95%. Essas chapas de aço laminadas a frio foram submetidas a tratamento a quente, conforme enumerado na tabela 2 no presente documento:
TRA [Primeiro Recozimento| — Segundo Recozimento — | | | | stel & |Reaqu |Acab [Embobi Enchar [Enchar |Taxa |Enchar [Enchar ITemp [Ret [Ret |AlTe/T S | 9 lecimen |amen |nament |cament |cament |de cament |cament JeraturJenç Jenç |c Ima je to Tito dejo dejo T(ºC) Jo t (s) Iresfri o T(ºC)jot(s) ja dejão Tão t3|x |m (ºC) lamin |laminaç amen interr (ºC) j(s) [CIC o ação |ão a to upçã co) a quente (ºC/s) o do ) Cc quent |T (ºC) resfri ) e T amen (ºC) to (o) 1 /1/1.220 [937 546 870 80 1.000 [880 80 350 460 15 [8/33 2/74 8 0 |O 12/2/1.250 [910 450 870 1.000 [860 350 [460 15 (8/33 3/7 4 0/2 |2 13/3/1.250 [880 450 850 120 1.000 [840 100 320 |400 [15 [833 3/3 |o 1/88 14 /4/1.246 904 |551 820 [120 [100 820 100 290 [400 /200|7|3 2 9/5 |7 511 R1/5/1.220 |937 546 870 1.000 [860 320 [460 [15 |B|3|3 2/7 4 8 0 |o R2/6/1.250 /910 450 870 1.000 [860 330 |400 200 |8|3 |3 3/17 4 0/2 |2 R3/7/1.250 880 450 XxX x x 850 100 220 |460 |/50 |[8|3|3 3/8 |O 1/88 R4/8/1246 [904 |551 820 120 1.000 [820 100 1120 |400 /200 173 |2 9/0 7 511 | = De acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não de acordo com a invenção.
TABELA3
[048] Atabela 3 exemplifica os resultados do teste conduzidos em conformidade com os padrões em diferentes microscópios, tais como Microscópio “Eletrônico de Varredura para determinar a composição microestrutural tanto do aço da invenção quanto do aço de referência.
[049] Os resultados são estipulados no presente documento:
. ; . ; Bainita + mois Co lacinta| ASIMTA | Materia | MONaADASt || acstonita ç Pp Residual NR: vB so 2 58 14 17 n 72 3 59 15 12 14 74 nm 2 88 R2 37 10 37 16 47
NS NO RR RE RC | = De acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não de acordo com a invenção. TABELA 4
[050] A tabela 4 exemplifica as propriedades mecânicas tanto do aço da invenção quanto do aço de referência. Os testes de resistência à tração, de limite de elasticidade e de alongamento são conduzidos em conformidade com os padrões JIS 22241.
[051] Daqui em diante, são tabelados os resultados dos vários testes mecânicos em conformidade com os padrões: Resistência à Limite de Alongamento total Aços de Amostra| Tração (em Elasticidade (em YS/TS Cem %) MPa) MPa) ?
1.245 850 0,68 15
1.264 900 0,71 14,3
1.347 1.231 0,91 18,4
1.437 1.025 0,71 14,9
1.237 925 0,75 13,7
1.250 1.008 0,81 131
1.331 1.186 0,89 17
1.446 1.355 0,94 134 | = De acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não de acordo com a invenção.

Claims (17)

  1. REIVINDICAÇÕES 1 CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio aquecida por calor caracterizada por ter uma composição que compreende os seguintes elementos, expressos em porcentagem em peso: 0,1% < Carbono < 0,5% 1% < Manganês < 3,4% 0,5% < Silício € 2,5% 0,03% < Alumínio < 1,5% 0% < Enxofre < 0,003%.
    0,002% < Fósforo < 0,02% 0% < Nitrogênio < 0,01% e pode conter um ou mais dentre os seguintes elementos opcionais: 0,05% < Cromo < 1% 0,001% < Molibdênio < 0,5% 0,001% < Nióbio < 0,1% 0,001% < Titânio < 0,1% 0,01% < Cobre < 2% 0,01% < Níquel < 3% 0,0001% < Cálcio < 0,005% 0% < Vanádio < 0,1% 0% < Boro < 0,003% 0% < Cério € 0,1% 0% < Magnésios 0,010% 0% < Zircônios 0,010% em que o restante da composição é composto de ferro e impurezas inevitáveis causadas por processamento, a microestrutura da chapa de aço que compreende em fração de área, 10 a 30% de austenita residual, 50 a 85% de bainita, 1 a 20% de martensita arrefecida bruscamente e menos de 30% de martensita temperada.
  2. 2. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pela composição incluir 0,7% a 2,4% de silício.
  3. 3. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizada pela composição incluir 0,03% a 0,9% de alumínio.
  4. 4. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pela composição incluir 0,03% a 0,6% de alumínio.
  5. 5. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações | a 4, caracterizada pela composição incluir 1,2% a 2,3% de manganês.
  6. 6. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações | a 5, caracterizada pela composição incluir 0,03% a 0,5% de cromo.
  7. 7. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pela quantidade acumulada de bainita e austenita residual ser igual a 70% ou mais.
  8. 8. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pela quantidade acumulada de martensita temperada e de martensita arrefecida bruscamente ser superior ou igual a 20%, e a porcentagem de martensita arrefecida bruscamente ser superior a 10%.
  9. 9. CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pela chapa de aço tem uma resistência à tração final de 1.100 MPa e um alongamento total de
    14,0% ou mais.
  10. 10. “CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio tratada por calor, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pela chapa de aço ter uma resistência à tração final de 1.100 MPa ou mais e uma razão entre limite de elasticidade e resistência à tração final superior ou igual a 0,65.
  11. 11. MÉTODO PARA PRODUZIR UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA a frio aquecida por calor caracterizado por compreender as seguintes etapas sucessivas: - fornecer uma composição de aço, conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 6; - reaquecer o produto semiacabado a uma temperatura entre 1.200 ºC e 1.280 ºC; - laminar o produto semiacabado na faixa austenítica em que a temperatura de acabamento de laminação a quente deve estar acima de Ac3 a fim de obter uma chapa de aço laminada a quente; - resfriar a chapa em uma taxa de resfriamento acima de 30 “C/s a uma temperatura de embobinamento que está abaixo de 600 ºC; e embobinar a dita chapa laminada a quente; - resfriar a chapa laminada a quente à temperatura ambiente; - realizar opcionalmente o processo de remoção de carepa na chapa de aço laminada a quente; - realizar opcionalmente o recozimento na chapa de aço laminada a quente a uma temperatura entre 400 ºC e 750 ºC; - realizar opcionalmente o processo de remoção de carepa na chapa de aço laminada a quente; - laminar a frio a chapa de aço laminada a quente com uma taxa de redução entre 35 e 90% a fim de obter uma chapa de aço laminada a frio; - em seguida, aquecer a fita chapa de aço laminada a frio a uma taxa superior a 3 *C/s até uma temperatura encharcamento entre Ac3 e Ac3+100 ºC em que é mantida durante 10 a 500 segundos; - em seguida, resfriar a chapa a uma taxa maior que 20 ºC/s a uma temperatura abaixo de 500 ºC; - em seguida, resfriar a chapa de aço laminada a frio recozida à temperatura ambiente; - realizar têmpera da chapa de aço recozida entre 120 ºC e 250 ºC; - em seguida, aquecer a fita chapa de aço laminada a frio recozida a uma taxa superior a 3 *C/s até uma temperatura encharcamento entre Ac3 e Ac3+100 ºC em que é mantida durante 10 a 500 segundos; - em seguida, resfriar a chapa a uma taxa superior a 20 *C/s até uma faixa de temperatura entre Temax & Temin em que: Temax = 565 - 601 * (1 - Exp(-0,868*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*Al - 361*Nb Temin = 565 - 601 * (1 - Exp(-1,736*C)) - 34*Mn - 13*Si - 10*Cr + 13*Al - 361*Nb - em seguida, a chapa de aço laminada a frio recozida é colocada em uma faixa de temperatura de retenção entre 350 ºC e 550 ºC por um período de tempo entre 5 e 500 segundos e, em seguida, é realizado o resfriamento da dita chapa de aço laminada a frio recozida à temperatura ambiente com a taxa de resfriamento 1 º*C/s à temperatura ambiente a fim de obter a chapa de aço laminada a frio aquecida por calor; - a chapa de aço laminada a frio aquecida por calor opcionalmente pode ser revestida.
  12. 12. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pela temperatura de embobinamento estar abaixo de 570 ºC.
  13. 13. — MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 12, caracterizado pela temperatura encharcamento para primeiro ou segundo recozimento entre Ac3 e Ac3+50 ºC.
  14. 14. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 13, caracterizado pela taxa de resfriamento após primeiro ou segundo recozimento ser superior a 30 *C/s a uma temperatura abaixo de 500 ºC.
  15. 15. USO DE UMA CHAPA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, ou de uma chapa de aço produzida conforme o método definido em qualquer uma das reivindicações 11 a 14, caracterizado por ocorrer na fabricação de partes estruturais ou de segurança de um veículo.
  16. 16. PARTE obtida, de acordo com a reivindicação 15, caracterizada por ser por laminação flexível da chapa de aço.
  17. 17. VEÍCULO caracterizado por compreender uma parte obtida, conforme definida na reivindicação 16.
    ResuMO “CHAPA DE AÇO LAMINADA, MÉTODO PARA PRODUZIR UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA, USO DE UMA CHAPA DE AÇO, PARTE E VEÍCULO”
    Trata-se de uma chapa de aço laminada a frio aquecida por calor que tem uma composição que compreende um dentre os elementos a seguir, expressos em porcentagem em peso, 0,1% < carbono < 0,5%, 1% < manganês <3,4 %, 0,5% < silício € 2,5%, 0,03% < alumínio < 1,5%, 0% < enxofre < 0,003%, 0,002% < fósforo < 0,02%, 0% < nitrogênio < 0,01% e que pode conter uma ou mais dentre os elementos opcionais a seguir 0,05% < cromo € 1%, 0,001% < molibdênio < 0,5%, 0,001% < nióbio < 0,1%, 0,001% < titânio < 0,1%, 0,01% < cobre < 2%, 0,01% < níquel < 3%, 0,0001% < cálcio < 0,005%, 0% < vanádio < 0,1%, 0% < boro < 0,003%, 0% < cério< 0,1%, 0% < magnésio< 0,010%, 0% < zircônios 0,010%, em que o restante da composição é composto de ferro e impurezas inevitáveis causado por processamento, a microestrutura da dita chapa de aço que compreende em fração de área, 10 a 30% de austenita residual, 50 a 85% de bainita, 1 a 20% de martensita arrefecida bruscamente e menos de 30% martensita temperada.
BR112020007515-9A 2017-11-10 2018-11-05 chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo BR112020007515A2 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2017/057039 2017-11-10
PCT/IB2017/057039 WO2019092481A1 (en) 2017-11-10 2017-11-10 Cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
PCT/IB2018/058666 WO2019092578A1 (en) 2017-11-10 2018-11-05 Cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112020007515A2 true BR112020007515A2 (pt) 2020-10-06

Family

ID=60582629

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112020007515-9A BR112020007515A2 (pt) 2017-11-10 2018-11-05 chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo

Country Status (13)

Country Link
US (1) US11920207B2 (pt)
EP (1) EP3707288A1 (pt)
JP (2) JP2021502488A (pt)
KR (1) KR102451862B1 (pt)
CN (1) CN111315908A (pt)
BR (1) BR112020007515A2 (pt)
CA (1) CA3080680C (pt)
MA (1) MA50556A (pt)
MX (1) MX2020004769A (pt)
RU (1) RU2020117334A (pt)
UA (1) UA127381C2 (pt)
WO (2) WO2019092481A1 (pt)
ZA (1) ZA202002308B (pt)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019092482A1 (en) * 2017-11-10 2019-05-16 Arcelormittal Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
WO2020096555A2 (en) * 2018-11-08 2020-05-14 Coşkunöz Kalip Maki̇na Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ Steel production method providing high energy absorption with mn partitioning and rapid heating
WO2021020789A1 (ko) * 2019-07-29 2021-02-04 주식회사 포스코 고강도 강판 및 이의 제조방법
JP2023506477A (ja) * 2019-12-13 2023-02-16 アルセロールミタル 熱処理された冷間圧延鋼板及びその製造方法
CN111690801B (zh) * 2020-05-25 2021-11-02 中天钢铁集团有限公司 一种获得全贝氏体组织的合金工具钢盘条生产工艺
BR112023003579A2 (pt) * 2020-09-23 2023-04-04 Arcelormittal Chapa de aço laminada a frio revestida, método de fabricação de chapas de aço laminadas a frio revestidas e uso da chapa de aç
CN114381655A (zh) * 2020-10-21 2022-04-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高强塑积冷轧qp钢及其退火工艺和制造方法
MX2023006697A (es) * 2020-12-08 2023-06-20 Arcelormittal Hoja de acero laminada en frio y tratada termicamente y un metodo para la fabricacion de la misma.
KR102485004B1 (ko) * 2020-12-17 2023-01-04 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
KR102485007B1 (ko) * 2020-12-17 2023-01-04 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
KR102485013B1 (ko) * 2020-12-17 2023-01-04 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
KR102485009B1 (ko) * 2020-12-17 2023-01-04 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
KR102485006B1 (ko) * 2020-12-17 2023-01-04 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
CN115181898B (zh) * 2021-04-02 2023-10-13 宝山钢铁股份有限公司 一种1280MPa级别低碳低合金Q&P钢及其快速热处理制造方法
EP4317511A4 (en) * 2021-04-02 2024-10-02 Baoshan Iron & Steel LOW-ALLOY LOW-CARBON QUENCHED AND TEMPERED STEEL OR HOT-DIPPED GALVANIZED QUENCHED AND TEMPERED STEEL HAVING A TENSILE STRENGTH OF 1,180 MPA OR MORE, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME
CN113403549B (zh) * 2021-05-21 2022-08-16 鞍钢股份有限公司 1.2GPa级耐疲劳高成形性超高强汽车钢及制备方法
CN115852262A (zh) * 2021-09-23 2023-03-28 宝山钢铁股份有限公司 一种锯片钢及其制造方法
CN115044834A (zh) * 2022-06-20 2022-09-13 西王金属科技有限公司 一种低合金高强度钢及制备方法
CN115058658B (zh) * 2022-07-04 2023-10-27 上海五牛金属材料有限公司 曲轴、曲轴用钢及其制备方法
CN115584428B (zh) * 2022-11-07 2023-08-18 鞍钢股份有限公司 一种短流程低成本冷轧dh590钢及其生产方法
CN116377320B (zh) * 2023-03-23 2024-06-18 鞍钢股份有限公司 一种高强塑积的冷轧汽车用超高强钢及其制造方法
CN117867385A (zh) * 2023-12-25 2024-04-12 鞍钢股份有限公司 一种1.2GPa级抗氢脆型冷成形汽车用钢及其制备方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6395108B2 (en) 1998-07-08 2002-05-28 Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product
WO2003078668A1 (fr) 2002-03-18 2003-09-25 Jfe Steel Corporation Procede pour fabriquer une feuille d'acier galvanisee a chaud de haute resistance, presentant une excellente ductilite et une grande resistance a la fatigue
JP4068950B2 (ja) * 2002-12-06 2008-03-26 株式会社神戸製鋼所 温間加工による伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板、温間加工方法、及び温間加工された高強度部材または高強度部品
JP4291860B2 (ja) * 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5400484B2 (ja) * 2009-06-09 2014-01-29 株式会社神戸製鋼所 伸び、伸びフランジ性および溶接性を兼備した高強度冷延鋼板
CN101928875A (zh) * 2009-06-22 2010-12-29 鞍钢股份有限公司 具有良好成形性能的高强度冷轧钢板及其制备方法
JP5883211B2 (ja) * 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5327106B2 (ja) 2010-03-09 2013-10-30 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス部材およびその製造方法
JP5780086B2 (ja) * 2011-09-27 2015-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
BR112014007498B1 (pt) * 2011-09-30 2019-04-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de aço galvanizado a quente de alta resistência e método de produção da mesma
EP2765212B1 (en) 2011-10-04 2017-05-17 JFE Steel Corporation High-strength steel sheet and method for manufacturing same
JP5780171B2 (ja) 2012-02-09 2015-09-16 新日鐵住金株式会社 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板、高強度亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP5821912B2 (ja) * 2013-08-09 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN105940134B (zh) * 2014-01-29 2018-02-16 杰富意钢铁株式会社 高强度冷轧钢板及其制造方法
US10253389B2 (en) 2014-03-31 2019-04-09 Jfe Steel Corporation High-yield-ratio, high-strength cold-rolled steel sheet and production method therefor
KR101594670B1 (ko) 2014-05-13 2016-02-17 주식회사 포스코 연성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
WO2015177582A1 (fr) 2014-05-20 2015-11-26 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier doublement recuite à hautes caractéristiques mécaniques de résistance et ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2016001704A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained
CN104532129B (zh) * 2015-01-06 2017-02-22 东北大学 汽车用免镀锌高强度和塑性冷轧不锈钢板及其制造方法
WO2017138503A1 (ja) * 2016-02-10 2017-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR102119333B1 (ko) * 2016-02-10 2020-06-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 강판 및 그 제조 방법
JP6601253B2 (ja) * 2016-02-18 2019-11-06 日本製鉄株式会社 高強度鋼板
CN108495943B (zh) * 2016-03-25 2021-05-28 日本制铁株式会社 高强度钢板及高强度镀锌钢板

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019092578A1 (en) 2019-05-16
KR20200064122A (ko) 2020-06-05
ZA202002308B (en) 2021-03-31
JP2021502488A (ja) 2021-01-28
WO2019092481A1 (en) 2019-05-16
EP3707288A1 (en) 2020-09-16
US20210002740A1 (en) 2021-01-07
CA3080680C (en) 2022-07-26
JP2022160585A (ja) 2022-10-19
US11920207B2 (en) 2024-03-05
CN111315908A (zh) 2020-06-19
UA127381C2 (uk) 2023-08-02
MA50556A (fr) 2020-09-16
KR102451862B1 (ko) 2022-10-07
CA3080680A1 (en) 2019-05-16
MX2020004769A (es) 2020-08-13
RU2020117334A (ru) 2021-11-26
RU2020117334A3 (pt) 2021-11-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112020007515A2 (pt) chapa de aço laminada, método para produzir uma chapa de aço laminada, uso de uma chapa de aço, parte e veículo
US11365468B2 (en) Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
US11572599B2 (en) Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
US11279984B2 (en) High-strength cold rolled steel sheet having high formability and a method of manufacturing thereof
ES2971654T3 (es) Chapa de acero laminada en frío y tratada térmicamente y un procedimiento de fabricación de la misma
WO2011118597A1 (ja) 温間加工性に優れた高強度鋼板
KR20240040120A (ko) 열연 강판 및 그 제조 방법
EP4077743A1 (en) Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof
ES2946086T3 (es) Chapa de acero laminada en frío y revestida y un procedimiento de fabricación de la misma
CA3081941A1 (en) Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CA3183159A1 (en) Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
CA3141566A1 (en) Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
BR112020007406B1 (pt) Chapa de metal laminada a frio, método para produzir uma chapa de metal, uso de uma chapa de metal, parte e veículo
BR112020008145B1 (pt) Chapa de aço tratada por calor e laminada a frio, métodos para fabricar uma chapa de aço, uso de uma chapa de aço e veículo
BR112021003583B1 (pt) Chapa de aço laminada a frio, método de produção de uma chapa de aço laminada a frio e uso de uma chapa de aço laminada a frio

Legal Events

Date Code Title Description
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B06W Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette]
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09B Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette]
B12B Appeal against refusal [chapter 12.2 patent gazette]