BRPI0208236B1 - Aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico - Google Patents

Description

“ALETA DE IRRADIAÇÃO COM ESPESSURA ULTRAF1NA DE REVESTIMENTO METÁLICO” Campo Técnico [0001] A presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico para um elemento de aquecimento de um produto elétrico, um aparelho eletrônico e similares e, em particular, a uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revesti mento metálico com um efeito de irradiação de calor notavelmente aperfeiçoado. Também é descrito um método de irradiação de calor empregando tal aleta.

Fundamentos da Invenção [0002] Várias espécies de dissipadores de calor (aletas de irradiação de calor) são usadas como meios de irradiação de calor de um produto elétrico ou um aparelho eletrônico, tal como uma televisão, um computador, um motor, um mecanismo, um radiador de automóvel e similares, para impedir o mal funcionamento ou degradação de funções cm seguida à irradiação de calor. Como um material constituinte de um dissipador de irradiação de calor, um material metálico tendo uma elevada condutância térmica, tal como alumínio ou cobre, é geral mente usado. [0003] Vários métodos foram propostos até agora para melhorar um efeito de irradiação de calor de um dissipador. Por exemplo, são adotados, entre outros, um método para aumentar a área de irradiação de calor, com trabalho em alunita ou trabalho de sopro, aumentando-se o número de aletas (JP 11-238837A); um método de curvar o envoltório de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico, aumentando-se a velocidade e a taxa de Ou xo do fluido de refrigeração passando através da aleta dc irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico (JP 20-242357A), e, um método de diminuir a capacidade térmica de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico (JP 10-116942 A). [0004] Além disso, a fim de melhora· ainda mais o efeito de irradiação de calor, há um sistema de refrigeração por ar para esfriar o ar através de ventilação, com uma combinação de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico e uma ventoinha, um sistema de refrigeração por água empregando água de refrigeração e um método de refrigeração utilizando um elemento Peltier em um lado da aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico (JP 10-318624 A) e similares. [0005] Todos os métodos de refrigeração convencionais supracitados têm vários problemas. Por exemplo, no método de aumentar o número de aletas, para aumentar uma área de superfície de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico, se o numero de aletas for aumentado excessivamente, o fluxo de ar é bloqueado, provocando degradação da propriedade de irradiação de calor. Além disso, no método de diminuir a capacidade térmica de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico, se a espessura das aletas for reduzida excessivamente a fim de reduzir a capacidade térmica, a resistência mecânica diminui e a aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico é propensa a ser rompida. [0006J O trabalho de alunita ou trabalho de sopro tem o problema de que furos muito pequenos são entupidos devido à mudança secular, causando diminuição do efeito de irradiação de calor. [0007] Embora o sistema de refrigeração supracitado seja de estrutura simples, uma vez que uma condutância térmica entre o ar e as aletas seja pequena, é necessário aumentar a área de irradiação de calor ou aumentar a taxa de fluxo de ar usando-se uma ventoinha. Assim,, ocorrem problemas tais como aumento de tamanho de um aparelho c ruído em seguida à ventilação. [0008] Por outro lado, o sistema de refrigeração de água tem um significativo efeito de refrigeração porque o calor específico da água é grande e a condutância de calor é elevada. Entretanto, o sistema de refrigeração de água requer um sistema de circulação e uma bomba para circular água e um radiador e uma ventoínha para irradiar o calor para o ar aberto e uma estrutura deles torna-se complicada e um aparelho é aumentado. Portanto, o custo e consumo de energia do aparelho aumenta, o que é economicamente desvantajoso. [0009] Uma vez que o método de refrigeração empregando um elemento Peltíer requer um elemento Peltier, uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico e uma ventoínha, o consumo de energia do elemento Peltier é grande, resultando no método ser economicamente desvantajoso.

Descrição da Invenção [00010] É um objetivo da presente invenção eliminar as desvantagens supracitadas da técnica anterior e prover uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico barata, tendo um elevado efeito de esfriamento. [00011] Como resultado da concentração de esforços na procura de urna solução para o problema, completou-se a presente invenção com base no conhecimento abaixo descrito. [00012] Isto é, em consequência do fato de que uma condutância de calor entre o ar e o metal é pequena, em comparação com uma condutância de calor entre a água e o metal, o fato de que a capacidade térmica do ar é pequena em comparação com a capacidade térmica da água pode ser salientado. Além disso, as moléculas do ar aderem a uma superfície metálica de uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico, devido à adsorção física sem troca de elétrons ou adsorção química com troca de elétrons e revestem a superfície metálica e estas camadas de adsorção formam uma camada isolante de calor, impedindo a irradiação de calor, [00013] A adsorção química é causada pela união de tal ligação covalente, atração eletrostãtica ou ação de troca de íons e adsorve as moléculas seletivamente em um local de adsorção específico, para formar uma camada de adsorção uni molecular, excluindo a formação de uma camada de oxido ou similar. [(XX) 14] Além disso, uma vez que a adsorção física é causada por condensação de moléculas ou uma força similar à condensação devido a uma força Van der Waals, uma interação eletrostática, ou similar, as moléculas aderem uniformemente a uma inteira interface em vez de aderirem a um local específico da superfície. Ademais, uma característica da adsorção física é que ela é uma adsorção de camada polimolecular. [00015] Uma força atraindo moléculas de uma camada de adsorção polimolecular para uma superfície (força de dispersão) é a maior em uma primeira camada e diminui etapa por etapa em uma segunda camada e nas camadas subsequentes. Por exemplo, no caso em que as moléculas são adsorvidas em um metal, embora uma força de adsorção entre a primeira camada e o metal seja grande, quando o número relativamente grande de camadas se deposita na primeira camada, o mesmo gás mantém-se unido em um gás a ser adsorvido. Uma força de adsorção neste ponto é relativamente pequena em comparação com a força de adsorção entre a primeira camada e o metal. [00016] Portanto, quando moléculas do ar com uma pequena condutância de calor são adsorvidas no metal, a formação de uma multicamada com as mesmas moléculas é avançada sobre ele. Além disso, considera-se que esta camada de moléculas toma-se uma camada isolante quando ela se toma espessa e impede a irradiação de calor do metal. Assim, considera-se que, se a camada de moléculas de gás fisicamente adsorvido na superfície do metal for dessorvido e removido, o efeito de irradiação de calor pode ser melhorado. [00017] Aqui, em geral, a adsorção química leva tempo para atravessar um pico de energia de ativação para adsorção e uma velocidade de adsorção é baixa. Por outro lado, na adsorção química que não requer energia de ativação para adsorção, uma sua velocidade de adsorção é elevada. Portanto, as moléculas são primeiro fisicamente adsorvidas na superfície do metal. Em seguida, quando energia suficiente para atravessar o pico da energia de ativação é obtida, a adsorção química descarrega uma grande quantidade de energia. A irradiação de calor, devida à adsorção química na superfície do metal, é de 10 a 100 kcal/mol.

Além disso, a irradiação de calor da adsorção física é diversas kcal/mol ou menos, que é menor do que a da adsorção química. Por outro lado, as moléculas adsorvidas são dessorvidas da superfície para retomar ao espaço, quando as moléculas recebem a mesma energia como na ocasião da adsorção, enquanto são retidas na superfície. [00018] Incidentalmente, o nitrogênio existente em um grande volume no ar tem pequena atividade química e é fisicamente adsorvido no metal em muitos casos. Por outro lado, oxigênio, tendo grande atividade química, é submetido, em muitos casos, à adsorção química envolvendo uma reação química específica com o metal, mesmo sob uma baixa pressão. Além disso, a adsorção de seu calor sempre resulta em radiação térmica. [00019] Pelos assuntos descritos acima, é considerado eficaz provocar a adsorção química, que gera energia maior do que a energia gerada pela adsorção física, a fim de dessorver o gás fisicamente adsorvido no metal. Mais especificamente, considera-se que, se a adsorção química do oxigênio for facilitada, as moléculas fisicamente adsorvidas são dessorvidas e o efeito de irradiação de calor pode ser melhorado. [00020] Com referência a este ponto, verificou-se que a tendência à ionização do metal representa um papel importante na adsorção química do oxigênio na superfície do metal. Isto é, usualmente, gás oxigênio ou moléculas de água são adsorvidos em uma superfície de um metal (na atmosfera, embora uma espessura de uma camada de água, gerada na superfície do metal, difira, dependendo do estado de umidade, a água adsorvida é medida como tendo uma espessura de 10 a 100 Â e, na atmosfera úmida, em que finas partículas de água se depositam, 100 Â a 1 pm). A adsorção química do gás oxigênio quimicamente ativo na superfície do metal é extremamente rápida e uma sua velocidade oxidante toma-se mais elevada quando a camada de água toma-se mais espessa (a velocidade de oxidação pode mesmo ser diminuída quando a espessura for 1 pm ou mais). Além disso, se existirem moléculas de água na superfície do metal, a ação de troca de íons ocorre e, quanto maior a tendência de ionização do metal, mais elevada se toma a velocidade de adsorção do oxigênio no metal. Além disso, uma vez que muitos poluentes tais como dióxido de enxofre existem na atmosfera, a adsorção de oxigênio no metal é mais facilitada. [00021] Aqui, tendência à ionização do metal significa tendência de uma substância simples metálica tomar-se catiônica na água e as mudanças metálicas na água representadas por M Mn+ + ne\ O oxigênio do ar recebe elétrons e muda para ânion óxido, o que é representado como segue: Vi 02 (no ar) + H20 (solução aquosa) + 2e" (metal) = 20H (solução aquosa) [00022] Um potencial eletródico padrão da reação acima mencionada é calculado como +0,401 pelos dados termodinâmicos. Portanto, quanto menor o potencial eletródico padrão do metal, maior se toma a diferença potencial entre o metal e o oxigênio, prontamente provocando uma reação de ionização. Isto é, quanto maior a tendência de ionização do metal, mais facilmente ocorre a reação de ionização com o oxigênio. [00023] Do ponto de vista de uma reação de oxidação-redução, a série de ionização é uma ordem da facilidade de emitir e‘ de uma substância simples metálica, isto é, uma potência de redução. Além disso, o oxigênio é uma substância com uma potência de oxidação extremamente grande. Além disso, a reação do metal e oxigênio é uma reação exotérmica que ocorre mesmo se o metal e o oxigênio não estiverem sob um ambiente aquoso. [00024] Pelas razões acima citadas, é considerado que dispondo-se metal com grande tendência à ionização em uma superfície de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, a adsorção química do oxigênio na superfície do metal pode ser facilitada, por meio do que as moléculas fisicamente adsorvidas na superfície do metal podem ser dessorvidas para melhorar o efeito de irradiação de calor. [00025] Em seguida, exemplos de um fator de concessão de influência ao efeito de irradiação de calor incluem a diferença entre uma capacidade térmica de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico e a capacidade térmica do ar. [000261 Em seguida, considerando-se um fluxo de calor, a irradiação de calor de um objeto com elevada temperatura é transmitida para o ar verificado por convecção ou emissão. Em seguida, no caso em que as áreas sejam idênticas, o calor transmitidos por emissão depende de uma emissividade do objeto, porém a transmissão do calor por convecção é grandemente afetada por um estado do fluído que é trazido em contato com o objeto. [CXK)27] A transmissão de calor, no caso em que a temperatura de um objeto é elevada e o calor é irradiado para o fluido, é representada pela seguinte fórmula: q = λ/L (T | — T 2) = Ct (T> — T0) onde q é um fluxo de calor (kcal/h. m2), λ é a condutividade térmica do objeto (kcalAC. h. 111), L é a espessura do objeto (m), T| é a temperatura do objeto (aC), T2 é a temperatura da superfície do objeto em um lado de baixa temperatura (°C), To é uma temperatura do fluido ("€) eaé uma condutividade térmica do fluido (keal/C. h. m2). [(KK128] Como é evidente pela fórmula acima, quando transmissão de calor de um objeto colocado em um fluido das mesmas condições, uma maior quantidade de calor é irradiada para dentro do ar aberto quando a condutividade térmica do objeto é maior e sua espessura é menor. 1000291 Além disso, o equilíbrio térmico de um sistema incluindo uma capacidade térmica é representado pela seguinte fórmula: Q = C. Δθ/At + W (θ - θ0) em que, Q é uma quantidade suprida de calor, Θ é uma temperatura interna, θ0 é uma temperatura de ar aberto, t é tempo, W é uma constante de proporcionalidade e € é uma capacidade térmica. A capacidade térmica é definida como segue: C (capacidade térmica) = Q (quantidade de calor)/AT (diferença de temperatura), ou de outra forma, ΔΤ é representado como ΔΤ = Q/C. [00030] Pela fórmula acima, vê-se que, se uma quantidade suprida de calor for constante, a irradiação de calor para o ar aberto aumenta quando uma capacidade térmica for menor. Portanto, se um objeto com uma pequena capacidade térmica for usado para uma placa de irradiação de calor, o acúmulo de calor interno diminui e a quantidade de irradiação de calor para o ar aberto pode ser aumentada. [00031] Além disso, uma temperatura de equilíbrio, na ocasião em que objetos com diferentes capacidades de calor entram em contato entre si, é representada pela seguinte fórmula: Te (temperatura de equilíbrio) = (Q. Ti + C2. T2)/(Ci + C2) [00032] Pela fórmula acima, vê-se que a temperatura de equilíbrio é afetada pela temperatura de um objeto com uma grande capacidade térmica e toma-se equilibrada em uma temperatura próxima da temperatura do objeto com uma grande capacidade térmica. [00033] Uma causa da condutância de calor entre o ar e a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico ser pequena, em comparação com aquela entre a água e a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, é que a capacidade térmica do ar é pequena. A capacidade térmica é representada por C = V (volume; cm3) X D (densidade: g/cm3) X c (calor específico; cal/g.°C). Em uma mesma quantidade de água e ar, a água tem uma maior capacidade térmica, porque o calor específico e a densidade da água são grandes em comparação com o ar, e a condutância térmica entre a água e a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico toma-se grande em comparação com uma condutância térmica entre o ar e a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico. [00034] Isto é, aumentando-se a quantidade de ar trazido em contato com a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, a capacidade térmica do ar pode ser aumentada e a condutância de calor entre o ar e a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico pode ser aumentada. Aumentar a taxa de fluxo do ar para aumentar seu efeito de irradiação de calor significa remover ar de uma alta temperatura, retido nas vizinhanças de uma placa de irradiação de calor, e trazer ar de uma baixa temperatura para contato com a placa de irradiação de calor, desse modo despojando calor da placa de irradiação de calor. Entretanto, também significa aumentar a capacidade de calor do ar com respeito à aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico. [00035] Pela descrição acima, em outras palavras, reduzir a capacidade de calor da placa de irradiação de calor significa o mesmo que aumentar a capacidade térmica do ar com respeito à capacidade térmica da placa de irradiação de calor, mesmo se a quantidade de ar trazido em contato com a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico for a mesma. Portanto, uma quantidade de irradiação de calor dentro do ar aumenta se um objeto com uma pequena capacidade térmica for usado para a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico. Observe-se que, no caso em que ar com uma pequena capacidade térmica for usado como um meio de esfriamento, o efeito de esfriamento é diminuído, em comparação com água com uma grande capacidade térmica, exceto se a taxa de fluxo de ar for aumentada. [00036] Usualmente, uma vez que a resistência térmica, na ocasião em que calor é transmitido de uma superfície de metal para dentro do ar, é maior do que a resistência térmica de um metal usado como uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, o efeito de irradiação de calor não pode ser melhorado, exceto se a resistência térmica, na ocasião em que calor for transmitido da superfície do metal para o ar, for reduzida. [00037] Pela descrição acima, considerou-se e verificou-se, através de experimentos, que a melhoria do efeito de irradiação de calor pode ser realizada revestindo-se a superfície da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico com um objeto com uma pequena capacidade térmica, para tomar a capacidade térmica do objeto trazido em contato com o ar pequena, em comparação com a capacidade térmica do ar, e aumentando a diferença das capacidades térmicas. [00038] Como resultado das pesquisas repetidas baseadas no conhecimento acima, verificou-se que o efeito de irradiação de calor pode ser melhorado revestindo-se a supeifície de um metal, a ser uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico, com o metal tendo uma grande tendência à ionização e, ainda, formando a camada de metal de revestimento fina, de modo que sua capacidade térmica seja pequena, em comparação com aquela do metal a ser a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico e trazendo-se a camada de revestimento em contato com o ar e, desse modo, completando-se a presente invenção. [00039] Portanto, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico compreendendo um corpo principal e uma camada metálica de revestimento empilhada em uma superfície do corpo principal, caracterizada pelo fato de que pelo menos a tendência à ionização de um material metálico que constitui a camada metálica de revestimento (exceto para Sn) é maior do material metálico que constitui a camada metálica. [0()040] Além disso, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, caracterizada pelo fato de que o material metálico, constituindo a camada metálica de revestimento, é selecionado de um grupo incluindo cobre, níquel, cobalto, cromo, zinco, manganês e ligas contendo estes metais. [00041] Além disso, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, caracterizada pelo fato de que o material metálico, constituindo a camada metálica de revestimento, é selecionado de um grupo incluindo níquel, cromo, zinco e ligas contendo estes metais. [00042] Além disso, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico de acordo com qualquer uma das descrições acima, caracterizada pelo fato de que a capacidade térmica da camada metálica de revestimento é menor do que a capacidade térmica do corpo principal. 100043] Além disso, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico de acordo com qualquer uma das descrições acima,, caracterizada pelo feto de que a espessura da camada da camada metálica de revestimento ser de 0,03 a 10 pm. [CXMM4] Além disso, a presente invenção refere-se a uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico de acordo com qualquer uma das descrições acima, caracterizada pelo feto de que o corpo principal consiste de alumínio. [00045] A presente invenção refere-se ainda a um método de irradiação de calor, caracterizado por irradiar calor enquanto traz ar, servindo como fluido de esfriamento, em contato com uma superfície da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, de acordo com qualquer uma das descrições acima. [00046] A presente invenção será a seguir descrita em detalhes. [ÍKK347] Uma versão da presente invenção será a seguir descrita de acordo com os desenhos anexos. As Figs. 1 e 2 são vistas em perspectivas mostrando exemplos de uma estrutura de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção. A Fig. 3 mostra vistas seccionais das aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico das Figs. 1 e 2, em que a Fig. 3 (a) é uma vista seccional da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da Fíg. 1 e a Fig. 3(b) é uma vista seccional da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da Fig. 2. (Π Material constituinte da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico [00048] A aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção (numeral de referência 1 na Fig. 1 ou 2) é formada de um corpo principal (numeral de referência 2 na Fig. 3) e uma camada metálica de revestimento (numeral de referência 3 na Fig. 3) empilhada em uma superfície do corpo principal. [00049] Um material formando o corpo principal pode ser apropriadamente selecionado dos materiais metálicos e suas ligas, que são publicamente conhecidos convencionalmente como materiais para aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico. Exemplos de tais materiais incluem um único metal, tal como ferro, alumínio, cobre, níquel, platina, prata, ouro, tungstênio ou zinco e uma liga tal como aço inoxidável, latão, bronze, bga de níquel cromo, liga de alumínio-silício, bga de alumínio-manganês, bga de níquel-cobre, bga de titânio-ferro ou bga de ütânio-alumínio ou similar. O material pode ser ainda provido com uma pebcula protetora através de galvanização por deposição de vapor ou similar ou pode ser submeüdo a tratamento de superfície, tal como tratamento por oxidação. Entre eles, alumínio, cobre ou similar são preferivelmente usados em termos de custo, propriedade de peso leve, processabibdade ou similar. [00050] Uma forma do corpo principal não é especificamente hmitada e é selecionada de vários formatos, tais como uma forma de placa e uma forma de barra, dependendo da apbcação. Além disso, seu tamanho e espessura não são especificamente hmitados. Por exemplo, no caso em que o corpo principal é manufaturado por uma placa metáhca, a espessura da placa metáhca pode ser aumentada se for usada para um produto com grandes dimensões, tal como um aparelho grande, ou pode ser diminuída se for usada para um aparelho pequeno. Entretanto, a espessura é preferivelmente em uma faixa de 0,01 a 10 mm e, mais preferivelmente, em uma faixa de 0,1 a 8,0 mm. [00051] Embora exemplos de um formato do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metáhco sejam mostrados nas Figs. 1 e 2, a forma não é hmitada a estes. Por exemplo, o corpo principal pode ser formado em um formato arbitrário» tal como um formato de placa, um formato quadrado, um formato circulai·, um formato tubular, um formato semiesterico ou um formato esférico, e sua superfície pode ser processada em uma superfície corrugada, uma superfície desnivelada, uma superfície com formato projetado ou similar. (2) Camada metálica de revestimento [00052] Na presente invenção, uma camada consistindo de metal, com tendência a ionização maior do que aquela da prata (camada metálica de revestimento), é finamente empilhada em uma superfície do corpo principal de aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico supracitado, preferivelmente de modo que sua capacidade térmica seja pequena, em comparação com uma capacidade térmica do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, para revestir o corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico. [00053] A tendência à ionização referida aqui significa que um resultado, obtido pela medição de uma diferença de potencial de dois polos, e um valor de medição, obtido conduzindo-se a medição com um potenciômetro ordinário de oxidação-red ução (voltímetro eletrônico) em uma temperatura ambiente, são usados como a tendência de ionização. Além disso, um valor numérico, calculado pelos dados termodinâmicos, é usado se a medição de uma diferença de potencial de dois polos for difícil. [00054] Como um material metálico, que pode ser usado paia a camada metálica de revestimento da presente invenção, é necessário para selecionar um material com tendência à ionização maior do material metálico que constituí a camada metálica, que é obtido por tal medição. Além disso, é preferível selecionar um material com uma capacidade térmica menor do que a capacidade térmica do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, [00055] Mais específicamente, exemplos do material metálico incluem cobre, níquel, cobalto, cromo, ferro, zinco, manganês, alumínio e magnésio, óxidos destes metais, ligas destes metais e similares. Entre estes materiais, se a tendência à ionização for demasiado alta, a velocidade de oxidação, devida ao ar, é aumentada para mudar rapidamente o material de revestimento para um oxido e, corno resultado, a diminuição da tendência à ionização é também rapidamente conseguida, diminuindo o efeito de irradiação de calor. Assim, mais preferivelmente, é usado um material selecionado de um grupo consistindo de cobre, níquel, cobalto, cromo, zinco e manganês e ligas contendo estes metais. Observe-se que os exemplos das ligas incluem níquel-ferrita, níquel-cromo, níquel-cobre, níquel-zinco, níque 1-cobre'zinco, níquel-boro e similares. 100056] Entre eles, considerando-se um elevado efeito de irradiação de calor, uma velocidade relativamente baixa de oxidação, devido ao ar, custo, propriedade de processamento, e durabilidade, exemplos de materiais mais preferíveis incluem zinco, cromo, níquel ou ligas contendo estes metais, Além disso, exemplos de materiais mais preferíveis entre eles incluem níquel que é o de mais baixa tendência de ionização, baixa velocidade de oxidação e excelente em durabilidade. 100057J Na presente invenção, o material metálico, constituindo o corpo principal da camada metálica de revestimento e o material metálico, constituindo a camada metálica de revestimento, têm que ser materiais diferentes. Entretanto, uma vez que o efeito de irradiação de calor é ainda melhorado se a camada metálica de revestimento for formada de modo que sua capacidade térmica seja pequena, em comparação com a capacidade térmica do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ulirafma de revestimento metálico, considerando-se uma combinação com o material metálico do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, um material diferente do material metálico, constituindo o corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, pode ser selecionado como o material metálico que constitui a camada metálica de revestimento. [00058] A camada metálica de revestimento pode ser empilhada sobre a inteira superfície do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico ou pode ser empilhada somente em uma parte da superfície do corpo principal. É possível selecionar apropriadamente um local a ser revestido e colocar a camada metálica como requerido. Por exemplo, na aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico do formato mostrado na Fig. 1 ou 2, não é sempre necessário colocar a camada metálica de revestimento em uma superfície de fundo. [00059] Quanto à espessura da camada metálica de revestimento (espessura de camada), é desejável selecionar-se uma espessura de camada com que uma diferença entre as capacidades térmicas da camada metálica de revestimento e do ar seja aumentada, para facilitar a adsorção química das moléculas do ar. Mais especificamente, é desejável que a espessura de camada seja fixada em uma faixa de 0,03 a 10 pm, preferivelmente 0,037 a 7,5 pm, mais preferivelmente 0,1 a 5 pm e, particularmente preferível, 0,5 a 5 pm. Se a espessura de camada for demasiado grande, irradiação de calor do corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico é propensa a ser impedida. Por outro lado, se a espessura de camada for demasiado pequena, uma vez que a quantidade de metal contido na camada metálica de revestimento seja pequena, a camada metálica de revestimento, que quimicamente adsorve oxigênio para melhorar o efeito de irradiação de calor, prontamente transforma-se em um óxido rapidamente. Assim, uma desvantagem pode surgir, pelo fato de que o metal contido na camada metálica de revestimento é quase perdido e o efeito de irradiação de calor é diminuído. [00060] Observe-se que a espessura de camada referida aqui significa, por exemplo, supor que as camadas metálicas de revestimento são formadas em uma parte superior, uma parte central e uma superfície de fundo de uma aleta, um valor médio das espessuras de camada destas três partes sendo obtido utilizando-se um medidor de espessura. A medição de uma espessura de camada pode ser por um método arbitrário e, por exemplo, pode ser feita por uma aparelho de raio-X fluorescente ou similar. [00061] Um método de empilhamento (método de revestimento), para a mistura de reação da presente invenção não é especificamente limitado e pode ser selecionado arbitrariamente dos métodos comumente usados para formar uma camada fina, por exemplo, um método de fase líquida, tal como uma galvanização elétrica, galvanização não elétrica ou galvanização de imersão-quente de um metal fundido, deposição de vapor física (PVD), tal como deposição de vapor a vácuo, galvanização iônica, ou faiscação, um método de fase vapor tal como CVD térmica, CVD de plasma ou CVD ótica. Além disso, a camada metálica de revestimento pode ser empilhada combinando-se estas técnicas arbitrariamente. [00062] Além disso, a distribuição para formar a camada metálica de revestimento é também arbitrária. Por exemplo, a camada metálica de revestimento pode ser formada após processar um material metálico em vários formatos, para formar um corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico ou pode ser processado em vários formatos após ser empilhada em um material metálico de um formato de placa, um formato de barra ou similar, antes do processamento. Assim, o revestimento pode ser realizado quando requerido. [00063] Ademais, nas Figs. 1 e 2, é mostrado o caso em que o corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico e a camada metálica de revestimento são um único corpo, respectivamente. Entretanto, na presente invenção, o corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico ou a camada metálica de revestimento ou ambos pode(m) ser formado(s) como um complexo consistindo de duas ou mais espécies de materiais. Por exemplo, o corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico pode ser formado em uma estrutura de multicamadas e a camada metálica de revestimento pode ser formada em uma estrutura de multicamadas e dividida em uma camada de superfície e uma camada interna, cada uma das quais sendo manufaturada por diferentes materiais. Em tal caso, é desejável utilizar-se o material metálico supracitado, com tendência à ionização maior do que aquela da prata, para uma camada trazida em contato com a camada de ar, e determinar uma sua espessura de camada em uma faixa de preferivelmente 0,03 a 10 pm, mais preferivelmente 0,037 a 7,5 pm e ainda mais preferivelmente 0,1 a 5 pm. (31 Método de irradiação de calor [00064J O método de irradiação de calor da presente invenção é caracterizado pelo fato de que o calor é irradiado enquanto traz ar, servindo como um fluido de esfriamento, em contato com a superfície da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção. Uma vez que a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção tem uma camada metálica de revestimento, que é finamente empilhada, em sua superfície, de modo que sua capacidade térmica é menor do que aquela do cotpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, a capacidade térmica do ar aumenta relativamente e a diferença entre a capacidade térmica do ar e a capacidade térmica da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico aumenta. Assim, o efeito de irradiação de calor, no caso de utilizar-se ar como o fluido de esfriamento, pode ser melhorado extraordinariamente. [00065] Observe-se que, neste caso, o método de irradiação de calor pode ser usado junto meios que tenham sido adotados convencional mente, a fim de facilitar a irradiação de calor, por exemplo, um método de produzir uma superfície desnivelada, um método de alargar a área de irradiação de calor, tal como trabalho de alunita ou trabalho de sopro, um método de aumentar o número de afetas, um método de curvar um envoltório de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, para aumentar a velocidade e o volume do vento de esfriamento passando através da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, um método de diminuir a capacidade térmica de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico e similares. Além disso, é possível alargar a área de superfície da camada metálica de revestimento pela aplicação de tratamento físico ou tratamento químico, tal como trabalho de sopro, à camada metálica de revestimento e melhorar ainda seu efeito de irradiação de calor. Além disso, é também possível empilhar ainda um catalisador ou similar na superfície da camada metálica de revestimento, a fim de facilitar a adsorção química.

Breve Descrição dos Desenhos [ÍXH166] A Fig. 1 é uma vista em perspectiva mostrando um exemplo de uma estrutura de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção, [00067] A Fig. 2 é uma vista em perspectiva mostrando um exemplo de uma estrutura de uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção, [00Ü68J A Fig. 3 mostra vistas seccionais das alctas de irradiação de calor das Figs. 1 e 2, e a Fig. 3(a) é uma vista seccional da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da Fig, 1 e a Fig, 3(b) é uma vista seccional da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da Fig. 2. [00069] A Fig, 4 é uma vista esquemática mostrando um aparelho de teste de uma primeira versão. [00070] A Fig. 5 é uma vista esquemática mostrando um aparelho de teste das segunda a sexta versões. [00071] A Fig, 6 é uma vista lateral mostrando um dispositivo de esfriamento usado em um aparelho de teste das sétima c oitava versões. [00072] A Fig. 7 é uma vista esquemática mostrando o aparelho de teste das sétima e oitava versões, [00073J Nas Figuras, o numeral de referência l indica uma aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico; 2, um corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico; 3, uma camada metálica de revestimento; 4, uma placa de Baquelite; 5, um aquecedor; 6, uma placa de alumínio para medição de temperatura; 7, um furo para medição de temperatura; 8, placa de espuma de estireno; 9, uma ventoínba; 10, um elemento Peltier; 11, uma superfície de revestimento; e 12, um terminal de entrada e o símbolo de referência “a” indica uma dimensão vertical; “b” uma dimensão horizontal; “c’\ uma altura; “d”, uma altura da aleta; V\ uma espessura de uma parte superior da aleta; e “f \ uma espessura de uma parte inferior da aleta.

Melhor Modo de Realizar a Invenção [000741 A presente invenção será a seguir descrita especificamente com referência às melhores versões. Entretanto, a presente invenção não é limitada somente a estas versões. Observe-se que, lima espessura de camada nestas versões é um valor médio obtido medindo-se as espessuras de camada em três partes, isto é, uma parte superior, uma parte central e uma superfície de base de uma aleta, empregando-se um aparelho de raio-X fluorescente.

Primeira Versão [000751 Preparou-se aletas de irradiação de calor de alumínio (a seguir simplesmente referidas como “aleta”) tendo um formato tal como mostrado na Fig. I, com Zn, Cr, Ni ou Cu revestidos respectivamente por galvanização em um corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico de alumínio, tendo um comprimento de 100 mm, uma largura de 100 mm e uma altura de 40 mm, uma altura de uma aleta de 30 mm, espessuras da aleta de 2 mm em uma parte superior e de 5 mm em uma parte inferior, e um peso de 480 g (na Fig. I, a = 100 mm, b = 100 mm, c = 40 mm, d = 30 mm, e = 2 mm e f = 5 mm); uma aleta dc irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico idêntica com copolímero de metil metacrilato-etil acrilato-estireno revestido sobre ela; e uma aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico idêntica, sem qualquer processamento realizado nela. Observe-se que as espessuras das respectivas camadas de revestimento são como mostradas na Tabela 1. [ÍKX)76] Como mostrado na Fig. 4, a placa de Baque]ite (na Fíg. 4, numeral de referência 4; o mesmo a seguir), o aquecedor 5, a placa de alumínio para medição de temperatura 6, tendo uma espessura de 10 mm, um comprimento de 50 mm e uma largura de 50 mm, com o furo para medição de temperatura 7 aberto em um seu lado, e a aleta 1 foram colocados no topo do outro na ordem e a aleta 1 e a placa de BaqueIite 4 foram apertadas por pemos e firmemente aderidas entre si para manufaturar o aparelho de teste. Em seguida, o aparelho de teste foi colocado sobre a placa de espuma de estireno 8, com a placa de Baquelite 4 no lado inferior. Graxa de irradiação de calor foi aplicada entre a placa de alumínio 6 e a aleta 1 e entre a placa de alumínio 6 e o aquecedor 5, respectivamente. [00077] Como aquecedor 5, um aquecedor de 100 V/I50 W foi usado e energia elétrica de 9,5 W (25 V/0,38 A) foi aplicada ao aquecedor 5 por um retificador manufaturado por Kikusui Kabushiki Kaisha, para fazer com que o aquecedor irradiasse calor, c uma temperatura na ocasião cm que a irradiação de calor foi iniciada e uma temperatura após noventa minutos foram comparadas. O resultado é mostrado na Tabela 1, Observe-se que a tendência à ionização neste caso era grande, na ordem de Zn > Cr > Ni > aleta de alumínio não processada > Cu.

Tabela 1 Nota) MM; copolímero de metil metacrilato-etil acrílato-estireno [00078] Pelo resultado supracitado, vê-se que a temperatura após noventa minutos é na ordem de Zn < Cr < Ni < Cu < pm < aleta de alumínio não processada, e a temperatura cai próximo a 1,4°C a 3,1 °C empilhando-se um objeto com uma pequena capacidade térmica, em comparação com a aleta de alumínio não processada, e o efeito de irradiação de calor é melhorado. Em seguida, vê-se que a temperatura de Cu, Ni, Cr ou Zn com grande tendência à ionização, em comparação com copolímero de metil metacrilato-etil acrüato-estireno, quimicamente inativo, cai perto de 0,ó°C a 2,3°C e, quando a tendência à ionização torna-se grande, o efeito de irradiação de calor é melhorado.

Segunda Versão Como na primeira versão, são preparadas aletas de irradiação de calor idênticas, de alumínio com Zn, Cr, Ni ou Cu revestido por galvanização em um corpo principal da aleta de irradiação de calor, tendo um comprimento de 100 mm, uma largura de 100 mm e uma altura de 40 mm, uma altura de uma aleta de 30 mm, espessuras da aleta de 2 mm em uma parte superior e 5 mm em uma parte inferior, e um peso de 480 g; com copolímero de metil metacrilato-etil acrilato-estireno revestido nelas; e sem qualquer processamento conduzido nelas. Note-se que as espessuras de camada das respectivas camadas de revestimento são como mostradas ua Tabela 2. [00079] Como mostrado na Fig. 5, a placa de Baquelite 4, o aquecedor 5, a placa de alumínio para medição de temperatura 6, tendo uma espessura de 10 mm, um comprimento de 50 mm e uma largura de 50 mm, com o furo paia medição de temperatura 7 aberto em um seu lado e a aleta 1, foram colocados um uo topo do outro na ordem e a aleta l e a placa de Baquelite 4 foram apertados por pemos e firmemente aderidas entre si para manufaturar um aparelho de teste. Em seguida, o aparelho de teste foi colocado na placa de espuma de estireno 8, com a placa de Baquelite 4 no lado inferior. Em seguida, a ventoinha de esfriamento 9 (um comprimento de 80 mm, uma largura de 80 mm; manufaturada por Sanyo Denki Co., Ltd.; número de revoluções 2, 900 rpm, 12V/0J3A; taxa de fluxo de ar = 1,03 nrVm) foi diretamente presa à parte superior da aleta no lado superior, para realizar esfriamento. Â graxa de irradiação de calor foi aplicada entre a placa de alumínio 6 e a aleta 1 e entre a placa de alumínio 6 e o aquecedor 5, respectivamente. [CKKJ80] Um aquecedor de 10ÜV/150 W foi usado como o aquecedor 5 e energia elétrica de 84,75 W (75'V/1,13A) foi aplicada ao aquecedor 5 por um retifieador manufaturado por Klkusui Kabushiki Kaisha, para fazer com que o aquecedor irradiasse calor, e uma temperatura na ocasião quando a irradiação de calor foi iniciada e uma temperatura após noventa minutos foram comparadas. O resultado é mostrado na Tabela 2, Observe-se que a tendência a ionização neste caso era grande, na ordem de Zn > Cr > Ni > aleta de alumínio >Cu.

Tabela 2 100081] Do resultado acima mencionado, observa-se que a temperatura após noventa minutos também é da ordem de Zn < Cr < pm < aleta de alumínio não processada, mesmo se esfriando por ventoinha. e a temperatura cai próximo de 0,6°C a 3,7°C por empilhamento de um objeto com uma pequena capacidade térmica, em comparação com a aleta de alumínio não processada, e o efeito de irradiação de calor é melhorado. Além disso, vê-se que uma temperatura de Cu, Ni, Cr ou Zn com grande tendência à ionização, em comparação com copolímero de metil metacrilato-etil acrilato-estireno químicamente inativo, caí perto de 2,2°C a 3,1°C e o efeito de irradiação de calor, da aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico revestida com o objeto com grande tendência à ionização, é melhorado por ventilação usando-se uma ventoinha.

Terceira Versão [00082] São preparadas idênticas aletas de irradiação de calor de alumínio, que são similares àquelas usadas na segunda versão, eom Zn, Cr, Ni, Cu e pm revestidos em um corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafma de revestimento metálico de alumínio; e sem qualquer processamento conduzido nelas. Observe-se que as espessuras de camada das respectivas camadas revestidas são como mostrado na Tabela 3. [00083] A placa de Baquelite 4. o aquecedor 5, a placa de alumínio para medição de temperatura 6 e a aleta l foram colocados um no topo do outro na ordem para manufaturar um aparelho de teste que é similar a um manufaturado na segunda versão. Em seguida, a aleta l e a placa de Baquelite 4 foram apertadas por pemos e firmemente aderidas entre si e o aparelho de teste foi colocado sobre a placa de espuma de estireno 8, com a placa de Baquelite 4 sobre o lado inferior. Além disso, a vemoinha de esfriamento 9, que é similar a uma usada na segunda versão (um comprimento de 80 μιη, uma largura de 80 μιη; manufatura por Sanyo Denki Co. Ltd.) foi fixada na parte superior da aleta. [00084] Um aquecedor de 10ÜV/150 W foi usado como o aquecedor 5 e, sem mudar a energia elétrica aplicada de 84,75W (75 V/l J3A), a temperatura da parte central de alumínio, na ocasião em que a irradiação de calor foi iniciada e aquela após noventa minutos, foram comparadas sob as respectivas condições em que o número de revoluções da vemoinha 9 foi mudado para 1800 rpm (taxa de fluxo: 0,92 mVm), 2900 rpm (taxa de fluxo: 1,03 iirVin) e 3400 rpm (taxa de fluxo: 1,20 nrVm). O resultado é mostrado ua Tabela 3. Observe-se que a tendência à ionização, neste caso, foi grande na ordem de Zn > Cr > Ni > aleta de alumínio não processada > Cu.

Tabela 3 Xota) MM; eopolímero de metil metucrilato-etilacrilato-estireno. 100085J Pelo resultado acima mencionado, é visto que a temperatura após noventa minutos é também na ordem de Zn < Cr > Ni < Cu < pm < aleta de alumínio não processada, mesmo mudando o número de revoluções da ventoinha, e a temperatura cai perto de 0,2°C a 2,6°C, no caso de 1800 rpm, perto de 0,6°C a 3,7°C no caso de 2900 rpm e 0,1 °C a 4,1°C no caso de 3400 rpm, pelo empilhamento de um objeto com pequena capacidade térmica, em comparação com a aleta de alumínio não processada, e o efeito de irradiação de calor é melhorado. Além disso, é visto que a temperatura de Cu, Ní, Cr ou Zn com grande tendência à ionização, em comparação com o copolímero de metil metacrilato-etil acrilato-estireno, cai perto de 1,7 °C a 2,4 °C no caso de 1800 rpm, 2,2 °C a 3,1 °C no caso de 2900 rpm e 2,8 °C a 4,0 °C no caso de 3400 rpm, e o efeito de irradiação de calor, da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico revestida com o objeto com grande tendência à ionização, é melhorado aumentando-se o número de revoluções da ventoinha.

Quarta Versão [00086] São preparadas idênticas aletas de irradiação de calor, que são similares àquelas usadas na terceira versão, com Zn, Cr, Ni, Cu e MM revestidos em um corpo principal de aleta de irradiação de calor de alumínio; e sem qualquer processamento conduzido nelas. Observe-se que as espessuras de camada, das respectivas camadas de revestimento, são mostradas na Tabela. [00087] Â placa de Baque)ite 4, o aquecedor 5, a placa de alumínio para medição da temperatura 6 e a aleta 1 foram colocados um no topo do outro em ordem para manufaturar um aparelho de teste que é similar a um manufaturado na terceira versão. Em seguida, a aleta 1 e a placa de Baquelite 4 foram apertadas por pemos e firmemente aderidas entre si e o aparelho dc teste foi colocado na placa de espuma de estireno 8, com a placa de Baquelite 4 no lado inferior. Além disso, a ventoinha de esfriamento 9, que é similar a uma usada na terceira versão (um comprimento de 80 mm, uma largura de 80 mm; manufaturada por Sanyo Denki Co., Ltd.), foi fixada na parte superior da aleta. 100088J Um aquecedor de 100 V/150 W foi usado e, enquanto mantém-se o número de revoluções da ventoinha 9 em 29CX) rpm (taxa de fluxo: 1,03 m Vm), uma temperatura na ocasião em que a irradiação de calor foi iniciada e uma temperatura após noventa minutos foram comparadas sob as respectivas condições em que a energia elétrica aplicada foi mudada para 37,5 W, 84,7 W e 150 W. O resultado é mostrado na Tabela 4. Observe-se que a tendência à ionização neste caso foi grande, na ordem de Zn > Cr > Ni > aleta de alumínio não processada > Cu.

Tabela 4 Nota) MM; copolímero de metü metacrilato-etil acrilato-estireno [00089] Pelo resultado acima mencionado, é visto que a temperatura após noventa minutos é também na ordem de Zn < Cr > Ni < Cu < MM < aleta de alumínio não processada, mesmo após mudar a energia elétrica a ser aplicada e a temperatura cai perto de 0,3 "C a 1,2 "C, no caso de 37,5 W, perto de 0,6 °C a 3,7 ”C no caso de 84,75 W e 0,5 "C a 4,2 "C no caso de 150 W, e o efeito de irradiação de calor é melhorado empilhando-se um objeto com uma pequena capacidade térmica, em comparação com a aleta de alumínio não processada. Então é visto que a temperatura de Cu, Ni, Cr ou Zn com grande tendência à ionização, em comparação com o copolímero de nietil metacrilato-etil acrilato-estireno, quimicamente inativo, cai perto de 1,6 °C a 1,9 'C no caso de 37,5 W, 2,2 °C a 3,1 "C no caso de 84,7 W e 2,8 °C a 3,7 "C no caso de 150 W, e o efeito de irradiação de calor, da aleta de irradiação de calor revestida com o objeto com grande tendência à ionização, é melhorado aumentando-se a energia elétrica a ser aplicada.

Quinta Versão [00090] As mesmas aletas de alumínio que as da primeira versão com Zn empilhado sobre elas, com uma espessura de 0,037 pm, 0,106 pm, 0,503 pm, 1,455 pm, 2,883 pm, 3,787 pm, 4.993 pm, 6,112 pm, 7,568 pm e 10,231 pm, respectivamente, foram usadas para comparar suas respectivas temperaturas após noventa minutos com o mesmo método da segunda versão. O resultado é mostrado na Tabela 5.

Tabela 5 [000911 Pelo resultado acima, é visto que a melhoria do efeito de irradiação de calor é extraordinária quando a espessura do zinco está em uma faixa de 0,037 pm a 10 pm, mais extraordinária quando a espessura está em uma faixa de 0,1 pm a 7,5 pm e, em particular, quando a espessura está em uma faixa de 0,5 pm a 5 pm.

Sexta Versão [00092] As mesmas aletas de alumínio da primeira versão com Ni empilhado nelas, com uma espessura de 0,031 pm, 0,587 pm, 0,998 pm, 1,486 pm, 2,999 pm, 3,893 pm, 4,875 pm, 5,669 pm, 7,665 pm e 10,026 pm, respectivamente, foram usadas para comparar suas respectivas temperaturas após noventa minutos, com o mesmo método da segunda versão. O resultado é mostrado na Tabela 6.

Tabela 6 [00093] Pelo resultado acima, é visto que a melhoria do efeito de irradiação dc calor é extraordinária quando a espessura do níquel está em uma faixa de 0,03 μιη a 10 μηι, mais extraordinária quando a espessura está em uma faixa de 0,5 pm a 7,5 pm e, em particular, quando a espessura está em uma faixa de 0,5 pm a 6 pm. Sétima Versão [00094] Foi usada uma aleta de irradiação de calor do formato mostrado na Fig. 2, com Zn empilhado nela com uma espessura de 0,034 μιη, 0,098 pm, 0,532 μηι, 1,612 pm, 3,661 pm 5,053 pm, 6,022 pm, 7,889 pm e 10,088 pm, respectivamente, em um corpo principal da aleta de irradiação de calor de alumínio com um comprimento de 100 mm, uma largura de 100 mm e uma altura de 40 mm, o número de aletas de 625, uma altura da aleta de 34 mm e uma espessura da aleta de 2 mm x 2 mm, 100095] Foi usado um dispositivo de esfriamento (manufaturado por Frígesier Kabushiki Kaísha; F44-HS), em. que a aleta de irradiação de calor 1, com o elemento Peltier 10 submetido ao tratamento acima mencionado, é disposta e a ventoinha de esfriamento 9 (um comprimento de 100 mm, uma largura de 100 mm; o número de revoluções de 3600 rpm; 12 V/0,175 A) é disposta sobre ela na ordem, como mostrado na Fig. 6. [00096] A aleta de irradiação eom espessura ultrafma de revestimento metálico e o elemento Peltier foram firmemente aderidos por graxa de irradiação de calor. Em seguida, como mostrado na Fig. 7, o dispositivo de esfriamento foi disposto de modo que a superfície de esfriamento 11 (parte de elemento Peltier; ponto de medição de temperatura) ficasse no lado superior e a aleta de irradiação com espessura ultrafína de revestimento metálico ficasse no lado inferior para girar a ventoinha, uma voltagem de 12 V foi aplicada ao elemento Peltier 10, e as temperaturas na superfície de esfriamento, após noventa minutos, foram comparadas. O resultado é mostrado na Tabela 7.

Tabela 7 [00097] Pelo resultado acima mencionado, vê-se que as reduções nas temperaturas da superfície de esfriamento são significativas e que a melhoria do efeito de irradiação de calor é extraordinário quando a espessura do zinco está em uma faixa de 0,03 μιη a 10 pm, mais extraordinário quando a espessura está em uma faixa de 0,03 pm a 8 pm e, em particular, quando a espessura está em uma faixa de 0,1 pm a 5 pm.

Oitava Versão [00098] Um aparelho de teste, empregando o elemento Peltier, foi manufaturado da mesma maneira que na sétima versão, exceto que as aletas de irradiação de calor de alumínio (uma provida com uma camada metálica de revestimento e uma sem ser submetida a processamento), que são as mesmas usadas na primeira versão, foram usadas. Temperaturas no centro de uma placa de alumínio, empilhada em um lado de esfriamento na ocasião em que foram aplicadas voltagens de 7,5 V e 10 V e o número de revoluções da ventoinha foi mudado para 180 rpm, 2900 rpm e 3400 rpm, foram comparadas. O resultado é mostrado na Tabela 8.

Tabela 8 Nota) MM; copolímero de meiil metacrilaio-etil acrilato-estireno 100099] Pelo resultado acima c visto que, mesmo se uma voltagem aplicada e o número de revoluções da ventoinha de esfriamento forem mudados, o efeito de irradiação de calor é melhorado e a temperatura na superfície de esfriamento é diminuída revestindo-se a superfície com um objeto tendo uma grande tendência à ionizaçào.

Aplicabilidade Industrial [000100] Uma vez que a aleta de irradiação com espessura ultraíma de revestimento metálico da presente invenção é provida com uma camada metálica de revestimento consistindo de um material metálico com grande tendência à ionização, a adsorção química do oxigênio no ar na superfície da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico é facilitada e as moléculas fisicamente adsorvidas na superfície são dessorvidas para melhorar o efeito de irradiação de calor extraordinariamente. Além disso, uma vez que a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico tem a camada metálica de revestimento finamente empilhada, de modo que sua capacidade térmica é menor do que aquela de um corpo principal da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico, a capacidade térmica do ar aumenta relativamente, a diferença entre a capacidade térmica do ar e a capacidade térmica da aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico alarga-se e o efeito de irradiação de calor, no caso em que o ar é usado como um fluido de esfriamento, é ainda melhorado. [000101] De acordo com o método de irradiação de calor, empregando a aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção, uma vez que ar é usado como o fluido de esfriamento, um efeito de irradiação de calor elevado pode ser obtido, sem instalar um sistema de circulação e um aparelho tal como uma bomba, como em um sistema de esfriamento por água empregando um líquido de esfriamento tal como água, e pode ser provido um dispositivo de esfriamento compacto, leve e barato. Além disso, uma vez que a eficiência de irradiação de calor é melhor do que a do sistema de esfriamento por ar convencional, problemas tais como aumento do tamanho do aparelho e ruído em seguida à ventilação podem ser eliminados. [000102] A aleta de irradiação com espessura ultrafina de revestimento metálico da presente invenção pode ser utilizada eficazmente não somente em um aparelho de vídeo, tal como uma televisão, um computador ou um monitor de plasma, um produto elétrico/um aparelho eletrônico tal como um refrigerador ou um motor e vários aparelhos mecânicos tais como um motor ou radiador de um automóvel, um trocador de calor, um reator nuclear e um gerador, mas também em comutadores, um elemento de aquecimento de um pequeno circuito integrado, tal como um chip IC (circuito integrado) ou um dispositivo eletrônico, e similares.

Claims (7)

1. Aleta de irradiação (1) com espessura ultrafma de revestimento metálico, compreendendo um corpo principal (2) e uma camada metálica de revestimento (3) empilhada em uma superfície do corpo principal (2), caracterizada pelo fato de que pelo menos a tendência à ionizaçâo de um material metálico que constitui a camada metálica de revestimento (3) (exceto para Sn) é maior do que a tendência à ionizaçâo da prata.

2. Aleta de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o material metálico, constituindo a camada metálica de revestimento (3), é selecionado do grupo incluindo cobre, níquel, cobalto, eromo, zinco, manganês e ligas contendo estes metais.

3. Aleta de acordo com a reivindicação 2, caracterizada pelo fato de que o material metálico, constituindo a camada metálica de revestimento (3), é selecionado do grupo incluindo níquel, cromo, zinco e ligas contendo estes metais.

4. Aleta de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a capacidade térmica da camada metálica de revestimento (3) é menor do que a capacidade térmica do corpo principal (2),

5. Aleta de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que a espessura da camada da camada metálica de revestimento (3) é de 0,03 a 10 pm.

6. Aleta de acordo com qualquer urna das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que o corpo principal (2) consiste de alumínio.

7. Aleta de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que uma espessura de camada da camada metálica de revestimento (3) é menor ou igual a 5 μητ.