BR112019022639A2 - processo para preparar metacroleína. - Google Patents

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Abstract

é fornecido um processo para preparar metacroleína seca que maximiza a captura de metanol. também é fornecido um processo para produzir metil metacrilato.

Description

PROCESSO PARA PREPARAR METACROLEÍNA
CAMPO DA INVENÇÃO
[001] A presente invenção se refere a um processo para preparar metacroleína seca e a um processo para fazer metil metacrilato.
ANTECEDENTES
[002] Metacroleína (2-metilprop-2-enal; “MA”) é um intermediário comum na produção de metil metacrilato (“MMA”). MA pode ser produzida de estoque de alimentação de etileno (C2), tal como via uma condensação de propionaldeído de fase líquida como divulgado em US 4.496.770. A corrente de produto de MA contém metanol que é fornecido com formaldeído que é usado na condensação de propionaldeído. Esse metanol pode ser vantajoso em um processo subsequente de esterificação oxidativa (“OER”), que converte MA na presença de metanol em MMA em uma única etapa, conforme divulgado em US 5.969.178, US 6.107.515 e US 6.040.472. No entanto, a corrente de produto de MA também contém água, o que pode ser prejudicial para o processo de OER subsequente. Assim, uma corrente de MA de processos convencionais deve estar suficientemente seca para ser usada como corrente de alimentação para um processo de OER a jusante, além de conter metanol suficiente e ter uma ausência substancial de certas impurezas (por exemplo, propionaldeído, formaldeído, ácido acético e pesados orgânicos incluindo, mas não limitados a, ácido propiônico, dímero de metacroleína, 2metil-2-pentenal e outros oligômeros de metacroleína) que podem ter um efeito negativo na eficiência do processo de OER.
[003] Processos para preparar MA seca foram descritos na técnica.
Por exemplo, US 2016/0229779 divulga um processo que compreende (a) fornecer uma corrente de MA úmida contendo MA, metanol e pelo menos 8% em peso de água a um separador de fase, (b) separar a corrente de MA em fases orgânica e aquosa, (c) destilar a fase orgânica para produzir uma corrente de produto contendo MA e uma primeira corrente aérea, (d) enviar a
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2/13 primeira corrente aérea de volta ao separador de fase e (e) destilar a fase aquosa para produzir uma segunda corrente aérea que é reciclada de volta ao separador de fase. A técnica anterior, no entanto, não divulga um processo que maximiza ainda mais a captura de metanol para uso em um processo de OER a jusante, ou minimiza ainda certas impurezas que podem afetar negativamente a eficiência do processo de OER.
[004] Por conseguinte, existe uma necessidade de desenvolver processos para secar MA úmida preparada de um estoque de alimentação de etileno (C2), em que metanol é eficientemente capturado para um processo de OER a jusante, embora também removendo impurezas prejudiciais.
DECLARAÇÃO DA INVENÇÃO
[005] Um aspecto da invenção fornece um processo para preparar metacroleína compreendendo (a) misturar água e um catalisador de aminaácido para fornecer uma corrente de catalisador, (b) enviar a corrente de catalisador e uma corrente de reação compreendendo propionaldeído, formaldeído e metanol para um reator para produzir uma primeira corrente intermediária compreendendo metacroleína, metanol e pelo menos 8% em peso de água, (c) fornecer a primeira corrente intermediária a um separador de fase para produzir (i) uma fase orgânica compreendendo água e pelo menos 70% em peso de metacroleína e (ii) uma fase aquosa compreendendo metacroleína, metanol, catalisador de amina-ácido e pelo menos 70% em peso de água, (d) destilar a fase orgânica em uma primeira coluna de destilação para produzir (i) uma segunda corrente intermediária compreendendo metacroleína e menos de 2% em peso de água e (ii) uma corrente aérea, (e) destilar a segunda corrente intermediária em uma segunda coluna de destilação para produzir (i) uma primeira corrente de produto compreendendo metacroleína e metanol em uma quantidade combinada de pelo menos 97% em peso, menos de 2% em peso de água e menos de 1% em peso de impurezas compreendendo um ou mais de ácido acético, ácido propiônico,
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3/13 dímero de metacroleína e 2-metil-2-pentenal, e (ii) um fluxo de resíduo, (f) reciclar pelo menos parte da corrente aérea para o separador de fase, (g) destilar a fase aquosa em uma terceira coluna de destilação para produzir (i) uma segunda corrente de produto compreendendo metacroleína, metanol e menos de 5% em peso de água, (ii) uma corrente de fundo compreendendo catalisador de amina-ácido e (iii) uma corrente de extração lateral compreendendo água e menos de 2% em peso de metanol e (h) reciclar pelo menos parte da corrente de fundo para a corrente de catalisador.
[006] Em outro aspecto da invenção, o propionaldeído é produzido contatando etileno com CO e H2 na presença de um catalisador de hidroformilação.
[007] Outro aspecto da invenção compreende ainda fornecer pelo menos parte da primeira corrente de produto e pelo menos parte da segunda corrente de produto a um processo compreendendo contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa para produzir metil metacrilato.
BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS
[008] FIG. 1 é um esquemático de uma modalidade da invenção.
DESCRIÇÃO DETALHADA
[009] Os inventores agora surpreendentemente encontraram um processo para secar metacroleína úmida (“MA”) preparada de um estoque de alimentação de etileno (C2), em que metanol é eficientemente capturado para um processo de reação de esterificação oxidativa (“OER”) a jusante, embora removendo impurezas prejudiciais.
[0010] Uma modalidade da invenção é mostrada na FIG 1. Uma corrente de catalisador 10 é fornecida misturando água e um catalisador de amina-ácido. Em certas modalidades, a água e o catalisador são misturados em um tanque de catalisador 100. O catalisador de amina-ácido é capaz de catalisar a condensação de Mannich do propionaldeído e formaldeído em
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4/13 metacroleína. O processo de condensação de Mannich é conhecido na técnica, por exemplo, como descrito na Patente US 4.496.770 e Patente US 7.141.702. Catalisadores de amina-ácido adequados incluem, por exemplo, aqueles compreendendo uma amina secundária, por exemplo, dimetilamina, e um ácido, por exemplo, ácido acético.
[0011] Ácidos adequados dos catalisadores de amina-ácido incluem, por exemplo, ácidos inorgânicos e ácidos mono, di ou policarboxílicos orgânicos. Ácidos carboxílicos adequados incluem, por exemplo, ácidos CiCio monocarboxílicos alifáticos, ácidos C2-C10 dicarboxílicos, ácidos C2-C10 policarboxílicos. Em certas modalidades, o ácido compreende pelo menos um de ácido acético, ácido propiônico, ácido metoxiacético, ácido n-butírico, ácido isobutírico, ácido oxálico, ácido succínico, ácido tartárico, ácido glutárico, ácido adípico, ácido maleico, ácido fumárico e combinações dos mesmos. Ácidos inorgânicos adequados incluem, por exemplo, ácido sulfúrico e ácido fosfórico.
[0012] Aminas adequadas dos catalisadores de amina-ácido incluem, por exemplo, aquelas da fórmula NHR2R3, onde R2 e R3 são cada um independentemente C1-C10 alquil que é opcionalmente substituído por um éter, hidroxil, grupo amino secundário ou um grupo amino terciário, ou R2 e R3, junto com o átomo de nitrogênio adjacente, podem formar um anel C5-C7 heterocíclico, contendo opcionalmente um átomo de nitrogênio e/ou um átomo de oxigênio adicional, e que são opcionalmente substituídos por um C1-C4 alquil ou C1-C4 hidroxialquil. Em certas modalidades, a amina compreende pelo menos uma de dimetilamina, dietilamina, metiletilamina, metilpropilamina, dipropilamina, dibutilamina, di-isopropilamina, diisobutilamina, metilisopropilamina, metilisobutilamina, metil-sec.-butilamina, metil-(2-metilpentil)-amina, metil-(2-etilhexil)-amina, pirrolidina, piperidina, morfolina, N-metilpiperazina, N-hidroxietilpiperazina, piperazina, hexametilenoimina, dietanolamina, metiletanolamina, metilciclo-hexilamina,
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5/13 metilciclopentilamina e diciclo-hexilamina e combinações das mesmas.
[0013] Em certas modalidades, o catalisador de amina-ácido compreende dimetilamina e ácido acético. Em certas modalidades, a razão molar da amina para ácido é tal que o pH resultante seja de 2,5 a 7. Por exemplo, em certas modalidades, o catalisador de amina-ácido contém uma razão molar de dimetilamina para ácido acético em uma quantidade de 10:1 a 1:10, preferivelmente de 5:1 a 1:5 e, mais preferivelmente, de 1:1 a 1:1,2.
[0014] A reação de condensação de Mannich é realizada enviando a corrente de catalisador 10 e uma corrente de reação 20 contendo propionaldeído, formaldeído e metanol para um reator 200 para produzir uma primeira corrente intermediária 30 contendo metacroleína, metanol e água através da reação de condensação de Mannich. A reação pode ser realizada sob quaisquer condições adequadas nas quais a reação prossiga. Por exemplo, a reação pode ser conduzida a uma temperatura de pelo menos 20°C e pelo menos pressão atmosférica. Em certas modalidades, a reação é conduzida na fase líquida acima de 100°C, por exemplo, 150-220°C, e a pressão superatmosférica, por exemplo, 10-80 bar. A razão molar de propionaldeído para formaldeído não é particularmente limitada. Por exemplo, em certas modalidades, a corrente de reação 20 contém uma razão de propionaldeído para formaldeído em uma quantidade de 1,1:1 a 1:2, preferivelmente de 1,1:1 a 1:1,5 e, mais preferivelmente, de 1,05:1 a 1:1,05. A primeira corrente intermediária 30 é considerada uma corrente de metacroleína “úmida”, em que ela compreende pelo menos 8% em peso, ou pelo menos 10% em peso de água, ou pelo menos 20% em peso de água ou pelo menos 40% em peso de água, com base no peso total da primeira corrente intermediária 30. Em certas modalidades, o metanol e o formaldeído presentes na corrente de reação 20 são fornecidos na forma de formalina. Em certas modalidades, a formalina utilizada no processo da invenção é uma solução de água saturada contendo formaldeído em uma quantidade de cerca de 37 % em peso e metanol em uma
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6/13 quantidade de 10 a 15% em peso, com base no peso total da formalina. O metanol presente na formalina pode ser vantajoso em um processo de esterificação oxidativa subsequente, que converte metacroleína na presença de metanol em metil metacrilato. Em certas modalidades, metanol pode ser introduzido em vários locais no processo. Os inventores descobriram surpreendentemente que a captura eficiente de metanol da primeira corrente de alimentação intermediária 30 usada como uma fonte para o subsequente processo de esterificação oxidativa é alcançada de forma benéfica pelo processo da presente invenção.
[0015] Por conseguinte, a primeira corrente intermediária 30 é enviada para um separador de fase 300 para produzir uma fase orgânica 40 e uma fase aquosa 50. A fase orgânica 40 contém água, metanol e principalmente metacroleína. Em certas modalidades, a metacroleína está presente na fase orgânica 40 em uma quantidade de pelo menos 70% em peso, preferencialmente pelo menos 85% em peso e mais preferencialmente pelo menos 90% em peso, com base no peso total da fase orgânica 40. Em certas modalidades, o metanol está presente na fase orgânica 40 em uma quantidade inferior a 10% em peso, preferencialmente inferior a 3% em peso e mais preferencialmente inferior a 2,5% em peso, com base no peso total da fase orgânica 40. Embora não desejando estar vinculado à teoria, acredita-se que operar o separador de fase 300 a baixas temperaturas resulta na fase orgânica 40 contendo quantidades mais baixas de metanol, o que é benéfico para a destilação a jusante da fase orgânica 40. Por conseguinte, em certas modalidades, o separador de fase 300 é operado a uma temperatura inferior a 15°C, preferencialmente inferior a 10°C e mais preferencialmente inferior a 5°C. A fase aquosa 50 contém metacroleína, metanol, catalisador de aminaácido e principalmente água. Em certas modalidades, a água está presente na fase aquosa 50 em uma quantidade de pelo menos 70% em peso, preferencialmente pelo menos 75% em peso e mais preferencialmente pelo
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7/13 menos 80% em peso, com base no peso total da fase aquosa 50.
[0016] A fase orgânica 40 é, então, destilada em uma primeira coluna de destilação 400 para produzir uma segunda corrente intermediária 60 e uma corrente aérea 41. Em certas modalidades, a primeira coluna de destilação 400 é operada como uma coluna de separação, em que os vapores aéreos são condensados sem que qualquer líquido sendo refluxado de volta para a coluna. Em certas modalidades, a razão da segunda corrente intermediária 60 saindo da primeira coluna de destilação 400 para a fase orgânica 40 entrando na primeira coluna de destilação 400 é de 1:10 a 8:10, preferencialmente de 3:10 a 7:10 e, mais preferencialmente, de 5:10 a 6:10. A segunda corrente intermediária 60 contém água, metanol e principalmente metacroleína. Em certas modalidades, a água está presente na segunda corrente intermediária 60 em uma quantidade inferior a 2% em peso, preferencialmente inferior a 1% em peso e, mais preferencialmente, inferior a 0,5% em peso, com base no peso total da segunda corrente intermediária 60. Em certas modalidades, metacroleína está presente na segunda corrente intermediária 60 em uma quantidade de pelo menos 70% em peso, preferencialmente 85% em peso e mais preferencialmente 95% em peso, com base no peso total da segunda corrente intermediária 60. A corrente aérea 41 contém água, metanol e principalmente metacroleína. Em certas modalidades, água está presente na corrente aérea 41 em uma quantidade superior a 2% em peso, preferencialmente superior a 3% em peso e, mais preferencialmente, superior a 4% em peso. Em certas modalidades, pelo menos parte da corrente aérea 41 é reciclada para o separador de fase 300.
[0017] A segunda corrente intermediária 60 é, então, destilada em uma segunda coluna de destilação 500 para produzir uma primeira corrente de produto 70 e uma corrente de resíduo 61. A primeira corrente de produto 70 contém água, metanol e principalmente metacroleína. Em certas modalidades, a metacroleína está presente na primeira corrente de produto 70 em uma
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8/13 quantidade de pelo menos 70% em peso, preferencialmente pelo menos 85% em peso e mais preferencialmente pelo menos 95% em peso, com base no peso total da primeira corrente de produto 70. Em certas modalidades, metanol está presente na primeira corrente de produto 70 em uma quantidade inferior a 30% em peso, preferencialmente inferior a 10% em peso e mais preferencialmente inferior a 2% em peso, com base no peso total da primeira corrente de produto 70. Em certas modalidades, a metacroleína e o metanol estão presentes na primeira corrente de produto 70 em uma quantidade combinada de pelo menos 97% em peso, preferencialmente pelo menos 98% em peso e mais preferencialmente pelo menos 99% em peso. Em certas modalidades, a água está presente na primeira corrente de produto 70 em uma quantidade menor que 2% em peso, preferencialmente menor que 1% em peso e mais preferencialmente menor que 0,5% em peso, com base no peso total da primeira corrente de produto 70. A corrente de resíduo 61 contém compostos orgânicos indesejados do processo, por exemplo, dímero de metacroleína, 2metil-2-pentenal, inibidor e outros compostos orgânicos pesados do processo. [0018] A fase aquosa 50 é destilada em uma terceira coluna de destilação 600 para produzir uma segunda corrente de produto 80, uma corrente de fundo 51 e uma corrente de extração lateral 52. A segunda corrente de produto 80 contém água, metanol e metacroleína. Em certas modalidades, a água está presente na segunda corrente de produto 80 em uma quantidade inferior a 5% em peso, de preferência inferior a 2% em peso e, ainda mais preferencialmente, inferior a 1 % em peso, com base no peso total da segunda corrente de produto 80. Em certas modalidades, metacroleína está presente na segunda corrente de produto 80 em uma quantidade superior a 25% em peso, preferencialmente superior a 35% em peso e mais preferencialmente superior a 45% em peso, com base no peso total da segunda corrente de produto 80. Em certas modalidades, metanol está presente na segunda corrente de produto 80 em uma quantidade superior a
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25% em peso, preferencialmente superior a 40% em peso e, mais preferencialmente, superior a 55% em peso, com base no peso total da segunda corrente de produto 80. A corrente de fundo 51 contém catalisador de amina-ácido da corrente de catalisador 10 que é recuperado através do processo da invenção. Em certas modalidades, pelo menos parte da corrente de fundo 51 é reciclada para a corrente de catalisador 10, a qual nas modalidades preferidas é misturada no tanque de catalisador 100. A corrente de extração lateral 52 contém principalmente água e certos compostos orgânicos do processo. Em certas modalidades, a corrente de extração lateral 52 contém metanol em uma quantidade menor que 2% em peso, preferencialmente menor que 1,5% em peso e mais preferencialmente menor que 1% em peso.
[0019] Os inibidores podem ser introduzidos no processo através de um ou mais locais, por exemplo, o tanque de catalisador 100, o reator 200, o separador de fase 300, a primeira coluna de destilação 400, a segunda coluna de destilação 500, a terceira coluna de destilação 600, a corrente aérea 41, a primeira corrente de produto 70 e a segunda corrente de produto 80. Inibidores adequados incluem, por exemplo, 4-hidroxi-2,2,6,6tetrametilpiperidin-1 -oxil (4-Hidroxi-TEMPO).
[0020] Em certas modalidades, o propionaldeído na corrente de reação 10 é preparado pela hidroformilação do etileno. O processo de hidroformilação é conhecido na técnica, por exemplo, como descrito na Patente US 4.427.486, Patente US 5.087.763, Patente US 4.716.250, Patente US 4.731.486 e Patente US 5.288.916. A hidroformilação de etileno em propionaldeído envolve contatar etileno com CO e hidrogênio na presença de um catalisador de hidroformilação. Catalisadores de hidroformilação adequados incluem, por exemplo, complexos de ligando de organofosforosos de metal. Ligandos organofosforosos adequados incluem, por exemplo, organofosfinas, organofosfitos e organofosforamiditas. Em certas
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10/13 modalidades, a razão de CO para hidrogênio está na faixa de 1:10 a 100:1, preferencialmente de 1:10 a 10:1. Em certas modalidades, a reação de hidroformilação é conduzida a uma temperatura de reação de -25°C a 200°C, preferencialmente de 50°C a 120°C.
[0021] Em certas modalidades, uma ou ambas da primeira corrente de produto 70 e da segunda corrente de produto 80 são utilizadas em um processo de esterificação oxidativa (“OER”) a jusante. O processo OER compreende contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa sob condições de reação suficientes para produzir meil metacrilato. O processo de OER é conhecido na técnica, por exemplo, como descrito na Patente US 5.969.178, Patente US 6.107.515, Patente US 5.892.102, Patente US 4.249.019 e Patente US 4.518.796. Em certas modalidades, a metacroleína e o metanol são fornecidos ao processo de OER pela primeira corrente de produto 70. Em certas modalidades, a metacroleína e o metanol são fornecidos ao processo de OER pela segunda corrente de produto 80. Em certas modalidades, a metacroleína e o metanol são fornecidos ao processo de OER pela primeira corrente de produto 70 e pela segunda corrente de produto 80. As baixas quantidades de água em cada uma da primeira corrente de produto 70 e da segunda corrente de produto 80 tomam cada uma das correntes particularmente vantajosas como uma alimentação de fonte para o processo de OER. Mais ainda, o metanol recuperado do processo na segunda corrente de produto 80 também o toma particularmente vantajoso como uma alimentação de fonte para o processo de OER. A razão molar de metanol para metacroleína empregada no processo de OER não é particularmente limitada e pode ser realizada em uma ampla faixa de razões molares, tal como 1:10 a 1.000:1, preferencialmente de 1:1 a 10:1. Gases contendo oxigênio que são adequados para o processo de OER incluem, por exemplo, gás oxigênio, ou um gás misturado compreendendo gás oxigênio e um diluente inerte à reação
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11/13 (por exemplo, nitrogênio, dióxido de carbono e outros). Em certas modalidades, ar pode ser utilizado como um gás contendo oxigênio adequado para o processo de OER. Catalisadores de OER adequados incluem, por exemplo, catalisadores à base de paládio, catalisadores à base de ouro e outros intermetálicos contendo combinações de dois ou mais metais. Os elementos catalíticos podem ser suportados em um transportador, por exemplo, silica ou alumina. Em certas modalidades, o processo de OER é conduzido a uma temperatura de reação de 0°C a 120°C, preferencialmente de 40°C a 90°C.
[0022] Algumas modalidades da invenção serão agora descritas em detalhes no Exemplo a seguir.
EXEMPLOS
Exemplo 1
Preparação de Metacroleína
[0023] Um misturador estático de 29” de comprimento e 0,1315” de diâmetro interno foi usado como um reator. Dimetilamina, ácido acético e água foram misturados em um recipiente de mistura de catalisador do qual o fluxo de saída era de 550 g/h contendo 4,5% em peso de dimetilamina e uma quantidade de ácido acético suficiente para manter o pH da corrente em 5,5. Uma corrente compreendendo propionaldeído e 37% em peso de solução de formaldeído em água também contendo 10-15% de metanol (razão molar 1:1 propionaldeído:formaldeído) a um fluxo total de 1.575 g/h foi misturada com a solução de catalisador aquosa e adicionada ao reator a qual foi aquecida até 160°C e mantida a 900 psig. Uma solução de inibidor contendo 8% em peso de 4-Hidroxi-TEMPO em água foi adicionada ao reator a uma taxa de fluxo de 20 g/h. A saída do reator foi resfriada até 20°C, despressurizada até 1 atm e enviada para um separador de fase com uma temperatura interna de 5 °C e pressão de 1 atm. As taxas de fluxo orgânicas e aquosas do separador de fase foram de 1.220 g/h e 1.470 g/h, respectivamente. A fase orgânica continha 93% em peso de metacroleína, enquanto a fase aquosa continha 84% em peso
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12/13 de água. A fase orgânica foi enviada para uma coluna de separação com 9 bandejas; uma solução de inibidor contendo 8% em peso de 4-hidroxiTEMPO em metanol foi adicionada ao condensador da coluna de separação a uma taxa de fluxo de 6 g/h. Os vapores aéreos da coluna de separação foram condensados e reciclados de volta ao separador de fase. A corrente de fundo da coluna de separação foi enviada para uma coluna de destilação a uma taxa de fluxo de 675 g/h com 22 bandejas em que o destilado foi enviado para um processo de esterificação oxidativa a jusante e a corrente de fundo foi enviada para o descarte. Uma solução de inibidor contendo 8% em peso de 4-HidroxiTEMPO em metanol foi adicionada ao condensador da coluna de destilação a uma taxa de fluxo de 10 g/h. O destilado consistiu em 97% em peso de metacroleína, 0,9% em peso de água, 1,6% em peso de metanol e menos de 0,5% em peso de impurezas indesejadas combinadas (por exemplo, ácido acético, ácido propiônico, dímero de metacroleína e 2-metil-2-pentenal) a uma taxa de fluxo de 645 g/h. A fase aquosa foi enviada para uma coluna de destilação com 30 bandejas das quais o fluxo de destilado era de 220 g/h consistindo em 56% em peso de metanol, 44% em peso de metacroleína e 0,1% em peso de água, que foi enviada para um processo de esterificação oxidativa a jusante. Uma solução de inibidor contendo 8% em peso de 4Hidroxi-TEMPO em metanol foi adicionada ao condensador da coluna de destilação a uma taxa de fluxo de 16 g/h. O fluxo de extração lateral da coluna de destilação foi de 735 g/h compreendendo principalmente água e 0,9% em peso de metanol. Uma solução de inibidor contendo 8% em peso de 4Hidroxi-TEMPO em metanol foi adicionada ao receptor de extração lateral da coluna de destilação a uma taxa de fluxo de 2 g/h. A corrente de fundo da coluna de destilação continha principalmente água e o catalisador de aminaácido recuperado. Uma fracção de 0,75 da corrente de fundo da coluna de destilação foi reciclada para o recipiente de mistura de catalisador.
[0024] O exemplo demonstra que o processo desta invenção é eficaz
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13/13 na secagem de uma corrente de metacroleína com uma grande quantidade de água para produzir uma corrente de produto de metacroleína com baixa concentração de água, baixa concentração de impurezas indesejadas, embora também capturando efetivamente metanol contido no estoque de alimentação de formalina para uso em um processo de esterificação oxidativa a jusante até um nível não previamente alcançado pelos vários métodos da técnica anterior.

Claims (10)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Processo para preparar metacroleína, caracterizado pelo fato de que compreende:
    (a) misturar água e um catalisador de amina-ácido para fornecer uma corrente de catalisador;
    (b) enviar a corrente de catalisador e uma corrente de reação compreendendo propionaldeído, formaldeído e metanol para um reator para produzir uma primeira corrente intermediária compreendendo metacroleína, metanol e pelo menos 8% em peso de água;
    (c) fornecer a primeira corrente intermediária a um separador de fase para produzir (i) uma fase orgânica compreendendo água e pelo menos 70% em peso de metacroleína e (ii) uma fase aquosa compreendendo metacroleína, metanol, catalisador de amina-ácido e pelo menos 70% em peso de água;
    (d) destilar a fase orgânica em uma primeira coluna de destilação para produzir (i) uma segunda corrente intermediária compreendendo metacroleína e menos de 2% em peso de água e (ii) uma corrente aérea;
    (e) destilar a segunda corrente intermediária em uma segunda coluna de destilação para produzir (i) uma primeira corrente de produto compreendendo metacroleína e metanol em uma quantidade combinada de pelo menos 97 % em peso, menos de 2% em peso de água e menos de 1 peso % de impurezas compreendendo um ou mais de ácido acético, ácido propiônico, dímero de metacroleína e 2-metil-2-pentenal e (ii) uma corrente de resíduo;
    (f) reciclar pelo menos parte da corrente aérea para o separador de fase;
    (g) destilar a fase aquosa em uma terceira coluna de destilação para produzir (i) uma segunda corrente de produto compreendendo
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  2. 2/3 metacroleína, metanol e menos de 5% em peso de água, (ii) uma corrente de fundo compreendendo catalisador de amina-ácido e (iii) uma corrente de extração lateral compreendendo água e menos de 2% em peso de metanol; e (h) reciclar pelo menos parte da corrente de fundo para a corrente de catalisador.
    2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o propionaldeído é produzido contatando etileno com CO e H2 na presença de um catalisador de hidroformilação.
  3. 3. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer pelo menos parte da primeira corrente de produto a um processo compreendendo contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa para produzir metil metacrilato.
  4. 4. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer pelo menos parte da segunda corrente de produto a um processo compreendendo contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa para produzir metil metacrilato.
  5. 5. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer pelo menos parte da primeira corrente de prosuto e pelo menos parte da segunda corrente de produto a um processo compreendendo contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa para produzir metil metacrilato.
  6. 6. Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer pelo menos parte da primeira corrente de prosuto e pelo menos parte da segunda corrente de produto a um processo compreendendo contatar a metacroleína com metanol e um gás contendo oxigênio na presença de um catalisador de esterificação oxidativa
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    3/3 para produzir metil metacrilato.
  7. 7. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a primeira coluna de destilação é operada como uma coluna de separação.
  8. 8. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a fase orgânica compreende menos de 10% em peso de metanol.
  9. 9. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o separador de fase é operado a uma temperatura inferior a 15°C.
  10. 10. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a razão da segunda corrente intermediária saindo da primeira coluna de destilação para a fase orgânica entrando na primeira coluna de destilação éde l:10a8:10.
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