BR112019019598A2 - chapa de aço austenítica resistente ao desgaste - Google Patents

chapa de aço austenítica resistente ao desgaste Download PDF

Info

Publication number
BR112019019598A2
BR112019019598A2 BR112019019598A BR112019019598A BR112019019598A2 BR 112019019598 A2 BR112019019598 A2 BR 112019019598A2 BR 112019019598 A BR112019019598 A BR 112019019598A BR 112019019598 A BR112019019598 A BR 112019019598A BR 112019019598 A2 BR112019019598 A2 BR 112019019598A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
content
less
austenite
wear
steel
Prior art date
Application number
BR112019019598A
Other languages
English (en)
Other versions
BR112019019598B1 (pt
Inventor
Fujioka Masaaki
Yoshimura Masahide
Minagawa Masanori
Namegawa Tetsuya
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of BR112019019598A2 publication Critical patent/BR112019019598A2/pt
Publication of BR112019019598B1 publication Critical patent/BR112019019598B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

a presente invenção refere-se a uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com um aspecto da presente invenção, que tem uma composição química predeterminada, as quantidades de c e mn, em % em massa, satisfazem -13,75 × c + 16,5 = mn = -20 × c + 30, a fração volumétrica de austenita em uma estrutura metalográfica é de 40% ou mais, e menor que 95%, e o tamanho médio de grão da austenita é de 40 a 300 µm.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO AUSTENÍTICA RESISTENTE AO DESGASTE.
CAMPO DA TÉCNICA DA INVENÇÃO [0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste usada para um membro resistente ao desgaste.
TÉCNICA RELACIONADA [0002] Uma chapa de aço para membros resistentes ao desgaste, na técnica relacionada, é fabricada endurecendo-se um aço que contém cerca de 0,1% a 0,3% de C, conforme divulgado no Documento de Patente 1, ou semelhante, para fazer com que a estrutura metalográfica contenha martensita. Essa chapa de aço tem uma dureza Vickers tão significativamente alta quanto cerca de 400 a 600 Hv, e é excelente em resistência ao desgaste. No entanto, a estrutura de martensita é tão dura que é inferior em trabalhabilidade e tenacidade à flexão. Além disso, embora a chapa de aço para membros resistentes ao desgaste, na técnica relacionada, contenha C em uma grande quantidade a fim de aumentar a dureza, um teor de C de 0,2% ou mais causa uma possibilidade de trincas na soida.
[0003] Por outro lado, o aço fundido com alto teor de Mn foi usado como um material com resistência ao desgaste e maleabilidade. O aço fundido com alto teor de Mn apresenta boa maleabilidade e tenacidade devido ao fato de que a matriz é austenita. No entanto, o aço fundido com alto teor de Mn tem uma característica que, quando a porção da superfície sofre deformação plástica devido a uma colisão com uma rocha, ou similar, geminação por deformação ou, sob certas condições, ocorre uma transformação martensítica induzida por deformação, e apenas a dureza da porção da superfície aumenta significativamente. Por essa razão, o aço fundido com alto teor de Mn permanece austenítico na parte central, mesmo quando a resistência ao des
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 33/85
2/49 gaste da superfície de impacto (porção da superfície) é melhorada e, desse modo, pode ser mantida em um estado excelente em maleabilidade e tenacidade.
[0004] Como aço fundido com alto teor de Mn, foram propostos os aços definidos no documento n° JIS G 5131 e os aços austeníticos resistentes ao desgaste, nos quais as propriedades mecânicas e a resistência ao desgaste são melhoradas aumentando-se o teor de C e o teor de Mn. (Consultar os Documentos de patente 2 a 8 e similares).
[0005] Em muitos casos, esses aços fundidos com alto teor de Mn contêm C em uma quantidade tão grande quanto 1% ou mais, a fim de melhorar a resistência ao desgaste. Em um aço com um teor de C de 1% ou mais, mesmo se for formada austenita excelente em maleabilidade e tenacidade, pode haver casos em que a maleabilidade e a tenacidade diminuam devido à precipitação de uma grande quantidade de carbonetos e similares. Quando o teor de C é excesslvamente reduzido com o propósito de melhorar a maleabilidade e a tenacidade, é necessário adicionar uma grande quantidade de Mn a fim de estabilizar a austenita, e há uma desvantagem de que o custo da liga se torna excessivo.
[0006] O Documento de Patente 9 propõe um método de fabricação de aço fundido com alto teor de Mn, principalmente, com uso de martensita induzida por deformação como um método para evitar a adição de uma grande quantidade de Mn e C. O principal mecanismo para melhorar a resistência ao desgaste do aço austenítico resistente ao desgaste com alto teor de C, alto teor de Mn, descrito acima, é que a deformação por geminação da austenita é causada por forte deformação introduzida na porção de superfície do aço durante uma colisão com uma rocha ou similar e, desse modo, ocorre um endurecimento induzido por deformação significativo na porção da superfície do aço. O método descrito no Documento de Patente 9 deve melhorar a resis
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 34/85
3/49 tência ao desgaste do aço, transformando-se, principalmente, austenita em martensita com alto teor de carbono por forte deformação da porção de superfície do aço. Sabe-se que a martensita que contém uma grande quantidade de carbono aumenta na dureza proporcional à quantidade de C, e é uma estrutura muito dura. Por essa razão, de acordo com o método descrito no Documento de Patente 9, a quantidade de C pode ser reduzida em comparação com o aço austenítico resistente ao desgaste. Além disso, de acordo com o método descrito no Documento de Patente 9, uma vez que a austenita não precisa ser estabilizada tanto quanto o aço austenítico resistente ao desgaste, é possível reduzir a quantidade de Mn.
[0007] No entanto, o Documento de Patente 9 exige um tratamento térmico complexo e de longa duração, o que inclui uma etapa de realizar um tratamento de homogeneização de 850°C a 1,200°C por 0,5 a 3 horas, uma etapa de realizar resfriamento de 500°C a 700°C, uma etapa de realizar um tratamento de perlitização por 3 a 24 horas, uma etapa de realizar um tratamento de austenítização para aquecer novamente de 850°C a 1.200°C e, posteriormente, uma etapa de realizar resfriamento com água.
DOCUMENTO DA TÉCNICA ANTERIOR
DOCUMENTOS DE PATENTE [0008] [Documento de Patente 1] Não Examinada, Primeira Publicação n° [0009] [Documento de Patente
Examinada, Segunda Publicação n° [0010] [Documento de Patente
Examinada, Segunda Publicação n° [0011] [Documento de Patente
Examinada, Segunda Publicação n° [0012] [Documento de Patente
Pedido de Patente
2014-194042
2]
S57-17937
Pedido
3] Pedido
S63-8181
4] Pedido
H1-14303
5] Pedido de de de de
Patente
Patente
Patente
Patente
Japonesa
Japonesa
Japonesa
Japonesa
Japonesa
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 35/85
4/49
Examinada, Segunda Publicação n° H2-15623 [0013] [Documento de Patente 6] Pedido de Patente Japonesa Examinada, Segunda Publicação n° S60-56056 [0014] [Documento de Patente 7] Pedido de Patente Japonesa Não Examinada, Primeira Publicação n° S62-139855 [0015] [Documento de Patente 8] Pedido de Patente Japonesa Não Examinada, Primeira Publicação n° Η1-142058 [0016] [Documento de Patente 9] Pedido de Patente Japonesa Não Examinado, Primeira Publicação n° H11-61339 DIVULGAÇÃO DA INVENÇÃO
PROBLEMAS A SEREM SOLUCIONADOS PELA INVENÇÃO [0017] A presente invenção foi produzida em vista de tais circunstâncias, e é um objetivo da mesma fornecer uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste que seja excelente em resistibilidade e resistência ao desgaste e excelente em tenacidade e maleabilidade que conflitem com a mesma.
MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMA [0018] A fim de melhorar a resistência ao desgaste e a resistibilidade de uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, é preferencial que uma grande quantidade de martensita a' e martensita ε esteja contida na austenita. No entanto, pode haver casos em que, quando a martensita o' e a martensita ε estiverem excessivamente contidas, a tenacidade e a maleabilidade da chapa de aço austenítica resistente ao desgaste se deteriorem. A fim de obter a resistência, resistibilidade, tenacidade e maleabilidade ao desgaste da chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, uma estrutura que contém principalmente uma fase austenítica precisa ser formada a uma temperatura na qual a chapa de aço austenítica resistente ao desgaste é usada. Além disso, é preferencial ter uma estrutura que inclua martensita o' e martensita ε em aço, e a estrutura não inclui excessivamente as estru
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 36/85
5/49 turns acima, A fim de alcançar tal estrutura, é necessário ajustar a composição química do aço e controlar a estabilidade da austenita em um grau apropriado.
[0019] A fim de melhorar adicionalmente a resistência ao desgaste da chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, é necessário aumentar significativamente a dureza da porção da superfície da chapa de aço, fazendo com que ocorra um endurecimento significativo induzido por deformação na porção da superfície da chapa de aço, provocando-se deformação por geminação, por meio de deformação plástica, devido a uma colisão com uma rocha, ou similar, aumentando-se o teor de C para cerca de 1%, ou gerando-se martensita dura por meio de transformação martensítica induzida por deformação. Uma vez que a dureza da martensita que contém uma grande quantidade de carbono é alta, fazendo com que a transformação martensítica induzida por deformação ocorra na porção de superfície da chapa de aço melhore significativamente a resistência ao desgaste da chapa de austenítica aço resistente ao desgaste. A partir desse ponto de vista, é necessário controlar a estabilidade da austenita, de modo que a transformação martensítica induzida por deformação ocorra no momento de uma colisão com uma rocha, ou similar, mesmo quando a estrutura da chapa de aço austenítica resistente ao desgaste é uma estrutura que primariamente contém austenita durante a fabricação. Com esse propósito, a quantidade de C e Mn é controlada.
[0020] A fim de melhorar a tenacidade da chapa de aço, o refinamento de grãos de austenita (doravante, às vezes, simplesmente denominados grãos) é extremamente eficaz, e isso pode ser conseguido por laminaçâo a quente. O refinamento de grãos tem um efeito de melhorar a tenacidade em proporção à potência -1/2 do tamanho de grão, como é conhecido a partir da relação Hali-Petch, similar. No entanto, o refinamento excessivo tem uma desvantagem de aumentar a
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 37/85
6/49 quantidade de carbonetos precipitados nos limites dos grãos, aumentando-se os sítios de nucleação de carbonetos formados nos limites dos grãos de austenita. Os carbonetos nos limites dos grãos são muito duros e, quando a quantidade de carbonetos precipitados aumenta, a tenacidade e a maleabilidade do aço diminuem. Os presentes inventores constataram que a tenacidade e a maleabilidade da chapa de aço podem ser melhoradas conseguindo-se o refinamento dos grãos sem reduzir excessivamente o tamanho dos grãos.
[0021] Conforme descrito acima, a presente invenção fornece a seguinte chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, controlando-se adequadamente a composição química da chapa de aço e conseguindo-se o refinamento dos grãos da chapa de aço por laminação a quente.
[0022] [1] Uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com um aspecto da presente invenção, inclui, como composição química, em % em massa:
[0023] C: 0,2% a 1,6%;
[0024] Si: 0,01% a 2,00%;
[0025] Mn: 2,5% a 30,0%;
[0026] P: 0,050% ou menos;
[0027] S: 0,0100% ou menos;
[0028] Cu: 0% a 3,0%;
[0029] Ni: 0% a 3,0%;
[0030] Co: 0% a 3,0%;
[0031] Cr: 0% a 5,0%;
[0032] Mo: 0% a 2,0%;
[0033] W: 0% a 2,0%;
[0034] Nb: 0% a 0,30%;
[0035] V: 0% a 0,30%;
[0036] Ti: 0% a 0,30%;
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 38/85
7/49 [0037] Zr: 0% a 0,30%;
[0038] Ta: 0% a 0,30%;
[0039] B: 0% a 0,300%;
[0040] Ah 0,001 % a 0,300%;
[0041] N:0%a 1,000%;
[0042] O: 0% a 0,0100%;
[0043] Mg: 0% a 0,0100%;
[0044] Ca: 0% a 0,0100%;
[0045] REM: 0% a 0,0100%; e [0046] um remanescente que inclui Fe e impurezas, [0047] em que, quando as quantidades de Ce Mn em % em massa são respectivamente denominadas C e Mn, as quantidades de C e Mn satisfazem -13,75 x C + 16,5 < Mn < -20 x C + 30, [0048] uma estrutura metalográfica inclui, por fração volumétrica, austenita: 40% ou mais, e menos de 95%, e [0049] um tamanho médio de grão da austenita é de 40 a 300 pm.
[0050] [2] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com [1], a composição química pode satisfazer a seguinte fórmula,
-C + 0,8 x Si - 0,2 x Mn - 90 x (P + S) + 1,5 x (Cu + Ni + Co) 4- 3,3 x Cr + 9 x Mo + 4,5 x W + 0,8 x Al + 6 x N + 1,5 >3,2 [0051] em que um símbolo para cada um dos elementos na fórmula representa uma quantidade do elemento correspondente em % em massa.
[0052] [3] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com [1] ou [2], a estrutura metalográfica pode incluir, por fração de volume:
[0053] Martensita ε: 0% a 60%; e [0054] Martensita a’: 0% a 60%, e [0055] uma soma da martensita ε e da martensita a' pode ser de
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 39/85
8/49
5% a 60%.
[0056] [4] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer um de [1] a [3], a composição química pode incluir, em % em massa, 0,0001% a 0,0100% de O, e uma soma do teor de Mg, do teor de Ca, e um teor de REM pode ser de 0,0001% a 0,0100%.
[0057] [5] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com [4], a composição química pode incluir, em % em massa, 0,0001% a 0,0050% de S, e quantidades de O e S em % em massa podem satisfazer O/S > 1,0.
[0058] [6] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer um de [1] a [5], como composição química, quando as quantidades de C e Mn em % em massa sâo respectivamente denominadas C e Mn, as quantidades de C e Mn podem satisfazer-6,5 x C + 16,5 < Mn < -20 x C + 30.
[0059] [7] Na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer um de [1] a [6], a composição química pode incluir, em % em massa, 0% a 0,2% de Cu.
EFEITOS DA INVENÇÃO [0060] De acordo com o aspecto da presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste (doravante, simplesmente denominada chapa de aço) que é excelente em resistibiUidade e resistência ao desgaste e excelente em tenacidade e maleabilidade, que conflitam com a mesma. Especificamente, de acordo com o aspecto da presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço excelente em resistibilidade e resistência ao desgaste e excelente em tenacidade e maleabilidade, controlando-se adequadamente a composição química, controlando-se adequadamente a estrutura metalográfica por laminação a quente e conseguindo-se o refinamento de grãos da chapa de aço. A chapa de aço, de acordo com a presente
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 40/85
9/49 invenção, pode ser fabricada com uma largura de cerca de 5 m e um comprimento de cerca de 50 m, com várias espessuras de chapa que variam de cerca de 3 mm a cerca de 200 mm. Por essa razão, a chapa de aço, de acordo com a presente invenção, não se limita a um membro resistente ao desgaste relativamente pequeno, ao qual é aplicado um impacto, como um revestimento de britador, e também pode ser usado como um membro muito grande para uma máquina de construção e um membro estrutural resistente ao desgaste. Além disso, de acordo com a chapa de aço, de acordo com a presente invenção, também podem ser fabricados tubos de aço e aços conformados que têm características semelhantes às da chapa de aço, de acordo com a presente invenção. Além disso, de acordo com um aspecto preferencial da presente invenção, o embrutecimento de grãos em uma soldagem pode ser suprimido com uso de oxlssulfetos, de modo que seja possível fornecer uma chapa de aço excelente, também, na tenacidade da solda.
MODALIDADES DA INVENÇÃO [0061] Doravante, uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com uma modalidade, será descrita em detalhes. Na presente modalidade, uma chapa de aço com uma estrutura que contém principalmente austenita de alta dureza, conforme descrito acima, ou com uso de transformação martensítica da estrutura de austenita, é definida como aço austenítico resistente ao desgaste. Especificamente, uma chapa de aço com uma fração de volume de austenita de 40% ou mais, e menos de 95%, é definida como uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste.
[0062] Primeiro, será descrita a razão para a limitação de cada um dos elementos contidos na chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com a presente modalidade. Além disso, % em relação à quantidade de um elemento, significa % em massa, a me
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 41/85
10/49 nos que especificado de outra forma.
C: 0,2% a 1,6% [0063] C estabiliza a austenita e melhora a resistência ao desgaste. A fim de melhorar a resistência ao desgaste da chapa de aço, o teor de C precisa ser de 0,2% ou mais. Em um caso em que é necessária uma resistência ao desgaste particularmente alta, o teor de C é, de preferência, 0,3% ou mais, 0,5% ou mais, 0,6% ou mais ou 0,7% ou mais. Por outro lado, quando o teor de C excede 1,6%, uma grande quantidade de carbonetos grosseiros é formada no aço, e a chapa de aço não pode atingir alta tenacidade. Por essa razão, o teor de C é definido como 1,6% ou menos. O teor de C é, com mais preferência, definido como 1,4% ou menos, ou 1,2% ou menos. Para uma melhora adicional na tenacidade, o teor de C pode ser de 1,0% ou menos, ou 0,8% ou menos.
SI: 0,01% a 2,00% [0064] O Si é tipicamente um elemento desoxidante e um elemento sólido de fortalecimento da solução, mas tem o efeito de suprimir a formação de carbonetos de Cr e Fe. Os presentes inventores conduziram vários exames nos elementos que suprimem a formação de carbonetos e constataram que a formação de carbonetos é suprimida in~ cluindo-se uma quantidade predeterminada de Si. Especificamente, os presentes inventores constataram que a formação de carboneto é suprimida definindo-se o teor de Si em 0,01 a 2,00%. Quando o teor de Si é menor do que 0,01%, o efeito de suprimir a formação de carbonetos não é obtido. Por outro lado, quando o teor de Si excede 2,00%, pode haver casos em que inclusões grosseiras sejam formadas no aço e, desse modo, a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço se deteriorem. O teor de Si, de preferência, é definido em 0,10% ou mais, ou 0,30% ou mais. Além disso, o teor de Si, de preferência, é definido em 1,50% ou menos, ou 1,00% ou menos.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 42/85
11/49
Μη: 2,5% a 30,0%, -13,75 χ C + 16,5 < Μη < -20 x C + 30 [0065] Mn é um elemento que estabiliza a austenita em conjunto com C. O teor de Mn é definido entre 2,5 e 30,0%. A fim de melhorar a estabilização da austenita, o teor de Mn, de preferência, é definido em 5,0% ou mais, 10,0% ou mais, 12,0% ou mais, ou 15,0% ou mais. O teor de Mn, de preferência, é definido em 25,0% ou menos, 20,0% ou menos ou 18,0% ou menos.
[0066] A partir do ponto de vista da estabilização da austenita, o teor de Mn é definido, em relação ao teor de C, em -13,75 *0 + 16,5 (%) ou mais e -20 * C + 30 (%) ou menos (ou seja, -13,75 χ C + 16,5 < Μη < -20 χ C + 30). Isso ocorre devido ao fato de que, quando o teor de Mn é menor do que -13,75 x C + 16,5 (%), em relação ao teor de C, a fração volumétrica de austenita se torna menor que 40%. Além disso, quando o teor de Mn é de mais de -20 χ C + 30 (%), em relação ao teor de C, a fração volumétrica de austenita se torna superior a 95%.
[0067] A fim de manter uma melhor maleabilidade e tenacidade, o teor de Mn, de preferência, é definido, em relação ao teor de C, em 6,5 x C + 16,5 (%) ou mais e -20 x C + 30 (%) ou menos (ou seja, -6,5 χ C + 16,5 < Mn < -20C + 30). Controlando-se a relação entre o teor de Mn e o teor de C para a faixa acima, é possível reduzir a fração volumétrica de martensita contida na estrutura da chapa de aço, particularmente, a martensita a', e, desse modo, a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço podem ser significativamente melhoradas. Uma vez que a influência de C sobre a estabilização da austenita é muito grande, na chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, a relação entre o teor de Mn e o teor de C mencionado acima é particularmente importante.
P: 0,050% ou menos [0068] O P segrega nos limites dos grãos e reduz a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço, de modo que seja preferencial reduzir
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 43/85
12/49 a quantidade de P o máximo possível. Por essa razão, o teor de P é definido como 0,050% ou menos. O teor de P, de preferência, é definido em 0,030% ou menos ou 0,020% ou menos. P, em geral, é incorporado como impurezas oriundas de sucatas, ou similares, durante a produção de aço fundido, mas o limite inferior do mesmo, em particular, não é limitado, e é de 0%. No entanto, quando o teor de P é excessivamente reduzido, pode haver casos em que o custo de fabricação aumente. Por essa razão, o limite inferior do conteúdo P pode ser definido como 0,001% ou mais, ou 0,002% ou mais.
S: 0,0100% ou menos [0069] S é uma impureza e, quando S está excessivamente contido, S segrega nos limites dos grãos ou forma MnS grosseiro, o que reduz, desse modo, a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço. Por essa razão, o teor S é definido como 0,0100% ou menos. O teor de S, de preferência, é definido em 0,0060% ou menos, 0,0040% ou menos ou 0,0020% ou menos. O limite inferior do teor de S é 0%. Conforme será descrito mais adiante, S tem o efeito de melhorar a tenacidade da chapa de aço, em particular, a tenacidade de uma zona afetada pelo calor (HAZ), formando-se oxissulfetos finos no aço com O e Mg, Ca e/ou metais terrosos raros (REM) e, desse modo, suprimindose o crescimento de grãos de austenita. A fim de obter o efeito, o teor de S pode ser definido em 0,0001% ou mais, 0,0005% ou mais ou 0,0010% ou mais. Na presente modalidade, oxissulfetos inclui não apenas um composto que contém O e S, mas também óxidos e sulfetos.
[0070] A chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, inclui adicionalmente, além dos elementos essenciais mencionados acima, um ou dois ou mais de Cu, Ni, Co, Cr, Mo, W, Nb, V, Ti, Zr, Ta, B, N, O, Mg, Ca e REM. Esses elementos não estão necessariamente contidos, e os limites inferiores das quantidades de todos os elemen
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 44/85
13/49 tos são 0%. Além disso, Al, que será mencionado mais adiante, não é um elemento opcional, mas um elemento essencial.
CU: 0% a 3,0%, NI: 0% a 3,0%, e CO: 0% a 3,0% [0071] Cu, Ni e Co melhoram a tenacidade da chapa de aço e estabilizam a austenita. No entanto, quando a quantidade de pelo menos um de Cu, Ni e Co excede 3,0%, o efeito de melhorar a tenacidade da chapa de aço fica saturado e o custo também aumenta. Por essa razão, no caso em que esses elementos estão contidos, a quantidade de cada um dos elementos é configurada para 3,0% ou menos. Cada um dos teores de Cu, Ni e Co é, de preferência, definido em 2,0% ou menos, 1,0% ou menos, 0,5% ou menos ou 0,3% ou menos. Em particular, o teor de Cu, com mais preferência, é definido em 0,2% ou menos. Para estabilização de austenita, o teor de Cu pode ser definido em 0,02% ou mais, 0,05% ou mais ou 0,1% ou mais, e cada um dos teores de Ni e Co pode ser definido em 0,02% ou mais, 0,05% ou mais, 0,1% ou mais, ou 0,2% ou mais.
CR: 0% a 5,0% [0072] O Cr melhora a propriedade de endurecimento por deformação do aço. Quando o teor de Cr excede 5,0%, a precipitação de carbonetos intergranulares é promovida e a tenacidade da chapa de aço é reduzida. Portanto, o teor de Cr é definido em 5,0% ou menos. O teor de Cr, de preferência, é definido em 2,5% ou menos, ou 1,5% ou menos. A fim de melhorar a propriedade de endurecimento por deformação, o teor de Cr pode ser definido como 0,05% ou mais, ou 0,1% ou mais.
MO: 0% a 2,0%s e W: 0% a 2,0% [0073] Mo e W fortalecem o aço, reduzem a atividade de C na fase de austenita e, desse modo, suprimem a precipitação de carbonetos de Cr e Fe precipitados nos limites dos grãos de austenita, melhorando, desse modo, a tenacidade e a maleabilidade da chapa de aço. No
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 45/85
14/49 entanto, mesmo que Mo e W estejam excessivamente contidos, o efeito acima é saturado, mas o custo aumenta. Por essa razão, cada um dos teores de Mo e W é definido em 2,0% ou menos. Cada um dos teores de Mo e W, de preferência, é definido em 1,0% ou menos, 0,5% ou menos ou 0,1% ou menos. A fim de obter os efeitos de maneira confiável, cada um dos teores de Mo e W pode ser definido em 0,01% ou mais, 0,05% ou mais ou 0,1% ou mais.
NB: 0% a 0,30%, V: 0% a 0,30%, TI: 0% a 0,30%, ZR: 0% a 0,30%, e TA: 0% a 0,30% [0074] Nb, V, Ti, Zr e Ta formam precipitados, tais como carbonitretos no aço. Estes precipitados melhoram a tenacidade do aço, suprimindo-se o embrutecimento dos grãos durante a solidificação do aço. Além disso, os elementos reduzem a atividade de C e N na austenita e, desse modo, suprimem a formação de carbonetos, como ce~ mentita e grafite. Além disso, os elementos acima fortalecem o aço, reforçando-se a solução sólida ou endurecendo-se a precipitação.
[0075] Quando pelo menos um entre o teor de Nb, o teor de V, o teor de Ti, o teor de Zr e o teor de Ta excederem 0,30%, pode haver casos em que os precipitados se tornem significativamente mais grosseiros e a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço diminuam. Por essa razão, cada teor de Nb, V, Ti, Zr e Ta é definido em 0,30% ou menos e, de preferência, 0,20% ou menos, 0,10% ou menos, ou 0,01% ou menos. Além disso, é mais preferencial definir a soma do teor de Nb, teor de V, teor de Ti, teor de Zr e teor de Ta em 0,30% ou menos, ou 0,20% ou menos. Para melhorar a tenacidade do aço e a alta resistibilidade, cada um dos teores de Nb e V pode ser definido em 0,005% ou mais, 0,01% ou mais ou 0,02% ou mais. Pela mesma razão, cada teor de Ti, Zr e Ta pode ser definido em 0,001% ou mais ou 0,01% ou mais.
B: 0% a 0,300%
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 46/85
15/49 [0076] B segrega nos limites dos grãos de austenita e, desse modo, suprime a fratura intergranular, melhorando, desse modo, a tensão de prova e a maleabilidade da chapa de aço. No entanto, quando o teor de B excede 0,300%, pode haver casos em que a tenacidade da chapa de aço se deteriore. Por essa razão, o teor de B é definido em 0,300% ou menos. O teor de B, de preferência, é definido em 0,250% ou menos. Para suprimir a fratura intergranular, o teor de B pode ser definido em 0,0002% ou mais, ou 0,001% ou mais.
AL: 0,001% a 0,300% [0077] Al é um elemento desoxidante e é um elemento sólido de fortalecimento de solução, mas, similarmente ao Si, suprime a formação de carbonetos de Cr e Fe. Os presentes inventores conduziram vários exames nos elementos que suprimem a formação de carbonetos e, como resultado, constataram que a formação de carbonetos é suprimida quando o teor de Al é Igual ou superior a uma quantidade predeterminada. Especificamente, os presentes inventores constataram que a formação de carbonetos é suprimida definindo-se o teor de Al entre 0,001 e 0,300%. Quando o teor de Al é menor que 0,001%, o efeito de suprimir a formação de carbonetos não é obtido. Por outro lado, quando o teor de Al excede 0,300%, pode haver casos em que inclusões grosseiras sejam formadas e, desse modo, a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço se deteriorem. O teor de Al, de preferência, é definido em 0,003% ou mais, ou 0,005% ou mais. Além disso, o teor de Al, de preferência, é definido em 0,250% ou menos ou 0,200% ou menos.
N: 0% a 1,000% [0078] N é um elemento eficaz para estabilizar a austenita e melhorar a tensão de prova da chapa de aço. N tem o mesmo efeito que C como um elemento para a estabilização da austenita. N não tem um efeito adverso, como a deterioração da tenacidade, devido à precipita
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 47/85
16/49 ção nos limites dos grãos, e o efeito de N que aumenta a resistência a temperaturas extremamente baixas é maior que C. N também tem um efeito de dispersar nitretos finos no aço por coexistência com elementos formadores de nitreto. Quando o teor de N excede 1,000%, pode haver casos em que a tenacidade da chapa de aço se deteriore significativamente. Por essa razão, o teor de N é definido em 1,000% ou menos. O teor de N, com mais preferência, é definido em 0,300% ou menos, 0,100% ou menos ou 0,030% ou menos. N é incorporado como uma impureza em uma certa quantidade, em aiguns casos, mas o teor de N pode ser definido em 0,003%, ou mais, para o alto reforço descrito acima e similares. O teor de N, com mais preferência, é definido em 0,005% ou mais, 0,007% ou mais ou 0,010% ou mais.
O: 0% a 0,0100% [0079] O é incorporado ao aço como uma impureza em uma certa quantidade, mas O tem o efeito de aumentar a tenacidade refinandose os grãos no HAZ. Por outro lado, quando o teor de O excede 0,0100%, pode haver casos em que a maleabilidade e a tenacidade na HAZ diminuam devido ao embrutecimento do óxido e à segregação nos limites dos grãos. Por essa razão, o teor de O é definido em 0,0100% ou menos. O teor de O, com mais preferência, é definido em 0,0070% ou menos ou 0,0050% ou menos. A fim de aumentar a tenacidade, o teor de O pode ser definido em 0,0001% ou mais, ou 0,0010% ou mais.
MG: 0% a 0,0100%, CA: 0% a 0,0100%, e REM: 0% a 0,0100% [0080] Mg, Ca e REM são formados em grande quantidade em aço com alto teor de Mn e suprimem a formação de MnS, o que reduz significativamente a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço. Por outro lado, quando as quantidades desses elementos são excessivas, uma grande quantidade de inclusões grosseiras é formada no
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 48/85
17/49 aço, o que causa deterioração da maleabilidade e da tenacidade da chapa de aço. Por essa razão, cada teor de Mg, Ca e REM é definido em 0,0100% ou menos. Cada um dos teores de Mg, Ca e REM, com mais preferência, é 0,0070% ou menos ou 0,0050% ou menos. A fim de suprimir a formação de MnS, cada um dos teores de Mg, Ca e REM pode ser definido em 0,0001% ou mais. Cada um dos teores de Mg, Ca e REM pode ser definido em 0,0010% ou mais, ou 0,0020% ou mais.
[0081] Além disso, metais terrosos raros (REM) significam um total de 17 elementos, que incluem Sc, Y e lantanídeos. A quantidade de REM significa a soma das quantidades desses 17 elementos.
O: 0,0001% a 0,0100%, e soma de teor de MG, teor de CA e teor de REM: 0,0001% a 0,0100% [0082] Pelas razões descritas abaixo, além de o teor de O ser definido entre 0,0001% e 0,0100%, é preferencial definir a soma do teor de Mg, teor de Ca e teor de REM de 0,0001% a 0,0100%. Ou seja, a quantidade de pelo menos um elemento de Mg, Ca e REM, de preferência, é definida entre 0,0001% e 0,0100%. No momento, o teor de O pode estar definido em 0,0002% ou mais e definido em 0,0050% ou menos. A soma do teor de Mg, do teor de Ca e do teor de REM pode ser configurada para 0,0003% ou mais, 0,0005% ou mais, ou 0,0010% ou mais, e pode ser configurada para 0,0050% ou menos, ou 0,0040% ou menos.
[0083] A razão pela qual o teor de O é definido em 0,0001% ou mais e a soma do teor de Mg, o teor de Ca e o teor de REM é definida em 0,0001% a 0,0100% é que o embrutecimento de grãos no HAZ da chapa de aço é impedido pela formação de óxidos de Mg, Ca e/ou REM. Sob condições de soldagem padrão, o tamanho de grão de austenita do HAZ, obtido pelo efeito de pinagem de austenita do crescimento de grão pelos óxidos, é de várias dezenas a 300 pm e não excede 300 pm (no entanto, um caso em que o tamanho de grão de aus
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 49/85
18/49 tenita da chapa de aço (metal base) excede 300 pm é excluído). Conforme descrito acima, para controlar o tamanho de grão de austenita da chapa de aço, que inclui o HAZ a 300 pm ou menos, é preferencial que os elementos acima (O, Mg, Ca e REM) sejam incluídos.
S: 0,0001% a 0,0050%, O/S > 1,0 [0084] S forma oxissulfetos com O e Mg, Ca e/ou REM e, desse modo, é um elemento eficaz para o refinamento de grãos. Por essa razão, em um caso em que S esteja contido no aço em conjunto com O e Mg, Ca e/ou REM, a fim de obter o efeito de aumentar a tenacidade através do refinamento de grãos na HAZ, o teor de S, de preferência, é definido em 0,0001 % ou mais. No caso em que S está contido no aço em conjunto com O e Mg, Ca e/ou REM, a fim de obter melhor maleabilidade e tenacidade para a chapa de aço, o teor de S, de preferência, é definido em 0,0050% ou menos.
[0085] No caso em que S está contido em conjunto com O e Mg, Ca e/ou REM no aço, fazendo com que o teor de S e o teor de O satisfaçam uma relação de O/S > 1,0, o efeito de aumentar a tenacidade através o refinamento de grãos no HAZ pode ser significativamente exibido. Visto que os sulfetos são termicamente instáveis, em comparação com os óxidos, quando a proporção de S nas partículas precipitadas aumenta, pode haver casos em que não seja possível fixar partículas fixadoras que sejam estáveis em altas temperaturas. Por essa razão, em um caso em que o teor de O é definido em 0,0001% a 0,0100%, a soma do teor de Mg, o teor de Ca e o teor de REM é definida em 0,0001% a 0,0100% e S está contido no aço, é preferencial que o teor de S seja definido em 0,0001% a 0,0050% e o teor de O e o teor de S sejam definidos em O / S > 1,0. De preferência, O/S > 1,5 ou O/S > 2,0 é satisfeito. Fazendo-se com que o teor de O e o teor de S satisfaçam as condições acima, o estado de precipitação dos oxissulfetos no aço se torna mais preferencial, e o efeito de refinamento de
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 50/85
19/49 grãos pode ser significativamente exibido. Quando o tamanho médio de grão de austenita da chapa de aço é menor do que 150 pm, devido ao efeito acima, o tamanho médio de grão de austenita no HAZ pode ser definido em 150 pm ou menos, sob condições padrão de soldagem. O limite superior de O/S não precisa ser particularmente determinado, mas pode ser definido em 200,0 ou menos, 100,0 ou menos ou 10,0 ou menos.
[0086] Na chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, o remanescente, exceto os elementos acima mencionados, consiste em Fe e impurezas. Na presente modalidade, as impurezas são elementos que são incorporados devido a vários fatores do processo de fabricação, o que inclui as matérias-primas, como minério e sucata, quando a chapa de aço é fabricada industrialmente e são aceitáveis, sem afetar adversamente as propriedades da chapa de aço, de acordo com a presente modalidade.
-C + 0,8 x Si - 0,2 x Mn - 90 x (P + S) + 1,5 χ (Cu + NI* Co) + 3,3 x Cr + 9 x Mo + 4,5 x W + 0,8 x Al + 6 x N + 1,5 > 3,2 [0087] Os presentes inventores obtiveram o conhecimento de que a resistência à corrosão da chapa de aço pode ser melhorada quando um valor CIP expresso por -C + 0,8 x Si - 0,2 x Mn - 90 χ (P + S) + 1,5 x (Cu + Ni + Co) + 3,3 x Cr + 9 x Mo + 4,5 x W + 0,8 x Al + 6 x N + 1,5 é 3,2 ou mais. Além disso, os presentes inventores obtiveram o conhecimento de que as propriedades de desgaste por corrosão, devido a um material no qual uma pasta fluida, tal como areia e cascalho, é misturada em água salgada, que é um ambiente corrosivo, podem ser melhoradas pela melhoria da resistência à corrosão. O limite superior do valor CIP não é particularmente limitado, mas pode ser definido, por exemplo, em 65,0 ou menos, 50,0 ou menos, 40,0 ou menos, 30,0 ou menos, ou 15,0 ou menos.
[0088] Quanto maior o valor CIP, mais a resistência à corrosão e
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 51/85
20/49 as propriedades de desgaste de corrosão da chapa de aço podem ser melhoradas. No entanto, em um caso em que o valor CIP é menor que 3,2, a resistência à corrosão e as propriedades de desgaste de corrosão da chapa de aço não são significativamente melhoradas.
[0089] Na fórmula acima, C, Si, Μη, P, S, Cu, Ni, Co, Cr, Mo, W, Al e N representam as quantidades dos elementos correspondentes em % em massa. Nos casos em que os elementos correspondentes não estão contidos, 0 é substituído.
FRAÇÃO VOLUMÉTRICA DE AUSTENITA: 40% OU MAIS, E MENOS DE 95% [0090] A chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, é uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste que utiliza transformação martensítica induzida por deformação e exige uma quantidade predeterminada de estrutura de austenita. Na chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, a fração volumétrica de austenita na chapa de aço é definida em 40% ou mais, e menos de 95%. Conforme necessário, a fração volumétrica da austenita pode ser definida em 90% ou menos, 85% ou menos ou 80% ou menos. Além disso, para garantir a resistência ao desgaste da chapa de aço, a fração volumétrica de austenita é definida em 40% ou mais. A fração volumétrica de austenita, de preferência, é definida em 45% ou mais, 50% ou mais, 55% ou mais ou 60% ou mais.
FRAÇÃO VOLUMÉTRICA DE MARTENSITA ε, E MARTENSITA o’: 5% a 60% no total, fração volumétrica de martensita ε: 0% a 60%, fração volumétrica de martensita a’: 0% a 60% [0091] A chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, contém uma quantidade predeterminada de martensita ε e martensita a' e, desse modo, pode obter mais facilmente a dureza ou resistibilidade desejada, o que é preferencial. A fração volumétrica total de martensita ε e martensita a', de preferência, é definida em 5% ou mais,
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 52/85
21/49
10% ou mais, ou 15% ou mais. Além disso, para que a chapa de aço obtenha maleabilidade e tenacidade, a fração volumétrica total de martensita ε e martensita a’, de preferência, é definida em 60% ou menos. Além disso, a fração volumétrica total de martensita ε e martensita o', com mais preferência, é definida em 55% ou menos, 50% ou menos, 45% ou menos e 40% ou menos.
[0092] A estrutura metalográfica da chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, de preferência, é produzida a partir de austenita, martensita ε e martensita a'. Além disso, pode haver casos em que, quando a análise da estrutura é realizada por difração de raios X, são obtidos os resultados de medições indicam a presença de quantidades vestigiais (por exemplo, menos de 1%) de precipitados e inclusões, tais como carbonitretos à base de ferro, como cementita, carbonitretos de outros elementos metálicos diferentes do ferro e oxissulfetos de Ti, Mg, Ca, REM e similares, além de outras inclusões. No entanto, esses raramente são observados, quando observados com um microscópio óptico típico, ou mesmo que esses sejam observados, são finamente dispersos em cada austenita, martensita ε e martensita o' ou nos limites entre as estruturas. Por essa razão, esses não são considerados como a estrutura metalográfica de uma matriz chamada da chapa de aço.
[0093] As frações volumétricas de austenita, martensita ε e martensita o’ são determinadas pelo método a seguir.
[0094] Uma amostra é cortada a partir da porção central da espessura da chapa, da chapa de aço (profundidade de 1/2 T (T é a espessura da chapa) da superfície da chapa de aço). Uma superfície da amostra paralela à direção da espessura da chapa e à direção de Iaminação da amostra é usada como uma seção observada e, após a seção observada ser finalizada em uma superfície espelhada por polimento ou similar, a deformação é removida por polimento eletrolítico ou químico polimento.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 53/85
22/49 [0095] Em relação à seção observada, com uso de um difratômetro de raios X, as frações volumétricas de austenita, martensita ε e martensita a' são obtidas a partir do valor médio das Intensldades integradas dos planos 311, 200 e 220 de austenita, com uma estrutura cúbica centrada na face estrutura fee, do vaior médio das intensidades integradas dos planos 010, 011 e 012 de martensita ε com uma estrutura compactada hexagonal densa (estrutura hep) e do valor médio das intensldades integradas dos planos 220, 200 e 211 da martensita a' com estrutura cúbica centrada no corpo (estrutura cco).
[0096] No entanto, em um caso em que o teor de C é de 0,5% ou mais, a martensita a' tem uma estrutura tetragonal centrada no corpo (estrutura bet), e os picos de difração obtidos pela medição de difração de raios X têm picos duplos, devido à anisotropia da estrutura de cristal em alguns casos. Nesse caso, a fração volumétrica de martensita a' é obtida a partir da soma das intensidades integradas dos respectivos picos.
[0097] Em um caso em que o teor de C é menor que 0,5%, devido ao fato de que a razão a/c da rede tetragonal centrada no corpo de martensita a’ é próxima de 1, os picos de difração de raios X da estrutura cúbica centralizada no corpo (estrutura bcc) e da estrutura tetragonal centrada no corpo (estrutura bet) da martensita o' dificilmente podem ser separados um do outro. Por essa razão, a fração volumétrica de martensita a' é obtida a partir do valor médio das intensidades integradas dos planos (220), (200) e (211) da estrutura cúbica centralizada no corpo (estrutura cco). Mesmo se o teor de C for menor que 0,5%, em um caso em que os picos podem ser separados um do outro, a fração volumétrica de martensita tf é obtida a partir da soma das intensidades integradas dos respectivos picos.
TAMANHO MÉDIO DE GRÃOS DE AUSTENITA: 40 a 300 um [0098] Primeiro, o mecanismo de redução da tenacidade do aço austenítico de alto teor de C e alto teor de Mn será descrito. Na chapa
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 54/85
23/49 de aço, de acordo com a presente modalidade, uma vez que o teor de Ceo teor de Mn são altos, um grande número de carbonetos de ferro é formado não apenas nos limites dos grãos de austenita, mas também nos grãos. Visto que esses carbonetos são mais difíceis do que a fase primária do ferro, a concentração de tensões ao redor dos carbonetos aumenta quando uma força externa é aplicada. Consequentemente, as trincas ocorrem entre os carbonetos ou ao redor dos carbonetos, o que causa fratura. Quando uma força externa é aplicada, a concentração de tensão que causa a fratura do aço diminui, à medida que o tamanho de grão da austenita diminui. No entanto, o refinamento excessivo aumenta os sítios de nucleação de carbonetos formados nos limites dos grãos de austenita e tem uma desvantagem de aumentar a quantidade de carbonitretos precipitados. Os carbonetos nos limites dos grãos são muito duros e, quando a quantidade de carbonetos precipitados aumenta, a tenacidade e a maleabilidade do aço diminuem. Os presentes inventores constataram que, ao otimizar o tamanho do grão, a tenacidade e a maleabilidade da chapa de aço podem ser melhoradas.
[0099] Na presente modalidade, a tenacidade da chapa de aço é melhorada basicamente refinando-se a austenita, enquanto suprimese a formação de carbonetos. Conforme descrito acima, a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, inclui austenita em uma fração volumétrica de 40% ou mais e menos de 95%. Além disso, uma vez que a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, é fabricada por laminação a quente, conforme será descrito posteriormente, em detalhes, a austenita na chapa de aço é refinada pela laminação a quente e possui excelente tenacidade.
[00100] Visto que os limites de grão de austenita também são sítios de nucleação de carbonetos, o refinamento excessivo de austenita promove a formação de carbonetos. Quando os carbonetos são formados excessivamente, pode haver casos em que a tenacidade da
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 55/85
24/49 chapa de aço se deteriore. A partir desse ponto de vista, o tamanho médio de grãos de austenita, na chapa de aço, é definido em 40 pm ou mais. O tamanho médio de grãos de austenita, na chapa de aço, é, de preferência, definido em 50 pm ou mais, 75 pm ou mais, ou 100 pm ou mais. Por outro lado, quando o tamanho médio de grãos da austenita excede 300 pm, a tenacidade suficiente não pode ser garantida a uma temperatura baixa de cerca de -40°C. Por essa razão, o tamanho médio de grãos de austenita, na chapa de aço, é definido em 300 pm ou menos. O tamanho médio de grãos de austenita, na chapa de aço, de preferência, é definido em 250 pm ou menos, ou 200 pm ou menos. Além disso, os limites superior e inferior do tamanho médio de grãos da austenita são valores que podem ser conseguidos por laminação a quente, de acordo com a presente invenção, e pelo efeito de fixação da austenita pelos oxissulfetos e similares.
[00101] De acordo com a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, por exemplo, mesmo quando exposto a uma alta temperatura por soldagem, o tamanho médio de grãos de austenita, no HAZ, pode ser reduzido. Por exemplo, no caso de uma chapa de aço com espessura de chapa de 20 mm ou mais, mesmo no caso em que a soldagem a arco de metal blindado (SMAW) é realizada na chapa de aço com uma quantidade de entrada de calor de solda de 1,7 kJ/mm, o tamanho médio de grãos de austenita, em um HAZ, nas proximidades de uma linha de fusão (FL), em uma porção central da espessura da chapa, pode ser mantido na faixa de 40 a 300 pm. Além disso, dependendo do tamanho médio de grãos da austenita da chapa de aço (metal base), conforme descrito acima, incluindo-se Mg, Ca e / ou REM e, além disso, fazendo-se com que a razão de massa de O para S na chapa de aço satisfaça O/S > 1,0, o tamanho médio de grãos de austenita, no HAZ, nas proximidades de FL, após a soldagem, pode ser mantido em uma faixa de 150 pm, ou menos, ou em uma faixa de 40 a 150 pm.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 56/85
25/49
Como resultado, a tenacidade da junta soldada obtida pela soldagem da chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, pode ser aprimorada. Além disso, quando a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, é soldada, pode ser usado um método de soldagem altamente eficiente, como o aumento da entrada de calor da solda.
[00102] Doravante, um método para medir o tamanho médio de grão de austenita, na presente modalidade, será descrito. Primeiro, é cortada uma amostra da porção central da espessura de chapa da chapa de aço (profundidade de 1/2 T (T é a espessura da chapa) da superfície da chapa de aço). Um corte transversal paralelo à direção de laminação e à direção da espessura de chapa da chapa de aço é usado como corte observado e, após o corte observado ser concluído em uma superfície espelhada por polimento de alumina, ou similar, o corte observado é corroído com uma solução de nital ou solução de picral. A estrutura metalográfica do corte observado, após a corrosão, é aumentada e observada por um microscópio óptico, um microscópio eletrônico, ou similar para, obter o tamanho médio de grãos da austenita. Mais especificamente, no corte observado, um campo visual de 1 mm x 1 mm, ou mais, é ampliado com uma ampliação de cerca de 100 vezes, o comprimento médio de interceptação linear por grão de austenita observado no campo visual observado é obtido pelo método de segmento de interceptação linear no Anexo C.2 do documento n° JIS G 0551: 2013, e esse é usado como o tamanho médio dos grãos, por meio do qual é obtido o tamanho médio dos grãos da austenita.
[00103] Os meios para conseguir o tamanho médio de grãos da austenita descrito acima serão descritos abaixo. Uma vez que a presente modalidade se refere à chapa de aço, para refinamento do tamanho de grãos da austenita na chapa de aço (metal base), a recristalização por laminação a quente pode ser usada. O tamanho médio de grãos da austenita, após recristalização, é expresso, por exemplo, pela
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 57/85
26/49
Fórmula (1). Na Fórmula (1), Drex é o tamanho médio de grão de austenita após recristalização, Do é o tamanho médio de grão de austenita antes de recristalização, e é a deformação plástica por laminação a quente, p e q são constantes positivas e r é uma constante negativa.
Drex = p X Doq x er ...(1) [00104] De acordo com a Fórmula (1), é possível obter austenita com um tamanho de grão predeterminado, realizando-se uma pluralidade de processos de laminação, enquanto se faz com que a deformação plástica, no momento da laminação a quente, seja a maior possível. Por exemplo, em um caso em que p = 5, q = 0,3, r = -0,75 e o tamanho inicial de grão, ou seja, o tamanho médio de grão de austenita antes da recristalização, é de 600 pm, a fim de fazer com que o tamanho médio de grão de austenita após a recristalização seja de 300 pm ou menos, a deformação plástica, no momento da laminação a quente, precisa ser de 0,056 ou mais. Sob as mesmas condições, para fazer com que o tamanho médio de grão da austenita após recristalização seja de 100 pm ou menos, a deformação plástica, no momento da laminação a quente, precisa ser de 0,25 ou mais. Além disso, nas mesmas condições, a fim de manter o tamanho médio de grãos da austenita, após recristalização a 20 pm ou mais, a deformação plástica, no momento da laminação a quente, pode ser de 2,1 ou menos. A deformação plástica, no momento da laminação a quente, calculada pela Fórmula (1), para obter austenita com um tamanho de grão predeterminado, conforme descrito acima, é um padrão e, na prática, precisa ser finamente ajustada, considerando o crescimento de grão da austenita após a recristalização e o efeito de laminação com várias passagens.
[00105] Os presentes inventores confirmaram que a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, pode ser fabricada pelo método de fabricação descrito abaixo pela pesquisa, até o momento, que
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 58/85
27/49 inclui o que foi mencionado acima.
(1) PROCESSOS DE FUSÃO E FABRICAÇÃO DE PLACA [00106] Os processos de fusão e fabricação de placas não precisam ser particularmente limitados. Ou seja, após a fusão por um conversor, um forno elétrico ou similar, vários processos secundários de refinamento são realizados para conseguir a composição química descrita acima. Depois disso, uma placa pode ser fabricada por um método, como a fundição contínua típica.
(2) PROCESSO DE LAMINAÇÃO A QUENTE [00107] A placa fabricada pelo método descrito acima é submetida à laminação a quente, após ser aquecida. A temperatura de aquecimento da placa, de preferência, é superior a 1.250°C a 1.300°C. Quando a placa é aquecida a mais de 1.300°C, pode haver casos em que a superfície da chapa de aço esteja oxidada e o rendimento diminua, e casos em que a austenita se tome grosseira e não possa ser facilmente refinada, mesmo por laminação a quente, após o aquecimento da placa. Por essa razão, a temperatura de aquecimento da placa é definida em 1.300°C ou menos.
[00108] A redução de laminação cumulativa na faixa de temperatura de 900°C a 1.000°C é definida em 10% a 85%. Foi confirmado que isso pode permitir que o tamanho médio de grão da austenita seja de 40 a 300 pm.
[00109] No entanto, foi confirmado que, mesmo que a temperatura de aquecimento da placa seja de 1.200°C a 1.250°C, a chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, pode ser obtida fazendo-se com que a redução da laminação cumulativa seja de 10% a menos de 30%, na faixa de temperatura de 900°C a 1.000°C, e satisfazendo-se as condições descritas posteriormente.
[00110] Na presente modalidade, foi confirmado que, além das condições acima, também é importante controlar a temperatura de
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 59/85
28/49 acabamento durante a laminação a quente (doravante, às vezes, denominada temperatura de acabamento de laminação). Quando a temperatura de acabamento de laminação é inferior a 900°C, pode haver casos em que a austenita não seja completamente recristalizada e casos em que a austenita seja excessivamente refinada, mesmo que a austenita seja recristalizada e seu tamanho médio de grão se torne inferior a 40 pm. Se a austenita não for completamente recristalizada, pode haver casos em que muitos deslocamentos e deformações sejam introduzidos na estrutura metalográfica, e uma grande quantidade de carbonetos seja formada no resfriamento subsequente. Quando uma grande quantidade de carbonetos é formada no aço, a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço diminuem. Definindo-se a temperatura de acabamento de laminação em 900°C ou mais, os problemas acima mencionados podem ser evitados. Por essa razão, na presente modalidade, a temperatura de acabamento de laminação é definida em 900°C ou mais.
[00111] No resfriamento, após a laminação a quente, o resfriamento acelerado é realizado, exceto no caso em que é realizado um tratamento térmico descrito posteriormente. O propósito do resfriamento acelerado é aumentar a maleabilidade e a tenacidade da chapa de aço, suprimindo-se a formação de carbonetos após a laminação a quente. A fim de suprimir a formação de carbonetos, do ponto de vista da termodinâmica e da possibilidade de a difusão ser possível ou não, é necessário definir o tempo de retenção o mais curto possível entre 850°C e 550°C, que é uma faixa de temperatura na qual os carbonetos se precipitam no aço.
[00112] A taxa média de resfriamento, durante o resfriamento acelerado, é definida em 1°C/s ou mais. Isso ocorre devido ao fato de que, quando a taxa média de resfriamento, durante o resfriamento acelerado, é menor que 1°C/s, o efeito do resfriamento acelerado (o efeito de
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 60/85
29/49 suprimir a formação de carbonetos) não é suficientemente obtido em alguns casos. Por outro lado, quando a taxa de resfriamento, durante o resfriamento acelerado, excede 200°C/s, pode haver casos em que uma grande quantidade de martensita ε e martensita a' seja formada, e a tenacidade e maleabilidade da chapa de aço diminuam. Por essa razão, a taxa média de resfriamento, durante o resfriamento acelerado, é definida em 200°C/s ou menos.
[00113] O resfriamento acelerado, após a laminação a quente, inicia-se, tanto quanto possível, do lado da alta temperatura. Visto que a temperatura na qual os carbonetos realmente começam a precipitar é menor que 850°C, a temperatura inicial de resfriamento é definida em 850°C ou mais. A temperatura de acabamento por resfriamento é definida em 550°C ou menos. O resfriamento acelerado tem não apenas o efeito de suprimir a formação de carbonetos, conforme descrito acima, mas, também, o efeito de suprimir o crescimento de grãos de austenita. Por essa razão, também do ponto de vista de suprimir o crescimento de grãos de austenita, a laminação a quente e o resfriamento acelerado descritos acima foram realizados em combinação.
(3) PROCESSO DE TRATAMENTO TÉRMICO [00114] Em um caso em que o resfriamento acelerado descrito acima não seja realizado, por exemplo, em caso em que o resfriamento é realizado por resfriamento a ar, após a laminação a quente, é necessário realizar um tratamento térmico na chapa de aço, após a laminação a quente, a fim de decompor os carbonetos precipitados. Como tal tratamento térmico, há um tratamento por solução. Na presente modalidade, como tratamento de solução, por exemplo, a chapa de aço é reaquecida a uma temperatura de 1.100°C ou mais, submetida ao resfriamento acelerado a partir de uma temperatura de 1.000°C, ou mais, a uma taxa média de resfriamento de 1 a 200°C/s, e resfriada a uma temperatura de 500°C, ou menos.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 61/85
30/49 [00115] A espessura de chapa da chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, não precisa ser particularmente limitada, mas pode ser definida em 3 a 100 mm. Conforme necessário, a espessura da chapa pode ser definida em 6 mm ou mais, ou 12 mm ou mais, e pode ser definida em 75 mm ou menos, ou 50 mm ou menos. As propriedades mecânicas da chapa de aço, de acordo com a presente modalidade, não precisam ser particularmente definidas, mas de acordo com o documento n° JIS Z 2241: 2011, o limite da tensão de escoamento (YS) pode ser definido em 300 N/mm2 ou mais, a resistência à tração (TS) é de 1.000 N/mm2, ou mais, e o alongamento (EL) pode ser definido em 20% ou mais. Conforme necessário, a resistência à tração pode ser definida em 1.020 N/mm2, ou mais, ou 1.050 N/mm2, ou mais, e pode ser definida em 2.000 N/mm2, ou menos, ou 1.700 N/mm2, ou menos. A tenacidade da chapa de aço pode ser de modo que a energia absorvida a -40°C, de acordo com o documento n° JIS Z 2242: 2005 seja 100 J ou mais, ou 200 J ou mais.
[00116] Satisfazendo-se a composição química e as condições de fabricação descritas acima, pode-se obter uma chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, excelente em resistibilidade e resistência ao desgaste, e tenacidade e maleabilidade. A chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com a presente modalidade, pode ser usada adequadamente para membros pequenos, tal como um cruzamento de trilho, um revestimento de lagarta, uma lâmina de propulsor, uma lâmina de britador, um martelo de rocha e membros grandes que exijam resistência ao desgaste nos campos de maquinaria de construção, maquinaria industrial, engenharia civil e arquitetura, como colunas, tubos de aço e chapas externas.
EXEMPLOS [00117] As placas com as composições químicas mostradas nas Tabelas 1-1 e 1-2 são laminadas a quente, nas condições de lamina
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 62/85
31/49 ção mostradas nas Tabelas 2-1 e 2-2, em chapas de aço com as espessuras de produto mostradas nas Tabelas 2-1 e 2-2. No Exemplo 7 da Tabela 2-1 e no Exemplo Comparativo 41 da Tabela 2-2, o resfriamento ao ar foi realizado após laminação a quente, e um tratamento térmico (tratamento de solução) foi realizado nas condições mostradas nas Tabelas 2-1 e 2-2. Para cada uma das peças de teste coletadas das chapas de aço obtidas, as frações volumétricas de austenita (γ), martensita ε (ε) e martensita a' (a!) e o tamanho médio de grão, a tensão de escoamento (YS), a resistência à tração (TS), o alongamento (EL), a resistência ao desgaste, as propriedades de desgaste por corrosão e a tenacidade da austenita (γ) foram avaliados. Os resultados são mostrados nas Tabelas 2-1 e 2-2.
[00118] Além disso, o método de avaliação específico e os critérios de aprovação/ reprovação de cada valor característico das Tabelas 2-1 e 2-2 são os seguintes.
FRAÇÕES VOLUMÉTRICAS DE AUSTENITA, MARTENSITA ε, E MARTENSITA a’ [00119] Três amostras foram cortadas da parte central da espessura de chapa da chapa de aço (profundidade de 1/2 T (T é a espessura da chapa) da superfície da chapa de aço), superfícies das amostras paralelas à direção da espessura da chapa e à direção da laminação das amostras foram usadas como cortes observados, e depois que os cortes observados foram finalizados para espelhar as superfícies por polimento, ou similar, a deformação foi removida por polimento eletrolítico ou polimento químico.
[00120] Em relação aos cortes observados, com uso de um dífratômetro de raios X (DRX: RINT 2500 fabricado pela Rigaku Corporation), as frações volumétricas de austenita, martensita ε e martensita □' foram obtidas a partir do valor médio das intensidades integradas dos planos 311,200 e 220 de austenita, com uma estrutura cúbica centra
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 63/85
32/49 da na face (estrutura fee), do valor médio das intensidades integradas dos pianos 010, 011 e 012 de martensita ε, com uma estrutura bem ajustada hexagonal densa (estrutura hep), e do valor médio das intensidades integradas dos planos 220, 200 e 211 da martensita a', com estrutura cúbica centrada no corpo (estrutura cco).
[00121] No entanto, em um caso em que a martensita o' tinha uma estrutura tetragonal centrada no corpo (estrutura bet) e os picos de difração obtidos pela medição de difração de raios-X tinham picos duplos, devido à anisotropia da estrutura cristalina, a fração volumétrica da martensita a' foi obtida a partir da soma das intensidades integradas dos respectivos picos. Em um caso em que os picos poderíam ser separados um do outro, a fração volumétrica de martensita a' foi obtida a partir da soma das intensidades integradas dos respectivos picos.
[00122] Um caso, em que a fração volumétrica de austenita foi de 40% ou mais, e menos de 95%, foi determinado como estando dentro da faixa da presente invenção, e, desse modo, foi aprovado. Um caso, em que a fração volumétrica de austenita foi menor que 40%, e 95% ou mais, foi determinado como estando fora da faixa da presente invenção e, portanto, foi reprovado.
TAMANHO MÉDIO DE GRÃOS DE AUSTENITA:
[00123] Foram cortadas três amostras da parte central da espessura de chapa da chapa de aço (profundidade de 1 / 2T (T é a espessura da chapa) a partir da superfície da chapa de aço), cortes transversais paralelos à direção da laminação e à direção da espessura de chapa da chapa de aço foram usados como cortes observados, e depois que os cortes observados foram finalizados para espelhar as superfícies por polimento de alumina, ou similares, os cortes observados foram corroídos com uma solução de nital. Nos cortes observados, um campo visual de 1 mm x 1 mm, ou mais, foi ampliado com uma ampliação de cerca de 100 vezes, a média do comprimento da interceptação liPetição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 64/85
33/49 near por grão de austenita observado, no campo visual observado, foi obtida pelo método do segmento de interceptação linear no anexo C.2 do documento n° JIS G 0551: 2013, e isso foi usado como o tamanho médio de grãos.
[00124] Além disso, sob soldagem a arco de metal blindado (SMAW), com uma quantidade de calor de solda de 1,7 kJ/mm, para um HAZ nas proximidades de uma linha de fusão (FL) na parte central da espessura da chapa, o tamanho médio de grão de austenita no HAZ foi medido.
[00125] Um caso, em que o tamanho médio de grão de austenita, na chapa de aço (metal base), foi de 40 a 300 pm, foi determinado como estando dentro da faixa da presente invenção e, portanto, foi aprovado. Por outro lado, um caso, em que o tamanho médio de grão de austenita, na chapa de aço (metal base), estava fora da faixa de 40 a 300 pm, foi determinado como estando fora da faixa da presente invenção e, portanto, foi reprovado.
TENSÃO DE ESCOAMENTO (YS), RESISTÊNCIA À TRAÇÃO (TS) E ALONGAMENTO (EL):
[00126] Uma peça de teste de tensão coletada, de modo que a direção do comprimento da prova de teste e a direção da largura da chapa de aço fossem paralelas entre si, foi usada e avaliada de acordo com o documento n° J IS Z 2241: 2011. No entanto, a peça de teste de tensão, com uma espessura de chapa de 20 mm ou menos, era o n° 13B do documento n° JIS Z 2241: 2011, e a peça de teste de tensão, com uma espessura de chapa de mais de 20 mm era o n° 4 do documento n°JISZ2241: 2011.
[00127] Um caso em que a tensão de escoamento (YS) foi de 300 N/mm2, ou mais, a resistência à tração (TS) foi de 1.000 N/mm2, ou mais, e o alongamento (EL) foi de 20%, ou mais, foi considerado excelente em resistibilidade e maleabilidade e, desse modo, foi aprovado.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 65/85
34/49
Um caso em que qualquer uma das condições acima não tenha sido atendida foi determinado como tendo sido reprovado.
RESISTÊNCIA AO DESGASTE:
[00128] Em um teste de desgaste por arranhões (velocidade periférica: 3,7 m/seg, 50 horas) em um caso em que uma mistura de areia de silica (n° 5 do documento n° JIS G 5901: 2016) e água (a razão de mistura é 2 de areia de silica: 1 de água) foi usada como material de desgaste, a perda de desgaste foi avaliada com base em aço comum (SS400 do documento n° JIS G 3101: 2015). A razão da quantidade de desgaste em relação ao aço comum nas Tabelas 2-1 e 2-2 foi obtida dividindo-se a perda por desgaste de cada aço pela perda por desgaste do aço comum. No caso em que a espessura da chapa excedeu 15 mm, foi utilizado uma peça de teste com espessura de chapa reduzida para 15 mm.
[00129] Um caso, em que a proporção da quantidade de desgaste em relação ao aço comum foi menor que 0,20, foi determinado como excelente em resistência ao desgaste e, portanto, aprovado. Por outro lado, um caso, em que a razão da quantidade de desgaste, em relação ao aço comum, era 0,20 ou mais, foi considerado inferior na resistência ao desgaste e, portanto, reprovado.
PROPRIEDADES DE DESGASTE POR CORROSÃO:
[00130] Para avaliação das propriedades de desgaste por corrosão, em um teste de desgaste por arranhões (velocidade periférica: 3,7 m/seg, 100 horas) usando uma mistura de areia de silica (tamanho médio de grão de 12 pm) e água do mar (razão de mistura: 30% de areia de silica, 70% de água do mar) como material de desgaste, a perda por desgaste foi avaliada com base no aço comum (SS400 do documento n° JIS G 3101: 2015). A razão da quantidade de desgaste por corrosão para o aço comum, nas Tabelas 2-1 e 2-2, foi obtida dividindo-se a perda por desgaste por corrosão de cada aço pela perda
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 66/85
35/49 por desgaste por corrosão em aço comum. No caso em que a espessura da chapa excedeu 15 mm, foi utilizado uma peça de teste com espessura de chapa reduzida para 15 mm.
[00131] Em uma modalidade preferencial da presente invenção, o valor-alvo da razão da quantidade de desgaste por corrosão para o aço comum foi definido para 0,80 ou menos.
TENACIDADE:
[00132] Para a tenacidade da chapa de aço (metal base), uma peça de teste paralela à direção da laminação foi retirada da posição de 1/4T (T é a espessura da chapa) da chapa de aço, com uso de uma peça de teste de entalhe em V do documento n° JIS Z 2242: 2005, em que um entalhe foi inserido em uma direção na qual as trincas se propagam na direção da largura, a energia absorvida (vE-4o°C (J)) a -40°C foi avaliada de acordo com o documento n° JIS Z 2242: 2005.
[00133] Além disso, sob soldagem a arco de metal blindado (SMAW) com uma quantidade de calor de solda de 1,7 kJ/mm (no entanto, uma espessura de chapa de 6 mm foi definida como 0,6 kJ/mm e uma espessura de chapa de 12 mm foi definida como 1,2 kJ/mm), com uso de uma peça de teste Charpy, na qual um HAZ nas proximidades de uma linha de fusão (FL) na porção central da espessura da chapa se tomou uma posição de entalhe, a energia absorvida (vE-4o°C (J)) a - 40°C foi avaliada nas mesmas condições acima.
[00134] Um caso, em que a energia absorvida a ~40°C da chapa de aço (metal de base) foi de 200 J, ou mais, foi determinado como excelente, em termos de resistência e, assim, foi aprovado. Um caso, em que a energia absorvida a ~40°C da chapa de aço (metal de base), foi de menos de 200 J, foi considerado inferior, em termos de resistência e, portanto, foi reprovado.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 67/85
TABELA 1-1
Classificação N° Remanescente de composição química (% em massa), o que inclui Fe e impurezas
C Si Mn -13,75xC +16,5 -6,5xC +16,5 -20 xC +30 -13,75xC+16,5 <Mn< -20xC+30 -6,5x0+16,5 <Mn< -20xC+30 P s Cu Ni Co Cr Mo W Nb
Exemplo 1 0,2 1,80 20,0 13,8 15,2 26,0 OK OK 0,005 0,0020 1,0
Exemplo 2 0,5 0,60 18,0 9,6 13,3 20,0 OK OK 0,005 0,0020
Exemplo 3 0,3 0,80 18,0 12,4 14,6 24,0 OK OK 0,010 0,0020
Exemplo 4 0,3 0,80 17,0 12,4 14,6 24,0 OK OK 0,010 0,0020 I
Exemplo 5 0,5 0,60 15,0 9,6 13,3 20,0 OK OK 0,020 0,0020
Exemplo 6 0,6 1,00 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,001 0,0010 0,2
Exemplo 7 1,0 1,00 5,0 2,8 10,0 10,0 OK NÃO 0,001 0,0010 0,5
Exemplo 8 1,2 0,80 6,0 0,0 8,7 6,0 OK NÃO 0,002 0,0010 1,0 0,5
Exemplo 9 0,7 0,60 13,5 6,9 12,0 16,0 OK OK 0,020 0,0020 2,5
Exemplo 10 0,7 0,60 11,0 6,9 12,0 16,0 OK NÃO 0,002 0,0001 0,5 4,5
Exemplo 11 0,7 0,60 13,5 6,9 12,0 16,0 OK OK 0,002 0,0001
Exemplo 12 0,7 0,60 13,5 6,9 12,0 16,0 OK OK 0,002 0,0001 0,03
Exemplo 13 0,5 0,60 13,0 9,6 13,3 20,0 OK NÃO 0,001 0,0020 I
Exemplo 14 0,8 0,60 13,0 5,5 11,3 14,0 OK OK 0,001 0,0020
Exemplo 15 0,8 0,60 13,0 5,5 11,3 14,0 OK OK 0,001 0,0020 1,0 0,5
Exemplo 16 0,8 0,60 13,0 5,5 11,3 14,0 OK OK 0,001 0,0020 0,7 0,2 0,2
Exemplo 17 0,8 0,60 13,0 5,5 11,3 14,0 OK OK 0,001 0,0020 1,0 0,2
Exemplo 18 0,8 0,60 14,0 5,5 11,3 14,0 OK OK 0,001 0,0015 0,3 0,5 0,5
Exemplo 19 0,9 1,00 10,0 4,1 10,7 12,0 OK NÃO 0,001 0,0015 1,0 1,0
Exemplo 20 0,8 0,60 10,0 5,5 11,3 14,0 OK NÃO 0,001 0,0015
36/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 68/85
Classificação N° Remanescente de composição química (% em massa), o que inclui Fe e impurezas
C Si Mn -13,75xC +16,5 -6,5xC +16,5 -20 xC +30 -13,75x0+16,5 Mn -20xC+30 -6,5xC+16,5 <Mn< -20xC+30 P S Cu Ni Co Cr Mo W Nb
Exemplo 21 1,1 0,80 6,0 1,4 9,4 8,0 OK NÃO 0,002 0,0010 2,8 0,5 0,5
Exemplo 22 1,1 0,80 6,0 1,4 9,4 8,0 OK NÃO 0,002 0,0010 1,0 0,5 0,5
Exemplo 23 0,9 0,60 7,0 4,1 10,7 12,0 OK NÃO 0,001 0,0015
Exemplo 24 1,o 0,60 7,0 2,8 10,0 10,0 OK NÃO 0,001 0,0015 3,0 1,0
Exemplo 25 1,2 0,60 6,0 0,0 8,7 6,0 OK NÃO 0,001 0,0020
Exemplo 26 1,0 0,60 3,2 2,8 10,0 10,0 OK NÃO 0,002 0,0020
Exemplo 27 1.3 0,60 3,2 -1,4 8,1 4,0 OK NÃO 0,002 0,0015 I
Exemplo 28 0,6 0,30 12,0 8,3 12,6 18,0 OK NÃO 0,002 0,0020
Exemplo 29 0,6 0,30 12,0 8,3 12,6 18,0 OK NÃO 0,002 0,0022
Exemplo 30 0,6 0,30 12,0 8,3 12,6 18,0 OK NÃO 0,002 0,0022
Exemplo 31 0,6 0,30 12,0 8,3 12,6 18,0 OK NÃO 0,002 0,0010
Exemplo 32 0,6 0,30 12,0 8,3 12,6 18,0 OK NÃO 0,002 0,0025
Exemplo 33 0,6 0,30 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,002 0,0010 1,0
Exemplo 34 0,6 0,30 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,002 0,0010 1,0
Exemplo 35 0,6 0,30 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,002 0,0029
Exemplo 36 0,6 0,30 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,002 0,0012 I
Exemplo 37 0,6 0,30 16,0 8,3 12,6 18,0 OK OK 0,002 0,0019 1,0
Exemplo 38 0,9 0,60 11,0 4,1 10,7 12,0 OK OK 0,002 0,0010
37/49
Branco significa que o elemento não está contido de forma intencional.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 69/85
TABELA 1-1 -continuação-
Classificação N° Remanescente de composição química (° 'ó em massa), o que inclui Fe e impurezas
V Ti Zr Ta B Al N O Mg Ca REM o/s Valor de CIP CIP 3,2
Exemplo 1 0,010 0,003 0,0020 0,0025 1,0 1,4
Exemplo 2 0,01 0,02 0,003 0,005 0,0020 0,0025 1,0 -2,7
Exemplo 3 0,03 0,003 0,005 0,0020 0,0020 0,0020 0,0020 1,0 -2,8 -
Exemplo 4 0,01 0,03 0,003 0,005 0,0020 0,0030 1,0 -2,6 -
Exemplo 5 0,030 0,005 0,0020 0,0040 1,0 -3,4 -
Exemplo 6 0,01 0,010 0,004 0,0018 0,0030 1,8 -1,3
Exemplo 7 0,01 0,010 0,400 0,0020 0,0030 2,0 3,3 OK
Exemplo 8 0,001 0,010 0,005 0,0020 0,0060 2,0 10,8 OK
Exemplo 9 0,01 0,005 0,005 0,0020 0,0040 1,0 4,9 OK
Exemplo 10 0,01 0,005 0,005 0,0015 0,0030 15,0 14,5 OK
Exemplo 11 0,01 0,005 0,020 0,0070 0,0022 70,0 -1,5 -
Exemplo 12 0,01 0,005 0,005 0,0020 0,0030 20,0 -1,6 -
Exemplo 13 0,007 0,110 0,0020 0,0030 1,0 -0,7
Exemplo 14 0,01 0,007 0,005 0,0020 0,0030 1,0 -1,7
Exemplo 15 0,01 0,007 0,003 0,0020 0,0030 1,0 6,1 OK
Exemplo 16 0,01 0,007 0,003 0,0020 1.0 3,3 OK
Exemplo 17 0,01 0,007 0,003 0,0020 1,0 3,4 OK
Exemplo 18 0,10 0,01 0,007 0,003 0,0015 1,0 5,9 OK I
Exemplo 19 0,01 0,030 0,003 0,0 2,2 -
Exemplo 20 0,003 0,002 0,0020 0,0030 1,3 -1,0
Exemplo 21 0,01 0,001 0,005 0,005 0,0020 0,0050 2,0 10,6 OK
38/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 70/85
Classificação N° Remanescente de composição química (% em massa), o que inclui Fe e impurezas
V Ti Zr Ta B Al N O Mg Ca REM o/s Valor de CIP CIP >3,2
Exemplo 22 0,01 0,300 0,010 0,005 0,0020 0,0050 2,0 7 G OK
Exemplo 23 0,01 0,002 0,050 0,0020 0,0030 1,3 -0,2 -
Exemplo 24 0,005 0,005 0,0020 0,0030 1,3 5,4 OK
Exemplo 25 0,01 0,005 0,005 0,0020 0,0022 1,0 -0,7
Exemplo 26 0,01 0,003 0,005 0,0022 0,0030 1,1 0,0
Exemplo 27 0,01 0,018 0,005 0,0017 0,0030 1,1 -0,2
Exemplo 28 0,002 0,002 0,0 -1,6 -
Exemplo 29 0,300 0,002 0,0007 0,0030 0,3 -1,4 -
Exemplo 30 0,01 0,010 0,010 0,0 -1,6 -
Exemplo 31 0,01 0,030 0,002 0,0 -1,5 -
Exemplo 32 0,050 0,002 0,0010 0,0030 0,4 -1,6
Exemplo 33 0,01 0,020 0,005 0,0012 1,2 1,0
Exemplo 34 0,01 0,020 0,005 0,0012 1,2 1,0
Exemplo 35 0,01 0,030 0,005 0,0015 0,0030 0,5 -2,4 -
Exemplo 36 0,02 0,010 0,003 0,0 -2,3 -
Exemplo 37 0,050 0,002 0,0 0,9 -
Exemplo 38 0,02 0,001 0,005 0,0100 0,0030 10,0 -1,4
39/49
Branco significa que o elemento não está contido de forma intencional.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 71/85
TABELA 1-2
Classificação N° Remanescente de composição química (% em massa), o que inclui Fe e impurezas
C Si Mn -13,75xC +16,5 -e,5xc +16,5 -20xC +30 -13.75x0+16,5 <Mn< ~20xC+30 -6,5x0+16,5 <Mn< -2QxC+3Q P s Cu Ni Co Cr
Exemplo Comparativo 39 0,5 0,60 24,9 9,6 13,3 20,0 NÃO NÃO 0,005 0,0020 1,0
Exemplo Comparativo 40 0,8 0,60 18,0 5,5 11,3 14,0 NÃO NÃO 0,005 0,0020
Exemplo Comparativo 41 1,4 0,10 5,0 -2,8 7,4 2,0 NÃO NÃO 0,001 0,0010 0,5
Exemplo Comparativo 42 1,0 0,60 14,0 2,8 10,0 10,0 NÃO NÃO 0,020 0,0020
Exemplo Comparativo 43 1,0 0,60 20,0 2,8 10,0 10,0 NÃO NÃO 0,001 0,0030
Exemplo Comparativo 44 1,2 0,60 15,0 0,0 8,7 6,0 NÃO NÃO 0,001 0,0020
Exemplo Comparativo 45 0,25 0,60 3,0 13,1 14,9 25,0 NÃO NÃO 0,001 0,0015
Exemplo Comparativo 46 0,3 0,60 10,0 12,4 14,6 24,0 NÃO NÃO 0,001 0,0010
Exemplo Comparativo 47 0,5 0,60 7,0 9,6 13,3 20,0 NÃO NÃO 0,001 0,0015
Exemplo Comparativo 48 0,8 0,60 3,0 5,5 11,3 14,0 NÃO NÃO 0,001 0,0030
Exemplo Comparativo 49 0J. 0,60 20,0 15,1 15,9 28,0 OK OK 0,001 0,0010
Exemplo Comparativo 50 18 0,60 3,5 -8,3 4,8 -6,0 NÃO NÃO 0,001 0,0025
Exemplo Comparativo 51 1,2 0,60 ÇL5 0,0 8,7 6,0 OK NÃO 0,001 0,0015
Exemplo Comparativo 52 0,3 0,80 14,0 12,4 14,6 24,0 OK NÃO 0,010 0,0020
Exemplo Comparativo 53 0,5 0,60 15,0 9,6 13,3 20,0 OK OK 0,020 0,0020
Exemplo Comparativo 54 0,5 0,60 15,0 9,6 13,3 20,0 OK OK 0,020 0,0020
Exemplo Comparativo 55 0,75 0,60 15,0 6,2 11,6 15,0 OK OK 0,002 0,0010
Exemplo Comparativo 56 0,9 0,60 12,0 4,1 10,7 12,0 OK OK 0,002 0,0010
Exemplo Comparativo 57 0,9 0,60 12,0 4,1 10,7 12,0 OK OK 0,002 0,0200
Exemplo Comparativo 58 0,9 0,60 12,0 4,1 10,7 12,0 OK OK 0,060 0,0010
40/49
Branco significa que o elemento não está contido de forma intencional. Sublinhado significa fora da faixa da presente invenção.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 72/85
TABELA 1-2 -coníinuação-
Classificação N° Remanescente de composição química (% em massa), o que inclui Fe e impurezas
Mo W Nb V Ti Zr Ta B Al N O Mg Ca REM O/S Valor de CIP CIP >3,2
Exemplo Comparativo 39 0,01 0,010 0,002 0,0025 0,0025 1,3 -0,8 -
Exemplo Comparativo 40 0,05 0,01 0,003 0,005 0,0020 0,0025 1,0 -3,0 -
Exemplo Comparativo 41 0,03 0,010 0,005 0,0020 0,0030 2,0 -0,2 -
Exemplo Comparativo 42 0,5 1,0 0,01 0,003 0,005 0,0020 0,0040 1,0 5,2 OK
Exemplo Comparativo 43 0,01 0,005 0,005 0,0020 0,0050 0,7 -3,3
Exemplo Comparativo 44 0,01 0,010 0,005 0,0019 0,0050 1,0 -2,5 -
Exemplo Comparativo 45 0,01 0,001 0,010 0,005 0,0018 0,0050 1,2 0,9 -
Exemplo Comparativo 46 0,01 0,003 0,005 0,0022 0,0050 2,2 -0,5 -
Exemplo Comparativo 47 0,01 0,010 0,005 0,0018 0,0050 1,2 -0,1 -
Exemplo Comparativo 48 0,01 0,010 0,005 0,0018 0,0020 0,0008 0,6 0,3
Exemplo Comparativo 49 0,01 0,010 0,005 0,0018 0,0050 1,8 -2,3 -
Exemplo Comparativo 50 0,030 0,005 0,0015 0,0050 0,6 -0,8 -
Exemplo Comparativo 5^ 0,010 0,005 0,0018 0,0050 0,0010 1,2 0,5 -
Exemplo Comparativo 52 0,010 0,002 0,0 -2,0 -
Exemplo Comparativo 53 0,01 0,010 0,005 0,0020 0,0040 1,0 -3,5
Exemplo Comparativo 54 0,01 0,010 0,005 0,0020 0,0040 1,0 -3,5 -
Exemplo Comparativo 55 0,01 0,010 0,005 0,0020 0,0200 2,0 -2,0 -
Exemplo Comparativo 56 0,35 ο,οοι 0,005 0,0020 0,0030 2,0 -1,6
Exemplo Comparativo 57 0,01 0,007 0,005 0,0020 0,0030 0,1 -3,3 -
Exemplo Comparativo 58 0,01 0,005 0,005 0,0020 0,0030 2,0 -6,8
41/49
Branco significa que o elemento não está contido de forma intencional. Sublinhado significa fora da faixa da presente invenção.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 73/85
TABELA 2-1
Classificação N° Condições de laminação Condições de tratamento térmico
Espessura da placa (mm) Espessura do produto (mm) Temperatura de aquecimento (°C) Temperatura de início de iaminação (°C) Temperatura de término de laminação (°C) Redução de laminação cumulativa a 900°C a 1,000°C (%) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C) Temperatura de rea- queci mento (°C) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C)
Exemplo 1 250 12 1,260 1,100 900 83 870 63 480
Exemplo 2 250 25 1,260 1,100 1,000 68 970 30 400 ;
Exemplo 3 250 25 1,260 1,100 1,000 68 970 30 250
Exemplo 4 250 35 1,275 1,097 1,045 50 1,030 21 80
Exemplo 5 250 35 1,275 1,097 1,045 50 1,030 21 90
Exemplo 6 250 35 1,275 1,100 1,000 50 1,030 21 20
Exemplo 7 250 35 1,275 1,100 1,000 65 1,250 1,200 21 100
Exemplo 8 250 35 1,275 1,100 1,000 65 990 21 500
Exemplo 9 250 35 1,275 1,100 900 75 890 21 510
Exemplo 10 250 35 1,275 1,100 900 75 890 21 80
Exemplo 11 250 35 1,300 1,150 950 54 940 21 80
Exemplo 12 250 35 1,260 1,150 950 54 940 21 90 ;
Exemplo 13 250 50 1,260 1,140 900 58 890 15 350
Exemplo 14 250 50 1,260 1,140 900 58 880 15 360
Exemplo 15 250 50 1,260 1,140 900 58 890 15 350 ;
Exemplo 16 250 50 1,200 1,150 1,030 25 1,020 15 340
Exemplo 17 250 50 1,200 1,150 1,030 28 1,010 15 360
Exemplo 18 250 50 1,200 1,150 1,030 25 1,024 15 350 ;
Exemplo 19 250 6 1,275 1,100 900 85 850 125 450
42/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 74/85
Classificação N° Condições de lamínação Condições de tratamento térmico
Espessura da placa (mm) Espessura do produto (mm) Temperatura de aquecimento (°C) Temperatura de início de laminaçâo (°C) Temperatura de término de lamínação (°C) Redução de lamínação cumulativa a 900°C a 1,000°C (%) Temperatura de início de resfriamento (°C) ^axa de esfria- mento °C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C) Temperatura de rea- queci mento (°C) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C)
Exemplo 20 250 20 1,260 1,130 1,005 52 990 8 90
Exemplo 21 250 20 1,260 1,130 1,005 52 980 8 90
Exemplo 22 250 20 1,260 1,130 1,005 52 990 8 80
Exemplo 23 250 35 1,260 1,090 1,020 68 1,010 1 300
Exemplo 24 250 35 1,260 1,090 1,020 68 1,000 1 310
Exemplo 25 250 35 1,260 1,090 1,020 68 1,000 1 290
Exemplo 26 250 12 1,275 1,130 950 66 930 3 250
Exemplo 27 250 12 1,275 1,130 950 66 920 3 260
Exemplo 28 250 12 1,275 1,120 1,050 34 1,020 3 240
Exemplo 29 250 12 1,275 1,120 1,050 34 1,020 3 250
Exemplo 30 250 12 1,260 1,090 1,050 60 1,010 3 250
Exemplo 31 250 12 1,260 1,150 940 61 920 3 240
Exemplo 32 250 12 1,260 1,150 940 61 910 3 260
Exemplo 33 250 12 1,260 1,150 1,000 48 910 3 250
Exemplo 34 250 12 1,260 1,150 940 61 920 3 230
Exemplo 35 250 12 1,260 1,100 1,025 63 1,000 3 260
Exemplo 36 250 12 1,260 1,120 1,050 34 1,020 3 240
Exemplo 37 250 12 1,260 1,100 900 83 870 3 250
Exemplo 38 250 35 1,260 1,080 1,009 80 1,000 1 250
43/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 75/85
TABELA 2-1 -continuacão-
Classificação N° Estado de estrutura metalográfica Propriedades mecânicas
Metal base HAZ Metal base HAZ
Fração de volume γ (%) Fração de volume ε+α' (%) Fração de volume ε (%) Fração de volume a' (%) Tamanho médio de grão γ (pm) Tamanho médio de grão γ (pm) YS (N/mm2) TS (N/mm2) EL (%) Razão de quantidade de desgaste para aço comum Razão de quantidade de desgaste por corrosão para aço comum VE-40DC (J) VE.40QC (J)
Exemplo 1 67 33 33 0 47 118 320 1,005 45 0,17 0,90 313 240
Exemplo 2 80 20 20 0 67 110 336 1,063 52 0,13 1,15 340 273
Exemplo 3 60 40 40 0 67 72 305 1,088 42 0,16 1,16 304 243
Exemplo 4 54 46 46 0 100 104 304 1,119 40 0,14 1,15 320 212
Exemplo 5 63 37 37 0 too 102 318 1,228 43 < 0,01 1,20 326 240
Exemplo 6 80 20 20 0 99 102 337 1,089 52 0,11 1,07 353 276
Exemplo 7 86 14 8 6 73 102 538 1,386 45 < 0,01 0,78 287 286
Exemplo 8 92 8 3 5 73 81 528 1,187 49 < 0,01 0,32 304 293
Exemplo 9 91 9 9 0 58 93 427 1,064 60 < 0,01 0,68 291 315
Exemplo 10 91 9 9 0 58 104 466 1,088 50 < 0,01 0,09 288 294
Exemplo 11 77 23 23 0 93 114 360 1,193 48 < 0,01 1,08 323 302
Exemplo 12 76 24 24 0 89 104 366 1,206 47 < 0,01 1,08 305 300
Exemplo 13 59 41 2 39 81 110 577 1,534 39 < 0,01 1,03 234 220
Exemplo 14 84 16 16 0 81 104 380 1,135 50 < 0,01 1,09 337 307
Exemplo 15 92 8 8 0 81 104 413 1,051 52 < 0,01 0,61 359 329
Exemplo 16 89 11 11 0 166 185 375 1,060 52 < 0,01 0,78 255 190
Exemplo 17 91 9 9 0 150 185 382 1,047 52 < 0,01 0,77 274 194
Exemplo 18 94 6 6 0 146 190 394 1,007 53 0,08 0,62 289 203
Exemplo 19 86 14 0 14 46 177 529 1,256 46 < 0,01 0,85 283 105
Exemplo 20 65 35 9 26 93 110 556 1,508 40 < 0,01 1,05 249 210
44/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 76/85
Classificação N° Estado de estrutura metalográfica Propriedades mecânicas
Metal base HAZ Metal base HAZ
Fração de volume γ (%) Fração de volume ε+α’ (%) Fração de volume ε (%) Fração de volume a’ (%) Tamanho médio de grão y (pm) Tamanho médio de grão y (pm) YS (N/mm2) TS (N/mm2) EL (%) Razão de quantidade de desgaste para aço comum Razão de quantidade de desgaste por corrosão para aço comum VE-40DC (J) VE-40DC (J)
Exemplo 21 94 6 2 4 93 105 481 1,125 53 < 0,01 0,33 295 315
Exemplo 22 84 16 6 10 93 105 519 1,272 47 < 0,01 0,50 285 285
Exemplo 23 61 39 21 18 67 104 549 1,571 36 < 0,01 1,00 256 239
Exemplo 24 75 25 10 15 67 110 533 1,388 42 < 0,01 0,65 265 268
Exemplo 25 87 13 5 8 67 114 516 1,238 45 < 0,01 1,03 296 295
Exemplo 26 42 58 45 13 71 104 520 1,761 25 < 0,01 0,99 221 201
Exemplo 27 82 18 10 8 71 104 536 1,331 42 < 0,01 1,00 271 223
Exemplo 28 55 45 7 38 145 252 594 1,666 36 < 0,01 1,09 221 111
Exemplo 29 52 48 10 38 145 190 602 1,706 34 < 0,01 1,07 249 155
Exemplo 30 56 44 7 37 81 177 624 1,671 35 < 0,01 1,08 295 120
Exemplo 31 55 45 7 38 78 222 629 1,684 34 < 0,01 1,08 269 138
Exemplo 32 55 45 7 38 78 135 628 1,686 35 < 0,01 1,09 269 143
Exemplo 33 85 15 15 0 104 185 355 1,062 52 0,11 0,92 317 213
Exemplo 34 85 15 15 0 78 185 367 1,073 51 0,11 0,92 344 215
Exemplo 35 79 21 21 0 75 144 349 1,138 49 0,11 1,14 321 206
Exemplo 36 79 21 21 0 145 163 324 1,114 50 0,13 1,13 298 207
Exemplo 37 85 15 15 0 49 242 388 1,098 49 0,10 0,93 342 145
Exemplo 38 83 17 17 0 51 101 421 1,190 48 < 0,01 1,07 333 308
45/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 77/85
TABELA 2-2
Classificação N° Condições de laminação Condições de tratamento térmico
Espessura da placa (mm) Espessura do produto (mm) Temperatura de aquecimento (°C) Temperatura de início de laminação(°C) Temperatura de término de laminação (°C) Redução de laminação cumulativa a 900“C a 1,000°C (%) Temperatura de inicio de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C) Temperatura de reaquecirnento (°C) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C)
Exemplo Comparativo 39 250 12 1,260 1,120 900 76 870 63 70
Exemplo Comparativo 40 250 25 1,260 1,100 1.000 68 980 30 400
Exemplo Comparativo 41 250 35 1,260 1,100 1.000 65 - - 950 900 21 100
Exemplo Comparativo 42 250 35 1,260 1,150 960 52 950 21 90
Exemplo Comparativo 43 250 25 1,260 1,100 1.000 68 980 30 80
Exemplo Comparativo 44 250 25 1,260 1,100 1.000 68 980 30 90
Exemplo Comparativo 45 250 25 1,275 1,120 1.020 50 1.000 30 80
Exemplo Comparativo 46 250 25 1,275 1,120 1.020 50 990 30 80
Exemplo Comparativo 47 250 25 1,275 1,120 1.020 50 990 30 90
Exemplo Comparativo 48 250 25 1,275 1,120 1.020 50 1.000 30 90
46/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 78/85
Classificação N° Condições de laminação Condições de tratamento térmico
Espessura da placa (mm) Espessura do produto (mm) Temperatura de aquecimento (°C) Temperatura de início de laminação(°C) Temperatura de término de laminação (°C) Redução de laminação cumulativa a 900°C a 1,000°C (%) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C) Temperaura de reaquecimento °C) Temperatura de início de resfriamento (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de término de resfriamento (°C)
Exempio Comparativo 49 250 25 1,275 1,120 1.020 50 990 30 80
Exemplo Comparativo 50 250 25 1,275 1,120 1.020 50 1.000 30 90
Exemplo Comparativo 51 250 25 1,275 1,120 1.020 50 990 30 90
Exemplo Comparativo 52 250 35 1,350 1,170 1.065 10 1.040 21 80
Exempio Comparativo 53 250 12 1,050 990 950 95 920 63 90
Exemplo Comparativo 54 250 6 1,000 950 900 98 850 125 70
Exemplo Comparativo 55 250 35 1,260 1,050 980 86 970 21 250
Exempio Comparativo 56 250 35 1,260 1,050 980 86 960 21 240
Exemplo Comparativo 57 250 35 1,260 1,050 980 86 960 21 260
Exempio Comparativo 58 250 35 1,260 1,050 980 86 970 21 250
47/49
Sublinhado significa fora da faixa da presente invenção ou fora da faixa preferencial.
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 79/85
TABELA 2-2 --continuação-
Classificação N° Estado de estrutura meta log ráfica Propriedades mecânicas
Metal base HAZ Metal base HAZ
Fração de volume y (%) Fração de volume ε+α’ (%) Fração de volume ε (%) Fração de volume a’ (%) Tamanho médio de grão y (pm) Tamanho médio de grão y (pm) YS (N/mm2) TS (N/mm2) EL (%) Razão de quantidade de desgaste para aço comum Razão de quantidade de desgaste por corrosão para aço comum vE-40i:ic J) VE-40UC J)
Exemplo Comparativo 39 100 0 0 0 58 131 363 877 61 0,12 1,04 382 307
Exemplo Comparativo 40 100 0 0 0 69 130 393 909 58 0,07 1,17 367 285
Exemplo Comparativo 41 100 0 0 0 73 130 488 984 49 0,01 1,00 354 262
Exemplo Comparativo 42 100 0 0 0 95 113 433 904 65 0,05 0,66 361 309
Exemplo Comparativo 43 100 0 0 0 69 104 423 908 55 0,05 1,19 363 207
Exemplo Comparativo 44 100 0 0 0 69 105 458 955 52 0,03 1,14 354 254
Exemplo Comparativo 45 o 100 0 100 101 155 613 1,633 6 0,34 0,93 43 28
Exemplo Comparativo 46 1 93 85 8 ιοί 155 319 1,514 12 0,16 1,01 âl 65
Exemplo Comparativo 47 8 92 86 6 101 154 354 1,837 12 0,08 0,99 61 44
Exemplo Comparativo 48 .13 87 81 6 101 177 415 1,998 11 < 0,01 0,97 72
Exemplo Comparativo 49 52 48 48 0 101 155 249 796 40 0,24 1,13 256 195
Exemplo Comparativo 50 100 0 0 0 101 159 545 1,145 17 < 0,01 1,03 78
Exemplo Comparativo 51 47 53 42 11 101 151 520 1,702 < 0,01 0,96 72 34
48/49
Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 80/85
Classificação N° Estado de estrutura metalográfica Propriedades mecânicas
Metal base HAZ Metal base HAZ
Fração de volume γ (%) Fração de volume ε+α’ (%) Fração de volume ε (%) Fração de volume a’ (%) Tamanho médio de grão γ (prn) Tamanho médio de grão γ (pm) YS (N/mm2) TS (N/mm2) EL (%) Razão de quantidade de desgaste para aço comum Razão de quantidade de desgaste por corrosão para aço comum Vb-40i:ic (J) VE-40CC (J)
Exemplo Comparativo 52 35 65 13 52 460 702 454 1,464 24 0,10 1,11 30 5
Exemplo Comparativo 53 63 37 37 0 31 113 411 1,296 43 0,09 1,20 123 180
Exemplo Comparativo 54 63 37 37 0 16 113 435 1,315 42 0,07 1,20 86 178
Exemplo Comparativo 55 90 10 10 0 44 95 402 1,082 IS 0,07 1,11 20 27
Exemplo Comparativo 56 89 11 11 0 44 70 481 1,177 8 0,02 1,08 34 16
Exemplo Comparativo 57 89 11 11 0 44 122 429 1,130 19 0,05 1,19 36 31
Exemplo Comparativo 58 89 11 11 0 44 122 429 1,132 17 0,05 1,40 36 30
49/49
Sublinhado significa fora da faixa da presente invenção ou fora da faixa preferencial.

Claims (7)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, caracterizada pelo fato de que compreende, como uma composição química, em % em massa:
    C: 0,2% a 1,6%;
    Si: 0,01% a 2,00%;
    Mn: 2,5% a 30,0%;
    P: 0,050% ou menos;
    S: 0,0100% ou menos;
    Cu: 0% a 3,0%;
    Ni: 0% a 3,0%;
    Co: 0% a 3,0%;
    Cr: 0% a 5,0%;
    Mo: 0% a 2,0%;
    W: 0% a 2,0%;
    Nb: 0% a 0,30%;
    V: 0% a 0,30%;
    Ti: 0% a 0,30%;
    Zr: 0% a 0,30%;
    Ta: 0% a 0,30%;
    B: 0% a 0,300%;
    Al: 0,001% a 0,300%;
    N: 0% a 1,000%;
    O: 0% a 0,0100%;
    Mg: 0% a 0,0100%;
    Ca: 0% a 0,0100%;
    REM: 0% a 0,0100%; e um remanescente que inclui Fe e impurezas, em que, quando as quantidades de C e Mn em % em massa são respectivamente denominadas C e Mn, as quantidades de C e
    Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 82/85
  2. 2/3
    Μη satisfazem -13,75 χ C + 16,5 < Μη < -20 χ C + 30, uma estrutura metalográfica inclui, por fração volumétrica, austenita: 40% ou mais, e menos de 95%, e um tamanho médio de grão da austenita é de 40 a 300 pm.
    2. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição química satisfaz a seguinte fórmula,
    -C + 0,8 x Si - 0,2 x Mn - 90 x (P + S) + 1,5 x (Cu + Ni + Co) + 3,3 x Cr + 9 x Mo + 4,5 x W + 0,8 χ Al + 6 x N + 1,5 > 3,2 em que um símbolo para cada um dos elementos na fórmula representa uma quantidade do elemento correspondente em % em massa.
  3. 3. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a estrutura metalográfica inclui, por fração volumétrica:
    Martensita ε: 0% a 60%; e martensita o’: 0% a 60%, e uma soma da martensita ε e da martensita a’ é de 5% a 60%.
  4. 4. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a composição química inclui, em % em massa, 0,0001% a 0,0100% de O, e a soma de um teor de Mg, um teor de Ca e um teor de REM é de 0,0001% a 0,0100%.
  5. 5. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com a reivindicação 4, caracterizada pelo fato de que a composição química inclui,
    Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 83/85
    3/3 em % em massa, 0,0001% a 0,0050% de S, e as quantidades de O e S, em % em massa, satisfazem O/S > 1,0.
  6. 6. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que, quando as quantidades de C e Mn, em % em massa, são respectivamente denominadas C e Mn, as quantidades de C e Mn satisfazem -6,5 χ C + 16,5 < Mn < -20 χ C + 30.
  7. 7. Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que a composição química inclui, em % em massa, 0% a 0,2% de Cu.
    Petição 870190094029, de 19/09/2019, pág. 84/85
BR112019019598-0A 2018-03-29 2018-03-29 Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste BR112019019598B1 (pt)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2018/013281 WO2019186906A1 (ja) 2018-03-29 2018-03-29 オーステナイト系耐摩耗鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR112019019598A2 true BR112019019598A2 (pt) 2020-04-14
BR112019019598B1 BR112019019598B1 (pt) 2023-02-07

Family

ID=65655716

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112019019598-0A BR112019019598B1 (pt) 2018-03-29 2018-03-29 Chapa de aço austenítica resistente ao desgaste

Country Status (8)

Country Link
US (1) US11326237B2 (pt)
EP (1) EP3594374A4 (pt)
JP (1) JP6477983B1 (pt)
KR (2) KR102206319B1 (pt)
CN (1) CN110546290B (pt)
AU (1) AU2018412622A1 (pt)
BR (1) BR112019019598B1 (pt)
WO (1) WO2019186906A1 (pt)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102206319B1 (ko) * 2018-03-29 2021-01-22 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 오스테나이트계 내마모 강판
CN110129682A (zh) * 2019-04-25 2019-08-16 首钢集团有限公司 一种950MPa级TWIP钢及其制备方法
CN110499476A (zh) * 2019-09-03 2019-11-26 昆明理工大学 一种高性能双金属耐磨衬板及制备方法
CN111118408A (zh) * 2020-01-14 2020-05-08 江苏拓展新材料科技有限公司 一种抗氧化高温耐磨不锈钢合金材料
JP2024015532A (ja) * 2020-07-28 2024-02-06 日本製鉄株式会社 耐摩耗鋼
JP7380655B2 (ja) * 2020-08-07 2023-11-15 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼材およびその製造方法
CN112322981B (zh) * 2020-11-06 2022-03-15 首钢贵阳特殊钢有限责任公司 一种凿岩用h22及h25钎杆中空钢
CN112522604A (zh) * 2020-11-16 2021-03-19 江苏联峰能源装备有限公司 一种石油阀体用钢及其制备方法
CN112725684B (zh) * 2020-12-30 2021-11-23 中国科学院合肥物质科学研究院 一种高阻尼孪生诱发塑性钢及其制备方法
CN113278883A (zh) * 2021-04-28 2021-08-20 张选 用于双齿辊筛分碎煤机齿板的稀土耐磨超高锰钢及其制造方法
CN113444985B (zh) * 2021-05-24 2022-10-21 北京中永业科技有限公司 一种钢铁材料及其制备方法
CN113388787B (zh) * 2021-06-27 2023-03-31 上交(徐州)新材料研究院有限公司 一种高强韧耐磨钢及其纳米孪晶增强增韧化的制备方法
WO2023233186A1 (en) * 2022-06-02 2023-12-07 Arcelormittal High manganese hot rolled steel and a method of production thereof
CN116083813A (zh) * 2023-01-05 2023-05-09 鞍钢集团矿业有限公司 一种n微合金化高锰钢及其热处理方法和应用

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4838822A (pt) * 1971-09-22 1973-06-07
JPS5443818A (en) 1977-09-09 1979-04-06 Raufuosu Amiyunishiyonsu Fuabu Austenite wearrresistant steel
JPS54104418A (en) 1978-02-06 1979-08-16 Furukawa Kogyo Kk Austenitic shockk and abrasionnresistant cast steel
JPS56263A (en) * 1979-06-12 1981-01-06 Sumitomo Metal Ind Ltd High-manganese-content steel for low temperature
NO146959C (no) 1980-07-07 1984-05-08 Raufoss Ammunisjonsfabrikker Austenitisk slitebestandig staal
JPS5717937A (en) 1980-07-07 1982-01-29 Canon Inc Electromagnetic release shutter
SU929735A1 (ru) * 1980-09-26 1982-05-23 Государственный Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Цементной Промышленности Аустенитна сталь
AT390807B (de) 1983-08-05 1990-07-10 Kos Bernd Austenitischer manganhartstahl und verfahren zu seiner herstellung
JPS6077962A (ja) 1983-10-03 1985-05-02 Ube Ind Ltd 粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼
JPS62139855A (ja) * 1985-12-11 1987-06-23 Kurimoto Iron Works Ltd オ−ステナイト系耐衝撃耐摩耗鋳鋼
JPS638181A (ja) 1986-06-26 1988-01-13 株式会社東芝 エレベ−タの表示装置
US4842683A (en) 1986-12-19 1989-06-27 Applied Materials, Inc. Magnetic field-enhanced plasma etch reactor
JPH0761349B2 (ja) 1987-07-03 1995-07-05 ユニ・チャ−ム株式会社 移動ウエブへの弾性バンド貼着方法および装置
JPH01142058A (ja) 1987-11-30 1989-06-02 Furukawa Co Ltd オーステナイト系耐衝撃耐摩耗鋳鋼
JPH06306456A (ja) * 1993-04-27 1994-11-01 Nippon Steel Corp 高強度オーステナイト組織鋼部品の製造方法
JP3950519B2 (ja) 1997-08-08 2007-08-01 株式会社神戸製鋼所 高靱性超耐摩耗鋼及びその製造方法
JP4529872B2 (ja) 2005-11-04 2010-08-25 住友金属工業株式会社 高Ｍｎ鋼材及びその製造方法
DE102008056844A1 (de) * 2008-11-12 2010-06-02 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahlband und Verfahren zur Herstellung desselben
CN101717889B (zh) * 2009-12-24 2012-10-24 燕山大学 含纳米原子团高锰钢辙叉及其制造方法
JP2011219809A (ja) * 2010-04-08 2011-11-04 Honda Motor Co Ltd 高強度鋼板
JP5729827B2 (ja) * 2010-10-29 2015-06-03 株式会社神戸製鋼所 高耐力非磁性鋼
AU2013319621B2 (en) * 2012-09-19 2016-10-13 Jfe Steel Corporation Wear-resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and corrosion wear resistance
US10041156B2 (en) 2012-12-26 2018-08-07 Posco High strength austenitic-based steel with remarkable toughness of welding heat-affected zone and preparation method therefor
US20140261918A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Enhanced wear resistant steel and methods of making the same
JP6007847B2 (ja) 2013-03-28 2016-10-12 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性を有する耐磨耗厚鋼板およびその製造方法
PL3000905T3 (pl) * 2013-05-21 2020-04-30 Nippon Steel Corporation Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania
CN104451405B (zh) * 2013-09-13 2017-01-25 宝钢特钢有限公司 一种具有耐冲击磨损性能的奥氏体耐磨钢及其热轧板制造方法
KR102462565B1 (ko) 2014-03-28 2022-11-03 닛테츠 닛신 세이코 가부시키가이샤 내산 이슬점 부식성이 우수한 강판 및 제조 방법 및 배기가스 유로 구성 부재
CN103981450A (zh) * 2014-05-07 2014-08-13 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 一种高锰钢耐磨衬板及其制备方法
JP6108032B2 (ja) * 2014-05-29 2017-04-05 新日鐵住金株式会社 熱処理鋼材及びその製造方法
KR101665821B1 (ko) * 2014-12-24 2016-10-13 주식회사 포스코 표면 가공 품질이 우수한 저온용 강판 및 그 제조방법
JP6693217B2 (ja) * 2015-04-02 2020-05-13 日本製鉄株式会社 極低温用高Ｍｎ鋼材
US10364487B2 (en) 2016-02-15 2019-07-30 Seoul National University R&Db Foundation High entropy alloy having TWIP/TRIP property and manufacturing method for the same
US11326234B2 (en) * 2017-03-31 2022-05-10 Nippon Steel Corporation Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet
KR102206319B1 (ko) * 2018-03-29 2021-01-22 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 오스테나이트계 내마모 강판

Also Published As

Publication number Publication date
CN110546290A (zh) 2019-12-06
KR20190115094A (ko) 2019-10-10
KR102206319B1 (ko) 2021-01-22
JP6477983B1 (ja) 2019-03-06
AU2018412622A1 (en) 2019-10-17
CN110546290B (zh) 2020-09-15
BR112019019598B1 (pt) 2023-02-07
WO2019186906A1 (ja) 2019-10-03
EP3594374A1 (en) 2020-01-15
KR102123604B1 (ko) 2020-06-15
US11326237B2 (en) 2022-05-10
EP3594374A4 (en) 2020-06-10
US20210355569A1 (en) 2021-11-18
KR20200029060A (ko) 2020-03-17
JPWO2019186906A1 (ja) 2020-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112019019598A2 (pt) chapa de aço austenítica resistente ao desgaste
BR112020014123A2 (pt) chapa de aço austenítica resistente ao desgaste
RU2627826C2 (ru) Износоустойчивая толстолистовая сталь, обладающая превосходной низкотемпературной ударной вязкостью и устойчивостью к водородному охрупчиванию, а также способ ее производства
KR101719943B1 (ko) 다층 용접 조인트 ctod 특성이 우수한 후강판 및 그 제조 방법
KR101635008B1 (ko) 용접 열영향부 ctod 특성이 우수한 후육 고장력강 및 그의 제조 방법
KR100967498B1 (ko) 취성 균열 전파 정지 특성이 우수한 대입열 용접용 후강판
BR112017017291B1 (pt) Chapa de aço laminada a quente
EP3006587B1 (en) Thick steel plate having excellent ctod properties in multi-layer welded joints and method for producing same
JP7135464B2 (ja) 耐摩耗厚鋼板
BR122017004300B1 (pt) Method of production of a high resistance steel sheet
US10036079B2 (en) Thick steel sheet having excellent CTOD properties in multilayer welded joints, and manufacturing method for thick steel sheet
JP7135465B2 (ja) 耐摩耗厚鋼板
BR112020011210A2 (pt) aço com alto teor de manganês (mn) e método para fabricação do mesmo
WO2014041996A1 (ja) 低温靭性に優れた高張力鋼板およびその製造方法
BRPI0901378A2 (pt) aço bainìtico para moldes
JP7272438B2 (ja) 鋼材およびその製造方法、ならびにタンク
BR112021001434A2 (pt) aço com alto teor de manganês e método de produção do mesmo
EP3502292B1 (en) Hot-rolled steel sheet
EP2860276B1 (en) Steel plate
KR20130126715A (ko) 판두께 방향의 내피로 특성이 우수한 후강판 및 그의 제조 방법, 그 후강판을 이용한 필렛 용접 조인트
JPH0860293A (ja) 高張力鋼
JP7380655B2 (ja) 鋼材およびその製造方法
JP2008121120A (ja) 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法
BR122018073754B1 (pt) Método para produção de uma chapa de aço

Legal Events

Date Code Title Description
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B06W Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 29/03/2018, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS