BR112019018890A2

BR112019018890A2 - chapa de aço revestida

Info

Publication number: BR112019018890A2
Application number: BR112019018890A
Authority: BR
Inventors: Mitsunobu Takuya
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2017-03-17
Filing date: 2018-03-16
Publication date: 2020-04-14
Also published as: CN110392744B; WO2018169085A1; ES2955863T3; EP3597787A4; EP3597787B1; EP3597787C0; PL3597787T3; KR20190116470A; EP3597787A1; SG11201908425UA; AU2018234211B2; TW201840863A; CN110392744A; JPWO2018169085A1; US20200017937A1; MX2019010925A; US10844463B2; AU2018234211A1; JP6394843B1; TWI658149B

Abstract

a invenção refere-se a uma chapa de aço galvanizada compreendendo uma chapa de aço e uma camada de galvanização provida a pelo menos parte da superfície da chapa de aço. a camada de galvanização tem uma composição química predeterminada em % em massa. a camada de galvanização compreende uma estrutura contendo fase de mg2sn em camada tendo uma fração de área de 5-65% e uma estrutura que contém uma solução sólida de zn e al. a estrutura contendo fase de mg2sn em camada é uma estrutura que compreende uma fase de zn e uma fase de mg2sn em camadas tendo uma espessura de menos do que 1 µm e em que a fase de mg2sn em camadas divide a fase de zn em uma pluralidade de regiões.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO REVESTIDA.

CAMPO DA TÉCNICA [0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço revestida.

TÉCNICA ANTERIOR [0002] Nos últimos anos uma chapa de aço revestida é usada como um membro estrutural de automóvel de um ponto de vista de prevenção de ferrugem, e uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga é principalmente aplicada no mercado Japonês. A chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga é uma chapa de aço revestida para a qual primeiramente revestimento com zinco por imersão a quente é realizado em uma chapa de aço e então um tratamento térmico com liga é realizado na mesma de modo que a soldabilidade e resistência à corrosão após pintura são melhoradas por meio de difusão de Fe a partir da chapa de aço (chapa de aço de substrato) na camada de revestimento, Por exemplo, uma chapa de aço revestida descrita na Literatura de Patente 1 é representativamente usada como uma chapa de aço revestida para automóveis no Japão.

[0003] Geralmente, uma chapa de aço revestida para automóvel é usada em um estado formado em um formato complexo a partir de uma forma de chapa, desta maneira ela é em muitos casos submetida à formação em prensa. No caso de uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga, a camada de revestimento se torna dura devido à difusão de Fe a partir da chapa de aço substrato. Desta maneira, a camada de revestimento é facilmente separada, e há um único problema tal como formação de pó ou descamação que não ocorre em uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente tendo uma camada de revestimento macia.

[0004] Além disso, no caso de uma chapa de aço revestida provida

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2/87 com uma camada de revestimento dura, a camada de revestimento é propensa a ser danificada por uma pressão externa, e uma vez rachadura sendo gerada, a rachadura se propaga para uma interface entre a camada de revestimento e o substrato de aço (chapa de aço). E isso é considerado um problema que a camada de revestimento é propensa a se separar da interface com o substrato do aço (chapa de aço) como um ponto de partida para causar colapso.

[0005] Por exemplo, quando uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga é usada para um painel externo de automóvel, o substrato de chapa (chapa de aço) tende a ser exposto devido a descolamento simultâneo de uma tinta e uma camada de revestimento por uma colisão de uma pedra (formação de lascas) atirada por um veículo em movimento. Desta maneira, sua corrosão avança mais rápido do que uma chapa de aço revestida provida com uma camada de revestimento macia que não tem liga. Por esta razão, em um caso de uso por um período de tempo prolongado, erosão devido à corrosão do substrato de aço começa, então especialmente quando ele é usado como um membro da parte inferior do corpo, é temido que desempenho de segurança de colisão seja deteriorado.

[0006] Além disso, uma vez que a chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga contém Fe na camada de revestimento, se tal lascamento ocorrer, ferrugem avermelhada-marrom é prontamente gerada devido à corrosão da camada de revestimento, o que causa também um problema na aparência de um automóvel.

[0007] Uma solução para esses problemas é aplicar efetivamente uma chapa de aço revestida com uma camada de revestimento tendo uma dureza favorável e não contendo Fe. Por exemplo, como uma chapa de aço revestida de automóvel com uma camada de revestimento não contendo Fe, uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente é principalmente usada na América do Norte, Europa, etc. Com

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3/87 relação a isso, uma chapa de aço de revestimento com zinco por imersão a quente que não sofreu um tratamento com liga é resistente a lascamento. Além disso, uma vez que Fe não está contido na camada de revestimento em contraste com uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente com liga, ferrugem vermelha no estágio inicial de corrosão é também menos provável aparecer. No entanto, quando ela é pintada, a camada de revestimento é facilmente corroída sob a película de tinta para aumentar a película de tinta (formação de bolha). Desta maneira, uma chapa de aço de revestimento com zinco por imersão a quente não é de modo algum adequada para uma chapa de aço revestida para automóvel, porque o substrato de aço também começa a ser erodido quando ele é usado por um período de tempo longo.

[0008] Como um método de aumento de resistência à corrosão de um revestimento de Zn por imersão a quente, há, por exemplo, um método de adição de Al na camada de revestimento de Zn, e no campo de materiais de construção, como revelado na Literatura de Patente 2, como uma chapa de aço revestida com resistência à corrosão alta, uma chapa de aço revestida com ΑΙ-Zn por imersão a quente é amplamente posta para uso prático. A camada de revestimento de tal chapa de aço revestida com ΑΙ-Zn por imersão a quente é constituída com uma fase a-A1 do tipo dendrito (estrutura dendrítica) cristalizada a partir do estado derretido, e uma estrutura consistindo em uma fase de Zn e uma fase de Al formadas nos interstícios das estruturas dendríticas (estrutura interdendrítica). A estrutura dendrítica é passivada, e a estrutura interdendrítica tem uma concentração de Zn maior do que a estrutura dendrítica. Desta maneira, a corrosão se concentrada na estrutura interdendrítica.

[0009] Como resultado, corrosão se propaga através da estrutura interdendrítica em um padrão comido por traça, e os caminhos de

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4/87 propagação de corrosão se tornam complicados, o que torna difícil para a corrosão atingir o substrato de aço (chapa de aço).

[0010] Por essa razão, quando uma chapa de aço revestida com AlZn por imersão a quente é usada como um material nu não pintado, sua resistência à corrosão é superior a uma chapa de aço revestida com zinco por imersão a quente tendo a mesma espessura da camada de revestimento.

[0011] Quando tal chapa de aço revestida com Al-Zn por imersão a quente é usada como um painel externo de automóvel, é comum que a chapa de aço revestida seja fornecida a um fabricante de automóvel, etc., em um estado já tendo sido revestida em uma instalação de revestimento de metal por imersão a quente contínuo, processada em um formato de parte de painel nela e em seguida a pintura integral para um automóvel incluindo conversão química, pintura eletrostática, pintura intermediária e pintura de acabamento é conduzida.

[0012] Foi também estudado adicionar Mg a uma camada de revestimento de Zn-AI para o propósito de melhora da resistência à corrosão. Por exemplo, a Literatura de Patente 3 revela uma chapa de aço revestida com Zn-AI-Mg por imersão a quente em que a resistência à corrosão é melhorada através da formação de uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 contendo um composto Mg tal como MgZn2 em uma camada de revestimento. É considerado que a inclusão de Mg melhora a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial da camada de revestimento para melhorar o efeito anticorrosão do substrato de aço.

[0013] A Literatura de Patente 4 revela uma chapa de aço revestida com Al-Zn por imersão a quente em que a resistência à corrosão após pintura é melhorada quebrando um estado passivo da estrutura dendrítica através da inclusão de Sn ou In.

[0014] Além disso, a Literatura de Patente 5 e a Literatura de

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Patente 6 descrevem uma chapa de aço revestida com liga de Al-Zn por imersão a quente que contém Mg e Sn em combinação. Nas Literaturas de Patente 5 e 6, é descrito que a chapa de aço revestida com liga de Al-Zn por imersão a quente é superior em resistência à corrosão após pintura e/ou trabalhabilidade.

[0015] Literatura de Patente 1: Pedido de Patente Japonês Aberto à Inspeção Pública (JP-A): No. 2003-253416 [0016] Literatura de Patente 2: Pedido de Patente Japonês (JP-B): No. S46-7161 [0017] Literatura de Patente 3: JP-A No. 2001-329383 [0018] Literatura de Patente 4: Publicação Internacional do Japão No. WO2014/155944 [0019] Literatura de Patente 5: JP-A No. 2015-214747 [0020] Literatura de Patente 6: JP-A No. 2002-180225

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Problema Técnico [0021] No entanto, quando o painel externo usando a chapa de aço revestida com Al-Zn por imersão a quente descrita na Literatura de Patente 2 é danificado na película de tinta e na camada de revestimento (quando o substrato de aço é exposto), o substrato de aço exposto age como um catodo, e dissolução de Zn preferencial (corrosão seletiva da estrutura interdendrítica) ocorre na interface entre a película de tinta e a camada de revestimento devido a uma estrutura de fase única da camada de revestimento consistindo nas duas estruturas descritas acima de estrutura dendrítica e estrutura interdendrítica. Isso se propaga profundo na área sólida da pintura para causar uma bolha de película de tinta grande. Como resultado, surge um problema bem conhecido que a erosão do substrato de chapa não pode ser suprimida. [0022] Além disso, a estrutura interdendrítica tem dureza menor do que a estrutura dendrítica. Desta maneira, devido à diferença na dureza

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6/87 entre a estrutura interdendrítica e a estrutura dendrítica, deformação é concentrada na estrutura interdendrítica durante trabalho em prensa. Como resultado, é conhecido que uma rachadura é desenvolvida na camada de revestimento para atingir o substrato de aço. Uma vez que corrosão é promovida na vizinhança de uma rachadura onde o substrato de aço é exposto, no caso da chapa de aço revestida com Al-Zn por imersão a quente convencional, não apenas formação de bolha de película de tinta ocorre, mas também a erosão do substrato de aço não pode ser suprimida.

[0023] Além disso, uma fase de MgZn2 incluída na camada de revestimento da chapa de aço revestida com Zn-AI-Mg por imersão quente descrita na Literatura de Patente 3 é quebradiça. Desta maneira, quando a chapa de aço revestida é submetida a processamento, há um risco que um número grande de rachaduras possa ser gerado começando da estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2. Uma vez que o substrato de aço é exposto quando rachaduras são geradas, também tem havido um problema que a erosão do substrato de aço não pode ser suficientemente suprimida próximo da área processada.

[0024] No caso da chapa de aço revestida com Al-Zn por imersão a quente descrita na Literatura de Patente 4, Mg não está contido na camada de revestimento, e nenhuma tentativa de reduzir a taxa de corrosão da camada de revestimento em si foi feita. Desta maneira, é imaginável que a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial não seja satisfatória como uma chapa de aço revestida para automóvel, do ponto de vista de supressão da erosão do substrato de aço por um período de tempo longo.

[0025] Além disso, com relação à chapa de aço revestida com liga de Al-Zn por imersão a quente descrita nas Literaturas de Patente 5 e 6, controle da estrutura de revestimento não foi estudado suficientemente e, desta maneira, é presumível que MgZn2 seja formado

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7/87 como um composto intermetálico contendo Mg quebradiço na camada de revestimento.

[0026] Neste caso, é suposto que a chapa de aço revestida com liga de Al-Zn por imersão a quente resultante seja inferior em trabalhabilidade, e ainda que a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial não seja suficiente, e uma rachadura é formada na camada de revestimento no momento da prensagem. Desta maneira, é previsto que a corrosão propague na área processada a partir da rachadura.

[0027] É considerado que essas chapas de aço revestidas com liga de Al-Zn por imersão a quente não têm trabalhabilidade ou propriedade de proteção contra corrosão sacrificial satisfatória como uma chapa de aço revestida para um automóvel, do ponto de vista de supressão da erosão do substrato de aço por um período de tempo longo.

[0028] Isto é, uma chapa de aço revestida com Zn por imersão a quente que é superior em ambas resistência à corrosão após pintura e propriedade de proteção contra corrosão sacrificial até agora não foi desenvolvida, e em particular uma chapa de aço revestida adequada para aplicações automotivas não existe.

[0029] Um objetivo de um aspecto da presente descrição é prover uma chapa de aço revestida excelente em qualquer uma de resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade.

Solução para o Problema [0030] O método para atingir o objetivo inclui o aspecto que segue. [0031 ] <1 > Uma chapa de aço revestida incluindo uma chapa de aço e uma camada de revestimento provida sobre pelo menos uma parte da superfície da chapa de aço, em que:

[0032] a camada de revestimento tem uma composição química incluindo em termos de % em massa:

[0033] Al: de 15% a 60%

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8/87 [0034] Mg: de 0,5% a 8,0% [0035] Sn: de 0,5% a 20,0% [0036] Si: de 0,05% a 1,50% [0037] Bi: de 0% a 5,0%, [0038] In: de 0% a 2,0%, [0039] Ca: de 0% a 3,0%, [0040] Y: de 0% a 0,5%, [0041] La: de 0% a 0,5%, [0042] Ce: de 0% a 0,5%, [0043] Cr: de 0% a 0,25%, [0044] Ti: de 0% a 0,25%, [0045] Ni: de 0% a 0,25%, [0046] Co: de 0% a 0,25%, [0047] V: de 0% a 0,25%, [0048] Nb: de 0% a 0,25%, [0049] Cu: de 0% a 0,25%, [0050] Mn: de 0% a 0,25%, [0051] Sr: de 0% a 0,5%, [0052] Sb: de 0% a 0,5%, [0053] Pb: de 0% a 0,5%, [0054] B: de 0% a 0,5%, e [0055] um equilíbrio consistindo em Zn e impurezas, em que:

[0056] a camada de revestimento tem uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar em uma fração de área de 5 a 65%, e uma estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al, e [0057] a estrutura contendo fase de MgzSn laminar é uma estrutura constituída com uma fase de Zn e uma fase de MgzSn laminar tendo uma espessura de menos do que 1 pm, e em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões.

[0058] <2> A chapa de aço revestida de acordo com <1 > acima, em

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9/87 que um teor de Mg é de 0,5% a 3,0%, e um teor de Sn é de 1,0% a 7,5% em termos de % em massa.

[0059] <3> A chapa de aço revestida de acordo com <1> ou <2>

acima, em que um teor de Al é de 20% a 60%, um teor de Mg é de 1,0% a 2,0%, um teor de Sn é de 1,0% a 5,0%, e um teor de Si é de 0,05% a

1,0% em termos de % em massa.

[0060] <4> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <3> acima, em que o teor de Sn e o teor de Mg satisfazem a Fórmula (1) que segue:

Mg < Sn < 2,5 χ Mg Fórmula (1) [0061 ] em que, na Fórmula (1), cada símbolo atômico indica um teor do elemento em termos de % em massa.

[0062] <5> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <4> acima, em que a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é de 20% a 60%.

[0063] <6> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <5> acima, em que a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é de 30% a 60%.

[0064] <7> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1>a <6> acima, em que uma fração de área da estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al é de 35% a 95%.

[0065] <8> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <7> acima, em que a camada de revestimento tem uma fase de MgZn2 massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 20%.

[0066] <9> A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <8> acima, em que a camada de revestimento tem uma fase de MgZn2 massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 5%.

[0067] <10>A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um

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10/87 de <1> a <9> acima, em que a camada de revestimento tem uma fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 20%.

[0068] <11 > A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1 > a <10> acima, em que a camada de revestimento tern uma fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 10%.

[0069] <12>A chapa de aço revestida de acordo com qualquer um de <1> a <11> acima incluindo ainda uma camada de liga interfacial com uma espessura de100 nm a 1,5 pm consistindo em um composto intermetálico de Al-Fe entre a chapa de aço e a camada de revestimento.

Efeitos Vantajosos da Invenção [0070] Em um aspecto da presente descrição, uma chapa de aço revestida excelente em qualquer uma da resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade pode ser provida.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0071] A FIGURA 1 é uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem BSE) obtida com um SEM em uma ampliação de 2000x em um exemplo da camada de revestimento da chapa de aço revestida de acordo com a presente descrição (No. 26 do Exemplo).

[0072] A FIGURA 2 é uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem BSE) obtida com um SEM em uma ampliação de 6000x da região A na FIGURA 1.

[0073] A FIGURA 3 é uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem BSE) obtida com um SEM em uma ampliação de 2000x na camada de revestimento da chapa de aço revestida de No. 24 do Exemplo.

[0074] A FIGURA 4 é uma imagem de elétrons retroespalhados

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11/87 (imagem BSE) obtida com um SEM em uma ampliação de 2000x na camada de revestimento da chapa de aço revestida de No. 29 do Exemplo.

[0075] A FIGURA 5 é uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem BSE) com um SEM em uma seção transversal de uma camada de revestimento para explicação de um método de identificação de uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 e medição da fração de área da mesma.

DESCRIÇÃO DE MODALIDADES [0076] Um exemplo da presente descrição será descrito abaixo.

[0077] Na presente descrição, a indicação de % com relação ao teor de cada elemento em uma composição química significa % em massa.

[0078] Uma faixa numérica expressa por x a y inclui os valores de x e y na faixa como os valores mínimo e máximo, respectivamente.

[0079] Em um caso de menos de ou mais de ser afixado ao x ou y acima, tal x ou y não está incluído na faixa como o valor mínimo ou máximo.

[0080] O teor de um elemento de uma composição química pode ser expresso como a quantidade de um elemento (por exemplo, a quantidade de Zn, quantidade de Mg ou similar) ou a concentração de um elemento (por exemplo, a concentração de Zn, a concentração de Mg ou similar).

[0081] A resistência à corrosão da parte planar refere-se à propriedade resistente à corrosão da camada de revestimento em si.

[0082] A propriedade de proteção contra corrosão sacrificial refere-se a uma propriedade de supressão da corrosão de uma área onde um substrato de aço é exposto (por exemplo, uma superfície de extremidade cortada de uma chapa de aço revestida, uma área onde rachadura ocorreu durante processamento ou uma área onde um

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12/87 substrato de aço foi exposto por separação da camada de revestimento).

[0083] O diâmetro de círculo equivalente é um diâmetro de um círculo tendo uma mesma área que a região definida pelo contorno de uma fase, que é identificada em uma seção transversal de uma camada de revestimento (ou uma seção transversal cortada na direção de espessura da camada de revestimento).

[0084] Direção C significa a direção perpendicular à direção de laminação de uma chapa de aço.

[0085] Direção L significa a direção paralela à direção de laminação de uma chapa de aço.

[0086] A chapa de aço revestida da presente descrição inclui uma chapa de aço e uma camada de revestimento provida em pelo menos parte da superfície da chapa de aço.

[0087] A camada de revestimento tem uma composição química predeterminada. Além disso, a camada de revestimento tem uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar em uma fração de área de 5 a 65% e uma estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al (daqui em diante, por questão de conveniência, também referida como estrutura dendrítica).

[0088] A estrutura contendo fase de MgzSn laminar é uma estrutura constituída com uma fase de Zn e uma fase de MgzSn laminar tendo uma espessura de menos de 1 pm, em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões.

[0089] A chapa de aço revestida da presente descrição pode ser uma chapa de aço revestida que é superior em qualquer uma de resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade em virtude da constituição acima. A chapa de aço revestida da presente descrição foi criada com base nas constatações que seguem.

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13/87 [0090] Os inventores investigaram a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade de uma camada de revestimento adequada para uma chapa de aço revestida para aplicações automotivas, aplicações de materiais de construção, etc. Como resultado, as constatações que seguem foram obtidas.

[0091] Embora o composto intermetálico contendo Mg constitua uma fase quebradiça, uma fase de MgzSn tem deformabilidade plástica mais favorável comparado com uma fase de MgZn2. Ao formar uma estrutura em que a fase de MgzSn existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões laminares em uma fase de Zn tendo deformabilidade plástica favorável, a estrutura contendo fase de MgzSn laminar como um todo expressa deformabilidade plástica favorável, que contribui para melhora da trabalhabilidade.

[0092] Além disso, a fase de MgzSn serve como uma fonte de energia de íons de Mg em um ambiente corrosivo, e uma vez que íons de Mg fazem o produto de corrosão para uma película isolante, corrosão sob a película de tinta em um estado pintado pode ser suprimida. Embora o mecanismo não seja claro, no caso de uma estrutura em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões, a corrosão se propaga ao longo da fase de MgzSn laminar, e como um resultado a fase de MgzSn laminar funciona como uma fonte de íons de Mg por um período de tempo longo. A fase de MgzSn é eletricamente menos nobre comparado com a fase de MgZn2, e é inerentemente superior em propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, é presumido que ela tenha um efeito de melhora de resistência à corrosão após pintura e propriedade de proteção contra corrosão sacrificial.

[0093] Desta maneira, quando uma estrutura contendo fase de Mg2Sn laminar constituída com uma fase de zinco e uma fase de Mg2Sn

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14/87 laminar tendo uma espessura de menos de 1 μ, em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões, é feita estar presente em uma quantidade predeterminada em termos de fração de área, a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade são todas aumentadas. Especificamente, quando a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é 5% ou mais, a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade se tornam superiores a uma chapa de aço revestida comercialmente disponível.

[0094] A partir das constatações acima, foi verificado que a chapa de aço revestida da presente descrição é uma chapa de aço revestida superior em qualquer uma de resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade. [0095] Além disso, uma vez que a chapa de aço revestida da presente invenção tenha uma estrutura dispersa em camada granular que exibe deformabilidade plástica presente na camada de revestimento, ela pode ser também superior em resistência a lascamento e atingir extensão de tempo de vida de uma chapa de aço revestida após pintura.

[0096] A chapa de aço revestida da presente descrição contém uma quantidade predeterminada de Al na camada de revestimento, e tem uma estrutura dendrítica que aumenta o ponto de fusão da camada de revestimento. Desta maneira, ela pode ser também superior em resistência à gripagem, e pode prevenir que a camada de revestimento grude a um molde de prensa durante moldagem por pressão. Isto é, é possível que a chapa de aço revestida da presente descrição seja superior em ambas resistência à corrosão após pintura e formabilidade em prensa.

[0097] A chapa de aço revestida da presente descrição será descrita

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15/87 em detalhes abaixo.

[0098] Primeiro, uma chapa de aço será descrita.

[0099] Não há nenhuma restrição particular quanto a uma chapa de aço usada como uma chapa original para revestimento, e várias chapas de aço de um aço morto por Al, um aço de carbono ultrabaixo, um aço de alto carbono, vários aços de resistência à tração alta, um aço contendo Ni, Cr ou similar podem ser usadas. Não há nenhuma restrição particular quanto a um método de produção de aço, a resistência de um aço ou um pré-tratamento de chapa de aço, tal como um método de laminação a quente, um método de decapagem ou um método de laminação a frio.

[0100] Não há nenhuma restrição particular quanto à composição química (C, Si, etc.) de uma chapa de aço. Não foi confirmado que elementos tais como Ni, Mn, Cr, Mo, Ti, ou B contidos na chapa de aço afetam a camada de revestimento.

[0101] Em seguida, uma camada de revestimento será descrita.

[0102] Primeiro, a composição química de uma camada de revestimento será descrita.

[0103] A composição química de uma chapa de aço revestida inclui Al, Mg, Sn e Si como elementos essenciais, e o equilíbrio é Zn e impurezas. A composição química de uma chapa de aço revestida pode incluir pelo menos um de Bi, In, Ca, Y, La, Ce, Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, Mn, Sr, Sb, Pb e B como um elemento opcional. Isto é, o elemento opcional não precisa estar contido.

[0104] O teor de cada elemento na camada de revestimento significa o teor médio de cada elemento contido na camada de revestimento inteira.

Al: de 15% a 60% [0105] Al é um elemento essencial para melhorar a resistência à corrosão após pintura e a resistência à gripagem de uma camada de

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16/87 revestimento. A maioria do Al está presente como uma fase de Al dentro de uma estrutura dendrítica na camada de revestimento.

[0106] A estrutura dendrítica descrita mais tarde não é passivada devido ao efeito de Sn contido, e em um estado para não se tornar um fator para diminuição da resistência à corrosão após pintura. Entretanto, quando o ponto de fusão da camada de revestimento é baixo, surge um problema de gripagem de um íon de metal na camada de revestimento com um molde de prensa. No entanto, conforme a concentração de Al se torna maior, a fração de área da estrutura dendrítica que é uma estrutura de ponto de fusão alto aumenta e, como resultado, é possível prevenir que a camada de revestimento grude no molde de prensa no momento de moldagem em prensa (a saber, a resistência à gripagem é melhorada).

[0107] A concentração de Al requerida para assegurar uma fração de área da estrutura dendrítica capaz de desenvolver resistência à gripagem suficiente é 15% ou mais. Desta maneira, o menor limite da concentração de Al é ajustado em 15%. Uma concentração de Al preferível é 20% ou mais.

[0108] Entretanto, quando a concentração de Al excede 60%, uma camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe formada na interface entre uma camada de revestimento e um substrato de aço descrita mais tarde cresce excessivamente para prejudicar a trabalhabilidade. Desta maneira, o limite superior da concentração de Al é ajustado em 60%. Uma concentração de Al preferida é 40% ou menos.

Mg: de 0,5 a 8,0% [0109] Mg é um elemento essencial para formação de uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar em uma camada de revestimento para prover resistência à corrosão favorável após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade à camada de

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17/87 revestimento. Mg está presente na camada de revestimento em uma forma de um composto intermetálico contendo Mg e dissolvido em um ambiente corrosivo como íons de Mg sob um ambiente corrosivo. íons de Mg convertem um produto de corrosão à base de Zn em uma película isolante e ferrugem em uma película de barreira. A partir do acima, penetração de um fator de corrosão na camada de revestimento e sob a película de tinta pode ser suprimida de modo a contribuir para melhora da resistência à corrosão após pintura. A maioria do Mg está contida em uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar. A formação da estrutura contendo fase de MgzSn granular melhora qualquer uma de resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrifical e a trabalhabilidade. A concentração de Mg requerida para melhorar a resistência à corrosão após pintura, a propriedade contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade é 0,5%. Desta maneira, o limite inferior da concentração de Mg é ajustado a 0,5%. Uma concentração de Mg preferível é 1,0% ou mais.

[0110] Entretanto, quando a concentração de Mg excede 8,0%, uma fase de MgZn2 massiva descrita mais tarde é excessivamente gerada para prejudicar a trabalhabilidade. Desta maneira, o limite superior da concentração de Mg é ajustado a 8,0%. Do ponto de vista de supressão de formação da fase de MgZn2 massiva que prejudica a trabalhabilidade, uma concentração de Mg preferida é 3,0% ou menos. Uma concentração de Mg preferível é 2,0% ou menos.

Sn: de 0,5% a 20,0% [0111] Sn é um elemento essencial para formação de uma estrutura contendo fase de MgZn2 laminar em uma camada de revestimento junto com Mg para prover resistência à corrosão favorável após pintura, propriedade de proteção de corrosão sacrificial e trabalhabilidade à camada de revestimento. Além disso, Sn é um elemento tendo um efeito de supressão de formação de uma fase de MgZn2 massiva junto com

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18/87 uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZri2.

[0112] Desta maneira, Sn é também um elemento que aumenta a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade da camada de revestimento.

[0113] Quando a concentração de Sn é baixa, se torna difícil formar uma estrutura contendo fase de MgZn2 laminar, enquanto as quantidades de geração de uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2e uma fase de MgZn2 massiva aumentam. Como resultado, a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade da camada de revestimento tendem a diminuir. Desta maneira, o limite inferior da concentração de Sn é ajustado em 0,5%. Do ponto de vista de formar suficientemente uma estrutura contendo fase de MgZn2 laminar e suprimir suficientemente formação de uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 e uma fase de MgZn2 massiva, uma concentração de Sn preferível é 0,1% ou mais, e uma concentração de Sn preferível é 1,5% ou mais.

[0114] Entretanto, quando a concentração de Sn é excessiva, o Sn excedente cristaliza como uma fase de Sn potencialmente mais nobre para diminuir a resistência à corrosão após pintura, e a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, o limite superior da concentração de Sn é ajustado em 20,0%. Do ponto de vista de melhora da resistência à corrosão após pintura, uma concentração de Sn preferível é 7,5% ou menos, e uma concentração de Sn mais preferível é 5,0% ou menos.

Si: de 0,05% a 1,50% [0115] Si, quando contido em um banho de revestimento, é um elemento que suprime a reatividade de Zn e Al contidos no banho de revestimento com elemento de Fe em uma chapa original para revestimento. Isto é, Si é um elemento essencial para controlar o

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19/87 comportamento de formação de uma camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe tendo um efeito sobre a adesão e trabalhabilidade da camada de revestimento (em particular, uma camada de liga interfacial contendo ou consistindo em Fe₂Als) através do controle da reatividade entre a camada de revestimento e o substrato de chapa. A concentração de Si mínima necessária para supressão da camada de liga interfacial é 0,05%.

[0116] Quando a concentração de Si é menos do que 0,05%, uma camada de liga interfacial cresce imediatamente após imersão de uma chapa original para revestimento no banho de revestimento para tornar difícil para a camada de revestimento adquirir ductilidade favorável, e desta maneira a trabalhabilidade tende a diminuir. Consequentemente, o limite inferior da concentração de Si é ajustado em 0,05%. Uma concentração de Si preferível é 0,2% ou mais.

[0117] Entretanto, quando a concentração de Si excede 1,50%, uma fase de Si potencialmente mais nobre permanece na camada de revestimento, e funciona como uma zona de catodo em corrosão. Como resultado, ela leva à diminuição em resistência à corrosão após pintura. Desta maneira, o limite superior da concentração de Si é ajustado em 1,50%. Uma concentração de Si preferível é 1,0% ou menos.

[0118] Com relação a isso, Si pode ocasionalmente existir na camada de revestimento como uma fase de Mg₂Si que é um composto intermediário com Mg, mas à medida que a fração de área da fase de Mg₂Si é 5% ou menos, ela não afeta o desempenho de modo algum. Bi: de 0% a 5,0% [0119] Bi é um elemento contribuindo para melhorar a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, o limite inferior da concentração de Bi deve ser mais do que 0% (preferivelmente 0,1% ou mais e mais preferivelmente 3,0% ou mais).

[0120] Entretanto, quando a concentração de Bi aumenta, a camada

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20/87 de revestimento é facilmente corroída sob a película de tinta, e a resistência à corrosão após pintura tende a deteriorar no sentido que a formação de bolha na película de tinta se torna maior. Desta maneira, o limite superior da concentração de Bi é ajustado em 5,0% ou menos (preferivelmente 0,5% ou menos e mais preferivelmente 0,1% ou menos).

In: de 0% a 2,0% [0121] In é um elemento contribuinte para melhorar a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, o limite inferior do In deve ser mais do que 0% (preferivelmente 0,1% ou mais, e mais preferivelmente 3,0 ou mais).

[0122] Entretanto, quando a concentração de In aumenta, a camada de revestimento é facilmente corroída sob a película de tinta, e a resistência à corrosão após a pintura tende a deteriorar no sentido que a formação de bolha na película de tinta é propensa a se tornar maior. Desta maneira, o limite superior da concentração de In é ajustada em 2,0% ou menos (preferivelmente 0,3% ou menos).

Ca: de 0% a 3,0% [0123] Ca é um elemento capaz de ajustar a quantidade de dissolução de Mg ótima para prover resistência à corrosão após pintura e propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, o limite inferior da concentração de Ca deve ser mais do que 0% (preferivelmente 0,05% ou mais).

[0124] Entretanto, quando a concentração de Ca aumenta, a trabalhabilidade tende a deteriorar. Desta maneira, o limite superior da concentração de Ca é ajustado em 3,0% ou menos (preferivelmente 1,0% ou menos).

Y: de 0% a 0,5% [0125] Y é um elemento que contribui para a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, o limite inferior da

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21/87 concentração de Y deve ser maior do que 0% (preferivelmente 0,1% ou mais).

[0126] Entretanto, quando a concentração de Y aumenta, a resistência à corrosão após pintura tende a deteriorar. Desta maneira, o limite superior da concentração de Y é ajustado em 0,5% ou menos (preferivelmente 0,3% ou menos).

La e Ce: de 0% a 0,5% [0127] La e Ce são elementos que contribuem para a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, os limites inferiores da concentração de La e da concentração de Ce devem ser respectivamente mais do que 0% (preferivelmente 0,1% ou mais).

[0128] Entretanto, quando a concentração de La e a concentração de Ce aumentam, a resistência à corrosão após pintura tende a deteriorar. Desta maneira, os limites superiores da concentração de La e da concentração de Ce são respectivamente ajustados a 0,5% ou menos (preferivelmente 0,3% ou menos).

Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn: de 0% a 0,25% [0129] Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn são elementos que contribuem para a propriedade de proteção contra corrosão artificial. Desta maneira, os limites inferiores das concentrações de Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn devem ser respectivamente mais do que 0% (preferivelmente 0,05% ou mais e mais preferivelmente 0,1% ou mais).

[0130] Entretanto, quando a concentração de Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn aumenta, a resistência à corrosão após pintura tende a deteriorar. Desta maneira, os limites superiores da concentração de Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn são respectivamente ajustados em 0,25% ou menos.

Sr, Sb, Pb e B: de 0% a 0,5% [0131] Sr, Sb, Pb, e B são elementos que contribuem para a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, os

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22/87 limites inferiores das concentrações de Sr, Sb, Pb, e B devem ser respectivamente mais do que 0 (preferivelmente 0,05% ou mais e mais preferivelmente 0,1% ou mais).

[0132] Entretanto, quando as concentrações de Sr, Sb, Pb, e B aumentam, a resistência à corrosão após pintura tende a deteriorar. Desta maneira, os limites superiores das concentrações de Sr, Sb, Pb e B são respectivamente ajustados em 0,5% ou menos (preferivelmente 0,1% ou menos).

O Equilíbrio: Zn e Impurezas [0133] O equilíbrio da composição química da camada de revestimento é Zn e impurezas.

[0134] Zn está contido na camada de revestimento em uma certa concentração ou mais a fim de assegurar apropriadamente o desempenho de proteção sacrificial da camada de revestimento, a resistência à corrosão da parte planar e a propriedade de tratamento de substrato de pintura. A partir desses pontos de vista, a composição química da camada de revestimento é principalmente ocupada por Al e Zn.

[0135] As impurezas referem-se a componentes incluídos na matéria-prima ou componentes que entraram no processo de produção, que não são intencionalmente adicionados. Por exemplo, uma quantidade pequena de um componente tal como Fe pode ser misturada na camada de revestimento como uma impureza devido à difusão atômica mútua entre o substrato de chapa (chapa de aço) e o banho de revestimento.

[0136] Por exemplo, quando uma camada de revestimento é formada por um método de revestimento de metal por imersão a quente, a camada de revestimento pode conter Fe em uma certa concentração como uma impureza. Foi confirmado que o desempenho não é afetado de modo adverso por Fe até uma concentração na camada de

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23/87 revestimento de 3,0%.

Composição Química Preferida de Camada de Revestimento [0137] Na composição química de uma camada de revestimento, o teor de Mg é preferivelmente de 0,5% a 3,0% e o teor de Sn é preferivelmente de 1,0% a 7,5%. Quando a concentração de Mg e a concentração de Sn estão nas faixas acima, a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade são melhoradas mais.

[0138] Em particular, é preferível que o teor de Al seja de 20% a 60%, o teor de Mg seja de 1,0% a 2,0%, o teor de Sn seja de 1,0% a 5,0%, e o teor de Si seja de 0,05% a 1,0% na composição química de uma camada de revestimento. Quando a concentração de Al, concentração de Mg, concentração de Sn e concentração de Si estão nas faixas acima, a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão artificial e trabalhabilidade são ainda melhoradas. Além disso, a resistência à gripagem é também ainda melhorada.

Fórmula (1): % em massa Mg < % em massa Sn < 2,5 x % em massa Mg [0139] A fim de melhorar mais a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade, é preferido que uma estrutura contendo fase de Mg₂Sn granular seja suficientemente formada, e a formação de uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂ e uma fase de MgZn₂ massiva é suficientemente suprimida.

[0140] Para este propósito, o teor de Sn e o teor de Mg preferivelmente satisfazem a Fórmula (I) que segue, e mais preferivelmente satisfazem a Fórmula (2) que segue.

Mg Sn 2,5 x Mg (Fórmula 1)

1,5 x Mg Sn 2,0 x Mg (Fórmula 2)

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24/87 [0141] Na Fórmula (1) e na Fórmula (2), cada símbolo atômico indica o teor do elemento em termos de % em massa.

[0142] Quando a concentração de Zn não satisfaz a Fórmula (1) e há uma escassez de Sn com relação a Mg, uma fase de MgZn2 massiva é formada e a resistência à corrosão após pintura e a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial tendem a diminuir junto com a trabalhabilidade.

[0143] Entretanto, quando a concentração de Sn não satisfaz a Fórmula (1) e há um excesso de Sn com relação a Mg, uma fase de Sn potencialmente mais nobre cristaliza, e a resistência à corrosão após pintura e a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial tendem a diminuir.

[0144] Em seguida, a estrutura metalográfica da camada de revestimento será descrita.

[0145] A camada de revestimento tem uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar e uma estrutura dendrítica (estrutura contendo uma solução solida de Zn e Al).

[0146] E, a camada de revestimento tem em alguns casos uma fase de MgZn2 massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais, uma fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais, uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2, ou similar como uma estrutura que não a estrutura contendo fase de MgzSn granular.

[0147] Aqui, uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem de BSE) de um exemplo da camada de revestimento da chapa de aço revestida da presente descrição obtida com um SEM em uma ampliação de 2000x é mostrada.

[0148] Como mostrado na FIGURA 1, a chapa de aço revestida tem, por exemplo, uma camada de revestimento 1, uma chapa de aço 2 e uma camada de liga interfacial 3 composta de um composto

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25/87 intermetálico de Al-Fe entre a camada de revestimento 1 e a chapa de aço 2.

[0149] A estrutura da camada de revestimento 1 é constituída principalmente com uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar 4 e uma estrutura dendrítica 5. Além disso, como mostrado na FIGURA 2, que é uma vista ampliada da região A na FIGURA 1, a estrutura contendo fase de MgzSn laminar 4 tem uma estrutura em que a fase de MgzSn laminar 7 com uma espessura de menos de 1 pm existe na fase de Zn 6 dividindo a fase de Zn6 em uma pluralidade de regiões.

[0150] Na FIGURA 1, a estrutura dendrítica 5 corresponde à região colorida de cinza bem como a região colorida de preto circundadas pela região anterior. A diferença em cor entre as duas regiões é devido à diferença nas concentrações de Al. Especificamente, a estrutura dendrítica 5 com uma concentração de Al baixa é a região colorida de cinza e a estrutura dendrítica colorida de cinza 5 com uma concentração de Al alta é a região colorida de preto.

[0151] Em adição à estrutura contendo fase de MgzSn laminar 4 e a estrutura dendrítica 5, a camada de revestimento 1 pode conter ocasionalmente uma fase de MgzSn massiva 10 (vide FIGURA 3), uma fase de Zn 9 massiva e uma estrutura eutética ternária Zn/AI/MgzSn (vide FIGURA 3).

Estrutura contendo fase de MgzSn Laminar: Fração de Área de 5 a 65% [0152] A estrutura contendo fase de MgzSn laminar inclui uma fase de Zn e uma fase de MgzSn laminar com uma espessura de menos do que 1 pm e a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões.

[0153] Quando uma seção transversal ou uma superfície da camada de revestimento é observada, a estrutura contendo fase de MgzSn laminar é, por exemplo, uma estrutura presente nos interstícios da fase

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26/87 de Zn dendrítica. Mais especificamente, ela é uma estrutura em que uma fase de MgzSn laminar tendo uma espessura de menos do que 1 μιτι existe na fase de Zn presente nos interstícios da estrutura de fase de Zn dendrítica dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões, quando uma seção transversal ou uma superfície da camada de revestimento é observada.

[0154] Com relação a isso, uma fase de MgzSn laminar é uma fase de MgzSn presente nos interstícios entre as estruturas de fase de Zn adjacentes ramificadas em um formato dendrítico. A fase de MgzSn laminar se torna uma camada tendo uma espessura de menos de 1 μιτι devido à relação posicionai próxima entre as estruturas de fase de Zn dendríticas adjacentes. A fase de MgzSn laminar é moldada para cobrir cada uma das estruturas de fase de Zn dendríticas e, como resultado, a fase de Zn ramificada em um formato dendrítico é dividida em uma pluralidade de regiões.

[0155] Além disso, é essencial para atingir o objetivo da presente descrição que a espessura de uma fase de MgzSn laminar seja menos do que 1 μιτι. Quanto mais finamente for dividida a estrutura de fase de Zn dendrítica, mais fina a espessura da fase de MgzSn laminar se torna. Visto que a espessura da fase de MgzSn laminar é menos do que 1 μιτι, a estrutura contendo fase de MgzSn laminar pode exibir suficientemente deformabilidade plástica. Embora não haja nenhuma restrição particular com relação ao limite inferior da espessura da fase de MgzSn laminar, ela é, por exemplo, 10 nm ou mais.

[0156] Além disso, sob as condições de resfriamento do método de produção descrito mais tarde, a fração de área da fase de MgzSn na estrutura contendo fase de MgzSn laminar se torna 10% ou mais. Neste caso, é possível melhorar a resistência à corrosão, enquanto mantendo a deformabilidade plástica. Por outro lado, quando o resfriamento é realizado fora das condições de resfriamento apropriadas, a fração de

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27/87 área da fase de MgzSn se torna menos do que 10% e uma fase de MgzSn do tipo placa é formada não nos interstícios entre as estruturas de fase de Zn dendríticas adjacentes, ao invés disso em uma forma mista com fases de Zn grossas. Neste caso, a quantidade da fase de MgzSn diminui, e como resultado resistência à corrosão adequada pode ser dificilmente obtida. Desta maneira, quando o resfriamento não foi realizado sob condições de resfriamento apropriadas e a fração de área da fase de MgzSn se torna menos de 10%, a estrutura é referida como uma estrutura contendo fase de MgzSn do tipo placa (fase de Zn + fase de MgzSn do tipo placa) e discriminada a partir de uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar.

[0157] Na estrutura contendo fase de MgzSn do tipo placa em que uma estrutura de fase de Zn dendrítica se torna grossa, um estresse é propenso a se concentrar na quantidade pequena de fase de MgzSn, e desta maneira tal estrutura é inferior a uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar em deformabilidade plástica.

[0158] A razão para o acima é presumida como segue. As fases de MgzSn laminares são providas de modo a cobrir cada uma das estruturas de Zn dendríticas finas. Em contraste, as fases de MgzSn do tipo placa estão presentes em um estado misto com estruturas de Zn dendríticas grossas. Desta maneira, na estrutura contendo fase de MgzSn laminar, um estresse aplicado à fase de MgzSn laminar é facilmente disperso, enquanto na estrutura contendo fase de MgzSn do tipo placa, um estresse aplicado à fase de MgzSn do tipo placa é propenso a ser concentrado. Desta maneira, a estrutura contendo fase de MgzSn do tipo placa é presumivelmente inferior à estrutura contendo fase de MgzSn laminar em deformabilidade plástica.

[0159] Embora não desejando ser limitado por nenhuma teoria, é acreditado que a estrutura contendo fase de MgzSn laminar seja uma estrutura formada ao permitir que uma fase de Zn cresça rapidamente

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28/87 em uma forma dendrítica e uma fase de MgzSn solidifique em uma forma laminar entre as ramificações adjacentes de uma fase de Zn dendrítica no momento de solidificação final em um processo de produção de uma camada de revestimento. Na realidade, na camada de revestimento de acordo com a presente descrição, como mostrado na região B da FIGURA 2, uma fase de Zn 6 cresce mais em uma forma dendrítica nos interstícios das estruturas dendríticas 5, e formação de uma estrutura em que uma fase de MgzSn laminar 7 está presente ao redor deste dendrite de Zn pode ser confirmada. Quando uma seção transversal ou uma superfície da camada de revestimento é observada, tal estrutura é concebivelmente observada como uma estrutura em que a fase de MgzSn 7 existe dividindo a fase de Zn 6 em uma pluralidade de regiões, como mostrado nas FIGURAS 1 e 2.

[0160] Em outras palavras, a estrutura contendo fase de MgzSn laminar é uma estrutura constituída com fases de Zn dendríticas e fases de MgzSn laminares com uma espessura de menos do que 1 pm existindo entre as ramificações da fase de Zn dendrítica.

[0161] Neste caso, na estrutura contendo fase de MgzSn laminar, a fração de área da fase de MgzSn laminar com relação à estrutura contendo fase de MgzSn laminar (isto é, a fase de Zn e a fase de MgzSn laminar) é preferivelmente de 10 a 50%. Entretanto, a espessura média da fase de MgzSn laminar é preferivelmente não menos do que 0,01, mas menos do que 1 pm.

[0162] Não há nenhuma restrição particular com relação à composição média da estrutura contendo fase de MgzSn laminar inteira e, por exemplo, a concentração de Mg é de 1 a 10% em massa, a concentração de Sn é de 1 a 25% em massa e a concentração de Al é de 1 a 8% em massa, enquanto o equilíbrio consiste em Zn e impurezas de menos do que cerca de 2% em massa. A composição da estrutura contendo fase de MgzSn laminar inteira pode incluir também os

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29/87 elementos opcionais mencionados acima que podem ser incluídos na composição química da camada de revestimento.

[0163] Com relação a isso, na presente descrição, uma fase granular de um composto intermediário correspondendo a qualquer um de (1) a (5) é também considerada como a fase de MgzSn laminar.

[0164] (1) MgzSn em que um elemento tal como Si é intersticialmente dissolvido;

[0165] (2) MggSns formado através de transformação de uma fase de MgzSn;

[0166] (3) MgzSn e MggSns substituídos (produto de substituição de

MggSn e MggSns) em que pelo menos um de Bi, In, Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu e Mn substitui parte de Sn;

[0167] (4) MggSn e MggSns substituídos (produto de substituição de

MggSn e MggSns) em que pelo menos um de Ca, Y, La, e Ce substitui parte de Mg;

[0168] (5) MggSn e MggSns substituídos (produto de substituição de

MggSn e MggSns) em que pelo menos um de Ca, Y, La e Ce substitui parte de Mg e pelo menos um d e Bi, In, Cr, Ti, Ni, Co, V, Nb, Cu, e Mn substitui parte de Sn.

[0169] Uma estrutura contendo fase de MggSn laminar tem um efeito de melhora da resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade.

[0170] Embora ela inclua uma fase de MggSn que é um composto intermediário contendo Mg quebradiço como descrito acima, a fase de MggSn tem deformabilidade plástica maior comparado com uma fase de MgZng.

[0171] Embora o composto intermetálico contendo Mg seja uma fase quebradiça como descrito acima, a fase de Mg2Sn tem uma deformabilidade plástica maior comparado com a fase de MgZn2. Ouando uma estrutura é então construída de modo que a fase Mg2Sn

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30/87 exista em uma fase de Zn com deformabilidade plástica favorável dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões laminares, a estrutura como um todo expressa deformabilidade plástica favorável para contribuir para melhora da trabalhabilidade.

[0172] Além disso, a fase de MgzSn serve como uma fonte de fornecimento de íons de Mg em um ambiente corrosivo, e os íons de Mg fazem o produto de corrosão para uma película de isolamento, de maneira que corrosão sob a película de tinta em um estado pintado pode ser suprimida. Embora os detalhes do mecanismo não sejam claros, no caso de uma estrutura em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões, a corrosão propaga ao longo da fase de MgzSn laminar e como resultado a fase de MgzSn laminar funciona como uma fonte de íons de Mg por um período de tempo longo. A fase de MgzSn é eletricamente menos nobre comparado com a fase de MgzZnz, e é inerentemente superior em propriedade de proteção contra corrosão sacrificial. Desta maneira, é presumido que ela tenha o efeito de melhora da resistência à corrosão após pintura e a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial.

[0173] Quanto maior a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn presente na camada de revestimento, maior o efeito de melhora sobre a resistência à corrosão após pintura, propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e trabalhabilidade com a estrutura contendo fase de MgzSn laminar se torna.

[0174] Quando a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é menos do que 5%, o efeito de melhora sobre a resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade não podem ser obtidos. Desta maneira, o limite inferior da fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é ajustado em 5%. Do ponto de vista de melhora confiavelmente da resistência à corrosão após pintura, a propriedade de

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31/87 proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade, a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é preferivelmente 20% ou mais e mais preferivelmente 30% ou mais.

[0175] Entretanto, como descrito acima, quanto maior a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn se torna, maior o efeito de melhora da resistência à corrosão após pintura, a propriedade de proteção contra corrosão sacrificial e a trabalhabilidade se tornam. Embora não haja nenhuma restrição particular com relação ao valorlimite superior a partir do ponto de vista de desempenho, a fração de área produzível da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é 65% no máximo devido a restrições de produção. Desta maneira, o limite superior da fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é ajustado em 65%. Do ponto de vista de produção estável, a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn é preferivelmente 60% ou menos.

[0176] Isto é, a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é de 5 a 65%. A fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é preferivelmente de 20 a 60% e mais preferivelmente de 30 a 60%.

Estrutura Dendrítica: Fração de área de 35% a 95% [0177] Uma estrutura dendrítica é uma estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al. Especificamente, uma estrutura dendrítica é uma estrutura finamente separada em fases de Al e fases de Zn, e é uma estrutura com a concentração de Al de 15 a 85% e a concentração de Zn de 15 a 85%. Desta maneira, uma estrutura dendrítica é uma estrutura que tem fundamentalmente deformabilidade plástica favorável, e pode contribuir para melhora da trabalhabilidade da camada de revestimento. Além disso, ela é também uma estrutura contribuindo que melhora da resistência à gripagem.

[0178] A fim de assegurar excelente trabalhabilidade, a fração de

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32/87 área da estrutura dendrítica é preferivelmente 35% ou mais. Do ponto de vista de prover excelente trabalhabilidade à camada de revestimento, a fração de área da estrutura dendrítica é mais preferivelmente 40% ou mais. Entretanto, do ponto de vista de produção, o valor-limite superior com relação à estrutura dendrítica é preferivelmente 95%. Do ponto de vista de melhora da resistência à corrosão após pintura e a trabalhabilidade pela fase dispersa em fase granular, a estrutura dendrítica ocupa preferivelmente 80% ou menos, mais preferivelmente 70% ou menos.

[0179] Isto é, a fração de área da estrutura dendrítica é preferivelmente de 35 a 95%, mais preferivelmente de 35 ou 40 a 80% e mais preferivelmente de 35 a 40 a 70%.

Fase de Zn Massiva: Fração de Área de 0% a 20% [0180] Uma fase de Zn massiva está presente em uma forma irregular na camada de revestimento e é uma fase de Zn massiva tendo um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais. O limite superior do diâmetro de círculo equivalente da fase de Zn massiva não é particularmente limitado, mas é, por exemplo, 10 pm ou menos.

[0181] Conforme a fração de reação da fase de Zn massiva aumenta, a resistência à gripagem e a resistência à corrosão tendem a diminuir. Desta maneira, do ponto de vista de assegurar a resistência à gripagem e a resistência à corrosão, a fração de área da fase de Zn massiva é preferivelmente 20% ou menos. Do ponto de vista de assegurar resistência suficiente à gripagem e resistência à corrosão, a fração de área da fase de Zn massiva é mais preferivelmente 10% ou menos. A fração de área da fase de Zn massiva é mais preferivelmente 0% (a saber, é mais preferível que a fase de Zn massiva não esteja incluída).

[0182] Isto é, a fração de área da fase de Zn massiva é preferivelmente de 0 a 20%, mais preferivelmente de 0 a 10%, e ainda

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33/87 preferivelmente 0%.

Fase de MgZn2 Massiva: Fração de Área de 0% a 20% [0183] Uma fase de MgZn2 massiva está presente em uma forma irregular na camada de revestimento e é uma fase de Zn massiva tendo um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais. O limite superior do diâmetro de círculo equivalente de uma fase de MgZn2 massiva não é particularmente limitado, mas é, por exemplo 10 pm ou menos.

[0184] A fase de MgZn2 massiva é uma fase quebradiça e tende a se tornar um ponto de partida de rachadura no momento de processamento. Corrosão pode ser acelerada na vizinhança da rachadura que pode causar diminuição em resistência à corrosão após pintura em uma parte processada. Conforme a fração de área da fase de MgZn2 massiva aumenta, a resistência à corrosão após pintura e a trabalhabilidade tendem a diminuir. Desta maneira, do ponto de vista de assegurar resistência à corrosão após pintura e trabalhabilidade, a fração de área da fase de MgZn2 massiva é preferivelmente 20% ou menos. Do ponto de vista de assegurar resistência à corrosão suficiente após pintura e trabalhabilidade, a fração de área da fase de MgZn2 massiva é mais preferivelmente 5% ou menos. A fração de área da fase de MgZn2 massiva é sobretudo preferivelmente 0% (a saber, é mais preferível que a fase de MgZn2 massiva não seja incluída).

[0185] Isto é, a fração de área da fase de MgZn2 massiva é preferivelmente de 0 a 20%, mais preferivelmente de 0 a 5% e mais preferivelmente 0%.

Estrutura Eutética Ternária de Zn/AI/MgZn2: Fração de Área de 0% a 3% [0186] A estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 é uma estrutura consistindo em uma fase de Al, uma fase de Zn e uma fase de MgZn. Uma vez que o tamanho varia dependendo da composição do componente, o formato de cada fase é indeterminado. No entanto, uma

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34/87 vez que em uma estrutura eutética, movimento de elemento durante solidificação é suprimido devido à transformação em uma temperatura constante, as respectivas fases formam um padrão intrincado e comumente as respectivas fases precipitam finamente (vide FIGURA 5). [0187] Comumente, as respectivas fases são configuradas de modo que a fase de Zn é grande e forma ilhas, a fase de MgZn é a segunda maior e preenche as lacunas das fases de Zn e a fase Al é dispersa em um padrão de pontos dentre as fases de MgZn2. Embora as fases constituintes não sejam mudadas pela composição do componente, a relação posicionai depende da variação do componente um pouco antes da solidificação e há um caso onde a fase de MgZnzse precipita para formar ilhas, e um caso onde a fase de Al ou a fase de MgZn2 não.

[0188] O método de identificação de uma estrutura eutética ternária será descrito mais tarde.

[0189] Com relação a uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2, a fase de MgZn2 na estrutura eutética ternária, que é quebradiça e suscetível à corrosão, tende a se tornar um ponto de partida de uma rachadura no momento de processamento. Corrosão pode ser acelerada na vizinhança da rachadura, o que pode causar diminuição na resistência à corrosão após pintura de uma parte processada. Conforme a fração de área da estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 aumenta, a resistência à corrosão após pintura e a trabalhabilidade tendem a diminuir. Desta maneira, do ponto de vista de assegurar resistência à corrosão após pintura e trabalhabilidade, a fração de área da estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 é preferivelmente 3% ou menos. Do ponto de vista de assegurar resistência à corrosão suficiente após pintura e trabalhabilidade, a fração de área da estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 é mais preferivelmente 0% (a saber, é mais preferível que a estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 não seja incluída).

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35/87 [0190] Isto é, a fração de área da estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZri2é preferivelmente de 0 a 3% e sobretudo preferivelmente 0%.

[0191] A espessura da camada de revestimento é, por exemplo, cerca de 100 pm ou menos. Uma vez que a espessura da camada de revestimento inteira depende das condições de revestimento, o limite superior e o limite inferior da espessura da camada de revestimento inteiro não são particularmente restritos. Por exemplo, a espessura da camada de revestimento inteira é relacionada à viscosidade e à gravidade específica do banho de revestimento no método de revestimento de metal por imersão a quente convencional. Além disso, a quantidade de revestimento em termos de peso por área unitária pode ser ajustada pela velocidade de extração da chapa de aço (chapa original para revestimento) e a intensidade da bobinagem. Desta maneira, o limite inferior da espessura da camada de revestimento inteira é, por exemplo, cerca de 2 pm. Entretanto, a espessura da camada de revestimento, que pode ser produzida através de um método de revestimento de metal por imersão a quente, é cerca de 95 pm devido ao próprio peso e uniformidade do material de revestimento.

[0192] Desta maneira, a espessura da camada de revestimento é preferivelmente de 2 a 95 pm.

[0193] Em seguida, uma camada de liga interfacial será descrita.

[0194] A chapa de aço revestida da presente descrição pode ter ainda uma camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe entre a chapa de aço e a camada de revestimento. Em geral, uma camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe de 3 pm ou menos é formada entre a camada de revestimento e a chapa de aço. No entanto, uma camada de liga interfacial não é necessariamente formada dependendo das condições de formação de uma camada de revestimento.

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36/87 [0195] A camada de liga interfacial tem preferivelmente uma espessura de 100 nm ou mais a fim de assegurar a adesão entre o substrato de chapa (chapa de aço) e a camada de revestimento. Entretanto, uma vez que o composto intermetálico de Al-Fe compondo a camada de liga interfacial é um composto intermetálico quebradiço, quando a espessura da camada de liga interfacial excede 1,5 pm, a resistência a lascamento pode ser reduzida.

[0196] Desta maneira, quando a chapa de aço revestida da presente descrição tem uma camada de liga interfacial, a espessura da camada de liga interfacial é preferivelmente de 100 nm a 1,5 pm.

[0197] Uma vez que a camada de liga interfacial está em um estado sólido em que Si é dissolvido, ela tem um papel de supressão de uma reação de liga entre a camada de revestimento e o substrato de aço.

[0198] Com relação a isso, a camada de liga interfacial composta do composto intermetálico de Al-Fe é uma camada em que a fase de AIsFe é a fase principal. A camada de liga de Al-Fe é formada por difusão atômica mútua do substrato de aço (chapa de aço) e do banho de revestimento. No entanto, a camada de liga interfacial pode conter parcialmente apenas uma pequena quantidade de uma fase de Al-Fe, uma fase de AhFe, uma fase de AlsFe2 ou similar.

[0199] A camada de liga interfacial pode também conter vários elementos tal como Zn ou Si, que são componentes da camada de revestimento. Em particular, quando Si é incorporado à camada de liga interfacial, um composto intermetálico de Al-Fe-Si é formado na camada de liga interfacial.

[0200] Além disso, quando uma chapa original para revestimento de vários tipos de chapa de aço pré-revestida é usada, a camada de liga interfacial pode incluir um componente de pré-revestimento (por exemplo, Ni). Quando o componente de pré-revestimento (por exemplo, Ni) é incorporado a uma camada de liga interfacial, um composto

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37/87 intermetálico de Al-Fe-Ni é formado na camada de liga interfacial. [0201 ] Isto é, a camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe significa uma camada que inclui os vários modos descritos acima de camadas de liga além da camada de liga constituída principalmente com uma fase de AIsFe.

[0202] Um exemplo do método de produção da chapa de aço revestida da presente descrição será descrito abaixo.

[0203] A chapa de aço da presente descrição é obtida através da formação de uma camada de revestimento sobre a superfície (isto é, um lado ou ambos os lados) de uma chapa original para revestimento através de um método de revestimento de metal por imersão a quente. [0204] Como um método para produção de uma chapa de aço revestida de acordo com a presente descrição, um método Sendzimir, um método pré-revestido ou similar pode ser aplicado. Quando Ni é usado como um tipo de pré-revestimento, Ni pode estar contido em uma camada de liga interfacial composta de um composto intermediário de Al-Fe que pode ser formado quando a camada de revestimento é aquecida.

[0205] Um banho de revestimento é formado misturando um metal puro ou uma liga na faixa de composição química da camada de revestimento mencionada acima, e derretendo o mesmo em uma faixa de 450 a 650^Q C como uma formação inicial de banho eletrolítico.

[0206] Então, uma chapa original para revestimento cuja superfície é suficientemente reduzida é imersa no banho de revestimento que é mantido em uma temperatura de banho predeterminada após a formação inicial de banho eletrolítico, retirada e então resfriada desta maneira completando uma camada de revestimento sobre a superfície da chapa original para revestimento (chapa de aço). Para regulagem da quantidade de revestimento da camada de revestimento, por exemplo, limpeza com um gás de N₂ é realizada imediatamente após a chapa

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38/87 original para revestimento ser retirada do banho de revestimento.

[0207] Com relação a isso, a taxa de resfriamento na faixa de temperatura de imediatamente após remoção da chapa original para revestimento do banho de revestimento (isto é, a temperatura do banho de revestimento) até 320² C é ajustada a 10² C/s ou menos e a taxa de resfriamento na faixa de temperatura de 320² C até 280² C é ajustada a 20² C/s ou mais.

[0208] A imagem de elétrons retroespalhados (imagem de BSE) com um SEM da seção transversal da camada de revestimento da chapa de aço revestida da presente descrição mostrada na FIGURA 1 é uma imagem de elétrons retroespalhados (imagem de BSE) com um SEM da seção transversal da camada de revestimento da chapa de aço revestida preparada usando a taxa de resfriamento de 10² C/s na faixa de temperatura de a partir da temperatura do banho de resfriamento até 320² C e taxa de resfriamento de 40² C/s na faixa de temperatura de 320² C até 280² C.

[0209] Como mostrado na FIGURA 1, sob as condições de resfriamento descritas acima, uma estrutura tendo uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar 4 e uma estrutura dendrítica 5 na camada de revestimento é formada.

[0210] A regulagem das taxas de resfriamento pode ser obtida através de qualquer método conhecido daqueles versados na técnica. Por exemplo, há um método de regulagem da taxa de resfriamento ajustando apropriadamente a taxa de fluxo de um gás de resfriamento. Particularmente, quando resfriamento com água é utilizado, uma taxa de resfriamento extremamente alta excedendo 100² C/s pode ser também atingida.

[0211] Entretanto, mesmo quando a taxa de resfriamento na faixa de temperatura de imediatamente após remoção da chapa original para revestimento do banho de revestimento (isto é, a temperatura do banho

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39/87 de revestimento) até 320^Q C é 10^Q C/s ou menos e a taxa de resfriamento na faixa de temperatura de 320^Q C a 280^Q C é 20^Q C/s ou mais, a menos que a concentração de Sn seja apropriada, uma quantidade suficiente da estrutura contendo fase de Mg₂Sn laminar 4 não é necessariamente formada. Por exemplo, como mostrado na FIGURA 3, quando Sn não é adicionado, uma estrutura contendo fase de Mg₂Sn laminar 4 não é formada na camada de revestimento, ao invés, uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂ 8 é formada junto com uma estrutura dendrítica

5.

[0212] Além disso, em um caso onde a taxa de resfriamento não é mudada entre a faixa de temperatura de imediatamente após remoção da chapa original para revestimento do banho de revestimento (isto é, a temperatura do banho de resfriamento) até 320^Q C, e a faixa de temperatura de 320^Q C até 280^Q C, uma quantidade suficiente da estrutura contendo fase de Mg₂Sn laminar 4 não é necessariamente formada.

[0213] Por exemplo, no caso da condição de taxa de resfriamento onde a taxa de resfriamento não é mudada nas faixas acima, como mostrado na FIG, 4, uma estrutura contendo fase de Mg₂Sn granular 4 não é formada na camada de revestimento 1. Ao invés, uma estrutura 11 em que uma fase de Mg₂Sn do tipo placa (fase de Mg₂Sn com uma espessura de mais de 0,2 pm) é misturada na fase de Zn é formada. Quando a estrutura 11 é formada, a fração de área da fase de Mg₂Sn do tipo placa na estrutura 11 não é menos do que 5%, mas menos do que 25%.

[0214] Embora o mecanismo de formação detalhado desta estrutura 11 não seja claro, o que segue é concebível. Quando a taxa de resfriamento A é 10^Q C/s ou menos, e a taxa de resfriamento B é menos do que 20^Q C/s, uma fase de Mg₂Sn é engrossada a partir de uma forma do tipo laminar para placa. Quando a taxa de resfriamento A é menos

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40/87 do que 10² C/s e a taxa de resfriamento B é 20^Q C/s ou mais, o comportamento de solidificação que naturalmente progride em um estado de não equilíbrio se aproxima de um estado de equilíbrio, e a fase de Zn não pode crescer em uma forma dendrítica. Como resultado, é considerado que uma fase de MgzSn do tipo placa tendo uma espessura além de 0,2 pm e uma fração de área abaixo de 25% é formada.

[0215] O método de análise da estrutura da chapa de aço revestida com Zn por imersão a quente da presente descrição será descrito abaixo.

[0216] O componente químico de uma camada de revestimento é medido através do método que segue.

[0217] Primeiro, curvas de calibragem para análise quantitativa dos respectivos elementos são preparadas através de GDS (espectroscopia de emissão óptica por descarga luminescente de radiofrequência). Em seguida, os componentes químicos na direção de profundidade da camada de revestimento sob teste são medidos.

[0218] Especificamente, GSD (espectroscopia de emissão óptica por descarga luminescente de radiofrequência) é realizada em cada amostra padrão tal como uma placa de metal puro de cada elemento para obter previamente uma curva de calibragem mostrando a relação entre a intensidade elementar representada em gráfico contra cada concentração de elemento.

[0219] Entretanto, vários pedaços quadrados de 30 mm são obtidos de uma amostra da chapa de aço revestida sob teste e usados como peças de teste para GDS. Pulverização de íons de argônio é realizada a partir da camada de superfície da camada de revestimento para obter um perfil de intensidade elementar na direção de profundidade. O perfil de intensidade obtido é convertido na concentração elementar com a curva de calibragem.

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41/87 [0220] Em uma análise da composição química por GDS, uma área de análise de 4 mm* ou mais é medida em 10 posições ou mais em uma taxa de pulverização de 0,04 a 0,1 ps/s. O valor médio da concentração elementar em cada lugar é considerado como a concentração elementar da composição química.

[0221] No entanto, em cada posição de análise de GDS, a fim de eliminar a influência de uma camada de óxido sobre a camada mais externa, a camada de superfície de profundidade de 1 pm do perfil de componente é ignorada e o valor médio de cada concentração elementar na faixa de profundidade de 1 a 10 μιτι (largura de 5 pm) é adotado.

[0222] A fração de área de uma estrutura (contanto que uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 seja excluída) da camada de revestimento é medida através do método que segue.

[0223] Para medição da fração de área de uma estrutura da camada de revestimento, um FE-SEM equipado com um EDS (analisador de raios-X por dispersão de energia) é usado.

[0224] Uma peça de teste tendo uma seção transversal (seção transversal cortada na direção de espessura da camada de revestimento) de 25 mm na direção C e 15 mm na direção L é cortada da chapa de aço revestida. A peça de teste obtida é incrustrada em uma resina e processamento CP (polidor em seção transversal) é aplicado à seção transversal da camada de revestimento a ser medida. Após o processamento CP, uma imagem com elétrons retroespalhados com um SEM e uma imagem de mapeamento de elemento com um EDS da seção transversal da camada de revestimento são criadas. Para imagem de elétrons retroespalhados com um SEM e a imagem de mapeamento de elemento com um EDS, a ampliação é 5000x e o tamanho do campo visual é 50 pm de comprimento x 200 pm de largura. [0225] Cada região em uma estrutura é identificada com base na

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42/87 imagem de elétrons retroespalhados com um SEM e a imagem de mapeamento de elemento com um EDS.

[0226] Em seguida, na imagem com elétrons retroespalhados com um SEM, três valores do valor de luminosidade, de matiz e do contraste em escala cinza exibidos por cada estrutura na camada de revestimento são determinados. Uma vez que os três valores de valor luminosidade, matiz e contraste exibidos por cada estrutura refletem o número atômico do elemento contido em cada estrutura, aquelas tendo teores maiores de Al e Mg tendo um número atômico pequeno tendem a exibir uma cor preta e aqueles mais ricos em Zn tendem a exibir uma cor branca.

[0227] Um processamento de imagem por computador é realizado de modo que uma faixa correspondendo aos 3 valores a serem exibidos por cada estrutura incluída na camada de revestimento exibe uma cor específica (por exemplo, apenas uma estrutura específica é exibida como uma imagem branca, e então a área (número de pixels), etc., de cada estrutura no campo visual é calculada). Ao realizar este processamento de imagem para cada fase, a fração de área de cada estrutura na camada de revestimento ocupada na imagem de elétrons retroespalhados a partir de uma SEM é determinada.

[0228] A fração de área de cada estrutura da camada de revestimento é definida como o valor médio das frações de área da estrutura medidas para cada um de cinco campos visuais em uma seção transversal opcional (seção transversal cortada na direção de espessura da camada de revestimento) de acordo com a operação descrita acima.

[0229] Com relação a isso, a fração de área de uma estrutura contendo fase de MgzSn laminar é a fração de área de uma fase de Zn, em que uma fase de MgzSn laminar tendo uma espessura de menos do que 1 pm existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões, em uma região de fase Zn, contanto que a área da fase de MgzSn

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43/87 laminar seja também contada.

[0230] A fração de área de uma estrutura dendrítica é a fração de área da região ocupada por uma solução sólida de Zn e Al (a estrutura mostrando a concentração de Al de 15 a 85% e a concentração de Zn de 15 a 85%).

[0231] A fração de área de uma fase de MgZn2 massiva é a fração de área da fase de MgZn2 tendo um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais.

[0232] A fração de área de uma fase de Zn massiva é a fração de área da fase de Zn tendo um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais.

[0233] A fração de área ocupada pela fase de Mg2Sn laminar com relação à estrutura contendo a fase de Mg2Sn (isto é, a fase de Zn e a fase de Mg2Sn laminar) é medida da mesma maneira que acima exceto que o objeto de medição é mudado para uma imagem de elétrons retroespalhados SEM de uma seção transversal da camada de revestimento para um campo visual em um tamanho de 12 pm x 12 pm em uma ampliação de 10000x.

[0234] A espessura média da fase de Mg2Sn laminar é calculada como um valor médio da espessura da fase de Mg2Sn laminar medida em cinco campos visuais (5 posições em cada campo visual) da mesma imagem de elétrons retroespalhados SEM.

[0235] Uma estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 na camada de revestimento é identificada e sua fração de área é medida através do método que segue.

[0236] Primeiro, uma estrutura em uma imagem de elétrons retroespalhados SEM, em que três fases de uma fase de Al, uma fase de Zn e uma fase de MgZn2 formaram um eutética, é identificada pela mesmo método que a medição da fração de área de cada estrutura na camada de revestimento. Uma parte da estrutura é observada por meio

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44/87 de um campo visual retangular em um tamanho de 3 μιτι x 4 μιτι (diagonal: 5 μηπ) em uma ampliação de 30000x (vide FIGURA 5). Ao fazer isso, quando duas diagonais são desenhadas no campo visual retangular, em um caso cada diagonal cruza uma fase de Zn 5 ou mais vezes, e uma fase de MgZn2 ou uma fase de Al se espalhando ao redor da fase de Zn 5 ou mais vezes, a estrutura é julgada como uma estrutura eutética ternária. Este julgamento é baseado no fato que uma estrutura eutética ternária é caracterizada por uma estrutura em que cada uma de 3 fases é finamente dispersa.

[0237] Com relação a isso, em um caso onde uma estrutura eutética ternária não pode se estender para cobrir a região de 3 μιτι x 4 μιτι devido à possível distribuição desigual da estrutura eutética ternária, ou dificuldade de formação de uma estrutura eutética ternária, a estrutura pode ser dividida em um padrão do tipo grade de quadrados de 1 μηπ, e quando cada fase é incluída em uma grade única em um número de 1 ou mais, respectivamente, ela pode ser julgada como uma estrutura eutética ternária.

[0238] Em seguida, na mesma imagem de elétrons retroespalhados SEM que a medição da fração de área de cada estrutura na camada de revestimento (ampliação de 5000, tamanho do campo visual: 50 μιτι de comprimento x 200 μιτι de largura), a operação acima é repetida para compreender o contorno (região) da estrutura eutética ternária enquanto confirmando a continuidade da estrutura eutética ternária. Então, a fração de área da estrutura eutética ternária compreendida na camada de revestimento ocupada na imagem de elétrons retroespalhados SEM é determinada.

[0239] A fração de área da estrutura eutética ternária é definida como o valor médio da fração de área da estrutura eutética ternária obtida em pelo menos cinco campos visuais em uma seção transversal opcional (seção transversal cortada na direção de espessura da camada

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45/87 de revestimento) de acordo com a operação descrita acima.

[0240] Os diâmetros de círculo equivalentes médios de uma fase de MgZn2 massiva e uma fase de Zn massiva são medidos através do método que segue.

[0241] Na imagem de elétrons retroespalhados SEM, em que cada estrutura foi identificada na medição da fração de área da estrutura acima, os cinco melhores diâmetros de círculo equivalentes são selecionados com relação a cada tipo de fase identificado. Então, esta operação é realizada para cinco campos visuais, e a média aritmética de no total 25 diâmetros de círculo equivalentes é definida como o diâmetro de círculo equivalente médio de uma fase de MgZn2 massiva ou fase de Zn massiva.

[0242] A espessura de uma camada de liga interfacial composta de um composto intermetálico de Al-Fe é medida como segue.

[0243] Na imagem de elétrons retroespalhados SEM, em que cada estrutura foi identificada na medição da fração de área da estrutura acima (ampliação de 5000x, tamanho do campo visual: 50 pm de comprimento x 200 pm de largura, contanto que o campo visual inclua uma camada de liga interfacial reconhecível), a espessura da camada de lia interfacial identificada é medida em cada uma de 5 posições opcionais. A média aritmética dos dados em 5 posições é definida como a espessura da camada de liga interfacial.

[0244] Um pós-tratamento aplicável à chapa de aço revestida da presente descrição será descrito abaixo.

[0245] Na chapa de aço revestida da presente descrição, pode ser formada uma película na camada de revestimento. A película pode ser constituída com uma ou mais camadas. Exemplos do tipo de uma película diretamente sobre a camada de revestimento incluem uma película de cromato, uma película de fosfato e uma película livre de cromato. Como um tratamento com cromato, um tratamento com fosfato

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46/87 ou um tratamento livre de cromato para formação da película acima pode ser realizado através de métodos conhecidos.

[0246] Como para o tratamento com cromato, há um tratamento com cromato eletrolítico em que a película de cromato é formada através de eletrólise, um tratamento com cromato do tipo reação em que uma película é formada utilizando uma reação com um material e uma solução de tratamento excedente é retirada com lavagem, e um tratamento com cromato do tipo revestimento em que uma solução de tratamento é revestida sobre um objeto e então seca sem lavagem com água para formar uma película. Qualquer um dos acima pode ser usado. [0247] Exemplos do tratamento com cromato eletrolítico incluem tratamentos com cromato eletrolítico usando ácido crômico, silica sol, uma resina (tal como ácido fosfórico, resina acrílica, resina de éster de vinila, emulsão acrílica de acetato de vinila, látex de estireno butadiene carboxilado ou resina epóxi modificada com di-isopropanolamina) e silica dura.

[0248] Exemplos do tratamento com fosfato incluem um tratamento com fosfato de zinco, um tratamento com fosfato de cálcio e zinco e um tratamento com fosfato de manganês.

[0249] O tratamento livre de cromato é particularmente preferível porque ele é ambientalmente amigável. No tratamento livre de cromato, há um tratamento livre de cromato eletrolítico em que uma película de cromato é formada através de eletrólise, um tratamento livre de cromato do tipo reação em que uma película é formada utilizando uma reação com um material e uma solução de tratamento excedente é retirada com lavagem e um tratamento livre de cromato do tipo revestimento em que solução de tratamento é revestida sobre um objeto e então seca sem lavagem com água para formar uma película. Qualquer um dos tratamentos pode ser adotado.

[0250] Além disso, uma ou duas ou mais camadas de películas de

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47/87 resina orgânica podem ser providas sobre a película diretamente na camada de revestimento. A resina orgânica não é limitada a um tipo específico e exemplos da mesma incluem uma resina de poliéster, uma resina de poliuretana, uma resina epóxi, uma resina acrílica, uma resina de poliolefina e produtos modificados dessas resinas. Com relação a isso, o produto modificado refere-se a uma resina a ser obtida através da reação de um grupo funcional incluído na estrutura de qualquer uma das resinas acima com um outro composto (monômero, agente de reticulação ou similar) tendo um grupo funcional reativo com o dito grupo funcional na estrutura.

[0251] Como uma resina orgânica do tipo, uma resina única ou uma mistura de duas ou mais resinas orgânicas (não modificadas) pode ser usada, ou uma única ou uma mistura de duas ou mais resinas orgânicas a serem obtidas através da modificação de pelo menos uma outra resina orgânica na presença de pelo menos uma resina orgânica pode ser usada. Além disso, a película de resina orgânica pode conter um pigmento de coloração opcional ou pigmento de prevenção de ferrugem. Ela pode ser também usada após ser formada em um sistema aquoso através da sua dissolução ou dispersão em água.

Exemplos [0252] Exemplos que são uma modalidade da presente descrição serão descritos abaixo.

[0253] Como o banho de revestimento, um banho de revestimento em que os componentes foram ajustados de tal modo que a composição química da camada de revestimento tivesse a composição química mostrada na Tabela 1 foi preparado. A temperatura do banho de revestimento foi selecionada na faixa de 465 a 595^Q C correspondendo à composição. Como uma chapa original para revestimento, uma chapa de aço laminada a quente (concentração de carbono de 0,2%) tendo uma chapa de espessura de 0,8 mm foi usada. A chapa original foi

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48/87 cortada em um tamanho de 100 mm x 200 mm e então revestida com uma máquina de teste de revestimento de metal por imersão a quente em batelada de fabricação própria. A temperatura da chapa foi monitorada usando um termopar soldado por pontos no centro da chapa original para revestimento. Em um caso onde a Fórmula (1), que é relevante para o equilíbrio da composição entre Mg e Sn revelado aqui, foi satisfeita, OK foi digitado na Tabela 1, e quando a mesma não foi satisfeita, NG foi digitado.

[0254] Antes da imersão no banho de revestimento, a superfície da chapa original para revestimento foi reduzida por um gás de N2-H2 5% a 800² C em um forno com uma concentração de oxigênio de 20 ppm ou menos, esfriada com um gás N2e quando a temperatura da chapa a ser imersa atingiu a temperatura do banho de +20² C, a chapa foi imersa no banho de resfriamento por cerca de 3 seg. Após imersão no banho de revestimento, a chapa foi puxada para cima em uma taxa de puxamento de 100 mm/seg. No momento de ser puxada para cima, a quantidade de revestimento foi ajustada com um gás de limpeza N2.

[0255] Após a chapa de aço ter sido retirada do banho de revestimento, a camada de revestimento foi esfriada a partir da temperatura do banho de revestimento para a temperatura ambiente sob as condições escritas na Tabela 1 para produzir uma chapa de aço revestida.

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Tabela 1-1

Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a 320Ό	Taxa de resfriamento média de 320Ό a 280Ό
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(Ό)	(Ό)	(O)/s)	(O)/s)
C	1	84,3	14	0,5	1,1	0,1	0		OK	440	460	10	40
C	2	83,8	15	0,4	0,7	0,1	0		OK	445	465	10	40
E	3	83,7	15	0,5	0,5	0,1	0,2		OK	445	465	10	40
E	4	83,4	15	0,5	1	0,1	0		OK	445	465	10	40
E	5	83,5	15	0,5	1	0,05	0		OK	445	465	10	40
C	6	83,1	15	0,5	1,2	0,2	0		OK	445	465	10	10
E	7	78,4	20	0,5	1	0,1	0		OK	475	495	10	40
C	8	76,3	22	0,5	1,2	0,01	0		OK	480	500	10	40
E	9	75,3	22	0,5	2	0,2	0		NG	480	500	10	40
E	10	76,1	22	0,5	1,2	0,2	0		OK	480	500	10	40
E	11	76,3	22	0,5	1	0,2	0		OK	480	500	10	40
E	12	76,3	22	0,5	1	0,2	0		OK	480	500	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a 320Ό	Taxa de resfriamento média de 320Ό a 280Ό
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(Ό)	(Ό)	(O)/s)	(O)/s)
C	13	76,3	22	0,5	1	0,2	0		OK	480	500	40	40
E	14	73,1	25	0,5	1,2	0,2	0		OK	487	507	10	40
E	15	69,0	25	0,5	1,2	0,2	4,1	Bi:4,1	OK	488	508	10	40
E	16	68,3	30	0,5	1	0,2	0		OK	481	501	10	150
C	17	69,2	30	0,5	0,1	0,2	0		OK	510	530	10	40
E	18	58,3	40	0,5	1	0,2	0		OK	540	560	10	40
E	19	46,0	51	0,5	1	1,5	0		OK	565	585	10	40
E	20	38,1	60	0,5	1,2	0,2	0		OK	573	593	10	40
C	21	36,1	62	0,5	1,2	0,2	0		OK	575	595	10	40
C	22	83,5	14	1	1	0,5	0		OK	430	450	10	40
E	23	82,8	15	1	1	0,2	0		OK	445	465	10	40
C	24	81,8	17	1	0	0,2	0		NG	456	476	10	40
E	25	77,8	20	1	1	0,2	0		OK	475	495	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a 320Ό	Taxa de resfriamento média de 320Ό a 280Ό
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(Ό)	(Ό)	(O)/s)	(O)/s)
E	26	75,8	22	1	1	0,2	0		OK	480	500	10	40
E	27	74,3	22	1	2,5	0,2	0		OK	480	500	10	40
C	28	76,8	22	1	0	0,2	0		NG	480	500	10	40
C	29	74,4	22	1	2,4	0,2	0		OK	480	500	10	19
E	30	72,1	24	1	2,4	0,5	0		OK	485	505	10	40
C	31	72,1	24	1	2,4	0,5	0		OK	485	505	20	20
E	32	70,1	26	1	2,4	0,5	0		OK	490	510	10	40
E	33	70,1	26	1	2,7	0,2	0		NG	490	510	10	40
E	34	68,4	28	1	2,4	0,2	0		OK	505	525	10	40
C	35	67,6	29	1	2,4	0	0		OK	505	525	10	40
E	36	66,4	30	1	2,4	0,2	0		OK	510	530	10	40
E	37	65,8	30	1	2,6	0,2	0,4	Pb:0,1, ln:0,3	OK	510	530	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a 320Ό	Taxa de resfriamento média de 320Ό a 280Ό
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(Ό)	(Ό)	(O)/s)	(O)/s)
E	38	58,4	38	1	2,4	0,2	0		OK	535	555	10	40
E	39	56,4	40	1	2,4	0,2	0		OK	540	560	10	20
E	40	56,2	40	1	2,4	0,1	0,3	B:0,1, V:0,2	OK	540	560	10	20
E	41	51,4	45	1	2,4	0,2	0		OK	555	575	10	20
E	42	45,4	51	1	2,4	0,2	0		OK	565	585	10	20
E	43	36,4	60	1	2,4	0,2	0		OK	573	593	10	20
C	44	34,4	62	1	2,4	0,2	0		OK	575	595	10	40
C	45	34,6	60	1	2,4	2	0		OK	573	593	10	40
c	46	78,8	14	2	5	0,2	0		OK	440	460	10	40
E	47	78,0	15	2	5	0,05	0		OK	445	465	10	40
E	48	70,8	22	2	5	0,2	0		OK	480	500	10	40
C	49	71,0	22	2	5	0,01	0		OK	480	500	10	40

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Tabela 1-2

Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a320°C	Taxa de resfriamento média de 320° C a280°C
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(°C)	(°C)	(°C/s)	(°C/s)
E	50	68,8	22	2	7	0,2	0		NG	480	500	10	40
E	51	62,8	30	2	5	0,2	0		OK	510	530	10	40
E	52	57,8	35	2	5	0,2	0		OK	528	548	10	40
c	53	52,6	40	2	4	1,4	0		OK	540	560	30	30
E	54	51,6	40	2	5	1,4	0		OK	540	560	10	40
E	55	47,8	45	2	5	0,2	0		OK	555	575	10	40
E	56	41,8	51	2	5	0,2	0		OK	565	585	10	40
E	57	32,8	60	2	5	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	58	30,8	62	2	5	0,2	0		OK	575	595	10	40
E	59	74,8	15	3	7	0,2	0		OK	445	465	10	40
E	60	69,8	20	3	7	0,2	0		OK	475	495	10	40
E	61	67,8	22	3	7	0,2	0		OK	480	500	10	40
E	62	64,8	22	4	9	0,2	0		OK	480	500	10	40
E	63	65,8	22	3	9	0,2	0		NG	480	500	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a320°C	Taxa de resfriamento média de 320° C a280°C
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(°C)	(°C)	(°C/s)	(°C/s)
E	64	64,8	25	3	7	0,2	0		OK	488	508	10	40
c	65	64,8	25	3	7	0,2	0		OK	488	508	40	40
E	66	59,8	30	3	7	0,2	0		OK	510	530	10	40
E	67	54,8	35	3	7	0,2	0		OK	528	548	10	40
E	68	49,8	40	3	7	0,2	0		OK	555	575	10	40
E	69	44,8	45	3	7	0,2	0		OK	555	575	10	40
E	70	29,8	60	3	7	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	71	27,6	62	3	7,2	0,2	0		OK	575	595	10	40
c	72	74,8	14	5	6	0,2	0		OK	440	460	10	20
E	73	71,8	15	5	8	0,2	0		OK	445	465	10	20
E	74	73,1	20	5	1,5	0,2	0,2	La:0,1, Ca:0,1	OK	475	495	10	20
E	75	69,1	25	4	1,5	0,2	0,2	Ce:0,2	OK	488	508	10	40
c	76	62,8	25	5	7	0,2	0		OK	488	508	40	40
E	77	57,8	30	5	7	0,2	0		OK	510	530	10	40
E	78	48,8	40	5	6	0,2	0		OK	555	575	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a320°C	Taxa de resfriamento média de 320° C a280°C
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(°C)	(°C)	(°C/s)	(°C/s)
E	79	38,5	50	4	7	0,2	0,3	Cr:0,1, Cu:0,2	OK	565	585	10	40
E	80	27,8	60	5	7	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	81	27,8	62	5	5	0,2	0		OK	575	595	10	40
E	82	77,3	15	6	1,5	0,2	0		OK	445	465	10	40
E	83	71,3	20	7	1,5	0,2	0		OK	475	495	10	40
E	84	67,3	25	6	1,5	0,2	0		NG	488	508	10	40
c	85	64,8	25	6	4	0,2	0		OK	488	508	40	40
c	86	63,5	25	6	5	0,2	0,3	Y:0,2, Sb:0,1	NG	488	508	10	40
E	87	58,8	30	6	5	0,2	0		NG	510	530	10	40
E	88	48,8	40	7	4	0,2	0		NG	555	575	10	40
E	89	36,6	50	7	6	0,2	0,2	Sr:0,2	NG	565	585	10	40
E	90	26,8	60	6	7	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	91	74,8	14	6	5	0,2	0		NG	575	595	10	40

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Classe	No.	Composição química de camada de revestimento (% em massa)	Ponto de fusão de revestimento	Temp, do banho de revestimento	Condição de resfriamento
Taxa de resfriamento média da Temp, do banho de revestimento a320°C	Taxa de resfriamento média de 320° C a280°C
Zn	Al	Mg	Sn	Si	Quantidade total de elementos opcionais	Elemento opcional	Fórmula (1)	(°C)	(°C)	(°C/s)	(°C/s)
E	92	69,6	15	7	8	0,2	0,2	Mn:0,1, Ni:0,1	OK	445	465	10	40
E	93	63,8	20	7	9	0,2	0		OK	475	495	10	40
E	94	54,8	25	8	12	0,2	0		OK	488	508	10	40
c	95	59,8	25	8	7	0,2	0		OK	488	508	20	20
E	96	52,6	30	8	9	0,2	0,2	Co;0,1, Ti:0,1	OK	510	530	10	40
E	97	36,8	40	8	15	0,2	0		OK	555	575	10	40
E	98	23,8	50	8	18	0,2	0		OK	565	585	10	40
E	99	11,8	60	8	20	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	100	12,8	60	9	18	0,2	0		OK	573	593	10	40
c	101	Chapa de aço revestida com Zn comercial
102	Chapa de aço revestida com Zn com liga
103	Chapa de aço revestida com EletroZn

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Tabela 1-3

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (μιη)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (μιη)	Fração de área (%)
C	1	54	28	0	-	0	4	18
C	2	40	36	0	-	0	5	24
E	3	47	36	0	-	0	8	17
E	4	47	38	0	-	0	8	15
E	5	45	35	0	-	0	4	20
C	6	4	37	0	-	0	2	19
E	7	39	45	0	-	0	5	16
C	8	51	38	0	-	0	4	11
E	9	28	56	0	-	0	4	10
E	10	28	61	0	-	0	11	11
E	11	29	62	0	-	0	5	9
E	12	26	64	0	-	0	4	10
C	13	0	60	0	-	0	8	13
E	14	23	69	0	-	0	3	8
E	15	24	68	0	-	0	3	8

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Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
E	16	24	71	0	-	0	7	5
C	17	2	68	25	-	0	2	5
E	18	23	72	0	-	0	5	5
E	19	17	80	0	-	0	7	3
E	20	5	95	0	-	0	-	0
C	21	4	96	0	-	0	-	0
C	22	59	34	0	-	0	5	7
E	23	65	35	0	-	0	-	0
C	24	0	42	39	-	13	2	6
E	25	55	45	0	-	0	-	0
E	26	39	60	1	-	0	-	0
E	27	35	65	0	-	0	-	0
C	28	0	54	44	-	0	3	2
C	29	0	63	0	-	0	-	0
E	30	32	68	0	-	0	-	0
C	31	0	60	0	-	0	8	13

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Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 64/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
E	32	30	70	0	-	0	-	0
E	33	25	72	0	-	0	-	0
E	34	26	74	0	-	0	-	0
C	35	33	67	0	-	0	-	0
E	36	30	70	0	-	0	-	0
E	37	29	71	0	-	0	-	0
E	38	27	72	0	-	0	2	1
E	39	23	77	0	-	0	-	0
E	40	23	77	0	-	0	-	0
E	41	22	77	0	-	0	1	1
E	42	11	89	0	-	0	-	0
E	43	5	95	0	-	0	-	0
C	44	2	98	0	-	0	-	0
C	45	5	93	0	-	0	-	0
c	46	60	33	0	-	0	2	7
E	47	61	36	0	1	2	-	1

59/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 65/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
E	48	35	65	0	-	0	-	0
C	49	50	40	0	-	0	3	10

60/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 66/128

Tabela 1-4

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
E	50	25	58	0	-	0	4	9
E	51	29	71	0	-	0	-	0
E	52	25	74	0	1	1	-	0
C	53	0	60	0	-	0	8	13
E	54	24	73	0	1	2	-	0
E	55	20	77	0	2	3	-	0
E	56	9	87	0	2	4	-	0
E	57	5	92	0	1	3	-	0
C	58	5	95	0	-	0	-	0
E	59	60	35	0	1	5	-	0
E	60	50	49	0	2	1	-	0
E	61	31	65	0	2	4	-	0
E	62	29	60	0	2	9	-	0
E	63	25	70	0	-	0	-	0
E	64	37	61	0	2	2	-	0

61/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 67/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
C	65	0	60	0	-	0	8	13
E	66	32	68	0	-	0	-	0
E	67	29	71	0	-	0	-	0
E	68	27	72	0	1	1	-	0
E	69	23	73	0	2	4	-	0
E	70	5	92	0	2	3	-	0
C	71	3	97	0	-	0	-	0
C	72	55	37	0	2	8	-	0
E	73	57	35	0	4	8	-	0
E	74	42	51	0	3	7	-	0
E	75	38	55	0	3	7	-	0
C	76	0	75	0	2	0	-	0
E	77	31	61	0	2	8	-	0
E	78	24	69	0	5	7	-	0
E	79	6	84	0	2	8	-	0
E	80	5	86	0	2	9	-	0

62/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 68/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
C	81	3	88	0	3	9	-	0
E	82	60	29	0	1	11	-	0
E	83	50	39	0	2	11	-	0
E	84	36	52	0	2	12	-	0
C	85	0	65	0	5	11	-	0
C	86	29	62	0	5	9	-	0
E	87	27	61	0	6	12	-	0
E	88	22	67	0	8	11	-	0
E	89	6	78	0	8	14	-	0
E	90	5	82	1	8	12	-	0
C	91	51	38	0	5	11	-	0
E	92	53	30	0	9	17	-	0
E	93	47	39	0	5	14	-	0
E	94	32	51	0	9	17	-	0
C	95	0	59	0	11	15	-	0

63/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 69/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento
Estrutura contendo fase laminar	Estrutura dendrítica	Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn₂	Fase de MgZn₂ massiva	Fase de Zn massiva
Fração de área (%)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)
E	96	25	56	0	8	19	-	0
E	97	22	59	0	4	19	-	0
E	98	6	72	0	12	20	-	0
E	99	5	75	0	15	20	-	0
C	100	5	70	0	15	25	-	0
C	101	Chapa de aço revestida com Zn comercial
102	Chapa de aço revestida com Zn com liga
103	Chapa de aço revestida com EletroZn

64/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 70/128

Tabela 1-5

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg2Sn do tipo placa	Fase de SN	Fase de Si	Fase de Mg2Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
C	1	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
C	2	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	3	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	4	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	5	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
C	6	40	-	0	-	0	-	0	0	0,5
E	7	0	-	0	-	0	-	0	0	0,6
C	8	0	-	0	-	0	-	0	0	1,7
E	9	0	1	6	-	0	-	0	0	0,2
E	10	0	-	0	-	0	-	0	0	0,5
E	11	0	-	0	-	0	-	0	0	0,4
E	12	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
C	13	27	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	14	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	15	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2

65/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 71/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg2Sn do tipo placa	Fase de SN	Fase de Si	Fase de Mg2Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
E	16	0	-	0	-	0	-	0	0	0,8
C	17	0	-	0	-	0	-	0	0	0,4
E	18	0	-	0	-	0	-	0	0	0,7
E	19	0	-	0	-	0	-	0	0	1,2
E	20	0	-	0	-	0	-	0	0	1,1
C	21	0	-	0	-	0	-	0	0	1,8
C	22	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	23	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
C	24	0	-	0	-	0	-	0	0	0,4
E	25	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	26	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	27	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
C	28	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
C	29	37	-	0	-	0	-	0	0	0,4
E	30	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
C	31	27	-	0	-	0	-	0	0	0,1

66/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 72/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg2Sn do tipo placa	Fase de SN	Fase de Si	Fase de Mg2Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
E	32	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	33	0	1	3	-	0	-	0	0	0,5
E	34	0	-	0	-	0	-	0	0	0,6
C	35	0	-	0	-	0	-	0	0	1,7
E	36	0	-	0	-	0	-	0	0	0,9
E	37	0	-	0	-	0	-	0	0	0,9
E	38	0	-	0	-	0	-	0	0	1,1
E	39	0	-	0	-	0	-	0	0	1
E	40	0	-	0	-	0	-	0	0	1
E	41	0	-	0	-	0	-	0	0	1,1
E	42	0	-	0	-	0	-	0	0	1,2
E	43	0	-	0	-	0	-	0	0	1,4
C	44	0	-	0	-	0	-	0	0	2
C	45	0	-	0	1	2	-	0	0	0,1
c	46	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	47	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2

67/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 73/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg₂Sn do tipo placa	Fase de SN	Fase de Si	Fase de Mg₂Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
E	48	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
C	49	0	-	0	-	0	-	0	0	1,9

68/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 74/128

Tabela 1-6

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de MgzSn do tipo placa	Fase de Sn	Fase de Si	Fase de MgzSi	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
E	50	0	1	8	-	0	-	0	0	0,2
E	51	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	52	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
C	53	27	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	54	0	-	0	-	0	1	1	0	0,5
E	55	0	-	0	-	0	-	0	0	0,9
E	56	0	-	0	-	0	-	0	0	0,8
E	57	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
C	58	0	-	0	-	0	-	0	0	2,1
E	59	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	60	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	61	0	-	0	-	0	-	0	0	0,5
E	62	0	2	2	-	0	-	0	0	0,5
E	63	0	1	5	-	0	-	0	0	0,5
E	64	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2

69/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 75/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg2Sn do tipo placa	Fase de Sn	Fase de Si	Fase de Mg2Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
C	65	27	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	66	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	67	0	-	0	-	0	-	0	0	0,8
E	68	0	-	0	-	0	-	0	0	0,9
E	69	0	-	0	-	0	-	0	0	1,5
E	70	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
C	71	0	-	0	-	0	-	0	0	2,2
C	72	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	73	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	74	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	75	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
C	76	25	-	0	-	0	-	0	0	0,7
E	77	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	78	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
E	79	0	-	0	-	0	1	2	0	1,4
E	80	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3

70/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 76/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg₂Sn do tipo placa	Fase de Sn	Fase de Si	Fase de Mg₂Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
C	81	0	-	0	-	0	-	0	0	1,7
E	82	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	83	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	84	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
C	85	24	-	0	-	0	-	0	0	0,7
C	86	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	87	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	88	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
E	89	0	-	0	-	0	1	2	0	1,4
E	90	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
C	91	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	92	0	-	0	-	0	-	0	0	0,1
E	93	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
E	94	0	-	0	-	0	-	0	0	0,2
C	95	26	-	0	-	0	-	0	0	0,7

71/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 77/128

Classe	No.	Constituição estrutural de camada de revestimento	Camada de liga Interfacial
Fase de Zn + fase de Mg₂Sn do tipo placa	Fase de Sn	Fase de Si	Fase de Mg₂Si	Outra fase
Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Diâmetro de círculo equivalente (pm)	Fração de área (%)	Fração de área (%)	Espessura (pm)
E	96	0	-	0	-	0	-	0	0	0,3
E	97	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
E	98	0	-	0	-	0	1	2	0	1,4
E	99	0	-	0	-	0	-	0	0	1,3
C	100	0	-	0	-	0	-	0	0	1,5
C	101	Chapa de aço revestida com Zn comercial
102	Chapa de aço revestida com Zn com liga
103	Chapa de aço revestida com EletroZn

72/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 78/128

Tabela 1-7

Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

C

1

C

B

C

D

B

C

D

B

D

C

2

B

C

B

C

A

D

E

3

B

A

B

A

B

A

B

E

4

B

A

B

A

B

A

B

E

5

B

A

B

A

B

A

B

C

6

C

A

B

C

A

B

C

B

E

7

A

B

A

B

A

B

C

8

D

C

D

C

D

A

E

9

A

B

C

D

A

B

C

D

A

E

10

A

B

A

B

A

B

E

11

A

B

A

B

A

B

E

12

A

B

A

B

A

C

13

C

A

B

C

A

B

C

B

A

E

14

A

B

A

B

A

E

15

A

B

A

B

A

E

16

A

B

A

B

A

C

17

D

C

D

C

D

B

A

E

18

A

B

A

B

A

73/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 79/128

Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

E

19

A

B

A

B

A

E

20

A

B

A

B

A

C

21

C

A

B

C

A

B

C

A

C

22

C

B

C

D

B

C

D

B

D

E

23

B

A

B

C

24

D

C

D

C

D

B

A

E

25

A

E

26

A

E

27

A

C

28

D

C

D

C

D

B

A

C

29

C

A

B

C

A

B

C

B

E

30

A

C

31

C

A

B

C

A

B

C

B

A

E

32

A

E

33

A

B

C

D

A

B

C

D

A

E

34

A

B

A

B

A

C

35

C

A

B

C

A

B

C

A

E

36

A

B

A

B

A

E

37

A

B

A

B

A

74/87

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 80/128

Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

E

38

A

B

A

B

A

E

39

A

B

A

B

A

E

40

A

B

A

B

A

E

41

A

B

A

B

A

E

42

A

B

A

B

A

E

43

A

B

A

B

A

C

44

C

A

B

C

A

B

C

A

C

45

C

B

C

D

B

C

D

A

c

46

C

B

C

D

B

C

D

B

D

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47

B

A

B

E

48

A

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49

D

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D

A

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Tabela 1-8

Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

E

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C

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B

A

B

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A

B

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B

A

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B

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B

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A

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A

B

A

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A

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Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

E

69

A

B

A

B

A

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A

B

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71

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D

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A

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A

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B

A

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A

B

A

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87

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B

A

B

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88

D

B

A

B

A

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Classe

No.

Trabalhabilidade em flexão

Resistência à corrosão após pintura

Propriedade de proteção contra corrosão sacrificial

Resistência a lascamento

Resistência à gripagem

2T

4T

6T

30 ciclos

60 ciclos

90 ciclos

150 ciclos

60 ciclos

120 ciclos

240 ciclos

360 ciclos

E

89

D

B

A

B

A

E

90

D

B

A

B

A

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91

D

C

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C

D

B

D

E

92

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A

B

E

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B

A

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94

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A

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95

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C

B

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B

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B

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98

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101

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D

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102

D

C

D

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103

B

C

D

C

D

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Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 84/128

79/87 [0256] As medições e avaliações que seguem foram realizadas para as chapas de aço revestidas produzidas nos respectivos exemplos, que são sumarizados na Tabela 1 acima.

[0257] - Medição de Fração de Área de cada Estrutura [0258] As frações de área das estruturas que seguem da camada de revestimento da chapa de aço revestida obtida foram medidas de acordo com o método descrito acima.

[0259] - Estrutura contendo fase de MgzSn Laminar (chamada estrutura contendo fase laminar na Tabela) [0260] - Estrutura dendrítica [0261 ] - Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 [0262] - Fase de MgZn2 massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais [0263] - Fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais [0264] - Estrutura contendo fase de MgzSn do tipo placa em que uma fase de MgzSn do tipo placa é misturada em uma fase de Zn (chamada fase Zn + fase de MgzSn do tipo placa na Tabela) [0265] - Fase de Sn [0266] - Fase de Si [0267] - Fase de MgzSi [0268] - Fase de composto intermetálico que não as estruturas acima (chamada outra fase na Tabela) [0269] - Medição de Diâmetro de Círculo Equivalente Médio de

Cada Estrutura [0270] Os diâmetros de círculo equivalentes médios das estruturas que seguem da camada de revestimento da chapa de aço revestida obtida foram medidos de acordo com o método descrito acima. Com relação a isso, na Tabela 1, o diâmetro de círculo equivalente médio é chamado diâmetro de círculo equivalente.

Petição 870190090401, de 12/09/2019, pág. 85/128

80/87 [0271] - Fase de MgZri2 massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 μιτι ou mais [0272] - Fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 μιτι ou mais [0273] - Fase de Sn [0274] - Fase de Si [0275] - Fase de MgzSi [0276] - Medição de Espessura de Camada de Liga Interfacial[0277] A espessura da camada de liga interfacial da chapa de aço revestida obtida foi medida de acordo com o método descrito acima.

[0278] - Espessura Média e Fração de Área de Fase de MgSn

Laminar de Estrutura contendo Fase de MgzSn Laminar [0279] Uma imagem de elétrons retroespalhados SEM (imagem BSE) de No. 26 mostrada na Tabela 1 foi obtida. A imagem de elétrons retroespalhados SEM (imagem BSE) de No. 26 mostrada na Tabela 1 é mostrada na FIGURA 1 e na FIGURA 2. Como aparente da FIGURA 1, a camada de revestimento 1 era constituída principalmente com estruturas contendo fase de MgzSn granulares 4 e estruturas dendríticas

5. Então, a espessura média e a fração de área (a fração de área da fase de MgzSn laminar com relação à estrutura contendo fase de MgzSn laminar (isto é, fase de Zn e a fase de MgzSn laminar) de uma fase de MgzSn laminar 7 formada na estrutura contendo fase de MgzSn laminar 4 mostrada na FIGURA 2 foi examinada.

[0280] Similarmente, para outras amostras, a espessura média e a fração de área da fase de MgzSn laminar foram examinadas. Como resultado, valores numéricos típicos da espessura média e da fração de área da fase de MgzSn laminar formadas na estrutura contendo fase de MgzSn laminar foram como mostrado na Tabela 2 que segue.

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Tabela 2

Espessura (nm)	Fração de área (%)
40	10
50	25
80	30
75	45
100	36
150	40
200	45

[0281] - Trabalhabilidade em Flexão [0282] Avaliação da trabalhabilidade em flexão da camada de revestimento foi realizada como segue.

[0283] A partir da chapa de aço revestida obtida, uma peça de teste de 30 mm na direção C x 60 mm na direção L (L) foi cortada. A peça de teste foi flexionada 180² C na direção C (flexão 1T) e o cume da parte trabalhada da camada de revestimento foi observado com um SEM, o número de rachaduras presente no cume (1,6 mm x 30 mm) foi contado. [0284] Uma peça de teste em que quatro peças de teste da mesma espessura foram intercaladas dentro e uma peça de teste em que seis peças de teste com a mesma espessura foram intercaladas dentro foram respectivamente flexionadas na direção C 180² C (flexão 6T e flexão 6T). Similarmente, os números de rachaduras foram contados.

[0285] Com relação a isso, pelo menos três amostras de cada chapa de aço revestida foram preparadas, e a trabalhabilidade em flexão foi avaliada calculado o número médio das rachaduras existentes. Pode ser então avaliado que o número médio menor das rachaduras indica a deformabilidade plástica melhor e desta maneira a melhor trabalhabilidade em flexão.

[0286] Os critérios de classificação foram: em um caso onde o

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82/87 número médio de rachaduras foi 0, a saber, não houve nenhuma rachadura, ela foi classificada como A; em um caso onde o número médio de rachaduras foi de 1 a 20, ela foi classificada como B; em um caso onde o número médio de rachaduras foi de 21 a 100, ela foi classificada como C; e em um caso onde o número médio de rachaduras foi 101 ou mais, ela foi classificada como D.

[0287] - Avaliação de Resistência à Corrosão após Pintura [0288] Avaliação da resistência à corrosão após pintura da camada de revestimento foi realizada como segue.

[0289] A partir da chapa de aço revestida obtida, uma peça de teste de 50 mm na direção C x 100 mm na direção L foi cortada. Um tratamento com ácido fosforizo Zn (sistema SD5350: Especificações de Nipponpaint Industrial Coatings Co., Ltd.) foi aplicado à superfície da camada de revestimento da peça de teste.

[0290] Em seguida, uma película de tinta de 20 pm de espessura foi formada sobre a superfície tratada com ácido fosfórico Zn da camada de revestimento da peça de teste através de pintura eletrostática (PN110 POWERNIZ Gray: Especificações da Nipponpaint Industrial Coatings Co., Ltd.) e cozida em uma temperatura de cozimento de 150^QC por 20 min para formar uma película eletrodepositada.

[0291] Em seguida, cortes transversais (dois cortes de 40xÃ2) atingindo o substrato de aço (chapa de aço) foram feitos na película eletrodepositada da peça de teste.

[0292] A peça de teste obtida foi submetida a um teste de corrosão cíclico combinado de acordo com JASO (M609-91). E as larguras de formação de bolha máximas nas 8 posições ao redor dos cortes transversais respectivamente após execução de 30, 60, 90 e 150 ciclos foram medidas e o valor médio foi calculado.

[0293] A resistência à corrosão após pintura foi classificada através desta largura de formação de bolha. Os critérios de classificação foram:

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83/87 respectivamente após execução de 30, 60, 90 e 150 ciclos de acordo com JASO (M609-91), em um caso onde a largura da formação de bolha a partir do corte transversal foi 1 mm ou menos, ela foi classificada como A; em um caso onde a mesma foi mais de 1 mm, mas não mais do que 2 mm, ela foi classificada como B; em um caso onde a mesma foi mais de 2 mm, mas não mais do que 4 mm, ela foi classificada como C; e em um caso onde ferrugem vermelha apareceu, ela foi classificada como D.

[0294] - Avaliação de Resistência à Corrosão após Pintura [0295] Avaliação da propriedade de proteção contra corrosão sacrificial da camada de revestimento foi realizada como segue.

[0296] A partir da chapa de aço revestida obtida, uma peça de teste de 50 mm na direção C x 100 mm na direção L foi cortada. Um tratamento com ácido fosfórico Zn (sistema SD5350: Especificações de Nipponpaint Industrial Coatings Co., Ltd.) foi aplicado à superfície da camada de revestimento da peça de teste.

[0297] Em seguida, pintura eletrostática (PN110 POWERNIX Gray: Especificações de Nipponpaint Industrial Coatings Co., Ltd.) foi realizada em uma superfície tratada com ácido fosfórico Zn da camada de revestimento da peça de teste e a película foi cozida em uma temperatura de cozimento de 150^Q C por 20 min para formar uma película eletrodepositada.

[0298] Em seguida, cortes transversais (dois cortes de 40X 72) atingindo o substrato de aço foram feitos na película eletrodepositada da peça de teste.

[0299] A peça de teste obtida foi submetida a um teste de corrosão cíclico combinado de acordo com JASO (M609-91). E a profundidade de erosão do substrato de aço foi medida com um micrometro após cada teste de 30, 60, 90 ou 150 ciclos e o valor médio foi calculado.

[0300] A resistência à corrosão após pintura foi classificada por esta

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84/87 profundidade de erosão. Os critérios de classificação foram: respectivamente após execução de 60, 120, 240 e 360 ciclos de acordo com JASO (M609-91), em um caso onde a profundidade de erosão do corte transversa foi menos de 0,1 mm, ela foi classificada como A; em um caso onde a mesma não foi menos do que 0,1 mm, mas menos do que 0,3 mm, ela foi classificada como B, em um caso onde a mesma não foi menos do que 0,3 mm, mas menos do que 0,4 mm, ela foi classificada como C; e em um caso onde a mesma não foi menos do que 0,4 mm, ela foi classificada como D.

[0301] - Avaliação de Resistência a Lascamento [0302] Avaliação da resistência a lascamento de uma camada de revestimento foi realizada como segue.

[0303] Uma peça de teste com uma camada de revestimento, cuja superfície foi provida com uma camada de eletrodeposição, foi preparada da mesma maneira que na avaliação de resistência à corrosão após pintura. Na superfície de revestimento de eletrodeposição, pintura intermediária adicional, pintura de acabamento e pintura transparente foram conduzidas para formar as respectivas películas de tinta, de modo que a espessura de película total foi 40 pm. [0304] Usando um Instrumento de Teste Gravei (fabricado pela Suga Test Instruments Co., Ltd.) 100 g de pedra britada No. 7 foram jateados contra a película de tinta da peça de teste resfriada para -20^QC em um ângulo de colisão de 90^Q com uma pressão de ar de 3,0 kg/cm³de uma distância de 30 cm. Então regiões isoladas da camada de revestimento na área colidida foram expostas usando uma fita adesiva, e os diâmetros das regiões isoladas foram medidos. Os cinco maiores diâmetros de isolamento foram selecionados e o seu valor médio foi considerado como o diâmetro de isolamento médio.

[0305] A resistência a lascamento foi avaliada através deste diâmetro de isolamento médio. O diâmetro de isolamento médio menor

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85/87 significa a resistência a lascamento melhor.

[0306] Os critérios de classificação foram: em um caso onde o diâmetro de isolamento médio foi menos do que 1,0 mm, ela foi classificada como A; em um caso onde o diâmetro de isolamento médio não foi menos do que 1,0 mm, mas menos do que 1,5 mm, ela foi classificada como B; em um caso onde o diâmetro de isolamento médio não foi menos do que 1,5 mm, mas menos do que 3,0, ela foi classificada como C; e em um caso onde o diâmetro de descolamento médio não foi menos do que 3,0 mm, ela foi classificada como D. [0307] - Avaliação de Resistência à Gripagem [0308] Avaliação da resistência à gripagem de uma camada de revestimento foi realizada como segue.

[0309] Cada duas peças de teste de 80 mm na direção C e 350 mm na direção L foram cortadas da chapa de aço revestida obtida. Um trabalho de quebra-rugas foi aplicado em duas peças de teste usando gabaritos que simulam uma matriz e uma conta, de modo que deslizamento ocorreu em todo o comprimento de 150 mm ou mais entre a camada de formação de revestimento formando a superfície da peça de teste e o ressalto da matriz bem como a porção de conta. Neste caso, os raios de curvatura do ressalto da matriz e da porção de conta, que foram usadas como gabaritos no teste, foram 2 mmR e 5 mmR, respectivamente, a pressão de impulso do molde foi 60 kN/m² e a taxa de extração no trabalho de quebra-rugas foi 2 m/min. Além disso, no momento do teste, o óleo lubrificante (550S, produzido pela Nihon Parkerizing Co., Ltd.) foi aplicado em ambas as superfícies da peça de teste, no total, a 10 mg/m².

[0310] Então, cada duas peças de teste primárias de 80 mm de largura x 350 mm de comprimento foram amostradas, e um trabalho de quebra-rugas foi aplicado a elas usando gabaritos que simulam uma matriz e conta, de modo que deslizamento ocorreu no comprimento de

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150 mm ou mais entre uma superfície tratada da chapa de aço e o ressalto da matriz bem como a porção de conta para avaliação da resistência à gripagem. Neste caso, os raios de curvatura do ressalto da matriz e da porção de conta, que foram usadas como gabaritos no teste, foram 2 mmR e 5 mmR, respectivamente, a pressão de impulso da matriz foi 60 kN/m² e a taxa de extração no trabalho de quebra-rugas foi 2 m/min. Além disso, no momento do teste, um óleo lubrificante (550S, produzido pela Nihon Parkerizing Co., Ltd.) foi aplicado sobre ambas as superfícies da peça de teste, no total, a 0,5 g/m².

[0311] Os critérios de classificação foram: em um caso onde não havia nenhuma gripagem visualmente reconhecível entre a camada de revestimento e a matriz ou conta, ela foi classificada como A; em um caso onde havia gripagem leve visualmente reconhecível entre a camada de revestimento e a matriz ou conta, ela foi classificada como B; e em um caso onde havia gripagem significante visualmente reconhecível entre a camada de revestimento e a matriz ou conta, ela foi classificada como D.

Lista de Sinais de Referência

Camada de revestimento

Chapa de aço

Camada de liga interfacial

Estrutura contendo fase de Mg2Sn laminar

Estrutura dendrítica

Fase de Zn

Fase de MgzSn laminar

Estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2

Fase de Zn massiva

Fase de MgZn2 massiva

Estrutura em que fase de Mg2Sn do tipo placa é misturada em fase de Zn

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Fase de Zn em estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2

Fase de MgZn2 em estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2

Fase de Al em estrutura eutética ternária de Zn/AI/MgZn2 [0312] A descrição do Pedido de Patente Japonês 2017-053148 é aqui incorporada a título de referência em sua totalidade.

[0313] Literatura, pedido de patente e padrões técnicos todos mencionados aqui são também incorporados aqui até o mesmo ponto que provido especificamente e separadamente com relação a uma literatura, pedido de patente e padrão técnico individual no sentido que os mesmos devem ser incorporados a título de referência.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço revestida compreendendo uma chapa de aço e uma camada de revestimento provida sobre pelo menos uma parte de uma superfície da chapa de aço, caracterizada pelo fato de que a camada de revestimento tem uma composição química compreendendo em termos de % em massa:

Al: de 15% a 60%

Mg: de 0,5% a 8,0%

Sn: de 0,5% a 20,0%

Si: de 0,05% a 1,50%

Bi: de 0% a 5,0%,

In: de 0% a 2,0%,

Ca: de 0% a 3,0%,

Y: de 0% a 0,5%,

La: de 0% a 0,5%,

Ce: de 0% a 0,5%,

Cr: de 0% a 0,25%,

Ti: de 0% a 0,25%,

Ni: de 0% a 0,25%,

Co: de 0% a 0,25%,

V: de 0% a 0,25%,

Nb: de 0% a 0,25%,

Cu: de 0% a 0,25%,

Mn: de 0% a 0,25%,

Sr: de 0% a 0,5%,

Sb: de 0% a 0,5%,

Pb: de 0% a 0,5%,

B: de 0% a 0,5%, e um equilíbrio consistindo em Zn e impurezas, em que:

a camada de revestimento tem uma estrutura contendo fase

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2/3 de MgzSn laminar em uma fração de área de 5 a 65% e uma estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al, e a estrutura contendo fase de MgzSn laminar é uma estrutura constituída com uma fase de Zn e uma fase de MgzSn laminar tendo uma espessura de menos do que 1 pm e em que a fase de MgzSn laminar existe dividindo a fase de Zn em uma pluralidade de regiões.

2. Chapa de aço revestida, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que um teor de Mg é de 0,5% a 3,0%, e um teor de Sn é de 1,0% a 7,5% em termos de % em massa.
3. Chapa de aço revestida, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que um teor de Al é de 20% a 60%, um teor de Mg é de 1,0% a 2,0%, um teor de Sn é de 1,0% a 5,0%, e um teor de Si é de 0,05% a 1,0% em termos de % em massa.
4. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o teor de Sn e o teor de Mg satisfazem a Fórmula (1) que segue:

Mg < Sn < 2,5 χ Mg Fórmula (1) em que, na Fórmula (1), cada símbolo atômico indica um teor do elemento em termos de % em massa.
5. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é de 20% a 60%.
6. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que a fração de área da estrutura contendo fase de MgzSn laminar é de 30% a 60%.
7. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que uma fração de área da estrutura contendo uma solução sólida de Zn e Al é de 35% a 95%.
8. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma

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3/3 das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que a camada de revestimento tem uma fase de MgZn₂ massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 20%.
9. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pelo fato de que a camada de revestimento tem uma fase de MgZn₂ massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 1 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 5%.
10. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizada pelo fato de que a camada de revestimento tem uma fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 20%.
11. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizada pelo fato de que a camada de revestimento tem uma fase de Zn massiva com um diâmetro de círculo equivalente de 2 pm ou mais em uma fração de área de 0% a 10%.
12. Chapa de aço revestida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelo fato de que compreende ainda uma camada de liga interfacial com uma espessura de 100 nm a 1,5 pm consistindo em um composto intermetálico de Al-Fe entre a chapa de aço e a camada de revestimento.