BR112017000005B1 - Método para produzir uma chapa de aço revestida e chapa de aço revestida - Google Patents

Método para produzir uma chapa de aço revestida e chapa de aço revestida Download PDF

Info

Publication number
BR112017000005B1
BR112017000005B1 BR112017000005-9A BR112017000005A BR112017000005B1 BR 112017000005 B1 BR112017000005 B1 BR 112017000005B1 BR 112017000005 A BR112017000005 A BR 112017000005A BR 112017000005 B1 BR112017000005 B1 BR 112017000005B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
steel sheet
fact
temperature
coated steel
martensite
Prior art date
Application number
BR112017000005-9A
Other languages
English (en)
Other versions
BR112017000005A2 (pt
Inventor
Rashmi Ranjan Mohanty
Hyun Jo Jun
Dongwei Fan
Original Assignee
Arcelormittal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52000882&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=BR112017000005(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Arcelormittal filed Critical Arcelormittal
Publication of BR112017000005A2 publication Critical patent/BR112017000005A2/pt
Publication of BR112017000005B1 publication Critical patent/BR112017000005B1/pt

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

trata-se de um método para produzir uma chapa de aço revestida de elevada resistência que tem um limite de elasticidade ys > 800 mpa, uma resistência à tração ts > 1.180 mpa, e conformação e ductilidade melhoradas. o aço contém: 15% = c = 0,25%, 1,2% = si = 1,8%, 2% = mn = 2,4%, 0,1% = cr = 0,25%, al = 0,5%, sendo que o restante é fe e impurezas inevitáveis. a chapa é recozida a uma temperatura mais elevada que ac3 e menor que 1.000 °c por um tempo de mais de 30 s, depois, bruscamente arrefecida, resfriando-se a mesma a uma temperatura de resfriamento qt entre 250 °c e 350 °c, para obter uma estrutura que consiste em pelo menos 60% de martensita e um teor de austenita suficiente de modo que a estrutura final contenha 3% a 15% de austenita residual e 85% a 97% de martensita e bainita sem ferrita, depois, aquecida a uma temperatura de divisão pt entre 430 °c e 480 °c e mantida nessa temperatura durante um tempo de divisão pt entre 10 s e 90 s, em seguida, revestida e resfriada por imersão a quente à temperatura ambiente.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO
[001] A presente invenção refere-se a um método para produzir uma chapa de aço revestida de elevada resistência que tem conformação, ductilidade e resistência melhoradas e para chapas obtidas com o método.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
[002] Para a fabricação de vários equipamentos como partes de membros estruturais do corpo e painéis do corpo para veículos automotivos, é comum o uso de chapas galvanizadas ou galvanizada e recozidas produzidas a partir de chapas DP (fase dual) ou chapas TRIP (plasticidade induzida de transformação).
[003] Por exemplo, tais chapas que incluem uma estrutura martensítica e/ou algumas austenitas retidas e que contêm cerca de 0,2% de C, cerca de 2% de Mn, cerca de 1,7% de Si e têm um limite de elasticidade de cerca de 750 MPa, uma resistência à tração de cerca de 980 MPa, um alongamento total de mais que 8%. Essas chapas são produzidas em linha de recozimento contínua pelo arrefecimento brusco a partir de uma temperatura de recozimento mais elevada que o ponto de transformação Ac3, abaixo de uma temperatura de superaquecimento acima do ponto de transformação Ms, e mantendo-se a chapa à temperatura durante um determinado tempo. Então, a chapa é galvanizada ou galvanizada e recozida.
[004] Para reduzir o peso do automóvel de modo a melhorar sua eficiência de combustível em vista da conservação de ambiente global, é desejável ter chapas que tenham rendimento e resistência à tração melhoradas. Porém, tais chapas precisam também ter uma boa ductilidade e uma boa conformação, e mais especificamente, uma boa flangeabilidade de estiramento.
[005] Nesse aspecto, é desejável ter chapas que tenham um limite de elasticidade YS de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração TS de cerca de 1.180 MPa, um alongamento total de pelo menos 14% e uma razão de expansão de furo HER de acordo com o padrão ISO 16630:2009 de mais que 25%. Precisa ser enfatizado que, devido às diferenças nos métodos de medição, os valores da razão de expansão de furo HER de acordo com o padrão ISO são muito diferentes, e não são comparáveis aos valores da razão de expansão de furo À de acordo com o JFS T 1001 (Padrão da Federação de Aço e Ferro do Japão).
[006] Portanto, o propósito da presente invenção é fornecer tal chapa e um método para produzir a mesma.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
[007] Portanto, a invenção se refere a um método para produzir uma chapa de aço revestida de elevada resistência com uma ductilidade melhorada e uma conformação melhorada, em que a chapa que tem um limite de elasticidade YS de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração TS de pelo menos 1.180 MPa, um alongamento total de pelo menos 14% e uma razão de expansão de furo HER de pelo menos 30%, por meio do tratamento térmico e revestimento de uma chapa de aço em que a composição química do aço contém em % em peso: 0,15% < C < 0,25% 1,2% < Si < 1,8% 2% < Mn < 2,4% 0,1% < Cr < 0,25% Al < 0,5% sendo que o restante é Fe e impurezas inevitáveis.
[008] O tratamento térmico e o revestimento compreendem as seguintes etapas: - recozer a chapa em uma temperatura de recozimento TA mais elevada que Ac3, porém, menor que 1.000 °C por um tempo de mais de 30 s, - arrefecer de forma brusca a chapa resfriando-se a mesma até uma temperatura de arrefecimento brusco QT entre 250 °C e 350 °C, a uma velocidade de resfriamento suficiente para obter uma estrutura que consiste em martensita e austenita logo após o arrefecimento brusco, em que o teor de martensita é pelo menos 60%, e em que o teor de austenita é tal que a estrutura final contém 3% a 15% de austenita residual e 85% a 97% de martensita e bainita sem ferrita, - aquecer a chapa até uma temperatura de divisão PT entre 430 °C e 480 °C, e manter a chapa nessa temperatura por um tempo de divisão Pt entre 10 s e 90 s, - revestir por imersão a quente a chapa e, - resfriar a chapa até a temperatura ambiente.
[009] A composição química do aço pode, opcionalmente, satisfazer uma ou mais dentre as seguintes condições: 0,17% < C < 0,21%, 1,3% < Si < 1,6% e 2,1% < Mn < 2,3%.
[010] Em uma realização específica, a etapa de revestimento por imersão a quente é uma etapa de galvanização.
[011] Em uma outra realização específica, a etapa de revestimento por imersão a quente é uma etapa de galvanização e recozimento com uma temperatura de aliagem TGA entre 480 °C e 510 °C.
[012] De preferência, a velocidade de resfriamento durante o arrefecimento brusco é de pelo menos 20 °C/s, de preferência pelo menos 30 °C/s.
[013] De preferência, o método compreende adicionalmente, após a chapa ser bruscamente arrefecida na temperatura de arrefecimento brusco e antes de aquecer a chapa até a temperatura divisão PT, a etapa de reter a chapa à temperatura de arrefecimento brusco por um tempo de retenção compreendido entre 2 s e 8 s, de preferência entre 3 s e 7s.
[014] A invenção também se refere a uma chapa de aço revestida, em que a composição química do aço contém em % em peso: 0,15% < C < 0,25% 1,2% < Si < 1,8% 2% < Mn < 2,4% 0,1% < Cr < 0,25% Al < 0,5% sendo que o restante é Fe e impurezas inevitáveis. A estrutura do aço consiste em 3% a 15% de austenita residual e 85 % a 97% de martensita e bainita, sem ferrita. Uma pelo menos uma face da chapa compreende um revestimento metálico. A chapa tem um limite de elasticidade de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração de pelo menos 1180 MPa, um alongamento total de pelo menos 14% e uma razão de expansão de furo HER de pelo menos 30%.
[015] A composição química do aço pode, opcionalmente, satisfazer uma ou mais dentre as seguintes condições: 0,17% < C < 0,21%, 1,3% < Si < 1,6% e 2,1% < Mn < 2,3%.
[016] Em uma realização específica, a pelo menos uma face revestida é galvanizada.
[017] Em uma outra realização específica, a pelo menos uma face revestida e galvanizada e recozida.
[018] De preferência, o teor de C na austenita retida é de pelo menos 0,9%, ainda de preferência, ao menos 1,0% e até 1,6%.
[019] O tamanho de grão de austenita médio, isto é, o tamanho de grão médio da austenita retida, de preferência, é de 5 μm ou menos.
[020] O tamanho médio dos grãos ou blocos de martensita e bainita é preferencialmente de 10 μm ou menos.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[021] A Figura 1 ilustra uma micrografia do aço da presente invenção, em uma concretização em que a composição química do aço contém 7,5% de austenita retida e 92,5% de martensita+bainita.
DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO
[022] A invenção agora será descrita em detalhes, porém, sem introduzir limitações, e ilustrada pela figura 1 que é uma micrográfia do exemplo 8.
[023] De acordo com a invenção, a chapa é obtida por laminação a quente e, opcionalmente, laminação a frio de um semiproduto cuja composição química contém, em % em peso: - 0,15% a 0,25%, e de preferência, mais de 0,17%, de preferência, menos de 0,21% de carbono para assegurar uma resistência satisfatória e melhorar a estabilidade da austenita retida que é necessária para obter um alongamento suficiente. Se o teor de carbono for muito elevado, a chapa laminada a quente é muito dura para o cilindro a frio e a soldabilidade é insuficiente. - 1,2% a 1,8%, de preferência, mais de 1,3% e menos de 1,6% de silício a fim de estabilizar a austenita, para fornecer um reforço de solução sólida e retardar a formação de carbetos durante o superaquecimento sem a formação de óxidos de silício na superfície da chapa que é prejudicial à capacidade de revestimento. - 2% a 2,4% e, de preferência, mais de 2,1%, e, de preferência, menos de 2,3% de manganês para ter uma temperabilidade suficiente de modo a obter uma estrutura que contenha pelo menos 65% de martensita, resistência à tração maior que 1.150 MPa e para evitar que tenha questões de segregação que são prejudiciais para a ductilidade. - 0,10% a 0,25% de cromo para aumentar a temperabilidade e estabilizar o austenítico retido de modo a atrasar a formação de bainita durante o superaquecimento. - até 0,5% de alumínio que normalmente é adicionado ao aço líquido com o propósito de desoxidação. De preferência, o teor de Al está limitado a 0,05%. Se o teor de Al for acima de 0,5%, a temperatura de austenitização será mais elevada de se atingir e o aço irá se tornar industrialmente difícil de processar.
[024] O restante sendo ferro e elementos residuais a partir da siderurgia. Nesse aspecto, Ni, Mo, Cu, Nb, V, Ti, B, S, P e N pelo menos são considerados como elementos residuais que são impurezas inevitáveis. Portanto, esses teores são menores que 0,05% para Ni, 0,02% para Mo, 0,03% para Cu, 0,007% para V, 0,0010% para B, 0,005% para S, 0,02% para P e 0,010% para N. O teor de Nb é limitado a 0,05% e o teor de Ti é limitado a 0,05% porque acima desses valores formam-se grandes precipitados e a conformação irá diminuir, tornando os 14% de alongamento total mais difíceis para se atingir.
[025] A chapa é preparada por laminação a quente e, opcionalmente, laminação a frio, de acordo com os métodos conhecidos por aqueles que são versados na técnica.
[026] Após a laminação, as chapas são decapadas ou limpas, então, tratadas termicamente e revestidas por imersão a quente.
[027] O tratamento térmico que é feito preferencialmente em um recozimento contínuo combinado e linha de revestimento por imersão a quente compreende as etapas de: - recozer a chapa a uma temperatura de recozimento TA mais elevada que o ponto de transformação Ac3 do aço, e de preferência mais elevada que Ac3 + 15 °C, isto é, mais elevada que cerca de 850 °C para o aço de acordo com a invenção, para assegurar que a estrutura seja completamente austenítica, porém, menor que 1.000 °C de modo a não engrossar muito os grãos austeníticos. A chapa é mantida na temperatura de recozimento, isto é, mantida entre TA - 5 °C e TA + 10 °C, por um tempo suficiente para homogeneizar a composição química e a estrutura. Esse tempo é preferencialmente maior que 30 s, porém, não necessita de ser maior que 300 s. - arrefecer bruscamente a chapa pelo resfriamento até uma temperatura de arrefecimento brusco QT mais baixa que o ponto de transformação Ms a uma taxa de resfriamento suficiente para evitar a formação de ferrita e bainita. A temperatura de arrefecimento brusco está entre 250 °C e 350 °C de modo a ter, apenas após o arrefecimento brusco, uma estrutura que consiste em martensita e austenita. Essa estrutura contém pelo menos 60% de martensita e contém uma quantidade suficiente de austenita de modo a ser capaz de obter uma estrutura final, isto é, após a divisão, revestimento e resfriamento à temperatura ambiente, que contenha entre 3 e 15% de austenita residual e entre 85 e 97% da soma de martensita e bainita sem ferrita. De preferência, a taxa de resfriamento é mais elevada que ou igual a 20 °C/s, ainda preferencialmente, mais elevada que ou igual a 30 °C/s, por exemplo, cerca de 50 °C/s. Uma taxa de resfriamento mais elevada que 30 °C/s é suficiente. - reaquecer a chapa até uma temperatura de divisão PT entre 430 °C e 480 °C e, de preferência, entre 435 °C e 465 °C. Por exemplo, a temperatura de divisão pode ser igual à temperatura à qual a chapa precisa ser aquecida de modo a ser revestida por imersão a quente, isto é, entre 455 °C e 465 °C. A taxa de reaquecimento pode ser elevada quando o reaquecimento é feito por aquecedor de indução, porém, a taxa de reaquecimento não tem efeito aparente nas propriedades finais da chapa. De preferência, entre a etapa de arrefecimento brusco e a etapa de reaquecimento da chapa até a temperatura de divisão PT, a chapa é mantida na temperatura de arrefecimento brusco durante um tempo de retenção compreendido entre 2 s e 8 s, de preferência, entre 3 s e 7 s. - manter a chapa na temperatura de divisão PT durante um tempo Pt entre 10 s e 90 s. Manter a chapa na temperatura de divisão significa que durante o particionamento, a temperatura da chapa permaneceu entre PT - 20 °C e PT + 20 °C. - opcionalmente, ajustar a temperatura da chapa por resfriamento ou aquecimento de modo que seja igual à temperatura em que a chapa tem de ser aquecida de modo a ser revestida por imersão a quente. - revestir por imersão a quente a chapa. O revestimento por imersão a quente pode ser, por exemplo, galvanizado ou galvanizado e recozido, porém, todo revestimento por imersão a quente metálico é possível desde que as temperaturas às quais a chapa é trazida durante o revestimento permaneçam menor que 650 °C. Quando a chapa é galvanizada, o mesmo é feito com as condições usuais. Quando a chapa é galvanizada e recozida, a temperatura de aliagem TGA precisa não ser tão elevada para se obter propriedades mecânicas finais boas. Essa temperatura está, de preferência, entre 500° e 580 °C. - em geral, após o revestimento, a chapa revestida é processada de acordo com a técnica anterior. Em particular a chapa é resfriado até a temperatura ambiente.
[028] Esse tratamento permite a obtenção de uma estrutura final, isto é, após a divisão, revestimento e resfriamento à temperatura ambiente, que contém entre 3 e 15% de austenita residual e entre 85 e 97% da soma de martensita e bainita sem ferrita.
[029] Além disso, esse tratamento permite a obtenção de um teor aumentado de C na austenita retida, que é de pelo menos 0,9%, de preferência até pelo menos 1,0% e até 1,6%.
[030] Além disso, o tamanho de grão de austenita médio é, de preferência, de 5 μm ou menos, e o tamanho médio dos blocos de bainita ou martensita é, de preferência, de 10 μm ou menos.
[031] A quantidade de austenita retida é, por exemplo, de pelo menos 7%.
[032] Com tal tratamento, as chapas revestidas têm um limite de elasticidade YS de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração de pelo menos 1.180 MPa, um alongamento total de pelo menos 14%, e uma razão de expansão de furo HER de acordo com o padrão ISO 16630:2009 de pelo menos 30% pode ser obtida.
[033] Como exemplo, uma chapa de 1,2 mm em espessura que tem a seguinte composição: C = 0,19%, Si = 1,5% Mn = 2,2%, Cr = 0,2%, sendo que o restante é Fe e impurezas, foi produzida pela laminação a quente e a frio. O ponto de transformação teórico Ms desse aço é 375 °C e o ponto Ac3 é 835 °C.
[034] As amostras da chapa foram tratadas termicamente por recozimento, arrefecimento brusco e divisão, em seguida, galvanizadas ou galvanizadas e recozidas, e as propriedades mecânicas foram medidas.
[035] As condições de tratamento e as propriedades obtidas são relatadas na tabela I para as amostras que foram galvanizadas e na tabela II para as amostras que foram galvanizadas e recozidas. Todas os aços foram recozidos acima de Ac3, medido pelo método experimental. A chapa foi mantida à temperatura de arrefecimento brusco por cerca de 3 s. A velocidade de resfriamento durante o arrefecimento brusco foi de cerca de 50 °C/s.
Figure img0001
[036] As a temperatura de arrefecimento brusco, PT é a temperatura de divisão, Pt é o tempo de manutenção na temperatura de divisão, TGA é a temperatura de aliagem para as chapas que são galvanizadas e recozidas, YS é o limite de elasticidade, Ts é a resistência à tração, UE é o alongamento uniforme, Te é o alongamento total e HER é a razão de alongamento de furo medida de acordo com o padrão ISO 16630:2009. RA% é a quantidade de austenita retida na microestrutura, o tamanho de grão de RA é o tamanho de grão de austenita médio, C% em RA é o teor de C na austenita retida, e o tamanho de grão de BM é o tamanho médio dos grãos ou blocos de martensita e bainita.
[037] As amostras 1, 2, 3, que são galvanizadas, mostram que de modo a obter as propriedades desejadas e mais especificamente as propriedades de ductilidade, a temperatura de divisão PT tem de estar próxima a 460 °C, isto é, a temperatura para revestimento por imersão a quente. Quando a temperatura de divisão PT for 400 °C ou abaixo, ou 500 °C ou acima, em particular, não estando dentro da faixa de 430 a 480 °C, a ductilidade é fortemente reduzida e não é suficiente.
[038] As amostras 4 a 9 e 11, que são galvanizadas e recozidas, mostram que uma temperatura de divisão de 460 °C ou menos mostra os melhores resultados.
[039] Por exemplo 10, a divisão foi feita aquecendo-se até 480 °C, em seguida, resfriando-se linearmente até 460 °C.
[040] Os exemplos 4 a 8 mostram que, com a temperatura de divisão de 460 °C e um tempo de divisão entre 10 s e 60 s, é possível obter as propriedades desejadas nas chapas galvanizadas e recozidas. Esses exemplos mostram também que é preferível ter um tempo de divisão menor que 60 s, de preferência cerca de 30 s porque com o tal tempo de divisão, o limite de elasticidade é mais elevado que 1.000 MPa, embora o mesmo seja menor que 1.000 MPa quando o tempo de divisão for 60 s. A micrografia da figura 1 ilustra o exemplo 8 que contém 7,5% de austenita retida e 92,5% de martensita+bainita.
[041] Os exemplos 10 e 11 mostram que, quando a temperatura de divisão for acima de 460 °C, a ductilidade é significantemente reduzida.
[042] O exemplo 9 mostra que, no contrário, quando a temperatura de divisão for 440 °C, isto é, menor que 460 °C, as propriedades e, em particular, a ductilidade permanecem boas.

Claims (17)

1. MÉTODO PARA PRODUZIR UMA CHAPA DE AÇO REVESTIDA de elevada resistência que tem uma ductilidade melhorada e uma conformação melhorada caracterizado pelo fato de que a chapa de aço revestida tem um limite de elasticidade YS de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração TS de pelo menos 1.180 MPa, um alongamento total de pelo menos 14% e uma razão de expansão de furo HER de pelo menos 30%, por meio do tratamento térmico e revestimento de uma chapa de aço que tem uma composição química que contém, em % em peso: 0,15% < C < 0,25% 1,2% < Si < 1,8% 2% < Mn < 2,4% 0,1% < Cr < 0,25% Al < 0,5% sendo que o restante é Fe e impurezas inevitáveis, em que o tratamento térmico e revestimento da chapa de aço compreendem as etapas a seguir: - recozer a chapa de aço em uma temperatura de recozimento TA mais elevada que Ac3, porém menor que 1.000 °C por um tempo de mais de 30 s, - arrefecer de forma brusca a chapa de aço, resfriando-se a mesma até uma temperatura de arrefecimento brusco QT entre 250 °C e 350 °C, a uma velocidade de resfriamento suficiente para obter uma estrutura que consiste em martensita e austenita logo após o arrefecimento brusco, em que o teor de martensita é pelo menos 60% e em que o teor de austenita é tal que a estrutura final contenha 3% a 15% de austenita retida e 85% a 97% de martensita e bainita sem ferrita, - aquecer a chapa de aço até uma temperatura de divisão PT entre 430 °C e 480 °C e manter a chapa de aço na temperatura de divisão por um tempo de divisão Pt entre 10 s e 90 s, - revestir por imersão a quente a chapa de aço e, - resfriar a chapa de aço até a temperatura ambiente.
2. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição química da chapa de aço satisfaz a condição a seguir: 0,17% < C < 0,21%
3. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pelo fato de que a composição química da chapa de aço satisfaz a condição a seguir: 1,3% < Si < 1,6%
4. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a composição química da chapa de aço satisfaz a condição a seguir: 2,1% < Mn < 2,3%
5. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a etapa de revestimento por imersão a quente é uma etapa de galvanização.
6. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a etapa de revestimento por imersão a quente é uma etapa de galvanização e recozimento com uma temperatura de aliagem TGA entre 480 °C e 510 °C.
7. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que a velocidade de resfriamento durante o arrefecimento brusco é de pelo menos 20 °C/s.
8. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a velocidade de resfriamento durante o arrefecimento brusco é de pelo menos 30 °C/s.
9. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente, após a chapa de aço ser bruscamente arrefecida até a temperatura de arrefecimento brusco e antes de aquecer a chapa de aço até a temperatura de divisão PT, a etapa de retenção da chapa à temperatura de arrefecimento brusco QT por um tempo de retenção compreendido entre 2 s e 8 s.
10. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que o tempo de retenção na temperatura de arrefecimento brusco QT está compreendido entre 3 s e 7 s.
11. CHAPA DE AÇO REVESTIDA caracterizada pelo fato de que tem uma composição química que contém, em % em peso: 0,15% < C < 0,25% 1,2% < Si < 1,8% 2,1% < Mn < 2,3% 0,10 % < Cr < 0,25% Al < 0,5% sendo que o restante é Fe e impurezas inevitáveis, em que a chapa de aço revestida tem uma estrutura que consiste em 3% a 15% de austenita retida e 85% a 97% de martensita e bainita, a estrutura compreendendo ao menos 65% de martensita, sendo que a estrutura é sem ferrita, o tamanho médio dos blocos de martensita ou bainita é de 10 μm ou menos, o tamanho médio dos grãos da austenita retida é de, no máximo, 5 μm, e em que pelo menos uma face da chapa de aço revestida compreende um revestimento metálico, sendo que a chapa de aço revestida tem um limite de elasticidade de pelo menos 800 MPa, uma resistência à tração de pelo menos 1180 MPa, uma alongamento total de pelo menos 14% e uma razão de expansão de furo HER de pelo menos 30%.
12. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com a reivindicação 11, caracterizada pelo fato de que a composição química satisfaz a condição a seguir: 0,17% < C < 0,21%
13. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com a reivindicação 11 ou com a reivindicação 12, caracterizada pelo fato de que a composição química satisfaz: 1,3% < Si < 1,6%
14. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 13, caracterizada pelo fato de que a pelo menos uma face compreende um revestimento metálico que é galvanizado.
15. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com a reivindicação 14, caracterizada pelo fato de que a pelo menos uma face compreende um revestimento metálico que é galvanizado e recozido.
16. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 15, caracterizada pelo fato de que a austenita retida tem um teor de C de pelo menos 0,9%.
17. CHAPA DE AÇO REVESTIDA, de acordo com a reivindicação 16, caracterizada pelo fato de que a austenita retida tem um teor de C de pelo menos 1,0%.
BR112017000005-9A 2014-07-03 2015-07-03 Método para produzir uma chapa de aço revestida e chapa de aço revestida BR112017000005B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/002275 2014-07-03
PCT/IB2014/002275 WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
PCT/IB2015/055039 WO2016001895A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR112017000005A2 BR112017000005A2 (pt) 2017-11-07
BR112017000005B1 true BR112017000005B1 (pt) 2021-04-13

Family

ID=52000882

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112017000005-9A BR112017000005B1 (pt) 2014-07-03 2015-07-03 Método para produzir uma chapa de aço revestida e chapa de aço revestida

Country Status (15)

Country Link
US (2) US20170152579A1 (pt)
EP (2) EP3831965A1 (pt)
JP (2) JP6623183B2 (pt)
KR (1) KR102455942B1 (pt)
CN (1) CN106471139B (pt)
BR (1) BR112017000005B1 (pt)
CA (1) CA2954146C (pt)
ES (1) ES2855500T3 (pt)
HU (1) HUE054278T2 (pt)
MA (2) MA53357A (pt)
MX (1) MX2016017399A (pt)
PL (1) PL3164522T3 (pt)
RU (1) RU2686729C2 (pt)
UA (1) UA118792C2 (pt)
WO (2) WO2016001702A1 (pt)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2018115933A1 (en) 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal High-strength cold rolled steel sheet having high formability and a method of manufacturing thereof
WO2018115936A1 (en) 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2018115935A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2019122963A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CN110180957B (zh) * 2018-06-28 2020-11-03 镕凝精工新材料科技(上海)有限公司 一种镀锌钢板的热处理方法及热冲压工艺
BR112022001335A2 (pt) * 2019-08-07 2022-03-22 United States Steel Corp Produto de chapa de aço de têmpera e separação, e, método para produzir produto de chapa de aço de têmpera e separação
KR102321285B1 (ko) * 2019-12-18 2021-11-03 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
WO2022242859A1 (en) * 2021-05-20 2022-11-24 Nlmk Clabecq Method for manufacturing a high strength steel plate and high strength steel plate
JP2023054990A (ja) 2021-10-05 2023-04-17 国立大学法人京都大学 面発光レーザ素子

Family Cites Families (51)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB243069A (en) 1924-08-21 1925-11-23 Robert Benson North Improvements in and connected with magneto electric machines
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
ES2264572T3 (es) * 1997-07-28 2007-01-01 Exxonmobil Upstream Research Company Aceros soldables ultrarresistentes con una tenacidad excelente a temperaturas ultrabajas.
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
US20060011274A1 (en) * 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
ES2568649T3 (es) 2004-01-14 2016-05-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de acero de alta resistencia galvanizada en caliente con excelente adherencia del baño y capacidad de expansión de agujeros y método de producción de la misma
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4367300B2 (ja) 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4716358B2 (ja) * 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
CN101297051B (zh) * 2005-12-06 2010-12-29 株式会社神户制钢所 耐粉化性优异的高强度合金化熔融镀锌钢板及其制造方法
JP4174592B2 (ja) * 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
EP1975266B1 (en) 2005-12-28 2012-07-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Ultrahigh-strength steel sheet
EP1832667A1 (fr) * 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
JP4974341B2 (ja) * 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) * 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
EP2020451A1 (fr) * 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
EP2031081B1 (de) 2007-08-15 2011-07-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
EP2028282B1 (de) 2007-08-15 2012-06-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
CN101842509A (zh) 2007-09-10 2010-09-22 帕蒂·J·西珀拉 用于改进具有高抗拉强度的镀锌钢的成形性的方法及设备
KR101399741B1 (ko) 2007-10-25 2014-05-27 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
KR101018131B1 (ko) 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) * 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) * 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) * 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5807368B2 (ja) 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
EP2683839B1 (en) * 2011-03-07 2015-04-01 Tata Steel Nederland Technology B.V. Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
JP5821260B2 (ja) 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) * 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
JP5824283B2 (ja) 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) * 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5632904B2 (ja) * 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
KR20150029736A (ko) 2012-07-31 2015-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 성형성 및 형상 동결성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판, 그리고 그의 제조 방법
JP5857909B2 (ja) 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
US9802074B2 (en) 2014-07-18 2017-10-31 Landscape Structures Inc. Outdoor fitness resistance mechanism and housing

Also Published As

Publication number Publication date
KR102455942B1 (ko) 2022-10-17
RU2686729C2 (ru) 2019-04-30
HUE054278T2 (hu) 2021-08-30
EP3164522A2 (en) 2017-05-10
JP2017527690A (ja) 2017-09-21
MA40196A (fr) 2017-05-10
WO2016001895A3 (en) 2016-03-17
ES2855500T3 (es) 2021-09-23
WO2016001895A2 (en) 2016-01-07
US20200347477A1 (en) 2020-11-05
MA40196B1 (fr) 2021-03-31
JP6623183B2 (ja) 2019-12-18
EP3831965A1 (en) 2021-06-09
EP3164522B1 (en) 2021-03-03
KR20170028328A (ko) 2017-03-13
WO2016001702A1 (en) 2016-01-07
MA53357A (fr) 2021-06-09
US20170152579A1 (en) 2017-06-01
PL3164522T3 (pl) 2021-09-06
CA2954146A1 (en) 2016-01-07
CN106471139B (zh) 2018-08-31
RU2016151385A3 (pt) 2018-12-06
JP2020045573A (ja) 2020-03-26
JP6823148B2 (ja) 2021-01-27
CA2954146C (en) 2022-07-12
MX2016017399A (es) 2017-05-01
US11492676B2 (en) 2022-11-08
RU2016151385A (ru) 2018-06-26
BR112017000005A2 (pt) 2017-11-07
CN106471139A (zh) 2017-03-01
UA118792C2 (uk) 2019-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112017000005B1 (pt) Método para produzir uma chapa de aço revestida e chapa de aço revestida
BR112017000023B1 (pt) Método para produzir uma lâmina de aço revestida e lâmina de aço revestida
KR102459261B1 (ko) 향상된 강도 및 성형성을 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법 및 획득된 시트
KR102455373B1 (ko) 향상된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법
BR112018011653B1 (pt) Métodos para produzir uma chapa de aço, chapa de aço não revestida e chapa de aço
ES2710293T3 (es) Procedimiento para producir una lámina de acero que tiene una resistencia, ductilidad y formabilidad mejoradas
BR112020011672A2 (pt) método para fabricar uma chapa de aço e chapa de aço laminada a frio e tratada termicamente
BR112017000010B1 (pt) processo de produção de uma chapa de aço e chapa de aço
BR112017000021B1 (pt) método para fabricar uma folha de aço e folha de aço
BR112017000027B1 (pt) método para manufaturar uma chapa de aço de alta resistência e chapa de aço alta resistência
ES2856021T3 (es) Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de alta resistencia que tiene una resistencia y conformabilidad mejoradas
BR112017000026B1 (pt) método para fabricar uma chapa de aço e chapa de aço
BR112017000008B1 (pt) Método de fabricação de uma folha de aço e folha de aço
BR112018012131B1 (pt) Método para produzir uma chapa de aço e chapa de aço
BR112018013051B1 (pt) método para produzir uma chapa de aço recozida após galvanização e chapa de aço recozida após galvanização

Legal Events

Date Code Title Description
B06U Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 03/07/2015, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.