BR112015027901B1 - método para o processamento de uma placa de aço - Google Patents
método para o processamento de uma placa de aço Download PDFInfo
- Publication number
- BR112015027901B1 BR112015027901B1 BR112015027901A BR112015027901A BR112015027901B1 BR 112015027901 B1 BR112015027901 B1 BR 112015027901B1 BR 112015027901 A BR112015027901 A BR 112015027901A BR 112015027901 A BR112015027901 A BR 112015027901A BR 112015027901 B1 BR112015027901 B1 BR 112015027901B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- temperature
- steel plate
- austenite
- martensite
- partition
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 74
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 74
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 54
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 36
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 31
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 24
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 23
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 30
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 18
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract description 8
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 6
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 4
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 description 19
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 12
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 10
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 5
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 5
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 5
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 5
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 5
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000007571 dilatometry Methods 0.000 description 4
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000010339 dilation Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 235000011194 food seasoning agent Nutrition 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
- C21D1/785—Thermocycling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
resumo patente de invenção: "aço de alta resistência exibindo boa ductibilidade e método para a produção através de tratamento com calor in-line a jusante do banho de zinco fundido". aço de alta resistência e de boa maleabilidade é produzido com composições e métodos para a formação de micro estrutura austenítica e martensítica no aço. carbono, manganês, molibdênio, níquel, cobre e cromo podem promover a formação da austenita estável (ou meta estável) em temperatura ambiente através de mecanismos tais com o abaixamento da temperatura de transformação, com relação aos constituintes não martensíticos, e/ou o aumento da capacidade de endurecimento do aço. os ciclos térmicos utilizando um resfriamento rápido abaixo da temperatura de inicio da martensita seguido por reaquecimento pode promover a formação de austenita estável em temperatura ambiente através de permitir a difusão do carbono para dentro da austenita a partir da martensita.
Description
(54) Título: MÉTODO PARA O PROCESSAMENTO DE UMA PLACA DE AÇO (51) Int.CI.: C21D 8/02; C21D 9/46; C23C 2/02; C23C 2/06; C22C 38/00; (...).
(30) Prioridade Unionista: 17/05/2013 US 61/824,699; 17/05/2013 US 61/824,643.
(73) Titular(es): AK STEEL PROPERTIES, INC..
(72) Inventor(es): GRANT AARON THOMAS; JOSE MAURO B. LOSZ.
(86) Pedido PCT: PCT US2014038364 de 16/05/2014 (87) Publicação PCT: WO 2014/186689 de 20/11/2014 (85) Data do Início da Fase Nacional: 05/11/2015 (57) Resumo: RESUMO Patente de Invenção: AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA EXIBINDO BOA DUCTIBILIDADE E MÉTODO PARA A PRODUÇÃO ATRAVÉS DE TRATAMENTO COM CALOR IN-LINE A JUSANTE DO BANHO DE ZINCO FUNDIDO. Aço de alta resistência e de boa maleabilidade é produzido com composições e métodos para a formação de micro estrutura austenítica e martensítica no aço. Carbono, manganês, molibdênio, níquel, cobre e cromo podem promover a formação da austenita estável (ou meta estável) em temperatura ambiente através de mecanismos tais com o abaixamento da temperatura de transformação, com relação aos constituintes não martensíticos, e/ou o aumento da capacidade de endurecimento do aço. Os ciclos térmicos utilizando um resfriamento rápido abaixo da temperatura de inicio da martensita seguido por reaquecimento pode promover a formação de austenita estável em temperatura ambiente através de permitir a difusão do carbono para dentro da austenita a partir da martensita.
1/26
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO PARA O PROCESSAMENTO DE UMA PLACA DE AÇO. [0001] O presente Pedido de Patente reivindica prioridade do
Pedido de Patente provisório No de Série 61/824.699, intitulado “HighStrength Steel Exhibiting Good Ductility and Method of Production via In-Line Partitioning Treatment Downstream of Molten zinc Bath,” depositado em 17 de maio de 2013; e do Pedido de Patente provisório serial N° 61/824.643, intitulado “High-Strength Steel Exhibiting Good Ductility and Method of Production via In-Line Partitioning Treatment by Zinc Bath,” depositado em 17 de maio de 2013. As descrições dos Pedidos de Patente Nos de Série 61/824/699 e 61/ 824.643 ficam incorporadas aqui, neste pedido de patente por referência.
ANTECEDENTES [0002] É desejável a produção e aços com alta resistência e boas características de maleabilidade. No entanto, a produção comercial de aços que exibam essas características tem sido difícil devido a fatores como a conveniência de adições relativamente baixas de liga e limitações nas capacidades de processamento térmico de linhas de produção industriais. A presente invenção se refere a composições de aço e a métodos de processamento para a produção de aço com a utilização de processos de galvanização e de galvanização por têmpera (HDG) de tal forma que o aço resultante exiba uma alta resistência e uma maleabilidade a frio.
SUMÁRIO [0003] O aço atual é produzido com a utilização e uma composição e um processo HDG modificado os quais juntos produzem uma microestrutura resultante que consiste de geralmente martensita e austenita (entre outros constituintes). Para conseguir uma microestrutura, a composição inclui determinadas adições de formação de liga e o processo HDG inclui determinadas modificações do
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 8/40
2/26 processo, todas as quais são pelo menos parcialmente relacionadas ao acionamento da transformação da austenita para martensita seguida por uma estabilização parcial da austenita em temperatura ambiente.
BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS [0004] As figuras que acompanham , que ficam incorporadas na e que constituem parte deste relatório, ilustram modalidades, e junto com a descrição geral dada acima, e a descrição detalhada das modalidades dada abaixo, servem para explicar os princípios da presente descrição.
[0005] A figura 1 representa uma visão esquemática de um perfil de temperatura HDG com uma etapa de partição executada depois da galvanização/ galvanização por têmpera.
[0006] A Figura 2 representa uma visão esquemática de um perfil de temperatura HDG com uma etapa de partição executada durante a galvanização/ galvanização por têmpera.
[0007] A Figura 3 representa um gráfico de uma modalidade com a dureza Rockwell plotada contra a taxa de resfriamento.
[0008] A Figura 4 representa um gráfico de outra modalidade com a dureza Rockwell plotada contra a taxa de resfriamento.
[0009] A Figura 5 representa um gráfico de outra modalidade com a dureza Rockwell plotada contra a taxa de resfriamento.
[00010] A Figura 6 representa seis microfotografias da modalidade da Fig. 3 tomadas a partir de amostras sendo resfriadas em diversas velocidades de resfriamento.
[00011] A Figura 7 representa seis microfotografias da modalidade da Fig. 4 tomadas a partir de amostras sendo resfriadas em diversas velocidades de resfriamento.
[00012] A Figura 8 representa seis microfotografias da modalidade da Fig. 5 tomadas a partir de amostras sendo resfriadas em diversas
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 9/40
3/26 velocidades de resfriamento.
[00013] A Figura 9 representa um gráfico de dados de tração como uma função da temperatura de austenitização com relação a varias modalidades.
[00014] A Figura 10 representa um gráfico de dados de tração como uma função da temperatura de austenitização com relação à varias modalidades.
[00015] A Figura 11 representa um gráfico de dados de tração como uma função da temperatura de tempera por imersão com relação á várias modalidades.
[00016] A Figura 12 representa um gráfico de dados de tração como uma função da temperatura de tempera por imersão com relação á várias modalidades.
DESCRIÇÃO DETALHADA [00017] A Fig. 1exibe uma representação esquemática do ciclo térmico usado para ser conseguida uma alta resistência e uma maleabilidade a frio em uma placa de aço que tenha uma determinada composição química (descrita em maior detalhe abaixo). Especificamente, a Fig. 1, exibe um perfil térmico típico de galvanização por imersão quente ou galvanização por recozimento (10) com as modificações no processo mostradas com a linhas tracejadas. Em uma modalidade, o processo de um modo geral envolve a austenitização seguida por um resfriamento rápido até uma temperatura de tempera por imersão especificada, para a transformação parcial da austenita para martensita, e a manutenção em uma temperatura elevada, uma temperatura especifica, para permitir que o carbono se difunda para fora da martensita e para dentro da austenita restante, estabilizando dessa forma a austenita em temperatura ambiente. Em algumas modalidades, o perfil térmico mostrado na Fig. 1 pode ser usado com linhas de produção de
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 10/40
4/26 galvanização e de galvanização por imersão quente continua convencional, embora essa linha de produção não seja exigida.
[00018] Como pode ser observada na Fig. 1, a placa de aço é primeiro aquecida até uma temperatura pico de metal (12). A temperatura pico do metal (12) no exemplo ilustrado é mostrada como sendo de pelo menos acima da temperatura de transformação da austenita (A1) (como por exemplo, a fase dupla, austenita + região da ferrita). Dessa forma, na temperatura pico de metal (12), pelo menos u a parte do aço será transformada em austenita. Embora a Fig. 1 mostre a temperatura pico de metal (12) como sendo somente acima de A1=, deve ser entendido que em algumas modalidades a temperatura pico do metal também pode incluir temperaturas acima da temperatura na qual a ferrita se transforma completamente para a austenita (A3) (como por exemplo, a fase unida, região da austenita).
[00019] Em seguida, a placa de aço é submetida a um resfriamento rápido. À medida que a placa de aço é resfriada, algumas modalidades podem incluir uma rápida interrupção no resfriamento para a galvanização ou a galvanização por têmpera. Em modalidades nas quais a galvanização é usada, a placa de aço pode manter brevemente uma temperatura constante (14) devido ao calor a partir do banho de galvanização com o zinco fundido. Ainda em outras modalidades, um processo de galvanização por têmpera pode ser usado e a temperatura da placa de aço pode ser ligeiramente elevada para uma temperatura de galvanização por têmpera (16) em que o processo de galvanização por têmpera possa ser executado. Embora em outras modalidades, o processo de galvanização ou de galvanização por têmpera possa ser omitido inteiramente e a placa de aço possa ser resfriada de forma contínua.
[00020] O resfriamento rápido da placa de aço é mostrado como continuando abaixo da temperatura de partida da martensita (Ms) com
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 11/40
5/26 relação à placa de aço até uma temperatura de têmpera por imersão predeterminada (18). Deve ser entendido que a taxa de resfriamento para Ms pode ser alta o bastante para a transformação de pelo menos uma parte da austenita formada na temperatura de pico de metal 12) em martensita. Em outras palavras a taxa de resfriamento pode ser rápida o bastante para a transformação da austenita em martensita ao invés dos constituintes de não martensita tais como a ferrita, pearlita ou bainitita que se transformam em velocidades de resfriamento relativamente mais baixas.
[00021] Como é mostrado na Fig. 1, a temperatura de tempera por imersão (18) é abaixo da Ms. A diferença entre a temperatura de têmpera por imersão (18) e a Ms pode variar dependendo da composição individual da placa de aço que está sendo usada. No entanto, em muitas modalidades, a diferença entre a temperatura de têmpera por imersão (18) e a Ms pode ser suficientemente grande para a formação de uma quantidade adequada de martensita para atuar como uma fonte de carbono para estabilizar a austenita e impedir a criação de martensita excessivamente fresca por ocasião do resfriamento final. Além disso, a temperatura de têmpera por imersão (18) pode ser suficientemente alta para impedir o consumo de muita austenita durante a têmpera inicial (como por exemplo, para impedir que o enriquecimento excessivo de carbono da austenita seja maior do que aquele necessário para a estabilização da austenita com relação a uma determinada modalidade).
[00022] Um muitas modalidades a temperatura de têmpera (18) pode variar a partir de cerca de 191°C até cerca de 281°C, embora essa limitação não seja necessária. Além disso, a temperatura de tempera (18) pode ser calculada com relação a uma determinada composição de aço. Para um tal cálculo, a temperatura de têmpera (18) corresponde á austenita retida que tenha uma temperatura Ms de
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 12/40
6/26 temperatura ambiente depois da partição. Os métodos para o cálculo da temperatura de têmpera (18) são conhecidos na técnica e estão descritos em J. G. Speer, A. M. Streicher, D. K. Matlock, F. Rizzo, and G. Krauss, “Quenching And Partitioning: A Fundamentally New Process to Create High Strength Trip Sheet Microstructures,” Austenite Formation and Decomposition, pp. 505-522, 2003; e A. M. Streicher, J. G. J. Speer, D. K. Matlock e B. C. De Cooman, “Quenching and Partitioning Response of a Si-Added TRIP Sheet Steel,” in Proceedings of the International Conference on Advanced High Strength Sheet Steels for Automotive Applications, 2004, o assunto dos quais fica incorporado aqui, neste pedido de patente por referencia.
[00023] A temperatura de têmpera (18) pode ser suficientemente baixa (com relação a Ms) para a formação de uma quantidade adequada de martensita atuar como uma fonte de carbono para estabilizar a austenita e impedir a criação excessiva de martensita “fresca” na ocasião da têmpera final. Alternativamente, a temperatura de têmpera (18) pode ser suficientemente alta para impedir o consumo de muita austenita durante a têmpera inicial e criando uma situação na qual o enriquecimento potencial do carbono da austenita retida é maior do que aquele necessário para a estabilização da austenita em temperatura ambiente. Em algumas modalidades, uma temperatura de têmpera (18) adequada pode corresponder à da austenita retida que tenha uma temperatura Ms de temperatura ambiente depois da partição. Speer e Streicher et al., (acima) proveram cálculos que proporcionam orientações para a exploração de opções de processamento que posam resultar em micro estruturas desejáveis. Esses cálculos presumem uma partição total idealizada, e podem ser executados através da aplicação da relação dupla Koistinen Marburger (KM) (fm = 1 -c 11; |,|; ) - primeiro à têmpera inicial para a
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 13/40
7/26 temperatura de têmpera (18) e em seguida a têmpera final em temperatura ambiente (como também descrito abaixo). A temperatura Ms na expressão KM pode ser calculada com a utilização de fórmulas empíricas com base na química da austenita (tal como aquela da expressão linear de Andrew bem conhecida na técnica):
Ms(°C) = 539 - 423C - 30.4Mn - 7.5Si + 30 Al [00024] O resultado do calculo descrito por Speer et al. pode indicar uma temperatura de têmpera (18) que pode levar a uma quantidade máxima de austenita retida. Com relação a temperaturas de têmpera (18) acima da temperatura que tem uma quantidade máxima de austenita retida, frações significativas de austenita estão presentes depois da têmpera inicial; no entanto, não há martensita bastante para atuas como uma fonte de carbono para a estabilização dessa austenita. Por esse motivo, com relação às temperaturas de têmpera mais altas, quantidades crescentes de martensita “fresca” se formam durante a têmpera final. Com relação às temperaturas de têmpera abaixo da temperatura que tem uma quantidade máxima de austenita retida, uma quantidade não satisfatória de austenita pode ser consumida durante a têmpera inicial e pode haver uma quantidade em excesso de carbono que pode se dividir a partir da martensita.
[00025] Uma vez que a temperatura de têmpera (18) é alcançada, a temperatura da placa de aço ou é aumentada com relação á temperatura de têmpera ou é mantida na temperatura de têmpera durante um determinado período de tempo. Especificamente, esta etapa pode ser referida como a etapa de partição. Nessa etapa, a temperatura da placa de aço é pelo menos mantida na temperatura de têmpera para permitir a difusão do carbono a partir da martensita formada durante o resfriamento rápido e para dentro de qualquer austenita remanescente. Essa difusão pode permitir que a austenita remanescente ficasse estável (ou meta estável) em temperatura
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 14/40
8/26 ambiente, melhorando dessa forma as propriedades mecânicas da placa de aço.
[00026] Em algumas modalidades, a placa de aço pode ser aquecida acima de Ms até uma temperatura de partição relativamente alta (20) e em seguida ser mantida na temperatura de partição alta (20). Uma variedade de métodos pode ser utilizada para o aquecimento da placa de aço durante esta etapa. Somente a título de exemplo, a placa de aço pode ser aquecida com a utilização de aquecimento por indução, aquecimento com maçarico, e/ou semelhantes. Alternativamente, em outras modalidades, a placa de aço pode ser aquecida, porém para uma temperatura diferente de partição mais baixa (22) que está ligeiramente abaixo da Ms. A placa de aço pode ser em seguida mantida da mesma forma em uma temperatura de partição mais baixa (22) durante um determinado período de tempo. Em ainda uma terceira modalidade alternativa, outra temperatura alternativa de partição (24) pode ser usada quando a placa de aço é meramente mantida na temperatura de têmpera. Por certo, qualquer outra temperatura de partição adequada pode ser usada, como se tornará aparente daquelas pessoas versadas na técnica em vista dos ensinamentos aqui, neste pedido de patente.
[00027] Depois que a placa de aço tenha alcançado a temperatura de partição desejada (20, 22, 24), a placa de aço é mantida na temperatura de partição desejada (20, 22, 24) durante um período de tempo suficiente para permitir a partição do carbono a partir da martensita para a austenita. A placa de aço pode em seguida ser resfriada para a temperatura ambiente.
[00028] A Fig. 2 mostra uma modalidade alternativa do ciclo térmico descrito acima com relação à Fig. 1 (com um ciclo térmico típico de galvanização/ têmpera por imersão mostrado com uma linha cheia (40) e o afastamento a partir do típico mostrados com uma linha
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 15/40
9/26 pontilhada). Especificamente, da mesma forma como no processo da Fig. 1, a placa de aço é primeiro aquecida até a temperatura de pico do metal (42). A temperatura de pico do metal (42) na modalidade ilustrada é mostrada como sendo de pelo menos acima de A1. Desse modo, na temperatura de pico do metal (42), pelo menos uma parte da placa de aço será transformada para austenita. Por cento, tal como o processo da Fig. 1, a presente modalidade também pode incluir uma temperatura de pico do metal em excesso de A3.
[00029] Em seguida, a placa de aço pode ser rapidamente submetida à têmpera (44). Deve ser entendido que a têmpera (44) pode ser rápida o bastante para iniciar a transformação de alguma da austenita formada na temperatura de pico do metal (42) em martensita, evitando dessa forma a transformação excessiva dos constituintes que não a martensita tais como a ferrita, pearlita, banita, e/ou semelhantes.
[00030] A têmpera (44) pode em seguida ser cessada em uma temperatura de têmpera (46). Tal como no processo da Fig. 1, a temperatura de têmpera (46) fica abaixo de Ms. Por certo, a quantidade abaixo de Ms pode variar dependendo do material usado. No entanto, como descrito acima, em muitas modalidades a diferença entre a temperatura de têmpera (46) e Ms pode ser suficientemente grande para a formação de uma quantidade adequada de martensita e ainda ser suficientemente baixa para impedir o consumo de muita austenita.
[00031] A placa de aço é em seguida reaquecida em sequência (48) até uma temperatura de partição (50, 52). Ao contrario do processo da Fig. 1, a temperatura de partição (50, 52) na presente modalidade pode ser caracterizada através da temperatura do banho de zinco da galvanização ou do galvanização por têmpera (se a galvanização ou o galvanização por têmpera for usado dessa forma). Por exemplo, em
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 16/40
10/26 modalidades nas quais a galvanização é usada, a placa de aço pode ser reaquecida até a temperatura do banho de galvanização (50), e em seguida mantida na mesma temperatura durante a duração do processo de galvanização. Durante o processo de galvanização, a partição pode ocorrer da mesma forma como a partição descrita acima. Dessa forma, a temperatura do banho de galvanização (50) também pode funcionar como a temperatura de partição (50). Da mesma forma, em modalidades nas quais a galvanização é usada, o processo pode ser substancialmente o mesmo com a exceção de uma temperatura de banho/ partição mais alta.
[00032] Finalmente, a placa de aço é permitida resfriar (54) para a temperatura ambiente em que pelo menos alguma da austenita pode ficar estável (ou meta-estável) a partir da etapa de partição descrita acima.
[00033] Em algumas modalidades a placa de aço pode incluir determinadas adições para a formação de ligas para o aumento da propensão da placa de aço em formar uma microestrutura primariamente austenítica e martensítica e/ou para melhorar as propriedades mecânicas da placa de aço. As composições adequadas da placa de aço podem incluir um ou mais do que se segue, em percentagem em peso: 0,15 a 0,4% de carbono, 1,5 a 4% de manganês, 0 a 2% de silício ou alumínio ou alguma combinação dos mesmos, 0 a 0,5% de molibdênio, 0 a 0,05% de nióbio, outros elementos incidentais e o restante sendo ferro.
[00034] Além disso, em outras modalidades as composições adequadas da placa de aço podem incluir um ou mais do que se segue, em percentagem em peso: 0,15 a 0,5% de carbono, 1 a 3% de manganês, 0 a 2% de silício ou alumínio ou alguma combinação dos mesmos, 0 a 0,5% de molibdênio, de 0 a 0,05% de nióbio, outros elementos incidentais, e o restante sendo ferro. Além disso, outras
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 17/40
11/26 modalidades podem incluir adições de vanádio e/ou de titânio em adição a, ou no lugar do nióbio, embora essas adições sejam inteiramente opcionais.
[00035] Em algumas modalidades, o carbono pode ser utilizado para a estabilização da austenita. Por exemplo, um aumento de carbono pode baixar a temperatura Ms, baixar as temperaturas de transformação com relação a outros constituintes que não a martensita (como por exemplo, ferrita, pearlita), e aumentar o tempo exigido para a formação de produtos que não de martensita. Adicionalmente, as adições de carbono podem aumentar a capacidade de endurecimento do material, retendo desse modo a formação de constituintes que não de martensita próximo ao núcleo do material quando as velocidades de resfriamento possam ser localmente deprimidas. No entanto, deve ser entendido que as adições de carbono podem ser limitadas na medida em que as adições significativas de carbono podem levar a efeitos prejudiciais com relação à capacidade de soldagem.
[00036] Em algumas modalidades, o manganês pode proporcionar uma estabilização adicional da austenita através do abaixamento da temperatura de transformação dos outros constituintes não martensíticos, como descrito acima. O manganês também pode melhorar a propensão da placa de aço para a formação de uma microestrutura primária austenítica e martensítica através do aumento da capacidade de endurecimento.
[00037] Em outras modalidades, o molibdênio pode ser usado para o aumento da capacidade de endurecimento.
[00038] Em outras modalidades, a silício e/ou o alumínio podem ser providos para a redução da formação de carbonetos. Deve ser entendido que uma redução na formação de carbonetos pode ser desejável em algumas modalidades devido a que presença de carbonetos pode diminuir os níveis de carbono disponíveis para a
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 18/40
12/26 difusão dentro da austenita. Dessa forma, a adição de silício e/ou de alumínio pode ser usada para o aumento da estabilização da austenita em temperatura ambiente.
[00039] Em algumas modalidades, níquel, cobre e cromo podem ser usados para estabilizar a austenita. Por exemplo, esses elementos podem levar a uma redução na temperatura Ms. Além disso, o níquel, cobre e o cromo podem ainda aumentar a capacidade de endurecimento da placa de aço.
[00040] Em algumas modalidades, o nióbio (ou outro elementos de micro formação de liga, tais como o titânio, vanádio, e/ou os semelhantes) pode ser usado para o aumento das propriedades mecânicas da placa de aço. Por exemplo, o nióbio pode aumentar a resistência da placa de aço através da limitação da pinagem de grão a partir da formação de carboneto.
[00041] Em outras modalidades, podem ser feitas variações nas concentrações dos elementos e dos elementos específicos selecionados. Por certo, quando essas variações são feitas, deve ser entendido que essas variações podem ter um efeito desejável ou não desejável sobre a microestrutura da placa de aço e/ou das propriedades mecânicas de acordo com as propriedades descritas acima para cada adição para a formação de liga determinada. EXEMPLO 1 [00042] Modalidades da placa de aço foram feitas com as composições descritas na Tabela 1 abaixo.
[00043] Os materiais foram processados em equipamentos de laboratório de acordo com os parâmetros que se seguem. Cada amostra foi submetida a tratamentos Gleeble 1500 com a utilização de garras de cunha resfriadas e dispositivo de mandíbula de bolso. As amostras foram austenizadas a 110°C e em seguida resfriadas para a temperatura ambiente em várias velocidades de resfriamento entre 1 a
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 19/40
13/26
100°C/ segundo.
Tabela 1 - Composição química em % em peso.
(1a parte)
| ID | Descrição | Al | C | Co | Cr | Cu | Mn | Mo |
| V4037 | Material de Laboratório | 1.41 | 0.19 | - | 0.01 | <0.003 | 1.54 | <0.003 |
| V4038 | Material de Laboratório | 1.29 | 0.22 | - | 0.20 | <0.003 | 1.68 | <0.003 |
| V4039 | Material de Laboratório | <0.003 | 0.20 | <0.002 | 0.01 | <0.002 | 2.94 | <0.002 |
(2a parte)
| ID | Descrição | Nb | Ni | P | Si | Sn | Ti | V | W | |
| V403 | Material | de | <0.00 | <0.00 | <0.00 | 0.1 | <0.00 | 0.0 | <0.00 | |
| 7 | Laboratório | 3 | 3 | 3 | 1 | 3 | 1 | 3 | ||
| V403 | Material | de | 0.02 | <0.00 | 0.02 | 0.0 | <0.00 | 0.0 | <0.00 | |
| 8 | Laboratório | 3 | 1 | 3 | 1 | 3 | ||||
| V403 | Material | de | 0.00 | <0.00 | 0.00 | 1.5 | <0.00 | 0.0 | <0.00 | 0.0 |
| 9 | Laboratório | 2 | 7 | 2 | 1 | 2 | 0 |
EXEMPLO 2 [00044] A dureza Rockwell de cada uma das composições de aço descritas no Exemplo 1 e na Tabela 1 acima foi tomada sobre a superfície de cada uma das amostras. Os resultados dos testes estão exibidos em gráficos nas Figuras de 3 a 5, com a dureza Rockwell plotada como uma função da taxa de resfriamento. A média de pelo menos sete medições é mostrada com relação a cada ponto de dados. As composições V4037, V4038 e V4039 correspondem às figuras 3, 4 e 5, respectivamente.
EXEMPLO 3 [00045] Microfotografias óticas em luz foram tomadas no sentido longitudinal através da direção da espessura próximo ao centro de cada uma das amostras com relação a cada uma das composições do Exemplo 1. Os resultados desses testes estão mostrados nas Figuras de 6 a 8. As composições V4037, V4038 e V4039 correspondem as
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 20/40
14/26
Figuras 6, 7 e 8, respectivamente. Além disso, as Figuras de 6 a 8 contêm seis microfotografias para cada composição com cada microfotografia representando uma amostra submetida a uma taxa de resfriamento diferente.
EXEMPLO 4 [00046] Uma taxa de resfriamento critica para cada uma das composições do Exemplo 1 foi calculada com a utilização dos dados dos Exemplos 2 e 3 de acordo com o procedimento descrito aqui, neste pedido de patente. A velocidade critica de resfriamento aqui, neste pedido de patente, se refere à taxa de resfriamento necessária para a formação da martensita e para minimizar a formação de produtos de transformação não martensíticos. Os resultados desses testes são como se segue:
V4037: 70°C/ segundo
V4038: 75°C/ segundo
V4039: 7°C/ segundo
EXEMPLO 5 [00047] Modalidades da placa de aço foram feitas com as composições mostradas na Tabela 2 abaixo.
[00048] Os materiais foram processados através de fusão, laminação a quente, e laminação a frio. Os materiais foram em seguida submetidos aos testes descritos em maior detalhe abaixo nos Exemplos 6 e 7. Todas as composições relacionadas na Tabela 2 foram destinadas para serem usadas no processo descrito acima com relação à Fig. 2, com a exceção do V4039 que foi destinado para ser usado com o processo descrito acima com relação à Fig. 1. Calor da V4039 teve uma composição que foi destinada a prover uma capacidade de endurecimento mais alta como exigido pelo perfil térmico descrito acima com relação à Fig. 1. Como um resultado, a V4039 foi submetida à têmpera a 600°C durante 2 horas em 100% de
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 21/40
15/26 atmosfera de H2 depois da laminação a quente, porem antes da laminação a frio. Todos os materiais foram reduzidos durante a laminação a frio em cerca de 75% para 1 mm. Os resultados com relação a alguns das composições de materiais descritos na Tabela 2 depois da laminação a quente e da laminação a frio estão mostrados nas Tabelas 3 e 4, respectivamente.
Tabela 2 - Composições químicas em 5 em peso
| Calor | Descrição | C | Mn | Si | Al | Mo | Cr | Nb | B | |
| V4037 | Material Lab. | 0,1 9 | 1,5 4 | 0,11 | 1,41 | 0 | 0,009 | 0 | 0,000 7 | |
| V1307 | Material Lab | 0,1 9 | 1,5 3 | 1,48 | 0,041 | 0 | 0 | 0 | 0,000 5 | |
| V4063 | Material Lab | 0,1 9 | 1,6 | 0,11 | 1,34 | 0 | 0,003 | 0 | 0,000 7 | |
| V4038 | Material Lab | 0,2 2 | CO — σ> | 0,00 7 | 1,29 | 0 | 0,2 | 0,021 | 0,000 8 | |
| V4039 | Material Lab | 0,2 | 2,9 4 | 1,57 | <0,03 0 | <0,00 2 | 0,005 | 0,002 | N/R | |
| V1305 | Material Lab | 0,2 | 2,9 4 | 1,57 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,000 6 | |
| V4107 | Material Lab | 0,1 8 | 4,0 3 | 1,63 | 0,005 | 0 | 0 | 0 | 0,000 8 | |
| V4108 | Material Lab | 0,1 8 | 5,0 6 | 1,56 | 0,004 | 0 | 0 | 0 | 0,000 9 | |
| V4060 | Material Lab | 0,4 | 1,2 | 1,97 | 0,003 | 0 | 0,19 | 0,007 | 0,000 5 | |
| V4061 | Material Lab | 0,4 1 | 1,2 | 0,98 | 0,003 | 0 | 0,003 | 0 | 0,000 4 | |
| V4062 | Material Lab | 0,3 9 | 1,1 8 | 0,01 2 | 1,16 | 0 | 0,003 | 0 | 0,000 7 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 22/40
16/26
| V4078- 1 | Material Lab | 0,2 | 1,6 7 | 0,1 | 1,41 | 0,28 | 0,003 | <0,00 3 | 0,000 7 | |
| V4078- 2 | Material Lab | 0,2 | 1,6 7 | 0,1 | 1,41 | 0,27 | <0,00 3 | 0,051 | 0,000 7 | |
| V4078- 1 | Material Lab | 0,1 9 | 1,9 4 | 0,09 8 | 1,43 | <0,00 3 | <0,00 3 | <0,00 3 | 0,000 7 | |
| V4078- 2 | Material Lab | 0,1 9 | 1,9 6 | 0,09 9 | 1,41 | <0,00 3 | <0,00 3 | 0,051 | 0,000 7 |
Tabela 3 - Dados de Tração - pós-laminação a quente (1a parte)
| Calor | YPE (%) | YS Sup. | YS mais baixo | Rend. força desvio 0,2% | |||
| MPa | ksi | ||||||
| MPa | ksi | MPa | ksi | ||||
| V4063 | 0 | N/A | N/A | N/A | N/A | 375 | 54 |
| 0 | N/A | N/A | N/A | N/A | 380 | 55 | |
| V4039* | 0 | N/A | N/A | N/A | N/A | 640 | 93 |
| V4039* (tempera) | 0 | N/A | N/A | N/A | N/A | 603 | 88 |
| V4060 | 0,6 | 645 | 94 | 637 | 92 | 633 | 92 |
| 0,5 | 610 | 89 | 605 | 88 | 611 | 89 | |
| V4061 | 0 | N/A | N/A | N/A | 0 | 496 | 72 |
| 0 | N/A | N/A | N/A | 0 | 507 | 74 | |
| V4062 | 1,1 | 507 | 74 | 501 | 73 | 506 | 73 |
| 0,7 | 505 | 73 | 502 | 73 | 502 | 73 | |
| V4078-1 | 0,8 | 427 | 62 | 416 | 60 | 425 | 62 |
| V4078-2 | 0,6 | 525 | 76 | 519 | 75 | 525 | 76 |
| V4049-1 | 1,8 | 364 | 53 | 361 | 52 | 361 | 52 |
| V4079-2 | 1,2 | 497 | 72 | 481 | 70 | 489 | 71 |
(2a parte)
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 23/40
17/26
| Calor | UT MPa | S ksi | Alongamento total (2”) | Alongamento uniforme % | Dureza HRA |
| V4063 | 652 | 95 | 26 | 15 | 53 |
| 648 | 94 | 26 | 15 | 53 | |
| V4039* | 1085 | 157 | 14 | 9 | 67 |
| V4039* (tempera) | 748 | 109 | 20 | 10 | 61 |
| V4060 | 883 | 128 | 20 | 11 | 63 |
| 876 | 127 | 22 | 12 | 61 | |
| V4061 | 790 | 115 | 22 | 11 | 60 |
| 799 | 116 | 20 | 11 | 60 | |
| V4062 | 712 | 103 | 26 | 12 | 60 |
| 713 | 103 | 24 | 12 | 57 | |
| V4078-1 | 594 | 86 | 32 | 18 | 51 |
| V4078-2 | 685 | 99 | 21 | 15 | 56 |
| V4049-1 | 544 | 79 | 30 | 17 | 48 |
| V4079-2 | 639 | 93 | 24 | 13 | 52 |
Tabela 4 - Dados de tração - Pós-laminação a frio.
| Calor | Rend. força desvio 0,2% | UTS | Alongamento total (2”) % | Alongamento uniforme % | Dureza HRA | ||
| MPa | ksi | MPa | ksi | ||||
| V4037 | 927 | 134 | 971 | 141 | 4,8 | 1,4 | 64 |
| V4063 | 1046 | 152 | 1101 | 160 | 2,4 | 1,3 | 65 |
| V4038 | 1001 | 145 | 1054 | 153 | 5,5 | 1,6 | 65 |
| V4039 | 1149 | 167 | 1216 | 176 | 4,4 | 1,5 | 68 |
| V4060 | 1266 | 184 | 1393 | 202 | 5,4 | 1,9 | 69 |
| V4061 | 1187 | 172 | 1279 | 186 | 4,3 | 1,7 | 68 |
| V4062 | 1111 | 161 | 1185 | 172 | 4,3 | 1,7 | 66 |
| V4078-1 | 1047 | 152 | 1105 | 160 | 3,6 | 1,4 | 65 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 24/40
18/26
| V4078-2 | 1154 | 167 | 1209 | 175 | 4,2 | 1,4 | 66 |
| V4079-1 | 932 | 135 | 975 | 141 | 4,6 | 1,4 | 64 |
| V4079-2 | 1034 | 150 | 1078 | 156 | 3,9 | 1,3 | 66 |
| EXEMP | LO 7 |
[00049] As composições do Exemplo 5 foram submetidas á dilatometria de Gleeble. A dilatometria de Gleeble foi executada em vácuo com a utilização de amostras de 101,6 x 25,4 x 1 mm com um medidor de tensão -c medindo a dilatação na direção de 25,4 mm. Os diagramas foram gerados a partir da dilatação vs. temperatura resultante. Os segmentos da linha foram ajustados aos dados de dilatação e o ponto no qual os dados de dilatação se desviaram a partir do comportamento linear foi tomado como a temperatura de transformação de interesse (como por exemplo, Xi, A3, Ms). As temperaturas de transformação resultantes estão tabuladas na Tabela 5.
[00050] Os métodos de Gleeble também foram usados para a medição da taxa de resfriamento critica com relação a cada uma das composições do Exemplo 5. O primeiro método utilizou a dilatometria de Gleeble, como descrito acima. O segundo método utilizou instrumentos de dureza Rockwell. Especificamente, depois que as amostras foram submetidas aos testes de Gleeble em uma faixa de velocidades de resfriamento, as medições da dureza de Rockwell foram tomadas. Por esse motivo, as medições de dureza de Rockwell foram tomadas com relação a cada composição de material com uma medição de dureza com relação a uma faixa de velocidades de resfriamento. Em seguida foi feita uma comparação entre as medições de dureza de Rockwell, com relação a uma determinada composição em cada uma das velocidades de resfriamento. Os desvios da dureza de Rockwell de 2 pontos HRA foram considerados significativos. A velocidade critica de resfriamento para evitar a transformação do
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 25/40
19/26 produto não martensítico foi tomada como a taxa de resfriamento mais alta com relação a qual a dureza foi mais baixa do que 2 pontos HRA do que a dureza máxima. As velocidades de resfriamento críticas resultantes também estão tabuladas na Tabela 5, com relação algumas das composições relacionadas no Exemplo 5.
Tabela 5 - Temperaturas de transformação e taxa de resfriamento crítica a partir da dilatometria de Gleeble.
| Calor | Ai (°C) | A3 (°C) | Ms (°C) | Vel. critica resfriamento (°C/s) | |
| Dilatometria Gleeble | Gleeble/ Dureza | ||||
| V4037 | 737 | 970 | 469 | Não conclusiva | 65 |
| V4063 | 720 | 975 | 425 | 70 | - |
| V4038 | 791 | 980 | 441 | - | 65 |
| V4039 | 750 | 874 | 394 | <10 | 6 |
| V4060 | 725 | 975 | 325 | 30 | - |
| V4061 | 675 | 900 | 325 | 40 | 55 |
| V4062 | 700 | 975 | 375 | 30 | - |
| V4078-1 | 750 | 925 | 450 | 40 | 55 |
| V4078-2 | 790 | 980 | 425 | 40 | - |
| V4079-1 | 800 | 1000 | 430 | 40 | - |
| V4079-2 | 750 | 990 | 425 | 40 | - |
EXEMPLO 8 [00051] As composições do exemplo 5 foram usadas para o calculo da temperatura de têmpera e uma quantidade máxima a teórica de austenita retida. Os cálculos foram realizados com a utilização do método de Speer et al., descrito acima. Os resultados dos cálculos estão tabulados abaixo na Tabela 6 com relação a algumas das composições relacionadas no Exemplo 5.
Tabela 6 - Temperatura de têmpera e quantidade máxima teórica de austenita retida.
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 26/40
20/26
| Calor | QT (°C) | f(Y) Máximo teórico |
| V4037 | 281 | 0,15 |
| V4063 | 278 | 0,15 |
| V4038 | 270 | 0,18 |
| V4039 | 203 | 0,2 |
| V4060 | 191 | 0,35 |
| V4061 | 196 | 0,36 |
| V4062 | 237 | 0,31 |
| V4078-1 | 276 | 0,16 |
| V4078-2 | 276 | 0,16 |
| V4079-1 | 273 | 0,16 |
| V4079-2 | 272 | 0,16 |
EXEMPLO 9 [00052] As amostras das composições do Exemplo 5 foram submetidas aos perfis térmicos mostrados nas Figuras 1 e 2 com a temperatura de pico do metal e a temperatura de têmpera vaiada entre as amostras de uma determinada composição. Como descrito acima, somente a composição V4039 foi submetida ao perfil térmico mostrado na Fig. 1, enquanto que todas as outras composições foram submetidas ao ciclo térmico mostrado na Fig. 2. Com relação a cada uma das amostras foram tomadas as medições de resistência á tração. As medições de resistência à tração estão plotadas nas Figuras de 9 a 12. Especificamente, as Figuras de 9 e 10 exibem os dados da resistência á tração plotados contra a temperatura de austenitização e as Figs. 11 e 12 exibem os dados da resistência à tração plotadas contra a temperatura de têmpera. Além disso, quando os ciclos térmicos foram executados com a utilização dos métodos de Gleeble, esses pontos de dados são marcados com “Gleeble”. De modo similar, quando os ciclos térmicos foram executados com a utilização de um banho de sal, esses pontos de dados são indicados
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 27/40
21/26 como “sal”.
[00053] Além disso, as medições de tração similares com relação a cada uma das composições relacionadas no Exemplo 5 (quando disponíveis) estão tabularas da Tabela 7, mostrada abaixo. Os tempos e as temperaturas de partição estão mostrados somente a titulo de exemplo, em outras modalidades os mecanismos tais como a partição de carbono e/ou a transformação de fase) ocorrem durante o aquecimento e o resfriamento não isotérmico para ou a partir da temperatura de partição declarada que também pode contribuir com relação às propriedades finais do material.
Tabela 7 - Dados de tração, pós-partição.
| Calor | Pico Temp Metal (°C) | Temp. de temper a (°C) | Temp. de partiçã o (°C) | Temp o de part. (s) | 0,2% Prod. resist | Ultim a resis. tração | Alongament o total (%) | TE x UTS (Mpa x %) |
| V1307 | 800 | 250 | 466 | 30 | 419 | 818 | 27 | 22,42 4 |
| 800 | 250 | 466 | 30 | 416 | 807 | 28 | 22,34 5 | |
| 850 | 250 | 466 | 30 | 553 | 862 | 25 | 21,80 5 | |
| 850 | 250 | 466 | 30 | 535 | 847 | 25 | 21,33 6 | |
| 900 | 250 | 466 | 30 | 548 | 854 | 24 | 20,14 4 | |
| 800 | 250 | 400 | 30 | 445 | 898 | 22 | 19,67 5 | |
| 900 | 250 | 466 | 30 | 566 | 856 | 23 | 19,59 4 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 28/40
22/26
| 800 | 250 | 400 | 30 | 432 | 889 | 22 | 19,47 8 | |
| V4060 | 800 | 160 | 466 | 15 | 746 | 1317 | 23 | 29,63 0 |
| 800 | 200 | 466 | 15 | 716 | 1332 | 19 | 25,30 9 | |
| 800 | 250 | 466 | 15 | 718 | 1403 | 18 | 25,11 5 | |
| 800 | 200 | 466 | 15 | 632 | 1309 | 19 | 24,74 6 | |
| 800 | 250 | 466 | 15 | 701 | 1379 | 18 | 24,40 7 | |
| 800 | 160 | 466 | 15 | 845 | 1311 | 18 | 23,98 6 | |
| 850 | 250 | 466 | 15 | 891 | 1291 | 18 | 23,74 9 | |
| 850 | 250 | 466 | 15 | 735 | 1223 | 19 | 23,72 9 | |
| V4037 | 850 | 300 | 466 | 15 | 443 | 657 | 32 | 20,76 3 |
| 921 | 200 | 466 | 30 | 325 | 612 | 34 | 20,63 3 | |
| 850 | 250 | 466 | 15 | 405 | 696 | 30 | 20,54 3 | |
| 921 | 300 | 466 | 30 | 380 | 591 | 34 | 20,09 0 | |
| 921 | 356 | 466 | 30 | 386 | 592 | 34 | 20,07 8 | |
| 921 | 400 | 466 | 30 | 388 | 588 | 34 | 19,93 7 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 29/40
23/26
| 940 | 200 | 466 | 30 | 362 | 598 | 33 | 19,90 6 | |
| 850 | 200 | 466 | 15 | 427 | 687 | 28 | 19,02 2 | |
| 940 | 200 | 466 | 30 | 353 | 592 | 32 | 18,98 9 | |
| 980 | 200 | 466 | 30 | 341 | 612 | 31 | 18,89 7 | |
| 900 | 300 | 466 | 15 | 493 | 727 | 26 | 18,76 7 | |
| 850 | 200 | 466 | 15 | 447 | 702 | 27 | 18,60 0 | |
| 850 | 300 | 466 | 15 | 404 | 678 | 27 | 18,43 5 | |
| 980 | 200 | 466 | 30 | 347 | 611 | 30 | 18,38 7 | |
| 940 | 200 | 466 | 30 | 330 | 548 | 33 | 18,25 3 | |
| 980 | 200 | 466 | 30 | 345 | 612 | 29 | 17,93 9 | |
| V4038 | 850 | 300 | 466 | 15 | 481 | 754 | 26 | 19,53 6 |
| 918 | 400 | 466 | 30 | 377 | 681 | 27 | 18,46 1 | |
| 918 | 286 | 466 | 30 | 357 | 695 | 26 | 18,34 8 | |
| 918 | 200 | 466 | 30 | 363 | 697 | 26 | 18,19 3 | |
| 918 | 300 | 466 | 30 | 354 | 696 | 26 | 17,94 9 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 30/40
24/26
| 850 | 300 | 466 | 15 | 457 | 773 | 23 | 17,77 7 | |
| V4039 | 800 | 250 | 400 | 60 | 821 | 1299 | 15 | 19,22 5 |
| 800 | 250 | 400 | 60 | 821 | 1298 | 15 | 18,94 5 | |
| 900 | 250 | 400 | 60 | 923 | 1273 | 15 | 18,59 3 | |
| 850 | 250 | 400 | 60 | 874 | 1278 | 14 | 18,14 2 | |
| 900 | 250 | 400 | 60 | 913 | 1258 | 14 | 17,98 4 | |
| V4060 | 800 | 160 | 466 | 15 | 746 | 1317 | 23 | 29,63 0 |
| 800 | 200 | 466 | 15 | 716 | 1332 | 19 | 25,30 9 | |
| 800 | 250 | 466 | 15 | 718 | 1403 | 18 | 25,11 5 | |
| 800 | 200 | 466 | 15 | 632 | 1309 | 19 | 24,74 6 | |
| 800 | 250 | 466 | 15 | 701 | 1379 | 18 | 24,40 7 | |
| 800 | 160 | 466 | 15 | 845 | 1311 | 18 | 23,98 6 | |
| 850 | 250 | 466 | 15 | 891 | 1291 | 18 | 23,74 9 | |
| 850 | 250 | 466 | 15 | 735 | 1223 | 19 | 23,72 9 | |
| 800 | 200 | 466 | 30 | 942 | 1319 | 17 | 22,42 2 |
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 31/40
25/26
| 850 | 200 | 466 | 15 | 695 | 1222 | 16 | 19,07 0 | |
| V4061 | 750 | 250 | 466 | 15 | 553 | 985 | 20 | 19,90 2 |
| 750 | 250 | 466 | 15 | 581 | 918 | 21 | 18,99 6 | |
| V4062 | 750 | 200 | 466 | 15 | 478 | 813 | 23 | 18,77 8 |
| 750 | 250 | 466 | 15 | 480 | 816 | 22 | 17,94 4 | |
| 750 | 200 | 466 | 15 | 536 | 790 | 23 | 17,93 6 | |
| V4107 | 850 | 250 | 400 | 60 | 776 | 1382 | 13 | 17,82 4 |
| V4108 | 900 | 250 | 400 | 60 | 923 | 1642 | 11 | 17,40 1 |
| 850 | 250 | 400 | 60 | 952 | 1620 | 11 | 17,33 7 | |
| V4078 -1 | 850 | 300 | 466 | 15 | 448 | 783 | 24 | 19,01 6 |
| 850 | 300 | 466 | 15 | 492 | 761 | 24 | 17,88 8 | |
| V4078 -2 | 900 | 250 | 466 | 30 | 713 | 843 | 21 | 17,94 6 |
| 850 | 300 | 466 | 15 | 689 | 859 | 20 | 17,52 5 | |
| 850 | 300 | 466 | 15 | 671 | 871 | 20 | 17,50 3 |
[00054] Será entendido que varias modificações podem ser feitas com relação a esta invenção sem que se afastem do espirito e do
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 32/40
26/26 âmbito da mesma. Por esse motivo, os limites desta invenção devem ser determinados a partir das reivindicações em anexo.
Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 33/40
1/2
Claims (4)
- REIVINDICAÇÕES1. Método para o processamento de uma placa de aço compreendendo os seguintes elementos em percentagem em peso;0,15 a 0,4% de carbono;1,5 a 4% de manganês;
- 2% ou menos de silício, alumínio ou de alguma combinação dos mesmos;0,5% ou menos de molibdênio;0,05% ou menos de nióbio; e o restante sendo ferro e outras impurezas incidentais;o referido método sendo caracterizado pelo fato de que compreende:(a) aquecer a placa de aço até uma primeira temperatura (T1), em que T1 é pelos menos acima da temperatura na qual a placa de aço se transforma em austenita e ferrita;(b) resfriar a placa de aço até uma segunda temperatura (T2) através de resfriamento em uma taxa de resfriamento, em que T2 é abaixo da temperatura de inicio da martensita (Ms), em que a taxa de resfriamento é suficientemente rápida para transformar austenita em martensita;(c) submeter a placa de aço a galvanização por imersão quente ou a galvanização por têmpera enquanto a placa de aço está sendo resfriada até T2;(d) reaquecer a placa de aço até uma temperatura de partição, em que a temperatura de partição é suficiente para permitir a difusão do carbono dentro da estrutura da placa de aço;(e) estabilizar a austenita através da manutenção da placa de aço na temperatura de partição durante um tempo de retenção, em que o tempo de retenção é de um período de tempo suficiente para permitir a difusão do carbono a partir da martensita para a austenita; ePetição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 34/402/2 (f) resfriar a placa de aço até a temperatura ambiente.2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a galvanização por imersão quente ou a galvanização por têmpera ocorre acima de Ms.
- 3. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura de partição está acima de Ms.
- 4. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura de partição está abaixo de Ms.Petição 870190099388, de 04/10/2019, pág. 35/40Temperatura
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361824699P | 2013-05-17 | 2013-05-17 | |
| US201361824643P | 2013-05-17 | 2013-05-17 | |
| PCT/US2014/038364 WO2014186689A2 (en) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via in-line heat treatment downstream of molten zinc bath |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BR112015027901A2 BR112015027901A2 (pt) | 2017-07-25 |
| BR112015027901B1 true BR112015027901B1 (pt) | 2020-04-22 |
Family
ID=50933550
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BR112015027901A BR112015027901B1 (pt) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | método para o processamento de uma placa de aço |
| BR112015027447A BR112015027447B1 (pt) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | método para processamento de uma chapa de aço |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BR112015027447A BR112015027447B1 (pt) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | método para processamento de uma chapa de aço |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20140338798A1 (pt) |
| EP (2) | EP2997168B1 (pt) |
| JP (3) | JP2016524038A (pt) |
| KR (5) | KR101776242B1 (pt) |
| CN (3) | CN113151735A (pt) |
| AU (2) | AU2014265214B2 (pt) |
| BR (2) | BR112015027901B1 (pt) |
| CA (2) | CA2908491C (pt) |
| MX (2) | MX2015015333A (pt) |
| RU (3) | RU2632042C2 (pt) |
| TW (4) | TWI564402B (pt) |
| WO (2) | WO2014186722A2 (pt) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2014265214B2 (en) * | 2013-05-17 | 2016-12-22 | Ak Steel Properties, Inc. | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath |
| WO2016020714A1 (en) * | 2014-08-07 | 2016-02-11 | Arcelormittal | Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability |
| CN104532126B (zh) * | 2014-12-19 | 2017-06-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比超高强度热轧q&p钢及其制造方法 |
| UA119189C2 (uk) * | 2015-01-14 | 2019-05-10 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Двофазна сталь з покращеними властивостями |
| MX2020004592A (es) | 2017-11-02 | 2020-08-24 | Ak Steel Properties Inc | Acero templado en prensa con propiedades personalizadas. |
| JP7333786B2 (ja) * | 2018-03-30 | 2023-08-25 | クリーブランド－クリフス スティール プロパティーズ、インク． | 低合金第３世代先進高張力鋼および製造プロセス |
| CN109554621B (zh) * | 2018-12-03 | 2020-11-27 | 东北大学 | 一种低密度Fe-Mn-Al-C热轧Q＆P钢及其制造方法 |
| CN109554622B (zh) * | 2018-12-03 | 2020-12-04 | 东北大学 | 淬火至贝氏体区获得Q＆P组织的热轧Fe-Mn-Al-C钢及制造方法 |
| CN110055465B (zh) * | 2019-05-16 | 2020-10-02 | 北京科技大学 | 一种中锰超高强度钢及其制备方法 |
| CN112327970B (zh) * | 2020-09-04 | 2022-04-12 | 凌云工业股份有限公司 | 一种热成型变强度工件过渡区强度的控制方法 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20080108163A (ko) * | 2001-06-15 | 2008-12-11 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판의 열간 프레스 방법 |
| US20060011274A1 (en) * | 2002-09-04 | 2006-01-19 | Colorado School Of Mines | Method for producing steel with retained austenite |
| KR20050118306A (ko) * | 2003-04-10 | 2005-12-16 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 |
| US20050247382A1 (en) * | 2004-05-06 | 2005-11-10 | Sippola Pertti J | Process for producing a new high-strength dual-phase steel product from lightly alloyed steel |
| CA2482100A1 (en) * | 2003-09-19 | 2005-03-19 | Pertti J. Sippola | Process for producing a new high-strength dual-phase steel product from lightly alloyed steel |
| JP5223360B2 (ja) * | 2007-03-22 | 2013-06-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US20090065103A1 (en) * | 2007-09-10 | 2009-03-12 | Sippola Pertti J | Method and apparatus for improved formability of galvanized steel having high tensile strength |
| CN101121955A (zh) * | 2007-09-13 | 2008-02-13 | 上海交通大学 | 采用碳分配和回火提高淬火钢件机械性能的热处理方法 |
| JP5369663B2 (ja) * | 2008-01-31 | 2013-12-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4712882B2 (ja) * | 2008-07-11 | 2011-06-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性および加工性に優れた高強度冷延鋼板 |
| JP5418047B2 (ja) * | 2008-09-10 | 2014-02-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP5315956B2 (ja) * | 2008-11-28 | 2013-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5493986B2 (ja) * | 2009-04-27 | 2014-05-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法 |
| JP5412182B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板 |
| JP5333298B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2013-11-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
| CN102002558B (zh) * | 2010-11-26 | 2012-07-25 | 清华大学 | 含抑制碳化物形成元素钢的分级淬火-分配热处理工艺 |
| EP2683839B1 (en) * | 2011-03-07 | 2015-04-01 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith |
| CN102758142A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度大于980MPa的热镀锌钢板及其制造方法 |
| JP5821260B2 (ja) * | 2011-04-26 | 2015-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法 |
| EP2524970A1 (de) | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
| EP2765212B1 (en) * | 2011-10-04 | 2017-05-17 | JFE Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing same |
| CN103045950B (zh) * | 2012-12-28 | 2015-04-22 | 中北大学 | 一种低合金高强韧性复相钢及其热处理方法 |
| WO2014164596A1 (en) * | 2013-03-11 | 2014-10-09 | The Regents Of The University Of Michigan | Bet bromodomain inhibitors and therapeutic methods using the same |
| AU2014265214B2 (en) * | 2013-05-17 | 2016-12-22 | Ak Steel Properties, Inc. | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath |
-
2014
- 2014-05-16 AU AU2014265214A patent/AU2014265214B2/en not_active Ceased
- 2014-05-16 WO PCT/US2014/038425 patent/WO2014186722A2/en active Application Filing
- 2014-05-16 WO PCT/US2014/038364 patent/WO2014186689A2/en active Application Filing
- 2014-05-16 CN CN202110046219.5A patent/CN113151735A/zh active Pending
- 2014-05-16 BR BR112015027901A patent/BR112015027901B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 RU RU2015141563A patent/RU2632042C2/ru active
- 2014-05-16 US US14/280,045 patent/US20140338798A1/en not_active Abandoned
- 2014-05-16 JP JP2016514134A patent/JP2016524038A/ja active Pending
- 2014-05-16 KR KR1020157035338A patent/KR101776242B1/ko active IP Right Grant
- 2014-05-16 CA CA2908491A patent/CA2908491C/en active Active
- 2014-05-16 JP JP2016514120A patent/JP6843612B2/ja active Active
- 2014-05-16 TW TW103117430A patent/TWI564402B/zh active
- 2014-05-16 KR KR1020197024809A patent/KR20190101504A/ko not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 MX MX2015015333A patent/MX2015015333A/es unknown
- 2014-05-16 CA CA2910012A patent/CA2910012C/en active Active
- 2014-05-16 EP EP14734592.0A patent/EP2997168B1/en active Active
- 2014-05-16 BR BR112015027447A patent/BR112015027447B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 TW TW103117426A patent/TWI560279B/zh not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 RU RU2015145865A patent/RU2669654C2/ru active
- 2014-05-16 KR KR1020177024722A patent/KR20170104159A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-05-16 CN CN201480028730.0A patent/CN105392906A/zh active Pending
- 2014-05-16 KR KR1020177024721A patent/KR20170104158A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-05-16 MX MX2015015332A patent/MX2015015332A/es unknown
- 2014-05-16 US US14/279,768 patent/US20140338797A1/en not_active Abandoned
- 2014-05-16 TW TW105135812A patent/TWI616538B/zh active
- 2014-05-16 AU AU2014265262A patent/AU2014265262B2/en not_active Ceased
- 2014-05-16 KR KR1020157035337A patent/KR101776241B1/ko active IP Right Grant
- 2014-05-16 TW TW105132762A patent/TWI627288B/zh not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 EP EP14729827.7A patent/EP2997172B1/en active Active
- 2014-05-16 CN CN201480029127.4A patent/CN105247090A/zh active Pending
-
2018
- 2018-05-09 JP JP2018090692A patent/JP2018178262A/ja active Pending
- 2018-09-25 RU RU2018133682A patent/RU2018133682A/ru not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BR112015027901B1 (pt) | método para o processamento de uma placa de aço | |
| BR112013009515B1 (pt) | Método de fabricação de corpo estampado a quente que tem uma parede vertical e corpo estampado a quente que tem uma parede vertical | |
| CN108431279A (zh) | 具有高强度和优异的耐久性的汽车用部件及其制造方法 | |
| BR122019019513B1 (pt) | Folha de aço descoberta e folha de aço revestida | |
| BR112020008013B1 (pt) | Chapa de aço tratada com calor e laminada a frio, método para fabricar uma chapa de aço e método para produzir uma junta soldada | |
| BR112016029457B1 (pt) | Método para produzir uma chapa de aço revestida com alta resistência e chapa de aço revestida | |
| CN108430662A (zh) | 耐蚀性优异的热压成型品及其制造方法 | |
| BRPI0406731B1 (pt) | aço laminado a quente de muito alta resistência e processo de fabricação de tiras. | |
| BR112018013051B1 (pt) | método para produzir uma chapa de aço recozida após galvanização e chapa de aço recozida após galvanização | |
| BR112018011653B1 (pt) | Métodos para produzir uma chapa de aço, chapa de aço não revestida e chapa de aço | |
| BR112018012422B1 (pt) | Método para produzir uma folha de aço, processo para a produção de um componente, folha de aço, estrutura soldada, uso de uma folha de aço e uso de uma soldagem por pontos de resistência |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B06F | Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette] | ||
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 16/05/2014, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
|
| B21F | Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time |
Free format text: REFERENTE A 8A ANUIDADE. |
|
| B24J | Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12) |
Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2671 DE 15-03-2022 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013. |