CN105247090A - 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 - Google Patents
表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105247090A CN105247090A CN201480029127.4A CN201480029127A CN105247090A CN 105247090 A CN105247090 A CN 105247090A CN 201480029127 A CN201480029127 A CN 201480029127A CN 105247090 A CN105247090 A CN 105247090A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- steel sheets
- austenite
- martensite
- carbon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 64
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 64
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title description 6
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 3
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 title 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 48
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 36
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 7
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 35
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 1
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 abstract 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 44
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 38
- 230000008569 process Effects 0.000 description 18
- 230000008859 change Effects 0.000 description 16
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 12
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 10
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 9
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 8
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 7
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 4
- 238000007571 dilatometry Methods 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 3
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009377 nuclear transmutation Methods 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- QNDQILQPPKQROV-UHFFFAOYSA-N dizinc Chemical compound [Zn]=[Zn] QNDQILQPPKQROV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000399 optical microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
- C21D1/785—Thermocycling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
采用用于在钢中形成奥氏体和马氏体显微组织的组成和方法来制备具有高强度和良好可成形性的钢。碳、锰、钼、镍、铜和铬可通过例如降低非马氏体成分的转变温度和/或提高钢的淬透性的机制来促进室温稳定的(或亚稳定的)奥氏体的形成。利用在低于马氏体起始温度下的快速冷却随后再加热的热循环可以通过允许使碳由马氏体扩散进入奥氏体中来促进室温稳定的奥氏体的形成。
Description
本申请要求2013年5月17日提交的序列号为61/824,643、名称为“High-StrengthSteelExhibitingGoodDuctilityandMethodofProductionviaIn-LinePartitioningTreatmentbyZincBath”的临时专利申请；和2013年5月17日提交的序列号为61/824,699、名称为“High-StrengthSteelExhibitingGoodDuctilityandMethodofProductionviaIn-LinePartitioningTreatmentDownstreamofMoltenzincBath”的临时专利申请的优先权。通过引用将序列号为61/824,643和64/824,699的申请的公开内容并入本文。
背景技术
制备具有高强度和良好可成形性特性的钢是所需要的。然而，由于例如相对低的合金化添加物的所需性和工业生产线的热加工能力的局限性的因素，表现出这样的特性的钢的商业制备是困难的。本发明涉及钢组合物和加工方法，所述方法使用热浸镀锌/镀锌层退火(HDG)工艺来制备钢，从而使得所得的钢表现出高强度和可冷成形性。
发明内容
本发明的钢使用组合物和改进的HDG工艺来制备，二者一起制备了所得的通常由马氏体和奥氏体(除其它成分之外)构成的显微组织。为了实现这样的显微组织，该组合物包括特定的合金化添加物，并且HDG工艺包括特定的工艺改进，其全部至少部分地涉及驱使奥氏体转变为马氏体，随后在室温下部分稳定奥氏体。
附图简要说明
结合至本说明书并构成本说明书一部分的附图说明了实施方案，并与上文提供的一般性描述和下文提供的实施方案的详细描述一起起到解释本公开内容的原理的作用。
图1描述了在镀锌/镀锌层退火之后进行分配(partition)步骤的HDG温度分布的示意图。
图2描述了在镀锌/镀锌层退火过程中进行分配步骤的HDG温度分布的示意图。
图3描述了一种实施方案的相对于冷却速率绘制的洛氏硬度的曲线图。
图4描述了另一种实施方案的相对于冷却速率绘制的洛氏硬度的曲线图。
图5描述了另一种实施方案中相对于冷却速率绘制的洛氏硬度的曲线图。
图6描述了由以不同的冷却速率冷却的样品取得的图3的实施方案的六个显微照片。
图7描述了由以不同的冷却速率冷却的样品取得的图4的实施方案的六个显微照片。
图8描述了由以不同的冷却速率冷却的样品取得的图5的实施方案的六个显微照片。
图9描述了对于几个实施方案来说随奥氏体化温度变化的拉伸数据图。
图10描述了对于几个实施方案来说随奥氏体化温度变化的拉伸数据图。
图11描述了对于几个实施方案来说随淬火温度变化的拉伸数据图。
图12描述了对于几个实施方案来说随淬火温度变化的拉伸数据图。
详细描述
图1示出用于在具有特定的化学组成(在下文更加详细地描述)的钢片材中实现高强度和可冷成形性的热循环的示意性图示。特别地，图1示出典型的热浸镀锌或镀锌层退火热分布(10)，其中工艺改进用虚线示出。在一种实施方案中，所述工艺通常包含奥氏体化，随后快速冷却至指定的淬火温度以将奥氏体部分转变为马氏体，并保持在提高的温度即分配温度下以允许碳由马氏体扩散出并进入剩余的奥氏体中，由此在室温下稳定奥氏体。在一些实施方案中，在图1中示出的热分布可与常规的连续热浸镀锌或镀锌层退火生产线一起使用，但是这样的生产线不是需要的。
如在图1中可以看出的，首先将钢片材加热至峰值金属温度(12)。将所说明的实施例中的峰值金属温度(12)示出为至少高于奥氏体转变温度(A1)(例如双相：奥氏体+铁素体区域)。由此，在峰值金属温度(12)下，至少一部分的钢将转变为奥氏体。尽管图1示出峰值金属温度(12)仅高于A1，但是应当理解的是，在一些实施方案中峰值金属温度还可以包括高于铁素体完全转变为奥氏体的温度(A3)(例如单相：奥氏体区域)的温度。
接下来，钢片材经历快速冷却。随着钢片材冷却，一些实施方案在冷却时可以包括短暂的中断，以用于镀锌或镀锌层退火。在使用镀锌的实施方案中，由于源自熔融锌镀锌槽的热量，钢片材可以短暂地维持恒定温度(14)。在其它实施方案中，还可以使用镀锌层退火工艺，并且可将钢片材的温度稍微提高至可进行镀锌层退火工艺的镀锌层退火温度(16)。但是，在其它实施方案中可完全省略镀锌或者镀锌层退火工艺，并可连续冷却钢片材。
显示出在低于钢片材的马氏体起始温度(MS)时，钢片材继续快速冷却至预定的淬火温度(18)。应当理解的是，至MS的冷却速率可以高得足以将在峰值金属温度(12)下形成的奥氏体中的至少一些转变为马氏体。换句话说，冷却速率可以快得足以将奥氏体转变成马氏体，而不是其它的在相对较低的冷却速率下转变的非马氏体成分，例如铁素体、珠光体或贝氏体。
如在图1中所示的，淬火温度(18)低于MS。淬火温度(18)和MS之间的差值可取决于所使用的钢片材的个体组成而变化。然而，在许多实施方案中，淬火温度(18)和MS之间的差值可以大得足以形成充足量的马氏体从而在最终冷却时充当碳源用以稳定奥氏体和避免产生过量的“新鲜”马氏体。另外，淬火温度(18)可以高得足以避免在初始淬火过程中消耗过多的奥氏体(例如对于给定的实施方案，避免大于对于稳定奥氏体所需要的碳富集的奥氏体的过量碳富集)。
在许多实施方案中，淬火温度(18)可以是从约191℃至约281℃，但是这样的限制不是需要的。另外，对于给定的钢组成可以计算淬火温度(18)。对于这样的计算来说，淬火温度(18)对应于在分配之后具有室温MS温度的残留奥氏体。计算淬火温度(18)的方法为本领域已知的，并描述于J.G.Speer,A.M.Streicher,D.K.Matlock,F.Rizzo和G.Krauss,“QuenchingAndPartitioning□:AFundamentallyNewProcesstoCreateHighStrengthTripSheetMicrostructures,”AusteniteFormationandDecomposition,第505-522页,2003；和ProceedingsoftheInternationalConferenceonAdvancedHighStrengthSheetSteelsforAutomotiveApplications,2004中的A.M.Streicher,J.G.J.Speer,D.K.Matlock,和B.C.DeCooman,“QuenchingandPartitioningResponseofaSi-AddedTRIPSheetSteel”中,通过引用将其主题并入本文。
淬火温度(18)可以低得(相对于MS)足以形成充足量的马氏体以在最终淬火时充当碳源用以稳定奥氏体和避免产生过量的“新鲜”马氏体。可替代地，淬火温度(18)可以高得足以避免在初始淬火过程中消耗过多的奥氏体并产生这样的情况，即残留奥氏体的潜在的碳富集大于对于在室温下的奥氏体稳定化所需要的碳富集。在一些实施方案中，合适的淬火温度(18)可以对应于在分配之后具有室温MS温度的残留奥氏体。Speer和Streicher等人(上文)已经提供了计算，其为探索可导致所需的显微组织的加工选择提供了准则。这样的计算假定理想化的完全分配，并可通过采用Koistinen-Marburger(KM)关系式两次来进行：首先初始淬火至淬火温度(18)，并随后在室温下最终淬火(如在下文进一步描述的)。可以使用基于奥氏体化学组成的经验公式(例如Andrew线性表达式的经验公式)来评估KM表达式中的MS温度：
Ms(℃)＝539-423C-30.4Mn-7.5Si+30Al
由Speer等人描述的计算结果可表明可导致最大量的残留奥氏体的淬火温度(18)。对于高于具有最大量残留奥氏体的温度的淬火温度(18)，在初始淬火之后存在大量的奥氏体部分；然而，不存在足够的马氏体来充当碳源用以稳定这种奥氏体。因此，对于更高的淬火温度来说，在最终淬火过程中形成增加量的新鲜马氏体。对于低于具有最大量残留奥氏体的温度的淬火温度来说，在初始淬火过程中可消耗令人不满意的量的奥氏体，并且可存在可由马氏体分配的过量的碳。
一旦达到淬火温度(18)，就相对于该淬火温度升高钢片材的温度或者在淬火温度下维持给定的时间段。特别地，该阶段可称为分配阶段。在这样的阶段中，将钢片材的温度至少维持在淬火温度下以允许碳从在快速冷却过程中形成的马氏体扩散并进入任何残留的奥氏体中。这样的扩散可允许残留的奥氏体在室温下为稳定的(或者亚稳定的)，由此改进钢片材的机械性质。
在一些实施方案中，可在高于Ms下加热钢片材至相对高的分配温度(20)，并随后保持在高分配温度(20)下。在该阶段过程中，可利用各种方法加热钢片材。仅通过举例的方式，可使用感应加热、火焰加热和/或类似方法加热钢片材。可替代地，在其它实施方案中，可将钢片材加热，但是达到不同的、较低的分配温度(22)，其稍低于Ms。随后同样可将钢片材保持在较低的分配温度(22)下，持续特定的时间段。在又一种第三替代性实施方案中，在钢片材仅维持在淬火温度下时可使用另一替代性分配温度(24)。当然，鉴于本文的教导，如对于本领域技术人员来说将是明显的，可使用任何其它合适的分配温度。
在钢片材达到所需要的分配温度(20、22、24)之后，将钢片材维持在所需要的分配温度(20、22、24)下足够的时间以允许碳从马氏体分配至奥氏体。随后可将钢片材冷却至室温。
图2示出上文关于图1所描述的热循环的替代性实施方案(使用实线(40)显示典型的镀锌/镀锌层退火热循环，并使用虚线显示从典型的镀锌/镀锌层退火热循环的偏离)。特别地，与图1的过程相似，首先将钢片材加热至峰值金属温度(42)。在所说明的实施方案中，将峰值金属温度(42)示出为至少高于A1。因此，在峰值金属温度(42)下，钢片材的至少一部分将转变为奥氏体。当然，与图1的过程相似，本实施方案还可以包括超过A3的峰值金属温度。
接下来，可将钢片材快速淬火(44)。应当理解的是，淬火(44)可以快得足以引发在峰值金属温度(42)下形成的奥氏体中的一些转变为马氏体，由此避免过量转变为非马氏体成分，例如铁素体、珠光体、贝氏体和/或类似物。
随后可在淬火温度(46)下停止淬火(44)。与图1的过程相似，淬火温度(46)低于Ms。当然，低于Ms的量可以取决于所使用的材料而变化。然而，如上所述的，在许多实施方案中淬火温度(46)和Ms之间的差值可以大得足以形成足够量的马氏体，所述马氏体的足够量还低得足以避免消耗过多的奥氏体。
随后接着再加热(48)钢片材至分配温度(50、52)。不同于图1的过程，本实施方案中的分配温度(50、52)可以通过镀锌或者镀锌层退火镀锌槽温度来表征(如果如此使用镀锌或镀锌层退火)。例如，在使用镀锌的实施方案中，可再加热钢片材至镀锌槽温度(50)，并随后在镀锌过程期间保持在该温度下。在镀锌过程期间，分配可以与如上所述的分配类似地进行。由此，镀锌槽温度(50)也可作为分配温度(50)。同样地，在使用镀锌层退火的实施方案中，除了更高的槽/分配温度(52)外，该过程可为基本上相同的。
最后，使钢片材冷却(54)至室温，在室温下源自如上所述的分配步骤的至少一些奥氏体可以是稳定的(或者亚稳定的)。
在一些实施方案中，钢片材可以包括特定的合金添加物，从而改进钢片材形成主要为奥氏体和马氏体的显微组织的倾向和/或改进钢片材的力学性质。合适的钢片材组成可以包括以重量百分比计的如下的一种或多种：0.15-0.4％碳、1.5-4％锰、0-2％硅或铝或其一些组合、0-0.5％钼、0-0.05％铌、其它偶存元素，并且余量为铁。
此外，在其它实施方案中，合适的钢片材组成可包括以重量百分比计的如下的一种或多种：0.15-0.5％碳、1-3％锰、0-2％硅或铝或其一些组合、0-0.5％钼、0-0.05％铌、其它偶存元素，并且余量为铁。另外，除铌之外或者替代铌，其它的实施方案可以包括钒和/或钛的添加物，但是这样的添加物完全是任选的。
在一些实施方案中，碳可用于稳定奥氏体。例如，增加的碳可以降低Ms温度，降低其它非马氏体成分(例如贝氏体、铁素体、珠光体)的转变温度，并增加对于形成非马氏体产物所需要的时间。另外，碳添加物可以改进材料的淬透性，由此保持非马氏体成分在局部降低冷却速率的材料芯部附近形成。然而应当理解的是，碳添加物可为有限的，因为大量的碳添加物可导致对可焊接性的不利影响。
在一些实施方案中，锰可以通过降低如上所述的其它非马氏体成分的转变温度而提供额外的奥氏体稳定化。锰可以通过提高淬透性而进一步改进钢片材形成主要为奥氏体和马氏体的显微组织的倾向。
在其它实施方案中，钼可用于提高淬透性。
在其它实施方案中，可提供硅和/或铝来减少碳化物的形成。应当理解的是，在一些实施方案中碳化物形成的减少可为所需的，因为碳化物的存在可降低可用于扩散至奥氏体内的碳的含量。由此，硅和/或铝添加物可用于在室温下进一步稳定奥氏体。
在一些实施方案中，镍、铜和铬可用于稳定奥氏体。例如，这样的元素可导致Ms温度的降低。另外，镍、铜和铬可进一步提高钢片材的淬透性。
在一些实施方案中，铌(或者其它微合金化元素，例如钛、钒和/或类似物)可用于提高钢片材的力学性质。例如，铌可以通过由碳化物形成所致的晶界钉扎(pinning)来增加钢片材的强度。
在其它实施方案中，可以做出元素的浓度和所选择的特别元素的改变。当然，在做出这样的改变时，应当理解的是，根据如上所述的对于每种给定的合金化添加物的性质，这样的改变可对钢片材显微组织和/或力学性质具有所需的或者所不需要的影响。
实施例1
使用在下文的表1中提出的组成制备钢片材的实施方案。
根据如下的参数在实验室设备上加工材料。使用铜冷却的楔形夹和袋式齿板(pocketjaw)夹具使各个样品经受Gleeble1500处理。将样品在1100℃下奥氏体化，并随后以1-100℃/s之间的不同冷却速率冷却至室温。
实施例2
在各个样品的表面上取得在上文的实施例1和表1中描述的钢组成中的每一种的洛氏硬度。在图3-5中绘制测试结果，其中绘制洛氏硬度随冷却速率的变化。对于各个数据点，示出至少七个测量值的平均值。组成V4037、V4038和V4039分别对应于图3、4和5。
实施例3
在纵向上经过厚度方向在实施例1的组成中的每一种的各个样品的中心附近获取光学显微图。这些测试的结果在图6-8中示出。组成V4037、V4038和V4039分别对应于图6、7和8。另外，图6-8各自包含对于各自组成的六个显微图，各个显微图代表经受不同冷却速率的样品。
实施例4
根据本文所描述的工序，使用实施例2和3的数据来评估实施例1的组成中的每一种的临界冷却速率。本文中的临界冷却速率是指对于形成马氏体和避免非马氏体转变产物形成所需要的冷却速率。这些测试的结果如下：
V4037:70℃/s
V4038:75℃/s
V4039:7℃/s
实施例5
使用在下文的表2中提出的组成制备钢片材的实施方案。
通过熔化、热轧和冷轧来加工材料。随后使材料经受在下文的实施例6-7中更加详细地描述的测试。除了旨在与如上关于图1所描述的方法一起使用的V4039以外，表2中列出的全部组成旨在与如上关于图2所描述的方法一起使用。热V4039具有旨在提供根据如上关于图1所描述的热分布所需要的较高淬透性。因此在热轧之后但是在冷轧之前，在600℃下在100％H2气氛中使V4039经受退火2小时。在冷轧期间，将所有材料减薄约75％，至1mm。对于在表2中提出的一些材料组成在热轧和冷轧之后的结果分别在表3和4中示出。
实施例7
使实施例5的组成经受Gleeble膨胀测定法。在真空中使用101.6x25.4x1mm的样品在25.4mm方向上以c应变计测量膨胀来进行Gleeble膨胀测定法。形成所得的膨胀对温度的曲线图。拟合膨胀测定数据的线段，并将膨胀测定数据与线性行为偏离的点视为关注的转变温度(例如A1、A3、Ms)。所得的转变温度在表5中列出。
Gleeble方法还用于测量实施例5的组成中的每一种的临界冷却速率。如上所述的，第一方法利用Gleeble膨胀测定法。第二方法利用洛氏硬度测量。特别地，在以一系列的冷却速率使样品经受Gleeble测试之后，进行洛氏硬度测量。由此，利用对于一系列冷却速率的硬度测量获得各个材料组成的洛氏硬度测量值。随后将给定组成在各冷却速率下的洛氏硬度测量值之间进行比较。2个点HRA的洛氏硬度偏差被视为显著的。将避免非马氏体转变产物的临界冷却速率视为最高冷却速率，对于该最高冷却速率，硬度比最大硬度低2个点HRA。对于在实施例5中列出的一些组成所得的临界冷却速率也在表5中列出。
表5源自Gleeble膨胀测定法的转变温度和临界冷却速率
实施例8
使用实施例5的组成来计算淬火温度和残留奥氏体的理论最大值。使用如上所述的Speer等人的方法进行计算。对于在实施例5中列出的一些组成的计算结果在下文的表6中列出。
表6淬火温度和残留奥氏体的理论最大值
实施例9
使实施例5的组成的样品经受在图1和图2中所示的热分布，在给定组成的样品之间改变峰值金属温度和淬火温度。如上所述的，仅使组成V4039经受图1中所示的热分布，而使所有其它组成经受图2中所示的热循环。对于各个样品，进行拉伸强度测量。在图9-12中绘制所得的拉伸测量值。特别地，图9-10显示出相对于奥氏体化温度绘制的拉伸强度数据，并且图11-12显示出相对于淬火温度绘制的拉伸强度数据。另外，当使用Gleeble方法进行热循环时，这样的数据点用“Gleeble”表示。类似地，当使用盐浴进行热循环时，这样的数据点用“盐”表示。
另外，在实施例5中列出的各个组成的类似的拉伸测量值(当可获得时)在下文所示的表7中列出。分配时间和温度仅示出为示例性的，在其它实施方案中机制(例如碳分配和/或相转变)在非等温加热和冷却至指定的分配温度或由指定的分配温度非等温加热和冷却期间发生，所述指定的分配温度还可有助于最终的材料性质。
表7分配后的拉伸数据
将理解的是，可对本发明进行各种修改而不背离其精神和范围。因此，应根据所附的权利要求确定本发明的限制。
Claims (6)
1.钢片材，以重量百分比计包含如下元素：
0.15-0.5％碳；
1-3％锰；
2％或更少的硅、铝或其一些组合；
0.5％或更少的钼；
0.05％或更少的铌；和
余量为铁和其它的偶存杂质。
2.用于加工钢片材的方法，所述方法包含：
(a)加热所述钢片材至第一温度(T1)，其中T1至少高于钢片材转变成奥氏体和铁素体的温度；
(b)通过在冷却速率下的冷却将所述钢片材冷却至第二温度(T2)，其中T2低于马氏体起始温度(Ms)，其中所述冷却速率是足够快的以将奥氏体转变为马氏体；
(c)再加热所述钢片材至分配温度，其中所述分配温度足以允许碳在所述钢片材的组织内的扩散；
(d)通过将所述钢片材在分配温度下保持一定的保持时间来稳定奥氏体，其中所述保持时间为足以允许碳由马氏体扩散至奥氏体的时间段；和
(e)将所述钢片材冷却至室温。
3.权利要求2的方法，进一步包含热浸镀锌或镀锌层退火，同时稳定奥氏体。
4.权利要求3的方法，其中热浸镀锌或镀锌层退火在高于Ms下进行。
5.权利要求2的方法，其中所述分配温度高于Ms。
6.权利要求2的方法，其中以重量百分比计所述钢片材包含如下元素：
0.15-0.4％碳；
1.5-4％锰；
2％或更少的硅、铝或其一些组合；
0.5％或更少的钼；
0.05％或更少的铌；和
余量为铁和其它的偶存杂质。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110046219.5A CN113151735A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361824643P | 2013-05-17 | 2013-05-17 | |
| US201361824699P | 2013-05-17 | 2013-05-17 | |
| US61/824,643 | 2013-05-17 | ||
| US61/824,699 | 2013-05-17 | ||
| PCT/US2014/038425 WO2014186722A2 (en) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202110046219.5A Division CN113151735A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105247090A true CN105247090A (zh) | 2016-01-13 |
Family
ID=50933550
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201480028730.0A Pending CN105392906A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢及通过在熔融镀锌槽下游在线热处理的生产方法 |
| CN202110046219.5A Pending CN113151735A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 |
| CN201480029127.4A Pending CN105247090A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 |
Family Applications Before (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201480028730.0A Pending CN105392906A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢及通过在熔融镀锌槽下游在线热处理的生产方法 |
| CN202110046219.5A Pending CN113151735A (zh) | 2013-05-17 | 2014-05-16 | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20140338798A1 (zh) |
| EP (2) | EP2997168B1 (zh) |
| JP (3) | JP2016524038A (zh) |
| KR (5) | KR20170104159A (zh) |
| CN (3) | CN105392906A (zh) |
| AU (2) | AU2014265214B2 (zh) |
| BR (2) | BR112015027901B1 (zh) |
| CA (2) | CA2908491C (zh) |
| MX (2) | MX2015015333A (zh) |
| RU (3) | RU2669654C2 (zh) |
| TW (4) | TWI627288B (zh) |
| WO (2) | WO2014186689A2 (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111971410A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-11-20 | Ak钢铁产权公司 | 低合金第三代先进高强度钢和制造方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX2015015333A (es) * | 2013-05-17 | 2016-06-23 | Ak Steel Properties Inc | Acero de alta resistencia que exhibe buena ductilidad y metodo de produccion via tratamiento termico en linea, corriente abajo del baño de zinc fundido. |
| WO2016020714A1 (en) * | 2014-08-07 | 2016-02-11 | Arcelormittal | Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability |
| CN104532126B (zh) * | 2014-12-19 | 2017-06-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比超高强度热轧q&p钢及其制造方法 |
| AU2016206736B2 (en) * | 2015-01-14 | 2019-02-14 | Ak Steel Properties, Inc. | Dual phase steel with improved properties |
| WO2019090109A1 (en) | 2017-11-02 | 2019-05-09 | Ak Steel Properties, Inc. | Press hardened steel with tailored properties |
| CN109554621B (zh) * | 2018-12-03 | 2020-11-27 | 东北大学 | 一种低密度Fe-Mn-Al-C热轧Q＆P钢及其制造方法 |
| CN109554622B (zh) * | 2018-12-03 | 2020-12-04 | 东北大学 | 淬火至贝氏体区获得Q＆P组织的热轧Fe-Mn-Al-C钢及制造方法 |
| CN110055465B (zh) * | 2019-05-16 | 2020-10-02 | 北京科技大学 | 一种中锰超高强度钢及其制备方法 |
| CN112327970B (zh) * | 2020-09-04 | 2022-04-12 | 凌云工业股份有限公司 | 一种热成型变强度工件过渡区强度的控制方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004022794A1 (en) * | 2002-09-04 | 2004-03-18 | Colorado School Of Mines | Method for producing steel with retained austenite |
| EP2258886A1 (en) * | 2008-01-31 | 2010-12-08 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing the same |
| EP2325346A1 (en) * | 2008-09-10 | 2011-05-25 | JFE Steel Corporation | High-strength steel plate and manufacturing method thereof |
| WO2011111332A1 (ja) * | 2010-03-09 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
| WO2012120020A1 (en) * | 2011-03-07 | 2012-09-13 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith |
| EP2524970A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI317383B (en) * | 2001-06-15 | 2009-11-21 | Nippon Steel Corp | High-strength alloyed aluminum-system plated steel sheet and high-strength automotive part excellent in heat resistance and after-painting corrosion resistance |
| PL1612288T3 (pl) * | 2003-04-10 | 2011-02-28 | Nippon Steel Corp | Sposób wytwarzania blachy stalowej o wysokiej wytrzymałości powlekanej na gorąco cynkiem |
| US20050247382A1 (en) * | 2004-05-06 | 2005-11-10 | Sippola Pertti J | Process for producing a new high-strength dual-phase steel product from lightly alloyed steel |
| CA2482100A1 (en) * | 2003-09-19 | 2005-03-19 | Pertti J. Sippola | Process for producing a new high-strength dual-phase steel product from lightly alloyed steel |
| JP5223360B2 (ja) * | 2007-03-22 | 2013-06-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN101842509A (zh) * | 2007-09-10 | 2010-09-22 | 帕蒂·J·西珀拉 | 用于改进具有高抗拉强度的镀锌钢的成形性的方法及设备 |
| CN101121955A (zh) * | 2007-09-13 | 2008-02-13 | 上海交通大学 | 采用碳分配和回火提高淬火钢件机械性能的热处理方法 |
| JP4712882B2 (ja) * | 2008-07-11 | 2011-06-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性および加工性に優れた高強度冷延鋼板 |
| JP5315956B2 (ja) * | 2008-11-28 | 2013-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5493986B2 (ja) * | 2009-04-27 | 2014-05-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法 |
| JP5412182B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板 |
| CN102002558B (zh) * | 2010-11-26 | 2012-07-25 | 清华大学 | 含抑制碳化物形成元素钢的分级淬火-分配热处理工艺 |
| CN102758142A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度大于980MPa的热镀锌钢板及其制造方法 |
| JP5821260B2 (ja) * | 2011-04-26 | 2015-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法 |
| US8876987B2 (en) * | 2011-10-04 | 2014-11-04 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing same |
| CN103045950B (zh) * | 2012-12-28 | 2015-04-22 | 中北大学 | 一种低合金高强韧性复相钢及其热处理方法 |
| WO2014164596A1 (en) * | 2013-03-11 | 2014-10-09 | The Regents Of The University Of Michigan | Bet bromodomain inhibitors and therapeutic methods using the same |
| MX2015015333A (es) * | 2013-05-17 | 2016-06-23 | Ak Steel Properties Inc | Acero de alta resistencia que exhibe buena ductilidad y metodo de produccion via tratamiento termico en linea, corriente abajo del baño de zinc fundido. |
-
2014
- 2014-05-16 MX MX2015015333A patent/MX2015015333A/es unknown
- 2014-05-16 JP JP2016514134A patent/JP2016524038A/ja active Pending
- 2014-05-16 KR KR1020177024722A patent/KR20170104159A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-05-16 US US14/280,045 patent/US20140338798A1/en not_active Abandoned
- 2014-05-16 WO PCT/US2014/038364 patent/WO2014186689A2/en active Application Filing
- 2014-05-16 RU RU2015145865A patent/RU2669654C2/ru active
- 2014-05-16 TW TW105132762A patent/TWI627288B/zh not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 WO PCT/US2014/038425 patent/WO2014186722A2/en active Application Filing
- 2014-05-16 BR BR112015027901A patent/BR112015027901B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 US US14/279,768 patent/US20140338797A1/en not_active Abandoned
- 2014-05-16 CN CN201480028730.0A patent/CN105392906A/zh active Pending
- 2014-05-16 AU AU2014265214A patent/AU2014265214B2/en not_active Ceased
- 2014-05-16 EP EP14734592.0A patent/EP2997168B1/en active Active
- 2014-05-16 RU RU2015141563A patent/RU2632042C2/ru active
- 2014-05-16 KR KR1020157035337A patent/KR101776241B1/ko active IP Right Grant
- 2014-05-16 CN CN202110046219.5A patent/CN113151735A/zh active Pending
- 2014-05-16 KR KR1020197024809A patent/KR20190101504A/ko not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 EP EP14729827.7A patent/EP2997172B1/en active Active
- 2014-05-16 CN CN201480029127.4A patent/CN105247090A/zh active Pending
- 2014-05-16 JP JP2016514120A patent/JP6843612B2/ja active Active
- 2014-05-16 BR BR112015027447A patent/BR112015027447B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 CA CA2908491A patent/CA2908491C/en active Active
- 2014-05-16 TW TW105135812A patent/TWI616538B/zh active
- 2014-05-16 TW TW103117430A patent/TWI564402B/zh active
- 2014-05-16 KR KR1020177024721A patent/KR20170104158A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-05-16 KR KR1020157035338A patent/KR101776242B1/ko active IP Right Grant
- 2014-05-16 CA CA2910012A patent/CA2910012C/en active Active
- 2014-05-16 TW TW103117426A patent/TWI560279B/zh not_active IP Right Cessation
- 2014-05-16 AU AU2014265262A patent/AU2014265262B2/en not_active Ceased
- 2014-05-16 MX MX2015015332A patent/MX2015015332A/es unknown
-
2018
- 2018-05-09 JP JP2018090692A patent/JP2018178262A/ja active Pending
- 2018-09-25 RU RU2018133682A patent/RU2018133682A/ru not_active Application Discontinuation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004022794A1 (en) * | 2002-09-04 | 2004-03-18 | Colorado School Of Mines | Method for producing steel with retained austenite |
| EP2258886A1 (en) * | 2008-01-31 | 2010-12-08 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing the same |
| EP2325346A1 (en) * | 2008-09-10 | 2011-05-25 | JFE Steel Corporation | High-strength steel plate and manufacturing method thereof |
| WO2011111332A1 (ja) * | 2010-03-09 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
| WO2012120020A1 (en) * | 2011-03-07 | 2012-09-13 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith |
| EP2524970A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 蔡珣: "《材料科学与工程基础辅导与习题》", 31 March 2013, 上海交通大学出版社 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111971410A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-11-20 | Ak钢铁产权公司 | 低合金第三代先进高强度钢和制造方法 |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105247090A (zh) | 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法 | |
| EP2703512B1 (en) | High-strength steel sheet with excellent formability and stability of material properties, and method for manufacturing same | |
| CN106133173B (zh) | 材质均匀性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN104254630B (zh) | 冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN105143486B (zh) | 高强度热轧钢板及其制造方法 | |
| CN110036128A (zh) | 高强度钢板 | |
| CA2954138C (en) | Method for producing a ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet | |
| CN108138277A (zh) | 高强度钢板用原材料、高强度钢板用热轧材料、高强度钢板用热轧退火材料、高强度钢板、高强度熔融镀敷钢板及高强度电镀钢板、以及它们的制造方法 | |
| CN106661658A (zh) | 高强度热浸镀锌钢板的制造方法 | |
| US10633720B2 (en) | High-strength galvanized steel sheet and method for manufacturing the same | |
| CN101802238A (zh) | 弯曲加工性和耐疲劳强度优异的高强度钢板 | |
| CN104204256A (zh) | 板宽方向的中央部与端部的强度差小，弯曲加工性优异的高强度熔融镀锌钢板、高强度合金化熔融镀锌钢板、及其制造方法 | |
| CN104995317A (zh) | 对锰钢产品进行热处理的方法和锰钢产品 | |
| CN103210109A (zh) | 成形性优异的高强度钢板、温加工方法和经温加工的汽车零件 | |
| CN106460109B (zh) | 热轧钢板及其制造方法 | |
| CN108350536A (zh) | 高强度热轧钢板及其制造方法 | |
| KR102062440B1 (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN105441814A (zh) | 屈服强度700MPa级超低屈强比热轧Q&P钢及其制造方法 | |
| JP2014009376A (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4412098B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP2006097109A (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2014065975A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2014095155A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2005060836A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP2016194135A (ja) | 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20160113 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |