BR112014015890B1 - processo para a produção de 1,3-butadieno - Google Patents

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Abstract

processo para a produção de 1,3-butadieno a presente invenção diz respeito a um processo para a produção de 1,3- butadieno que compreende as seguintes fases: a) extrair, por meio de destilação extrativa, em uma seção de extração, um produto final contendo 1,3-butadieno e um produto de refinado, começando com misturas de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 1 o átomos de carbono na cadeia; b) enviar o produto refinado a uma seção de desidrogenação; c) desidrogenar o produto refinado na seção de desidrogenação na presença de um catalisador de desidrogenação e um produto inerte de modo que forme um efluente de reação contendo 1,3-butadieno; d) recircular o efluente de reação contendo 1,3-butadieno diretamente para a seção de extração após separar os compostos incondensáveis.

Description

“PROCESSO PARA A PRODUÇÃO DE 1,3-BUTADIENO” [0001] A presente invenção diz respeito a um processo para a produção de 1,3butadieno começando a partir de uma mistura de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia, no texto mencionado como C2-C10, preferencialmente misturas de butanos e butenos, no texto indicado como C4. Mais especificamente, dito processo e aparelho podem ser aplicados a misturas de butanos e butenos produzidos por planta de quebra, mas ambos autônomos e integrados com uma planta de extração seletiva de 1,3-butadieno ou com a cadeia totalmente melhorada de C4.
[0002] A força aumenta no pedido para produtos elastoméricos registrados no mercado mundial, levados pela expansão dos campos tais como a indústria automotiva, tem consequentemente levado a uma demanda aumentando sempre para 1,3-butadieno, usado como material bruto para a produção de uma ampla faixa de borrachas sintéticas (por exemplo, polibutadieno, ou SBR, SBS, NB) e resinas poliméricas (por exemplo, ABS, PEN).
[0003] Uma grande parte do 1,3-butadieno é atualmente produzida industrialmente por destilação extrativa da fração C4 produzida por Craqueamento a Vapor, enquanto a parte remanescente é produzida por desidrogenação de butanos, de acordo com o processo Catadiene™ de CB&I Lummus Technology, ou olefinas de C4 de acordo com o processo Oxo-D™ de Petro-Tex, atualmente petroquímicas do Texas, com destilação extrativa subsequente do efluente obtido. Uma descrição de várias tecnologias mencionadas pode ser achada em Perp Report Nexant Chem Systems Butadiene/Butylenes 09/10-5.
[0004] A produção de 1,3-butadieno por destilação extrativa tem, como um limite intrínseco, a disponibilidade da alimentação de C4 vindo dos fornos de craqueamento, na perspectiva se tornando cada vez mais limitada seguindo a mudança das alimentações de nafta para gás, enquanto tecnologias de desidrogenação iniciando das parafinas e/ou olefinas C4 não são competitivas com respeito a extração seletiva da fração C4 do craqueamento.
[0005] Em particular, devido ao custo de investimento significativo pela seção de
2/11 reação e a planta a jusante de extração necessária, o processo Catadiene™ tem aplicações industriais limitadas, como é também bastante limitado o apelo industrial da tecnologia Oxo-DTM na qual, em adição a um custo de investimento já considerável que põe em risco sua aplicação especialmente para pequenas capacidades, existem também problemas de segurança significativos relacionados a natureza do processo.
[0006] US 6.187.985 descreve um processo de hidrogenação de parafinas C2C22 (tendo de 2 a 22 átomos de carbono na cadeia) em que a desidrogenação dos produtos C5 pode ser usada para melhorar os hidrocarbonetos alifáticos de baixo ponto de fusão, tais como pentanos e iso-pentanos, que são recuperados após a extração de compostos insaturados das frações C5 dos processos de craqueamento a vapor e craqueamento catalítico.
[0007] US 2010/0168493 descreve um processo de desidrogenação de parafinas leves, em que dita desidrogenação pode ser usada para melhorar hidrocarbonetos alifáticos de baixo ponto de fusão, tais como pentanos e iso-pentanos, que são recuperados após a extração de compostos insaturados de frações C5 dos processamentos de craqueamento a vapor e craqueamento catalítico.
[0008] O requerente agora achou um processo inovador, potencialmente aplicável a uma planta convencional para a extração seletiva de 1,3-butadieno, já existente ou novamente produzido, para a produção de 1,3-butadieno começando com uma mistura de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia, preferencialmente misturas de butanos e butenos. A vantagem principal deste processo inovador é permitir um aumento no rendimento de extração do 1,3-butadieno.
[0009] Um objetivo da presente invenção então diz respeito a um processo para a produção de 1,3-butadieno compreendendo as seguintes fases:
a) extrair, por meio de destilação extrativa, em uma seção de extração, um produto final contendo 1,3-butadieno e um produto refinado, iniciando de misturas de compostos saturado e insaturado tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia;
b) enviar 0 produto de extração refinado a uma seção de desidrogenação;
3/11
c) desidrogenar o produto refinado na seção de desidrogenação na presença de um catalisador de desidrogenação e um produto inerte de modo a formar um efluente de reação contendo 1,3-butadieno;
d) recircular o efluente de reação contendo 1,3-butadieno diretamente para a seção de extração após separar os compostos incondensáveis.
[0010] A configuração de processo inovadora e intensificada, objeto da presente invenção, supera as restrições associadas com os métodos de fornecimento do 1,3butadieno atualmente comercializado, como mencionado acima, aumentando a recuperação do 1,3-butadieno das plantas de extração tradicionais, pela adição de uma seção de desidrogenação dos produtos refinados ou produtos de destilação extrativa, considerando a mesma corrente de alimentação de mistura de C4.
[0011] Um método de comparação aplicado no estado da técnica é para totalmente hidrogenar os produtos refinados a parafinas e reciclar eles a cocraqueamento em substituição à alíquota correspondente da carga de alimentação de nafta total requerida, assim melhorando os produtos refinados e aumentando a potencialidade da planta com a mesma alimentação de nafta fresca. O processo, objeto da presente invenção, muda a vantagem do consumo baixo de nafta fresca no craqueamento a vapor ou, alternativamente, de um aumento nas produções dentro da faixa dos produtos de craqueamento, para um aumento na produção de
1,3-butadieno, permitindo uma maximização específica da recuperação deste componente das correntes de C4.
[0012] A presente invenção então supera a limitação potencial imposta pela disponibilidade da fração C4 do craqueamento, sem ter que recorrer a criação de uma planta autônoma para a produção de butadieno a partir da desidrogenação, que é mais demandado em termos de custo de investimento e mais crítico do ponto de vista de segurança e gerenciamento de operação. O aumento limitado em investimento requerido para aumentar a capacidade da seção de extração e garantida pelo fato de escala, junto com um custo de investimento limitado da unidade de desidrogenação sozinha, garante a conveniência econômica, também em uma escala pequena, da solução de processo, objeto da presente invenção.
4/11 [0013] Objetivos adicionais e vantagens da presente invenção irão aparecer mais evidente a partir da seguinte descrição e figuras inclusas, fornecidas para puramente ilustrar a presente invenção, em que A é uma seção da destilação extrativa de 1,3butadieno, B é uma seção de desidrogenação do produto refinado, 1 é uma mistura contendo compostos C4 saturados e insaturados, 2 é o produto final contendo 1,3butadieno, 3 é o produto refinado, 4 é uma possível purga do produto refinado, 5 é a corrente reciclada rica em butanos e butenos, 6 é a corrente reciclada rica em 1,3butadieno.
[0014] Figura 2 ilustra uma modalidade da presente invenção em que, em adição aos elementos e correntes idênticas àquelas da figura 1, C é uma seção de eterificação, 7 é uma corrente do refinado 2, 8 é a corrente de Éter Etil Terc Butil.
[0015] Figura 3 ilustra uma modalidade da presente invenção em que, em adição aos elementos e correntes idênticas àqueles da Figura 1 e Figura 2, D é uma seção de purificação de 1-buteno, 9 é uma corrente de 1-buteno após purificação, 10 é o refinado 3.
Descrição Detalhada [0016] Em uma modalidade, a presente invenção diz respeito a um processo para a produção de 1,3-butadieno compreendendo as seguintes fases:
a) extrair por meio de destilação extrativa, em uma seção de extração, um produto final contendo 1,3-butadieno e um produto refinado, começando de misturas de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia;
b) enviar o produto refinado a uma seção de desidrogenação;
c) desidrogenar o produto refinado na seção de desidrogenação na presença de um catalisador de desidrogenação e um produto inerte de modo a formar um efluente de reação contendo 1,3-butadieno;
d) recircular o efluente de reação contendo 1,3-butadieno diretamente para a seção de extração após separar os compostos incondensáveis.
[0017] Em uma modalidade adicional da presente invenção, o efluente da reação de desidrogenação, enriquecido de 1,3-butadieno, após separação dos produtos não
5/11 condensáveis, é separado, por exemplo por meio de destilação convencional, em uma corrente rica de 1,3-butadieno e uma corrente contendo os compostos não reagidos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia. Neste caso, a corrente rica em 1,3-butadieno é enviada de volta à seção de extração como produto reciclado. Após separação, a corrente contendo os compostos não reagidos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia é preferencialmente recirculada para a seção de desidrogenação.
[0018] Uma mistura de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia, indicada no texto como C2-C10, preferencialmente uma mistura de butanos e butenos, é alimentada à seção de destilação extrativa, na qual um produto final contendo 1,3-butadieno e um produto refinado são obtidos, contendo compostos C2-C10 saturados e insaturados, preferencialmente butanos e butenos.
[0019] O produto refinado é subsequentemente alimentado à seção de desidrogenação catalítica para formar um efluente de reação contendo 1,3butadieno e os compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono. Este efluente é preferencialmente separado para dar um produto rico em
1,3-butadieno e uma corrente rica em compostos não reagidos saturados e insaturados.
[0020] Neste ponto, 0 produto concentrado, ou rico em 1,3-butadieno, é enviado à seção de extração, minimizando 0 possível impacto global em termos de aumento na capacidade requerida à seção de extração. Isto é, de fato, preferível não sobrecarregar a seção de extração que pode não ter a capacidade necessária para tratar o efluente de reação todo vindo da seção de desidrogenação.
[0021] A mistura rica em compostos saturados e insaturados, tais como, preferencialmente, butanos e butenos não reagidos, é enviada à seção de desidrogenação como produto reciclado.
[0022] Preferencialmente 0 objeto do processo da presente invenção pode também incluir uma fase de eterificação subsequente à fase de extração e precedendo a fase de desidrogenação.
6/11 [0023] Desta maneira, o produto refinado pode ser sujeito a eterificação do isobuteno com etanol ou metanol para obter Etil Terc Butil Éter (ETBE) ou Metil Terc Butil Éter (MTBE) e uma fração indicada no texto como refinado 2, que pode ser alimentada à seção de desidrogenação para dar um produto intermediário rico em
1.3- butadieno, ou enviada a uma seção de purificação adicional, assim separando 1-Buteno de uma fração chamada refinado 3. De acordo com esta última modalidade, o refinado 3 pode ser enviado à seção de desidrogenação, para dar um produto intermediário concentrado em 1,3-butadieno. A seção de desidrogenação, objetivo da presente invenção, pode ser alimentada com uma corrente selecionada do produto refinado, refinado 2, refinado 3, ou misturas dos mesmos.
[0024] Um catalisador de desidrogenação preferido é uma composição catalítica compreendendo alumina micro esferoidal e um componente ativo contendo uma mistura compreendendo Gálio e/ou óxidos de Gálio, Estanho e/ou óxidos de Estanho, Platina e/ou óxidos de Platina, e óxidos de metais alcalino e/ou alcalino terroso.
[0025] O portador de alumina micro esferoidal é preferencialmente modificado com silica que é particularmente adequada em reatores de desidrogenação de leito fluidizado ou “Elevação Rápida”. Os óxidos de Gálio são mais preferencialmente selecionados de Ga2O3, Ga2O ou misturas dos mesmos, os óxidos de Estanho são mais preferencialmente selecionados de SnO, SnO2 ou misturas dos mesmos, os óxidos de Platina são mais preferencialmente selecionados de PtO, PtO2 ou misturas dos mesmos, finalmente mais preferencialmente um óxido de metal alcalino é K2O.
[0026] Dita composição catalítica supreendentemente permite o rendimento de
1.3- butadieno a ser maximizado, contemporaneamente reduzindo o custo de investimento associado com a configuração de planta (aparelho), objeto da presente invenção, como dita composição catalítica é extremamente ativa e seletiva.
[0027] A quantidade de Gálio e/ou óxidos de Gálio preferencialmente varia de 0,1% em peso a 34% em peso, mais preferencialmente de 0,2% em peso a 3,8% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0028] A quantidade de metais alcalino e/ou alcalino terroso preferencialmente
7/11 varia de 0,05% em peso a 5% em peso, mais preferencialmente de 0,2% em peso a 3,8% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0029] A quantidade de Estanho e/ou óxidos de Estanho preferencialmente varia de 0,001% em peso a 1% em peso, mais preferencialmente de 0,05% em peso a 0,4% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0030] A concentração de platina preferencialmente varia entre 1 ppm a 500 ppm em peso, preferencialmente de 1 ppm a 99 ppm em peso, até mais preferencialmente de 1 a 50 ppm, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0031] A quantidade de silica presente no portador varia de 0,05% em peso a 5% em peso, mais preferencialmente de 0,03% em peso a 3% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica, o resto sendo alumina. Preferencialmente a área superficial da alumina micro esferoidal é menor que ou igual a 150 m2/g.
[0032] Mais preferencialmente a concentração de Ga2O3 varia de 0,1% em peso a 34% em peso, mais preferencialmente de 0,2% em peso a 3,8% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0033] Mais preferencialmente a quantidade de K2O varia de 0,05% em peso a 5% em peso, mais preferencialmente de 0,1% em peso a 3% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0034] Mais preferencialmente a quantidade de SnO varia de 0,001% em peso a 1% em peso, mais preferencialmente de 0,05% em peso a 0,4% em peso, com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0035] A quantidade de platina preferencialmente varia de 1 ppm a 500 ppm em peso, preferencialmente de 1 ppm a 99 ppm em peso, mais preferencialmente de 1 ppm a 50 ppm com respeito ao peso total da composição catalítica.
[0036] Um catalisador de desidrogenação preferido adicional contém uma quantidade variando de 0,1% em peso a 33,6% em peso de Ga2O3, de 1 ppm a 99 ppm de platina, uma quantidade de 0% em peso a 5% em peso de óxidos de metais alcalino e/ou alcalino terroso e um portador de alumina modificado com uma quantidade de sílica variando de 0,08% em peso a 3% em peso.
8/11 [0037] A seção de desidrogenação compreende pelo menos um reator de desidrogenação de leito fluidizado e separadamente, pelo menos um regenerador para restabelecer a atividade de pelo menos parte do catalisador de desidrogenação, preferencialmente a composição catalítica descrita e reivindicada no presente texto. O catalisador de desidrogenação é mantido em circulação entre o reator e regenerador: uma vez regenerado, ele pode ser recirculado para a seção de desidrogenação.
[0038] A composição catalítica é sempre recirculada entre a seção de reação e um regenerador e vice versa, usando um gás portador. O mesmo gás portador pode ser usado para diluir a carga de alimentação na entrada da seção de reação. O produto inerte para diluir a carga de alimentação pode ser selecionado de nitrogênio, metano, ou outro gás combustível com um teor máximo de hidrogênio igual a 1% em peso.
[0039] A seção de desidrogenação preferencialmente requer o uso de um reator tipo Subida Rápida, como ele consideravelmente melhora o desempenho do catalisador e em particular a composição catalítica descrita no presente texto: este tipo de reator permite explorar os baixos tempos de contato, com os mesmos desempenhos, e significativamente reduzir a redução dos volumes de reação.
[0040] A fase de desidrogenação opera a uma temperatura variando de 450°C a 700°C e a uma pressão variando de 0,2 atm absoluto a 2 atm.
[0041] Se a desidrogenação é realizada em um reator tipo Subida Rápida, o tempo de residência da fase gasosa é menor que um minuto, e preferencialmente varia de 0,2 segundos a 5 segundos.
[0042] A regeneração do catalisador de desidrogenação é preferencialmente efetuada em um leito fluidizado a uma temperatura maior que a temperatura de operação do reator, preferencialmente maior que 700°C. A pressão no regenerador é levemente maior que a pressão atmosférica. O tempo de residência do catalisador durante a regeneração varia de 5 a 60 minutos, preferencialmente de 20 a 40 minutos. Durante a regeneração, a velocidade de espaço horário da fase gasosa (GHSV em Nl/h de ar por litro de catalisador) varia de 1.000 a 5.000 h'1,
9/11 preferencialmente de 2.000 a 3.000 h'1.
EXEMPLO 1 [0043] O rendimento global de 1,3-butadieno de um sistema integrado compreendendo uma planta de destilação extrativa de 1,3-butadieno é determinado aqui abaixo, iniciando de uma mistura de olefinas e parafinas C4 de um craqueador a vapor e uma planta de desidrogenação para a melhoria do produto de extração refinado reciclando uma corrente desidrogenada rica em 1,3-butadieno para a seção de extração, de acordo com um esquema descrito aqui abaixo e ilustrado na figura 1. Uma mistura de olefinas e parafinas C4 produzidas por um craqueador a vapor é alimentada à unidade de extração de 1,3-butadieno e o produto refinado deixando esta seção é subsequentemente alimentado a uma unidade de desidrogenação catalítica, na qual uma corrente rica em butadieno é obtida, que é reciclada para a unidade de extração, e uma corrente de butanos e butenos não reagidos que é reciclada para o reator de desidrogenação, exceto para uma purga modesta de compostos C5+.
[0044] A mistura C4 na alimentação para a planta é igual a 33,8 ton/h e a composição da corrente é indicada na Tabela 1.Tabela 1
Produtos leves e C2-C3 [%p/p] 0,2
n-Butano [%p/p] 3,9
i-Butano [%p/p] 0,2
i-Buteno [%p/p] 24,6
1-Buteno [%p/p] 11,7
cis2-Buteno [%p/p] 3,9
tr2-Buteno [%p/p] 5,3
1,3-Butadieno [%p/p] 49,2
1,2-Butadieno [%p/p] 0,1
C4+ [%p/p] 0,9
[0045] No caso de uma planta de extração de butadieno autônoma, p.ex. sem a seção de desidrogenação a jusante, com rendimentos típicos de tecnologias aplicadas industrialmente, uma corrente de 1,3-butadieno igual a 16,5 ton/h é
10/11 produzida junto com uma corrente de produto refinado igual a 16,3 ton/h.
[0046] No caso de integração da unidade de extração de butadieno com a unidade de desidrogenação do refinado 1 (ver figura 1), por outro lado, 28,3 ton/h de
1,3-butadieno são obtidos, correspondendo a um aumento no rendimento global da planta igual a + 71,5% com respeito ao caso sem desidrogenação do refinado 1, com a mesma alimentação de mistura C4.
EXEMPLO 2 [0047] O rendimento global para 1,3-butadieno de um sistema integrado compreendendo uma planta de destilação extrativa de 1,3-butadieno é determinado aqui abaixo, iniciando de uma mistura de parafinas e olefinas C4 de um craqueador a vapor, uma planta para a produção de Metil Terc Butil Éter MTBE (ou Etil Terc Butil Éter ETBE) iniciando do produto refinado, deixando destilação extrativa, e metanol (ou etanol), uma planta de recuperação de 1-buteno iniciando do refinado 2 e uma planta de desidrogenação para melhorar o refinado 3 reciclando uma corrente desidrogenada rica em 1,3-butadieno para a seção de extração, de acordo com um esquema descrito aqui abaixo e ilustrado na figura 3.
[0048] Uma mistura de olefinas e parafinas C4 produzida por um craqueador a vapor é alimentada à unidade de extração de 1,3-butadieno e o produto refinado deixando esta seção é subsequentemente alimentado a uma unidade de produção de MTBE (ou ETBE) por reação com metanol (ou etanol), no qual a corrente de refinado 2 é obtida, que é alimentada a uma seção subsequente para a recuperação de 1-buteno. A corrente de refinado 3 deixando a seção de recuperação de 1-buteno é enviada a uma seção de desidrogenação, produzindo uma corrente rica em butadieno, que é reciclada para a unidade de extração e uma corrente de butanos e butenos não reagidos que é reciclado para o reator de desidrogenação, exceto para uma purga modesta de compostos C5+.
[0049] Considerando uma mistura de C4 na carga de alimentação para a planta com a composição da corrente indicada na Tabela 1 e uma taxa de fluxo igual a 33,8 t/h, uma produção igual a 16,5 t/h de 1,3-butadieno, 13 t/h de MTBE, 3,3 t/h de 1buteno e 4,5 t/h de refinado 3, é obtido, sem integração com a seção de
11/11 desidrogenação do refinado 3.
[0050] No caso de integração da unidade de extração de butadieno com a unidade de desidrogenação do refinado 3 (ver Figura 1C), por outro lado, 18,8 t/h de
1,3-butadineo, 13 t/h de MTBE, 4,4 t/h de 1-buteno são obtidos, correspondendo a um aumento no rendimento de 1,3 butadieno da planta igual a + 13,5% e a 1-buteno igual a + 33%, com a mesma alimentação de mistura C4.

Claims (16)

1. Processo para a produção de 1,3-butadieno caracterizado pelo fato de que compreende as seguintes fases:
a) alimentar a mistura de compostos saturados e insaturados tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia para uma seção de extração;
b) extrair, por meio de destilação extrativa, na dita seção de extração, um produto final contendo 1,3-butadieno e um produto de refinado;
c) enviar o produto refinado a uma seção de desidrogenação;
d) desidrogenar o produto refinado na seção de desidrogenação na presença de um catalisador de desidrogenação e um produto inerte de modo que forme um efluente de reação contendo 1,3-butadieno;
e) recircular o efluente de reação contendo 1,3-butadieno diretamente para a seção de extração após separar os compostos incondensáveis;
em que o dito catalisador de desidrogenação é uma composição catalítica que compreende alumina microesferoidal e um componente ativo contendo uma mistura compreendendo Gálio e/ou óxidos de Gálio, Estanho e/ou óxidos de Estanho, Platina e/ou óxidos de Platina, e óxidos de metais alcalinos e/ou alcalinos terrosos.
2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, após separar os compostos incondensáveis, o efluente de reação é separado em uma corrente enriquecida de 1,3-butadieno e uma corrente que contém os compostos saturados e insaturados não reagidos tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia.
3. Processo, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a corrente enriquecida com 1,3-butadieno é recirculada para a seção de extração.
4. Processo, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a corrente contendo os compostos saturados e insaturados não reagidos tendo de 2 a 10 átomos de carbono na cadeia é recirculada para a seção de desidrogenação.
Petição 870190074485, de 02/08/2019, pág. 11/15
2/3
5. Processo, de acordo com as reivindicações 1 e 2, caracterizado pelo fato de que o produto refinado, contendo isobuteno, é sujeito a eterificação com etanol ou metanol para dar etil terc-butil éter ou metil terc-butil éter e uma corrente refinada 2 que é subsequentemente enviada à seção de desidrogenação.
6. Processo, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o refinado 2 é enviado para uma seção de purificação de 1-buteno gerando uma corrente de 1-buteno e uma corrente de refinado 3 que é subsequentemente desidrogenada.
7. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a quantidade de Platina e/ou óxidos de Platina é inferior a 500 ppm.
8. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a quantidade de Platina e/ou óxidos de Platina é menor que 99 ppm.
9. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os óxidos de gálio são selecionados de Ga2O3, Ga2O e misturas dos mesmos.
10. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os óxidos de estanho são selecionados de SnO, SnO2 e misturas dos mesmos.
11. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os óxidos de platina são selecionados de PtO, PtO2 e misturas dos mesmos.
12. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um óxido de metal alcalino é K2O.
13. Processo, de acordo com as reivindicações 1 a 12, caracterizado pelo fato de que a seção de desidrogenação compreende pelo menos um reator e pelo menos um regenerador do catalisador de desidrogenação.
14. Processo, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o reator é do tipo “Elevação Rápida”.
15. Processo, de acordo com as reivindicações 1 a 14, caracterizado pelo fato de que a mistura de compostos saturados e insaturados compreende butanos e butenos.
16. Processo, de acordo com as reivindicações 1 a 15, caracterizado pelo fato de que a seção de desidrogenação pode ser alimentada por meio do produto
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