BR112012029861A2 - processo de fabricação de folha de aço elétrico de grão orientado. - Google Patents

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Abstract

processo de fabricação de folha de aço elétrico de grão orientado. em um processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado incluindo um tratamento de nitrificação (etapa s7) e adoção de assim chamado "aquecimento de chapa de baixa temperatura", a temperatura de acabamento de laminação de acabamento em laminação quente (etapa s7) é fixada para 950<198>c ou abaixo, o resfriamento é iniciado dentro de 2 segundos após término da laminação de acabamento, e uma tira de aço é bobinada a 700<198>c ou abaixo. a taxa de resfriamento sobre a duração a partir do fim de laminação de acabamento para o início de bobinagem é fixada para 10<198>c/segundo ou acima. em recozimento(etapa s3) da tira de aço laminada a quente, a taxa de aquecimento na faixa de temperatura de 800<198>c a 1000<198>c é fixada para 5<198>c/segundo ou acima.

Description

- Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO DE FABRICAÇÃO DE FOLHA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTA- - DO". Campo Técnico A presente invenção refere-se a um processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado apropriada para núcleo de ferro de aparelhos elétricos como um transformador. É importante para uma folha de aço elétrico de grão orientado ser excelente em características de mag- netização e características de perda de ferro. Em anos recentes, tem havido uma crescente demanda por uma folha de aço elétrico de grão orientado . caracterizada por pequena perda de energia e baixa perda de ferro. Uma vez que uma folha de aço tendo uma grande densidade de fluxo magnético " genericamente tem baixa perda de ferro, e pode ser de tamanho diminuído quando usada como um núcleo de ferro, de modo que seu desenvolvimento tem sido fortemente feito alvo.
De modo a aperfeiçoar uma densidade de fluxo magnético de uma folha de aço elétrico de grão orientado, é importante integrar altamente os grãos de cristais para orientação (110) <001> chamada orientação Goss. Orientação de grãos de cristais é controlada fazendo uso de crescimento de grão catastrófico chamado recristalização secundária. Gerenciamento de uma estrutura obtida através de uma recristalização primária antes de recris- talização secundária (estrutura de recristalização primária), e gerenciamento de precipitado fino chamado inibidor tal como AIN, ou elemento segregado no limite de grão retém a chave para controle da recristalização secundária.
O inibidor permite grãos de cristais tendo orientação (100)<001> crescerem predominantemente na estrutura de recristalização primária, de modo a su- primir crescimento de grãos de cristais com outras orientações.
Um processo conhecido de produção de inibidor é tal como per- missão de AIN depositar através de nitrificação conduzida antes de recrista- lização secundária (Documento Patente 5, por exemplo). Ainda um outro processo conhecido totalmente diferente em mecanismo é tal como permi- tindo AIN depositar durante recozimento (recozimento de folha laminada a
- quente), que ocorre na duração a partir de laminação a quente e laminação fria, sem basear-se em nitrificação (Documento Patente 6, por exemplo). - Entretanto, é difícil aperfeiçoar efetivamente a densidade de flu- xo magnético mesmo com estas técnicas.
ListadeCitação Literatura de Patente Literatura de Patente 1: Publicação de Patente Examinada Japo- nesa Nº 62-045285 Literatura de Patente 2: Publicação de Patente Laid-Open Japo- nesaNº HO02-77525 . Literatura de Patente 3: Publicação de Patente Laid-Open Japo- nesa Nº S62-040315 - Literatura de Patente 4: Publicação de Patente Laid-Open Japo- nesa Nº H02-274812 Literatura de Patente 5: Publicação de Patente Laid-Open Japo- nesa Nº HO4-297524 Literatura de Patente 6: Publicação de Patente Laid-Open Japo- nesa Nº H10-121213 Sumário da Invenção Problema Técnico Por isso é um objeto da presente invenção prover um processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado, capaz de aper- feiçoar efetivamente a densidade de fluxo magnético.
Solução para Problema Tendo como alvo o controle de estrutura de recristalização pri- mária no processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orien- tado envolvendo o processo de nitrificação, os presentes inventores dedicam uma especial atenção a condições de laminação de acabamento na lamina- ção quente.
Embora os detalhes sejam dados posteriormente, os presentes inventores verificaram que é importante fixar a temperatura de acabamento na laminação de acabamento para 950ºC ou abaixo; iniciar resfriamento dentro de 2 segundos após término da laminação de acabamento; fixar a
' taxa de resfriamento para 10ºC/s ou acima; e fixar a temperatura de bobina- gem para 700ºC ou abaixo. - Quando estas condições são satisfeitas, recristalização e cres- cimento de grão antes de recozimento podem ser suprimidos.
Os presentes inventores também verificaram que, para o caso em que a temperatura de acabamento na laminação de acabamento é fixada para 950ºC ou abaixo, é importante fixar a taxa de aquecimento, dentro de uma faixa de temperatura predeterminada (800ºC ou acima e 1000ºC ou abaixo) no recozimento (re- cozimento de folha laminada a quente) após a laminação quente, para 5ºC/s ou acima.
Através de aquecimento desta maneira, grãos recristalizados po- ' dem ser efetivamente refinados.
Os presentes inventores alcançaram uma idéia de que a orientação (111)<112> que gera ao redor de limites de grãos - na estrutura recristalizada primária pode ser aumentada através de combi- nação destas condições, pelo que o grau de integração dos grãos recristali- zados secundários com a orientação (110)<001> pode ser aumentado, e a folha de aço elétrico de grão orientado excelente nas características magné- ticas pode ser fabricada.
Notar que, no processo convencional de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado (Documento Patente 5, por exemplo) envolvendo o processo de nitrificação, a taxa de aquecimento no recozimento de folha laminada a quente foi determinada enquanto rendendo prioridade sobre produtividade e estabilidade, a partir de pontos de vista de carga exercida sobre instalação e dificuldade em controle de temperatura.
O resumo da presente invenção é como se segue. (1) Um processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado incluindo: aquecimento de uma chapa de aço silício a 1280ºC ou abaixo, a chapa de aço silício contendo, em % em massa, Si: 0,8% a 7%, e Al solúvel em ácido: 0,01% a 0,065%, com um teor de C de 0,085% ou menos, um teor deNde0,012% ou menos, um teor de Mn de 1% ou menos, e um Seq.
E- quivalente S, definido por "Seg. = [S] + 0,406 x [Se]" em que [S] sendo teor (%) de S e [Se] sendo o teor (%) de se, de 0,015% ou menos, e o balanço
' de Fe e impurezas inevitáveis; laminação quente de chapa de aço silício aquecida de modo a - obter uma tira de aço laminada a quente; recozimento de tira de aço laminada a quente de modo a obter umatirade aço recozida; laminação fria de tira de aço recozida de modo a obter uma tira de aço laminada a frio; recozimento de descarburação de tira de aço laminada a frio de modo a obter uma tira de aço recozida por descarburação em que recristali- zação primária é causada; . revestimento de um agente de separação de recozimento sobre a tira de aço recozida com descarburação; e - recozimento de acabamento de tira de aço recozida com descar- buração de modo a causar recristalização secundária, em que o processo ainda compreende modalidade de um tratamento de nitrificação no qual um teor de N da tira de aço recozida com descarburação é aumentado entre o início do recozimento de descarburação e ocorrência da recristalização se- cundária no recozimento de acabamento, a laminação que de chapa de aço silício aquecida compreende: laminação de acabamento com uma temperatura de acabamento de 950ºC ou abaixo; e iniciando resfriamento dentro de 2 segundos após término da laminação de acabamento, e bobinagem a 700ºC ou abaixo, uma taxa de aquecimento da tira de aço laminada a quente den- tro da faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC no recozimento de tira de aço laminada a quente é de 5ºC/s ou acima, e uma taxa de resfriamento sobre uma duração a partir do término da laminação de acabamento até um início da bobinagem é de 10ºC/s ou acima. (2) O processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com (1), em que uma redução cumulativa na laminação
- de acabamento é de 93% ou acima.
(3) - O processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com (1) ou (2), em que uma redução cumulativa nos últimostrêspasses na laminação de acabamento é de 40% ou acima.
(4) O processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (3), em que a chapa de aço silício ainda contém Cu: 0,4% em massa.
(5) . O processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (4), em que a chapa de aço - silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo consistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos. Efeitos Vantajosos da Invenção De acordo com a presente invenção, através de combinação de várias condições, uma estrutura da tira de aço laminada a quente e assim por diante pode ser apropriada para formação de grãos de cristais com a orientação Goss, e pelo que o grau de integração da orientação Goss pode ser aumentado através de recristalização primária e a recristalização secun- dária. Como uma consequência, a densidade de fluxo magnético pode ser aumentada e a perda de ferro pode ser diminuída em uma maneira efetiva. Breve Descrição de Desenhos A Fig. 1 é um fluxograma ilustrando um processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado; A Fig. 2 é um gráfico ilustrando resultados de um primeiro expe- rimento; e A Fig. 3 é um gráfico ilustrando resultados de um segundo expe- rimento. Descrição de Modalidades
.: Modalidades da presente invenção serão detalhadas abaixo, re- ferindo-se aos desenhos ligados.
A Fig. 1 é um fluxograma ilustrando um
- processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado.
Primeiro, como ilustrado na Fig. 1, na etapa S1, um material (chapa) de aço silício com uma composição predeterminada é aquecido a uma predeterminada temperatura, e em etapa S2, o material de aço silício aquecido é laminado quente.
Como um resultado da laminação quente, é obtido uma tira de aço laminada a quente.
A seguir, em etapa S3, a tira de aço laminada a quente é recozida (recozimento de folha laminada a quente) para através do que homogeneizar a estrutura na tira de aço laminada a . quente e controlar precipitação de inibidor.
Como um resultado do recozi- mento (recozimento de folha laminada a quente), é obtido uma tira de aço - recozida.
Subsequentemente, na etapa S4, a tira de aço recozida é laminada a frio.
A laminação fria pode ser conduzida uma vez, ou pode ser repetida múltiplas vezes enquanto conduzindo entre as mesmas recozimento inter- mediário.
Como um resultado da laminação fria, uma tira de aço laminada a frio é obtida.
Para o caso em que o recozimento intermediário é adotado, o recozimento da tira de aço laminada a quente antes de laminação a frio pode ser omitido, e ao invés o recozimento pode ser implementado no recozimen- to intermediário (etapa S3). Em outras palavras, o recozimento (etapa S3) pode ser efetuado sobre a tira de aço laminada a quente, ou sobre a tira de aço submetida uma vez a laminação fria e antes de laminação fria final.
Após a laminação fria, na etapa S5, recozimento de descarbura- ção da tira de aço laminada a frio é realizado.
No recozimento de descarbu- ração, ocorre a recristalização primária.
Como um resultado do recozimento de descarburação, uma tira de aço recozida com descarburação é obtida.
Então, na etapa S6, um agente de separação de recozimento contendo MgO (magnésia) como um componente principal é revestido sobre a superfície da tira de aço descarburada, seguido por recozimento de acabamento.
Durante o recozimento de acabamento, ocorre a recristalização secundária, um re- vestimento de vidro composto principalmente por forsterita é formado sobre a superfície da tira de aço, é formado sobre a superfície da tira de aço, e
.: purificação procede.
Como um resultado da recristalização secundária, uma estrutura de recristalização secundária com a orientação Goss é obti- - da.Como um resultado do recozimento de acabamento, uma tira de aço re- cozida — acabada é obtida.
Um tratamento de nitrificação no qual um teor de Ndatiradeaçoé aumentado é realizado, entre o início do recozimento de descarburação e ocorrência da recristalização secundária no recozimento de acabamento (etapa S7). A folha de aço elétrico de grão orientado pode ser obtida desta maneira.
Razões para limitação dos componentes da chapa de aço silício ' usada nesta modalidade serão agora explicadas.
Na descrição abaixo, % significa % em massa. - A chapa de aço silício usada nesta modalidade pode conter Si: 0,8% a 7%, e Al solúvel em ácido: 0,01% a 0,065%, um teor de C pode ser 0,085% ou menos, um teor de N pode ser 0,012% ou menos, um teor de Mn pode ser 1% ou menos, e um Seq.
Equivalente S, definido por "Seq. = [S] + 0,406 x [Se]" em que [S] sento teor (%) de S e [Se] sendo teor (%) de Se, pode ser 0,015% ou menos, e o balanço pode ser Fe e impurezas inevitáveis.
Cu: 0,4% ou menos pode ainda estar contido na chapa de aço silício.
Tam- bém pelomenos um selecionado do grupo consistindo em Cr: 0,3% ou me- nos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos podem estar contidos.
Si contribui para aumentar a resistência elétrica e reduz a perda deferro.
O teor de Si de menos que 0,8% pode resultar em níveis somente insuficientes destes efeitos.
Também a transformação y pode ocorrer duran- te o recozimento de acabamento (etapa S6), e pelo que a orientação de cris- tal pode não ser inteiramente controlada.
Se o teor de Si excede 7%, a lami- nação fria (etapa S4) pode ser muito difícil, de modo que a tira de aço pode rachar no processo de laminação fria.
Da mesma maneira, o teor de Si é fixado para 0,08% a 7%. Levando em conta a produtividade industrial, o teor de Si é preferivelmente 4,8% ou menos, e mais preferivelmente 4,0% ou
' menos. Também levando os efeitos descritos acima em conta, o teor de Si é preferivelmente de 2,8% ou acima. - O Al solúvel em ácido combina-se com N para formar (Al, Si)N, que serve como um inibidor. O teor de Al solúvel em ácido de menos que 0,01% pode resultar em uma quantidade somente insuficiente de formação de inibidor. O teor de Al solúvel em ácido excedendo 0,065% pode desesta- bilizar a recristalização secundária. Da mesma maneira, o teor de Al solúvel em ácido é fixado para 0,01% a 0,065%. O teor de Al solúvel em ácido é pre- ferivelmente 0,0018% ou acima, mais preferivelmente 0,022% ou acima. O teorde Al solúvel em ácido é preferivelmente 0,035% ou menos.
BR C é um elemento efetivo para controle de estrutura de recristali- zação primária, mas afeta adversamente as características magnéticas. O - recozimento de descarburação (etapa S5) é implementado por esta razão, em que o teor de C excedendo 0,085% pode requerer um tempo mais longo parao recozimento de descarburação, e pode degradar a produtividade. Da mesma maneira, o teor de C é fixado para 0,085% ou menos, e preferivel- mente 0,08% ou menos. Do ponto de vista de controle da estrutura de recris- talização primária, o teor de C é preferivelmente 0,05% ou acima.
N contribui para formação de AIN ou semelhantes que servem como um inibidor. O teor de N excedendo 0,012% pode, entretanto, resultar em formação de vazio, chamado bolha, na tira de aço durante a laminação a frio (etapa S4). Da mesma maneira, o teor de N é fixado para 0,012% ou menos, e preferivelmente para 0,01% ou menos. Do ponto de vista de for- mação do inibidor, o teor de N é preferivelmente 0,004% ou acima.
Mn contribui para aumento de resistência específica e para redu- ção de perda de ferro. Mn também suprime rachadura no processo de lami- nação quente (etapa S2). O teor de Mn excedendo 1% pode, entretanto, re- duzir a densidade de fluxo magnético. Da mesma maneira, o teor de Mn é fixado para 1% ou menos, e preferivelmente 0,8% ou menos. Do ponto de vistade redução em perda de ferro, o teor de Mn é preferivelmente 0,05% ou acima. Mn também combina com S e/ou Se, para através do que aperfeiçoar as características magnéticas. Da mesma maneira, com o teor de Mn (% em
' massa) representado como [Mn], uma relação de "[Mn] / ([S] + [Se] = 4" é preferivelmente mantida. . S e Se existem na tira de aço como estando combinados com Mn, e contribuem para aperfeiçoamento de características magnéticas.
En- tretanto, se o Seq.
Equivalente S definido por "Seg. = [S] + 0,46 x [Se]" ex- cede 0,015%, as características magnéticas são afetadas adversamente.
Da mesma maneira, o Seq.
Equivalente S é fixado para 0,015%ou menos.
Como descrito acima, a chapa de aço silício pode conter Cu.
Cu pode contribuir formando um inibidor.
Entretanto, se o teor de Cu excede 0,4%, dispersão de depósito pode tender a ser não-uniforme, e pelo que o : efeito de redução de perda de ferro pode saturar.
Da mesma maneira, o teor de Cu é fixado para 0,4% ou menos, e preferivelmente 0,3% ou menos.
Do - ponto de vista de formação do inibidor, o teor de Cu é preferivelmente 0,05% ou acima.
Como descrito acima, a chapa de aço silício pode conter pelo menos um selecionado do grupo consistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01%. Cr é efetivo para aperfeiçoamento de uma camada de óxido for- mada sobre a superfície da tira de aço durante o recozimento de descarbu- ração (etapa S5). Se a camada de óxido é aperfeiçoada, o revestimento de vidro formado de modo a originar da camada de óxido no processo de reco- . zimento de acabamento (etapa S6) é aperfeiçoado.
O teor de Cr excedendo 0,3% pode, entretanto, degradar as características magnéticas.
Da mesma maneira, o teor de Cr é fixado para 0,3% ou menos.
Do ponto de vista de aperfeiçoamento de camada de óxido, o teor de Cr é preferivelmente 0,02% ou acima.
P contribui para aumentar a resistência específica e reduz a per- da de ferro.
O teor de P excedendo 0,5% pode, entretanto, tornar laminação fria (etapa S4) difícil.
Da mesma maneira, o teor de P é fixado para 0,5% ou menos, e preferivelmente 0,3% ou menos.
Do ponto de vista de redução de perda de ferro, o teor de P é preferivelmente 0,02% ou acima.
' Sn e Sb são elementos de segregação de limites. Nesta modali- dade, uma vez que a chapa de aço silício contém Al solúvel em ácido, de . modo que Al pode ser oxidado por água liberada a partir do agente de sepa- ração de recozimento dependendo das condições do recozimento de aca- —bamento (etapa S6). Se Al é oxidado, resistência de inibidor pode variar de local para local na tira de aço bobinada, e pelo que as características mag- néticas podem variar. Em contraste, quando o Sn e/ou Sb estão contidos como os elementos de segregação de limite, a oxidação de Al pode ser su- primida, e pelo que as características magnéticas podem ser evitadas de variarem. O teor de Sn excedendo 0,3% pode, entretanto, tornar a camada : de óxido menos provável de ser formada durante o recozimento de descar- buração (etapa S5), e pelo que o revestimento de vidro pode ser formado - somente em um grau insuficiente. Isto também pode tornar o recozimento de descarburação (etapa S5) muito difícil. O mesmo se aplicará também ao ca- soemqueo teor de Sb excede 0,3%. Da mesma maneira, o teor de Sn e o teor de Sb são fixados para 0,3% ou menos. Do ponto de vista de supressão de oxidação de Al, o teor de Sn e o teor de Sb são preferivelmente 0,02% ou acima.
Ni contribui para aumentar a resistência específica e para reduzir a perda de ferro. Ni é um elemento eficaz também em vista de controle de estrutura de metal da tira de aço laminada a quente, e aperfeiçoamento de características magnéticas. O teor de Ni excedendo 1% pode, entretanto, desestabilizar a recristalização secundária no processo de recozimento de acabamento (etapa S6). Da mesma maneira, o teor de Ni é fixado para 1% ou menos, preferiveimente 0,3% ou menos. Do ponto de vista de aperfeiço- amento de características magnéticas tal como diminuição de perda de ferro, o teor de Ni é preferivelmente 0,02% ou acima. Bi, B, Ti, e Te contribuem para estabilização de depósito tal co- mo sulfeto, e para aperfeiçoamento de suas funções como o inibidor. O teor de Biexcedendo 0,01% pode, entretanto, afetar adversamente a formação do revestimento de vidro. O mesmo se aplicará também para o caso em que o teor de B excede 0,01%, em que o teor de Ti excede 0,01% e em que o
. teor de Te excede 0,01%. Da mesma maneira, o teor de Bi, o teor de B, o teor de Ti, e o teor de Te são fixados para 0,01% ou menos. Do ponto de ' vista de aperfeiçoamento de inibidor, o teor de Bi, teor de B, teor de Ti, e teor de T são preferivelmente 0,0005% ou acima.
A chapa de aço silício ainda pode conter outros elementos que não aqueles descritos acima, e/ou, outras impurezas inevitáveis, tanto quan- to as características magnéticas não sejam degradadas.
A seguir, condições das etapas individuais nesta modalidade se- rão explicadas. No aquecimento da chapa na etapa S1, a chapa de aço silício é ' aquecida a 1280ºC ou abaixo. Em outras palavras, a chapa é aquecida atra- vés do assim chamado aquecimento de chapa de baixa temperatura nesta - modalidade. Em um processo exemplar de fabricação de chapa de aço silí- cio, um aço contendo os componentes descritos acima é fundido em um conversor ou forno elétrico para através do que obter-se um aço fundido. À seguir, o aço fundido é desgaseificado sob vácuo quando necessário, o que é seguido por moldagem contínua do aço fundido, ou, moldagem de lingote, blocos ou laminação. Espessura da chapa de aço silício é tipicamente de 150 mm a 350 mm, e preferivelmente 220 mm a 280 mm. A chapa de aço silício alternativamente pode ser formada em uma chapa fina de 30 mm a 70 mm de espessura. Quando a chapa fina é usada, laminação grossa prece- dendo a laminação de acabamento na laminação quente (etapa S2) pode ser omitida.
Através de fixação de temperatura de aquecimento em 1280ºC ou abaixo, os precipitados na chapa de aço silício podem ser inteiramente precipitados, a sua geometria pode ser feita uniforme, e pelo que formação de marca de deslizador é evitável. A marca de deslizador é uma expressão típica de uma variação em-bobina do comportamento de recristalização se- cundária. Através de estratégia, também vários problemas associados com aquecimento em maiores temperaturas (assim chamado aquecimento de chapa em alta temperatura) são evitáveis. Problemas associados com o a- quecimento de chapa em alta temperatura incluem necessidade de um forno
. de aquecimento dedicado, e uma grande quantidade de escória gerada du- rante fusão. . Quanto menor a temperatura de aquecimento de chapa, melho- res as propriedades magnéticas. Embora o valor de limite inferior da tempe- raturade aquecimento de chapa não seja por isso especificamente limitado, temperatura de aquecimento muito baixa pode tornar a laminação quente, subsequente ao aquecimento da chapa, difícil e por isso pode degradar a produtividade. Da mesma maneira, a temperatura de aquecimento de chapa é preferivelmente fixada para 1280ºC ou abaixo, levando em conta a produ- tividade. ' Na laminação quente na etapa S2, por exemplo, a chapa de aço silício é submetida a laminação grosseira, e então submetida a laminação de - acabamento. Para o caso em que a chapa fina é usada como descrito acima, a laminação grossa pode ser omitida. Nesta modalidade, a temperatura de acabamento de laminação de acabamento é fixada para 950ºC ou abaixo. Através de fixação de temperatura de acabamento da laminação de acaba- mento para 950ºC ou abaixo, como claramente conhecido a partir dos resul- tados de um primeiro experimento descrito mais tarde, as características magnéticas podem ser aperfeiçoadas em uma maneira efetiva. (Primeiro Experimento) Agora, um primeiro experimento será explicado. No primeiro ex- perimento, a relação entre a temperatura de acabamento da laminação de acabamento em laminação quente e a densidade de fluxo magnético B8 foi investigada. A densidade de fluxo magnético B8 aqui é definida por aquela observada quando a folha de aço elétrico de grão orientado é aplicada com um campo magnético de 800 A/m em 50 Hz.
Primeiro, uma chpa de aço silício de 40 mm de espessura con- tendo, em % em massa, Si: 3,24%, C: 0,054%, Al solúvel em ácido: 0,028%, N: 0,006%, Mn: 0,05%, e S: 0,007%, e composto do balanço de Fe e impu- rezas inevitáveis, foi fabricada. Então, a chapa de aço silício foi aquecida a 1150ºC, e então submetida a laminação quente para obter uma tira de aço laminada a quente de 2,3 mm de espessura. A temperatura de acabamento
. da laminação de acabamento aqui foi variada na faixa de 750ºC a 1020ºC. : Uma redução cumulativa na laminação de acabamento foi fixada para 94,3%, - e uma redução cumulativa nos últimos três passes na laminação de acaba- mento foi fixada para 45%. O resfriamento foi iniciado um segundo após o término da laminação de acabamento, e a tira de aço foi bobinada em uma temperatura de bobinagem de 540ºC a 560ºC.
A taxa de resfriamento sobre a duração a partir do início de resfriamento até a bobinagem foi fixada para 16ºC/s.
Então, a tira de aço laminada a quente foi recozida.
Neste reco- zimento, atira de aço laminada a quente foi aquecida em uma taxa de aque- . cimento de 7,2ºC/s sobre a duração na qual a tira de aço laminada a quente estava na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC, e mantida a 1100ºC.
A - seguir, a tira de aço após o recozimento foi laminada a frio para uma espes- sura de 0,23 mm, para através do que obter uma tira de aço laminada a frio.
Subsequentemente, a tira de aço laminada a frio foi submetida a um recozi- mento de descarburação a 850ºC de modo a proceder a recristalização pri- mária, e então ainda recozida em uma atmosfera contendo amônio para nitri- ficação.
Através de nitrificação, o teor de N da tira de aço foi aumentado pa- ra 0,019% em massa.
A seguir, a tira de aço foi revestida com um agente de separação de recozimento contendo MgO como um componente principal, e então submetida a recozimento de acabamento a 1200ºC por 20 horas, para através do que permitir que recristalização secundária proceda.
A densidade de fluxo magnético B8 da tira de aço após o reco- zimento de acabamento foi medida como a característica magnética.
Na medição de densidade de fluxo magnético B8, "Processos de medição das propriedades magnéticas de folha e tira de aço magnético por meio de um testador de folha único" (teste SST) especificado por JIS C2556 foi adotado, com uma amostra de folha única de 60 mm x 300 mm.
Os resultados são ilustrados na Fig. 2. é conhecido a partir de Fig. 2 que uma densidade de fluxo magnético tão alta quanto 1,91 T ou acima pode ser obtida em uma temperatura de acabamento da laminação de acabamento de 950ºC ou a- baixo.
. Embora a razão pela qual uma grande densidade de fluxo mag- - nético possa ser obtida através de fixação de temperatura de acabamento . da laminação de acabamento para 950ºC ou abaixo não seja inteiramente clareada, ela é suposta como se segue. Se tensão é acumulada na tira de aço durante a laminação quente, e se a temperatura de acabamento da la- minação de acabamento é fixada para 950ºC ou abaixo, a deformação é mantida. Quando a tensão se acumula, no processo de descarburação (eta- pa S5), a estrutura (textura) de recristalização primária que contribui para gerar grãos de cristais com a orientação Goss é obtida. A estrutura de recris- talização primária que contribui para geração dos grãos de cristais com a ' orientação Goss é exemplificada por uma textura com a orientação f111)<112>. - Quanto menor a temperatura de acabamento da laminação de acabamento, melhores as características magnéticas. Da mesma maneira, embora o valor de limite inferior da temperatura de acabamento não seja especificamente limitado, uma temperatura de acabamento muito baixa pode tornar a laminação de acabamento difícil para pelo que degradar a produtivi- dade. Por isso é preferível fixar a temperatura de acabamento para 950ºC ou abaixo levando em conta a produtividade. Por exemplo, a temperatura de acabamento é preferivelmente fixada para 750ºC ou acima, e 900ºC ou a- baixo.
Uma redução cumulativa na laminação de acabamento é preferi- velmente fixada para 93% ou acima. Isto porque, através de fixação de re- dução cumulativa na laminação de acabamento para 93% ou acima, as ca- racterístcas magnéticas podem ser aperfeiçoadas. A redução cumulativa nos últimos três passes é preferivelmente fixada para 40% ou acima, e mais preferivelmente 45% ou acima. Isto porque, também através de fixação de redução cumulativa nos últimos três passes para 40% ou acima, e particu- larmente 45% ou acima, as características magnéticas podem ser aperfeiço- adas.istoé também supostamente porque a acumulação de tensão introdu- zida pela laminação quente aumenta com a elevação da redução cumulativa. Do ponto de vista de capacidade de laminação e assim por diante, a redução
. cumulativa na laminação de acabamento é preferivelmente fixada para 97% - ou menos, e a redução cumulativa nos últimos três passes é preferivelmente . fixada para 60% ou menos.
Nesta modalidade, o resfriamento é iniciado dentro de 2 segun- dos apóstérminoda laminação de acabamento.
Se o intervalo a partir do fim de laminação de acabamento até o início de resfriamento excede 2 segun- dos, a recristalização pode tender a proceder não-uniformemente, enquanto sendo associada com variação em temperatura na direção longitudinal (dire- ção de laminação) e a direção em sentido largura da tira de aço, e pelo que atensão sendo acumulada crescentemente pela laminação quente é infeliz- : mente liberada.
Da mesma maneira, o intervalo a partir do fim de laminação de acabamento até o início de resfriamento é fixado para 2 segundos ou - menor.
Nesta modalidade, a tira de aço é bobinada em uma temperatura de?700ºC ou abaixo.
Em outras palavras, a temperatura de bobinagem é fi- xada para 700ºC ou menor.
Se a temperatura de bobinagem excede 700ºC, a recristalização pode tender a proceder não-uniformemente, enquanto sen- do associada com variação em temperatura na direção longitudinal (direção de laminação) e a direção no sentido de largura da tira de aço, e pelo que a tensão tendo sido acumulada crescentemente pela laminação quente é infe- lizmente liberada.
Da mesma maneira, a temperatura de bobinagem é fixada para 700ºC ou menor.
Quanto menor a temperatura de bobinagem, melhores as carac- terísticas magnéticas.
Da mesma maneira, embora o valor limite inferior da temperatura de bobinagem não seja especificamente limitado, temperatura de bobinagem muito baixa pode aumentar o intervalo até o início de bobina- gem, para através do que degradar a produtividade.
Da mesma maneira, a temperatura de bobinagem é preferivelmente fixada para 700ºC ou abaixo levando em conta a produtividade.
Por exemplo, a temperatura de bobina- gemé preferivelmente fixada para 450ºC ou acima, e 600ºC ou abaixo.
Nesta modalidade, a taxa de resfriamento (por exemplo, taxa de resfriamento médio) na duração a partir de término da laminação de acaba-
. mento até o início da bobinagem é fixada para 10ºC/s ou acima. Se a taxa : de resfriamento é menor que 10ºC/s, a recristalização pode tender a proce- . der não-uniformemente, enquanto sendo associada com variação em tempe- ratura na direção longitudinal (direção de laminação) e a direção em sentido largura da tira de aço, e pelo que a tensão tendo sido acumulada crescen- temente pela laminação quente é infelizmente liberada. Da mesma maneira, a taxa de resfriamento é fixada para 10ºC/s ou acima. Embora o valor de limite superior da taxa de resfriamento não seja especificamente limitado, ele é preferivelmente fixado para 10ºC/s ou acima, levando em conta a capaci- dadede uma instalação de resfriamento e assim por diante. , No recozimento na etapa S3, em recozimento contínuo, por e- xemplo, a taxa de aquecimento (por exemplo, taxa de aquecimento média) - na faixa de temperatura da tira de aço laminada a quente a partir de 800ºC a 1000ºC é fixada para 5ºC/s ou acima. Através de fixação de taxa de aqueci- mento na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC para 5ºC/s ou acima, as características magnéticas podem ser aperfeiçoadas em uma maneira efeti- va, como será claro a partir de um segundo experimento descrito a seguir. (Segundo Experimento) Agora, um segundo experimento será explicado. No segundo experimento, a relação entre a taxa de aquecimento no recozimento (etapa S2) e a densidade de fluxo magnético B8 foi investigada. Primeiro, uma chapa de aço silício de 40 mm de espessura con- tendo, em % em massa, Si: 3,25%, C: 0,057%, Al solúvel em ácido: 0,027%, N: 0,004%, Mn: 0,06%, S: 0,011%, e Cu: 0,1%, e composição do balanço de Fee impurezas inevitáveis foi fabricada. Então, a chapa de aço silício foi aquecida a 1150ºC, e então submetida a laminação quente para obter uma tira de aço laminada a quente de 2,3 mm de espessura. A temperatura de acabamento da laminação de acabamento aqui foi fixada para 830ºC. A re- dução cumulativa na laminação de acabamento foi fixada para 94,3%, e a redução cumulativa nos três últimos passes na laminação de acabamento foi fixada para 45%. O resfriamento foi iniciado um segundo após o término da laminação de acabamento, e a tira de aço foi bobinada em uma temperatura )
TS
' de bobinagem de 530ºC a 550ºC. A taxa de resfriamento sobre a duração a : partir do início de resfriamento até a bobinagem foi fixada para 16ºC/s. . Então, a tira de aço laminada a quente foi recozida. Neste reco- zimento, a tira de aço laminada a quente foi aquecida em uma taxa de aque- cimento de 3ºC/sa8ºC/s sobre a duração na qual a tira de aço laminada a quente estava na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC, e mantida a 1100ºC. A seguir, a tira de aço após o recozimento foi laminada a frio para uma espessura de 0,23 mm, para através do que obter uma tira de aço lami- nada a frio. Subsequentemente, a tira de aço laminada a frio foi submetida a recozimento de descarburação a 850ºC de modo a proceder a recristaliza- : ção primária, e então ainda recozida em uma atmosfera contendo amônia para nitrificação. Através de nitrificação, o teor de N da tira de aço pode ser - aumentado até para 0,017% em massa. Então, a tira de aço foi revestida com um agente de separação de recozimento contendo MgO como um componente principal, e então submetida a recozimento de acabamento a 1200ºC por 20 horas, para através do que permitir a recristalização secundá- ria proceder.
Então, similarmente ao primeiro experimento, a densidade de fluxo magnético B8 da tira de aço após o recozimento de acabamento foi medida como a característica magnética. Os resultados são ilustrados na Fig.
3. É conhecido a partir de Fig. 3 que, através de fixação de taxa de aqueci- mento da tira de aço laminada a quente na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC de 5ºC/s ou acima, uma densidade de fluxo magnético B8 de tão alta quanto 1,91 T ou acima pode ser obtida.
Embora a razão pela qual uma grande densidade de fluxo mag- nético possa ser obtida através de fixação de taxa de aquecimento para 5ºC/s ou acima não seja inteiramente clareada, é suposto como se segue. Ou seja, através de rápido aquecimento a 5ºC/s ou acima, é suposto que a tensão acumulada durante a laminação quente pode ser usada efetivamente para promoção de refino de grãos de cristais, e pelo que uma textura contri- buindo para geração dos grãos de cristais com a orientação Goss pode ser obtida.
. Embora a temperatura de recozimento na etapa S3 não seja es- : pecificamente limitada, ela é preferivelmente fixada para 1000ºC a 1150ºC, 7 de modo a limpar não-uniformidade na estrutura de cristal e dispersão de depósito devido a diferença em história de temperatura causada na lamina- ção quente. A temperatura de recozimento excedendo 1150ºC pode dissol- ver o inibidor. A partir destes pontos de vista, a temperatura de recozimento é preferivelmente fixada para 1050ºC ou acima, e é também preferivelmente fixada para 1100ºC ou abaixo.
É preferível que o número de vezes de repetição da laminação friana etapa S4 seja apropriadamente selecionado dependendo das caracte- : rísticas requeridas e custo da folha de aço elétrico de grão orientado a ser fabricada. A razão de laminação fria final é preferivelmente fixada para 80% . ou acima. Isto é para o propósito de promoção de orientação dos grãos re- cristalizados primários tal como em (111) no processo de recozimento de descarburação (etapa S5), e de aumento de grau de integração dos grãos recristalizados secundários com a orientação Goss.
O recozimento de descarburação na etapa S5 procede em uma atmosfera úmida, por exemplo, de modo a remover C contido na tira de aço laminada a frio. Durante o recozimento de descarburação, ocorre a recristali- zação primária. Embora a temperatura do recozimento de descarburação não seja especificamente limitada, através de fixação da mesma para 800ºC a 900ºC, por exemplo, o raio de grão obtido na recristalização primária é de aproximadamente 7 micrometros a 18 micrometros, o que assegura expres- são mais estável da recristalização secundária. Em outras palavras, uma folhade aço elétrico de grão orientado mais excelente pode ser fabricada.
O tratamento de nitrificação na etapa S7 procede antes de ocor- rência de recristalização secundária durante o recozimento de acabamento na etapa S6. Através de nitrificação, N é permitido ser forçado na tira de aço, de modo a formar (Al, Si) N, que funciona como o inibidor. Através de forma- çãode(Al Si) N, a folha de aço elétrico de grão orientado com uma grande densidade de fluxo magnético pode ser fabricada em uma maneira estável. A nitrificação pode ser exemplificada através de um processo de recozimen-
- to, subsequente ao recozimento de descarburação, em uma atmosfera con- z tendo um gás com uma habilidade de nitrificação tal como amônia; e um , processo de adição de um pulverizado tendo uma habilidade de nitrificação tal como MNN ao agente de separação de recozimento de modo a realizar a nitrificação durante o recozimento de acabamento.
Na etapa S6, o agente de separação de recozimento contendo magnésia como um componente principal, por exemplo, é revestido sobre a tira de aço, seguido pelo recozimento de acabamento, para pelo que permitir que os grãos de cristais com a orientação (110)<001> (orientação Goss) cresçam predominantemente através de recristalização secundária. ' Como descrito acima, nesta modalidade, a temperatura de aca- bamento da laminação de acabamento na laminação quente (etapa S2) é - fixada para 950ºC ou abaixo, o resfriamento é iniciado dentro de 2 segundos após o término da laminação de acabamento, a bobinagem é conduzida em uma temperatura de 700ºC ou abaixo, a taxa de aquecimento na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC no processo de recozimento (etapa S3) é fixada para 5ºC/s ou acima, e a taxa de resfriamento sobre a duração a partir do fim de laminação de acabamento até o início de bobinagem é fixada para 10ºC/s ou acima. Através de combinação destas várias condições, um exce- lente nível de características magnéticas pode ser obtido. A razão pela qual, parcialmente descrita acima, é supostamente como se segue.
Através de fixação de temperatura de acabamento da laminação de acaba- mento para 950ºC ou abaixo, o intervalo até o início de resfriamento para 2 segundos ou menor, a taxa de resfriamento para 10ºC/s ou acima, e a tem- —peratura de bobinagem para 700ºC ou abaixo, tensões acumuladas durante a laminação quente são mantidas, e pelo que recristalização é suprimida atéo início de recozimento (etapa S3). Em outras palavras, a tensão de lami- nação é mantida através de endurecimento de trabalho através de lamina- ção e supressão de recristalização. Em adição, através de fixação de taxa de aquecimento na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC para 5ºC/s ou acima, refino dos grãos recristalizados é promovido. Através de recozimen- tocontínuo, variação em temperatura na direção longitudinal (direção de la-
. minação) e na direção no sentido de largura pode ser suprimida, para pelo z que permitir que uma recristalização uniforme proceda. No processo de re- . cozimento de descarburação (etapa S5) subsequente a laminação fria (etapa S4), a recristalização primária ocorre, na qual grãos de cristais com a orien- tação(111)<112> são prováveis de crescerem a partir da vizinhança do limi- te de grão. Os grãos de cristais com a orientação (111) <112> contribuem para crescimento predominante de grãos de cristais com a orientação (110) <001> (orientação Goss). Em outras palavras, uma boa estrutura de recrista- lização primária pode ser obtida. Da mesma maneira, quando a recristaliza- ção secundária ocorre durante o recozimento de acabamento (etapa S6), . uma estrutura acumulada na orientação (110) <001> (orientação Goss) e muito apropriada para aperfeiçoamento de características magnéticas pode . ser obtida em uma maneira estável. Exemplo A seguir, experimentos conduzidos pelos presentes inventores serão explicados. Condições nestes experimentos foram adotadas mera- mente para o propósito de confirmação de exequibilidade e efeitos da pre- sente invenção, de modo que a presente invenção de modo algum é limitada aos mesmos.
<Exemploi> No Exemplo 1, chapas de aço silício de 40 mm de espessura fo- ram fabricadas usando aços S1 a S7 cada um contendo os componentes listados na Tabela 1, e compostos pelo balanço de Fe e impurezas inevitá- veis. A seguir, cada chapa de aço silício foi aquecida a 1150ºC, e então la- —minada a quente para obter uma tira de aço laminada a quente de 2,3 mm de espessura. Neste processo, a temperatura de acabamento da laminação de acabamento foi variada na faixa de 845ºC a 855ºC. A redução cumulativa na laminação de acabamento foi fixada para 94%, e a redução cumulativa nos últimos três passes na laminação final foi fixada para 45%. O resfria- mento foiiniciado um segundo após o término da laminação de acabamento, e a tira de aço foi bobinada em uma temperatura de bobinagem de 490ºC a 520ºC. A taxa de resfriamento sobre a duração a partir do início de resfria-
' mento até a bobinagem foi fixada para 13ºC/s a 14ºC/s. - Então, cada tira de aço laminada a quente foi recozida.
Neste re- . cozimento, a tira de aço laminada a quente foi aquecida em uma taxa de aquecimento de 7ºC/s sobre a duração na qual a tira de aço laminada a — quente estava na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC, e então mantida a 1100ºC.
A seguir, a tira de aço após o recozimento foi laminada a frio para uma espessura de 0,23 mm, para através do que obter uma tira de aço lami- nada a frio.
Subsequentemente, a tira de aço laminada a frio foi submetida a recozimento de descarburação a 850ºC de modo a permitir a ocorrência de recristalização primária, seguida por recozimento em uma atmosfera conten- . do amônia para nitrificação.
Através de nitrificação, o teor de N da tira de aço foi aumentado para até 0,016% em massa.
A seguir, a tira de aço foi revesti- . da com um agente de separação de recozimento contendo MgO como com- ponente principal, e então submetida a recozimento de acabamento a 1200ºC por 20 horas, para pelo que permitir a ocorrência de recristalização secundária.
Então, similarmente como descrito no primeiro experimento e o segundo experimento, a densidade de fluxo magnético B8 da tira de aço a- pós o recozimento de acabamento foi medida como a característica magné- tica.
Os resultados são listados na Tabela 2.
o o õ 8 8 Ialololalo/ oia o O. os CO NI O O ATO o : | * $$ 2/0 0/0 0 0 0 o S o Esssrm e 2 z A BER Ss o . | 2º a oO. se oleole o oo o Es OSl0/0/0/0/0/0 o gets SRRPRPRPRRIS 8 Tre ele ee ss o o É 215 28 & o E s
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. <Exemplo 2> z No Exemplo 2, chapas de aço silício de 40 mm de espessura fo- . ram fabricadas usando um aço S11 contendo os componentes listados na Tabela 1, e composto do balanço de Fe e impurezas inevitáveis.
Então, cada —chapade aço silício foi aquecida a 1150ºC, e então laminada a quente para obter uma tira de aço laminada a quente de 2,3 mm de espessura.
Neste processo, a redução cumulativa na laminação de acabamento, a redução cumulativa nos últimos três passes, e a temperatura de acabamento foram fixados como mostrado na Tabela 4. Cada tira de aço foi começada a ser resfriada após o lapso de tempo listado na Tabela 4 após término da lamina- : ção de acabamento, e bobinada em uma temperatura de bobinagem listada na Tabela 4. O intervalo a partir do início de resfriamento até a bobinagem - foi fixado para qualquer um dos valores listados na Tabela 4. Então, cada tira de aço laminada a quente foi recozida.
Neste re- cozimento, a taxa de aquecimento sobre a duração na qual a tira de aço la- minada a quente estava na faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC, foi fi- xada para qualquer um dos valores listados na Tabela 4, e mantida em 1100ºC.
A seguir, a tira de aço após o recozimento foi laminada a frio para uma espessura de 0,23 mm, para através do que obter uma tira de aço lami- nadaafrio.
Subsequentemente, a tira de aço laminada a frio foi submetida a recozimento de descarburação a 850ºC de modo a proceder a recristaliza- ção primária, e então ainda recozida em uma atmosfera contendo amônia para nitrificação.
Através de nitrificação, o teor de N da tira de aço foi au- mentado até para 0,016% em massa.
Então, a tira de aço foi revestida com um agente de separação de recozimento contendo MgO como um compo- nente principal, e então submetida a recozimento de acabamento a 1200ºC por 20 horas, para através do que permitir a ocorrência de recristalização secundária.
Então, similarmente como descrito no Exemplo 1, a densidade de fluxomagnético B8 da tira de aço após o recozimento de acabamento foi medida como a característica magnética.
Os resultados são listados na Ta- bela 4, junto com os resultados de Exemplo 1.
8 8 slgsla/2/a label (els le (elos leleles/sa " 328% 1 163 [62] 352 & &n [8 a an 6 a a ao ão [8 [6 | x $ê E — e | — | e eee | 7 8 ER Ú 2 ss se 2º —eeBSSSEERSEERAEAAAESA: SE 58 || ess E E Eis E Ele E eis ss Eles, Ez Es às 8 8 BEE | 3E | E 85 Infe fro fre fes fofo fre fe fool fio fi fo fe o [1 fr [oo] Hs 68 EEE FE e elelo alelelo à8& Ss 25/82 Bl8/8|º FE)
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- Como é conhecido a partir de Tabela 4, amostras Nº 2-1 a Nº 2- 1 9, todas satisfazendo as condições especificadas pela presente invenção, " foram verificadas mostrarem grandes valores de densidade de fluxo magné- tico B8. Por outro lado, amostras Nº 2-11 a Nº 2-15, todas não satisfazendo qualquer uma das condições especificadas pela presente invenção, foram verificadas exibirem pequenos valores de densidade de fluxo magnético B8. Deve ser notado que as modalidades acima meramente ilustram exemplos concretos de implementação de presente invenção, e o escopo técnico da presente invenção não é para ser construído em uma maneira restritiva por estas modalidades.
Ou seja, a presente invenção pode ser im- : plementada em várias formas sem fugir de seu espírito técnico ou caracterís- ticas principais. - Aplicabilidade Industrial A presente invenção é aplicável, por exemplo, a indústrias rela- cionadas a fabricação de folha de aço elétrico e indústrias usando folha de aço elétrico.

Claims (16)

  1. . REIVINDICAÇÕES + 1. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão ' orientado compreendendo: aquecimento de uma chapa de aço silício a 1280ºC ou abaixo, a chapade aço silício contendo, em % em massa, Si: 0,8% a 7%, e Al solúvel em ácido: 0,01% a 0,065%, com um teor de C de 0,085% ou menos, um teor de N de 0,012% ou menos, um teor de Mn de 1% ou menos, e um Segq.
    E- quivalente S, definido por "Seq. = [S] + 0,406 x [Se]" em que [S] sendo teor (%) de S e [Se] sendo teor (%) de Se, de 0,015% ou menos, e o balanço de Féeimpurezas inevitáveis; ' laminação quente de chapa de aço silício aquecida de modo a obter uma tira de aço laminada a quente; - recozimento de tira de aço laminada a quente de modo a obter uma tira de aço recozida; laminação fria de tira de aço recozida de modo a obter uma tira de aço laminada a frio; recozimento de descarburação de tira de aço laminada a frio de modo a obter uma tira de aço recozida - descarburação na qual é causada recristalização primária; revestimento de um agente de separação de recozimento sobre a tira de aço recozida - descarburação; e recozimento de acabamento de tira de aço recozida - descarburi- zação de modo a causar recristalização secundária, em que o processo ain- da compreende modalidade de um tratamento de nitrificação no qual um teor deNdatirade aço recozida- descarburização é aumentado entre o início do recozimento de descarburação e ocorrência da recristalização secundária no recozimento de acabamento, a laminação quente da chapa de aço silício aquecida compreen- de: laminação de acabamento com uma temperatura de acabamento de 950ºC ou abaixo; e início de resfriamento dentro de 2 segundos após término da la-
    . minação de acabamento, e bobinagem a 700ºC ou abaixo, x uma taxa de aquecimento da tira de aço lamina da a quente den- . tro de faixa de temperatura de 800ºC a 1000ºC no recozimento de tira de aço laminada a quente é de 5ºC/segundo ou acima, e uma taxa de resfriamento sobre uma duração a partir do término da laminação de acabamento até o início da bobinagem é de 10ºC/segundo ou acima.
  2. 2. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 1, em que uma redução cumulativa nalaminação de acabamento é de 93% ou acima.
  3. . 3. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 1, em que uma redução cumulativa - nos últimos três passes na laminação de acabamento é de 40% ou acima.
  4. 4, Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 2, em que uma redução cumulativa nos últimos três passes na laminação de acabamento é de 40% ou acima.
  5. 5. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 1, em que a chapa de aço silício ainda contém Cu: 0,4% em massa.
  6. 6. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 2, em que a chapa de aço silício ainda contém Cu: 0,4% em massa.
  7. 7. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 3, em que a chapa de aço silício aindacontém Cu: 0,4% em massa.
  8. 8. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 4, em que a chapa de aço silício ainda contém Cu: 0,4% em massa.
  9. 9. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 1, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb:
  10. . 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, x Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos. 1 10. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 2, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  11. 11. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 3, em que a chapa de aço silício ' ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 7 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  12. 12. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 4, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti:0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  13. 13. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 5, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  14. 14. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 6, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  15. . 15. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão * orientado de acordo com a reivindicação 7, em que a chapa de aço silício . ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% oumenos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
  16. 16. Processo de fabricação de uma folha de aço elétrico de grão orientado de acordo com a reivindicação 8, em que a chapa de aço silício ainda contém, em % em massa, pelo menos um selecionado do grupo con- sistindo em Cr: 0,3% ou menos, P: 0,5% ou menos, Sn: 0,3% ou menos, Sb: 0,3% ou menos, Ni: 1% ou menos, Bi: 0,01% ou menos, B: 0,01% ou menos, ' Ti: 0,01% ou menos, e Te: 0,01% ou menos.
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