BR112012021177B1

BR112012021177B1 - Lâmina de aço elétrica não orientada

Info

Publication number: BR112012021177B1
Application number: BR112012021177-3A
Authority: BR
Inventors: Shimazu Takahide; Honma Hotaka; Kurosaki Yousuke; Mogi Hisashi; Kosuge Kenji; Wakisaka Takeaki
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2010-02-25
Filing date: 2011-02-21
Publication date: 2018-06-05
Also published as: JPWO2011105327A1; CN102753718A; EP2540853B1; EP2540853A1; US20120321502A1; BR112012021177A2; JP4860783B2; TW201139699A; TWI398530B; EP2540853A4; KR20120099533A; WO2011105327A1; KR101302895B1; US8591671B2

Abstract

lâmina de aço elétrico não orientada. a presente invenção refere-se a uma lâmina de aço elétrica não orientada que contém cr: 0,3% em massa a 5,3% em massa, si: 1,5% em massa a 4% em massa, al: 0,4% em massa a 3% em massa, e w: 0,0003% em massa a 0,01% em massa. um conteúdo de c é 0,006% em massa ou menos, um conteúdo de mn é 1,5% em massa ou menos, um conteúdo de s é 0,003% em massa ou menos, e um conteúdo de n é 0,003% em massa ou menos, e o equilíbrio é composto de fe e impurezas inevitáveis.

Description

(54) Título: LÂMINA DE AÇO ELÉTRICA NÃO ORIENTADA (51) Int.CI.: C22C 38/00; C22C 38/34; H01F 1/16; C21D 9/46 (30) Prioridade Unionista: 25/02/2010 JP 2010-039867 (73) Titular(es): NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION (72) Inventor(es): TAKAHIDE SHIMAZU; HOTAKA HONMA; YOUSUKE KUROSAKI; HISASHI MOGI; KENJI KOSUGE; TAKEAKI WAKISAKA

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para LÂMINA DE AÇO ELÉTRICA NÃO ORIENTADA.

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a uma lâmina de aço elétrica não orientada adequada para um material de núcleo de ferro de um motor.

TÉCNICA ANTECEDENTE [002] Nos recentes anos, devido a uma demanda por economia de energia, uma redução adicional no consumo de energia é requerida de motores de condicionadores de ar, motores de impulso para veículos elétricos, e assim por diante em campos de mecanismos elétricos usando lâminas de aço elétricas não orientadas. Além disso, controle em forma de onda de PWM (modulação de largura de pulso), em cujos harmônicos são sobrepostos por um inversor, torna-se dominante em impulso de motor em vez de controle LIGA-DESLIGA com corrente elétrica. Por conseguinte, uma lâmina de aço elétrica não orientada vem a ser requerida possuir uma excelente característica de alta frequência.

[003] Convencionalmente, para o propósito de melhora de uma perda de núcleo de alta frequência de uma lâmina de aço elétrica não orientada, a resistência específica foi aumentada por um aumento de conteúdos de Si, Al, e Cr, e uma espessura da lâmina de aço elétrica não orientada foi reduzida tanto quanto possível. Isto pode reduzir uma perda de corrente redemoinho.

[004] No entanto, em uma lâmina de aço elétrica não orientada contendo Cr, um carboneto com base em Cr precipita-se durante processos de produção, processos de preparação depois da produção, e assim por diante, e em seguida uma perda de núcleo aumenta e é deteriorada. O carboneto com base em Cr às vezes precipita-se durante recozimento nos processos de produção. Além disso, um cliente sePetição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 6/35

2/25 cundário usando uma lâmina de aço elétrica não orientada às vezes realiza combustão e extinção do óleo de impressão, ajuste de retração para produção de um núcleo dividido, recozimento de alívio de tensão, e assim por diante. Estas preparações e assim por diante são desempenhadas em temperaturas relativamente baixas de cerca de 200°C a 750°C, e durante estas preparações, o carboneto com base em Cr às vezes precipita-se para contornos de grão.

[005] Por este motivo, a fim de suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr na lâmina de aço elétrica não orientada contendo Cr, uma técnica para produzir Mo contida nesta foi proposta (Documento de Patente 1). No entanto, na técnica, um conteúdo de Mo caro é 0,05% em massa ou mais, resultando em um grande aumento no custo de material.

LISTA DE CITAÇÃO

LITERATURA DE PATENTE [006] Literatura de patente 1: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública N° 2002-294417 [007] Literatura de patente 2: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública N° 2007-162062 [008] Literatura de patente 3: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública N° 06-108149 [009] Literatura de patente 4: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública N° 2002-241907 [0010] Literatura de patente 5: Tradução Japonesa de Publicação de PCT N° 2007-516345 SUMÁRIO DA INVENÇÃO

PROBLEMA TÉCNICO [0011] É um objetivo da presente invenção fornecer uma lâmina de aço elétrica não orientada que é capaz de possuir uma característica de alta frequência melhorada já custando menos.

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SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0012] O ponto principal da presente invenção é como segue. [0013] (1) uma lâmina de aço elétrica não orientada contendo:

[0014] Cr: 0,3% em massa a 5,3% em massa;

[0015] Si: 1,5% em massa a 4% em massa;

[0016] Al: 0,4% em massa a 3% em massa; e [0017] W: 0,0003% em massa a 0,01 % em massa, [0018] um conteúdo de C sendo 0,006% em massa ou menos, [0019] um conteúdo de Mn sendo 1,5% em massa ou menos, [0020] um conteúdo de S sendo 0,003% em massa ou menos, e [0021] um conteúdo de N sendo 0,003% em massa ou menos, e [0022] o equilíbrio sendo composto de Fe e impurezas inevitáveis. [0023] (2) A lâmina de aço elétrica não orientada descrita em (1), além disso contendo pelo menos um tipo de elementos selecionados de um grupo consistindo em:

[0024] Mo: 0,001% em massa a 0,03% em massa;

[0025] Ti: 0,0005% em massa a 0,007% em massa; e [0026] Nb: 0,0002% em massa a 0,004% em massa.

[0027] (3) A lâmina de aço elétrica não orientada descrita em (1) ou (2) além disso contendo pelo menos um tipo de elementos selecionados de um grupo consistindo em:

[0028] V: 0,0005% em massa a 0,005% em massa;

[0029] Zr: 0,0003% em massa a 0,003% em massa;

[0030] Cu: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

[0031] Sn: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

[0032] Ni: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

[0033] Sb: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

[0034] terras raras: 0,0002% em massa a 0,004% em massa; e [0035] Ca: 0,0005% em massa a 0,006% em massa.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO

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4/25 [0036] De acordo com a presente invenção, mesmo que Cr esteja contido, devido a uma quantidade apropriada de W contido, é possível aumentar resistência específica enquanto evitando fragilização e suprimir a precipitação de um carboneto com base em Cr e envelhecimento magnético para melhorar uma característica de alta frequência em baixo custo.

DESCRIÇÃO DE MODALIDADES [0037] Cr, similarmente a Si e Al, aumenta a resistência específica de uma lâmina de aço elétrica não orientada. Além disso, Cr torna difícil para a lâmina de aço elétrica não orientada tornar-se frágil, ao contrário de Si e Al. Por outro lado, em uma lâmina de aço elétrica não orientada contendo Cr, especialmente em uma lâmina de aço elétrica não orientada cujo conteúdo de Cr é 0,3% em massa ou mais, um carboneto com base em Cr é provável precipitar em temperaturas de cerca de 200°C a 700°C. O carboneto com base em Cr precipita-se em uma fôrma de porção fina para contornos de grão para obstruir deslocamento de parede de domínio. Isto deteriora grandemente uma perda de núcleo sob uma alta frequência de especialmente 400 Hz ou mais. O carboneto com base em Cr não precipita-se em altas temperaturas de 750°C ou maior e precipita-se em baixas temperaturas de cerca de 200°C a 700°C.

[0038] Os presentes inventores persistentemente estudaram uma técnica para suprimir a precipitação de um carboneto com base em Cr tal como (Cr, Fe)₇C₃. Como um resultado, foi descoberto que em uma lâmina de aço elétrica não orientada contendo W além de Cr, a precipitação de um carboneto com base em Cr é suprimida devido à interação de W e Cr, a fim de que deterioração de perda de núcleo seja suprimida. Uma razão para o fenômeno não está clara no momento, mas uma possível razão é que W sendo um elemento de formação de sal efetivamente age em um comportamento de precipitação do carboneto

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5/25 com base em Cr. Foi, além disso, descoberto que, quando Mo, Ti, e/ou Nb estão(está), além disso, contido(s) além de Cr e W, a interação destes elementos e Cr além disso suprime a precipitação do carboneto com base em Cr. Uma razão para o fenômeno não está clara no momento tampouco, mas uma possível razão é que Mo, Ti, e/ou Nb sendo elemento(s) de formação de sal efetivamente age(m) no comportamento de precipitação do carboneto com base em Cr.

[0039] Embora detalhes sejam descritos mais tarde, quando uma lâmina de aço elétrica não orientada cujo conteúdo de Cr é baixo contém W, um carboneto com base em W precipita-se, e mesmo que recozimento por recristalização seja desempenhado em uma temperatura de cerca de 800°C a 1.100°C, o crescimento de grãos de cristal é inibido e é difícil para os grãos de cristal com um tamanho desejado serem obtidos. O fenômeno também aplica-se a Mo, Ti, e Nb. Por este motivo, é importante que o conteúdo de Cr seja igual a um valor predeterminado ou mais. Incidentalmente, uma vez que a temperatura em que o carboneto com base em Cr precipita-se é baixa tal como descrito acima, o recozimento por recristalização na temperatura de cerca de 800°C a 1.100°C não causa a precipitação do carboneto com base em Cr. Por este motivo, a inibição ao crescimento dos ganhos de cristal devido ao carboneto com base em Cr é menos provável ocorrer. [0040] Além disso, os presentes inventores descobriram que em uma lâmina de aço elétrica não orientada contendo quantidades apropriadas de Cr e W, o assim chamado envelhecimento magnético, que é, a precipitação de Fe3C (cementita) em, por exemplo, 200°C ou mais baixo é também suprimido. Os presentes inventores, além disso, descobriram que, quando quantidade(s) apropriada(s) de Mo, Ti, e/ou Nb estão(está) contida(s), a precipitação de Fe3C é mais suprimida. O envelhecimento magnético é um fenômeno em que uma perda de núcleo gradualmente deteriora-se de acordo com um aumento de temperatura

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6/25 durante a rotação de um motor, e é muito preferível para produzir o envelhecimento magnético difícil de ocorrer com antecedência.

[0041] Uma modalidade da presente invenção será daqui em diante descrita em mais detalhe.

[0042] Uma lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a modalidade contém Cr: 0,3% em massa a 5,3% em massa, Si: 1,5% em massa a 4% em massa, Al: 0,4% em massa a 3% em massa, e W: 0,0003% em massa a 0,01% em massa. Além disso, um conteúdo de C é 0,006% em massa ou menos, um conteúdo de Mn é 1,5% em massa ou menos, um conteúdo de S é 0,003% em massa ou menos, e um conteúdo de N é 0,003% em massa ou menos. O equilíbrio é composto de Fe e impurezas inevitáveis.

[0043] Quando o conteúdo de C é acima de 0,006% em massa, é difícil suficientemente suprimir a precipitação de um carboneto com base em Cr mesmo que quantidades apropriadas de W e assim por diante estejam contidas. Devido a uma influência do carboneto com base em Cr precipitado, uma característica de alta frequência, especialmente uma característica de alta frequência em baixas temperaturas, deteriora-se. Além disso, C será uma causa de envelhecimento magnético. Por este motivo, o conteúdo de C é fixado em 0,006% em massa ou menos. Leva um grande custo para industrialmente reduzir o conteúdo de C a menos do que 0,0005% em massa. Por este motivo, o conteúdo de C é de preferência 0,0005% em massa ou mais.

[0044] Cr aumenta resistência específica da lâmina de aço elétrica não orientada enquanto evitando fragilização. Quando o conteúdo de Cr é menor do que 0,3% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito. Além disso, quando o conteúdo de Cr é menor do que 0,3% em massa, carbonetos de W e assim por diante são prováveis precipitar, a fim de que o crescimento de grãos de cristal em recozimento por recristalização seja provável ser inibido. Por outro lado, quando o contePetição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 11/35

7/25 údo de Cr é acima de 5,3% em massa, é difícil suficientemente suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr mesmo que quantidades apropriadas de W e assim por diante estejam contidas. Devido a uma influência do precipitado carboneto com base em Cr, uma característica de alta frequência, especialmente uma característica de alta frequência em baixas temperaturas deteriora-se. Por este motivo, o conteúdo de Cr é fixado em 0,3% em massa a 5,3% em massa. Nota-se que a fim de suficientemente obter os efeitos supracitados, o conteúdo de Cr é de preferência 0,5% em massa ou mais, e mais preferivelmente 1,6% em massa ou mais. Além disso, a fim de reduzir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de Cr é de preferência 5,0% em massa ou menos, mais preferivelmente 2,5% em massa ou menos, e ainda mais preferivelmente 2,1% em massa ou menos.

[0045] Si aumenta a resistência específica para melhorar uma perda de núcleo de alta frequência. Quando o conteúdo de Si é menor do que 1,5% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito. Por outro lado, quando o conteúdo de Si é acima de 4% em massa, a frio preparação é difícil devido a fragilização. Por este motivo, o conteúdo de Si é fixado em 1,5% em massa a 4% em massa. A fim de mais reduzir a perda de núcleo de alta frequência, o conteúdo de Si é de preferência acima de 2% em massa.

[0046] Al aumentos resistência específica para melhorar uma perda de núcleo de alta frequência. Quando o conteúdo de Al é menos do que 0,4% em massa, it é difícil suficientemente obter o efeito. Por outro lado, quando o conteúdo de Al é acima de 3% em massa, preparação a frio é difícil devido à fragilização. Além disso, como o conteúdo de Al é elevado, a densidade de fluxo magnético reduz mais, resultando em mais deterioração. Por este motivo, o conteúdo de Al é fixado em 0,4% em massa a 3% em massa.

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8/25 [0047] Quando o conteúdo de Mn é acima de 1,5% em massa, a fragilização é perceptível. Por este motivo, o conteúdo de Mn é fixado em 1,5% em massa ou menos. Por outro lado, quando o conteúdo de Mn é 0,05% em massa ou mais, a resistência específica é efetivamente aumentada e uma perda de núcleo é reduzida. Por este motivo, o conteúdo de Mn é de preferência 0,05% em massa ou mais.

[0048] Quando o conteúdo de S é acima de 0,003% em massa, a formação de um sulfeto tal como MnS é perceptível, que por conseguinte inibe o deslocamento de parede de domínio para deteriorar uma propriedade magnética. Por este motivo, o conteúdo de S é fixado em 0,003% em massa ou menos. Leva um grande custo para industrialmente reduzir o conteúdo de S a menos do que 0,0002% em massa. Por este motivo, o conteúdo de S é de preferência 0,0002% em massa ou mais.

[0049] Quando o conteúdo de N é acima de 0,003% em massa, a formação de um nitreto é perceptível, que por conseguinte deteriora a propriedade magnética. Além disso, quando o conteúdo de N é acima de 0,003% em massa, um defeito de superfície dilatada chamada bolha às vezes ocorre durante fundição de aço. Por este motivo, o conteúdo de N é fixado em 0,003% em massa ou menos. Leva um grande custo para industrialmente reduzir o conteúdo de N a menos do que 0,0004% em massa. Por este motivo, o conteúdo de N é de preferência 0,0004% em massa ou mais.

[0050] W forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. W pode também suprimir envelhecimento magnético. Quando o conteúdo de W é menos do que 0,0003% em massa, é difícil suficientemente obter os efeitos, e uma grande quantidade do carboneto com base em Cr precipita-se para contornos de grão e assim por diante. Por outro lado, quando o conteúdo de W é acima de 0,01% em massa, uma quantidade do carboneto

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9/25 com base em W é excessiva e o magnetismo deteriora-se. Por este motivo, o conteúdo de W é fixado em 0,0003% em massa a 0,01% em massa. A fim de, além disso, suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de W é de preferência 0,0005% em massa ou mais. Além disso, uma vez que um conteúdo de W de 0,005% em massa é alto o bastante para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de W é de preferência 0,005% em massa ou menos em vista do custo. Em uma lâmina de aço elétrica não orientada cujo conteúdo de Si é 2% em massa ou menos, quando o conteúdo de Cr é menos do que 0,3% em massa, o crescimento de grãos de cristal pode ser inibido de acordo com a precipitação do carboneto com base em W e o magnetismo deteriora-se. Por este motivo, quando W é contido na lâmina de aço elétrica não orientada cujo conteúdo de Si é 2% em massa ou menos, é importante que o conteúdo de Cr é 0,3% em massa ou mais.

[0051] De acordo com a lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a modalidade descrita acima, mesmo que Cr esteja contida, devido a uma quantidade apropriada de W contida, é possível aumentar a resistência específica enquanto evitando fragilização e suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr e envelhecimento magnético para melhorar a característica de alta frequência em baixo custo. Por este motivo, a modalidade é adequada para uso sob altas frequências.

[0052] Em uma lâmina de aço elétrica não orientada com base em Si baixa quase não contendo Cr, o crescimento de grãos de cristal é inibido de acordo com a precipitação de um carboneto com base em W, mas na modalidade, o carboneto com base em W é muito difícil precipitar uma vez que 0,3% em massa Cr ou mais está contido. Consequentemente, por utilização ativamente de W, é possível suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr para melhorar a propriedaPetição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 14/35

10/25 de magnética.

[0053] É preferível que a lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a modalidade, além disso, contenha pelo menos um tipo selecionado de um grupo consistindo em Mo: 0,001% em massa a 0,03% em massa, Ti: 0,0005% em massa a 0,007% em massa, e Nb: 0,0002% em massa a 0,004% em massa.

[0054] Mo, similarmente a W, forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. Mo pode também suprimir envelhecimento magnético. Quando o conteúdo de Mo é menor do que 0,001% em massa, é difícil suficientemente obter os efeitos. Por outro lado, quando o conteúdo de Mo é acima de 0,03% em massa, uma quantidade do carboneto com base em Mo é excessiva e o magnetismo deteriora-se. Por este motivo, o conteúdo de Mo é de preferência 0,001% em massa a 0,03% em massa. A fim de também suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de Mo é mais preferivelmente 0,002% em massa ou mais. Além disso, uma vez que um conteúdo de Mo de 0,02% em massa é alto o bastante para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de Mo é mais preferivelmente 0,02% em massa ou menos em vista do custo.

[0055] Ti, similarmente a W, forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. Ti pode também suprimir envelhecimento magnético. Quando o conteúdo de Ti é menor do que 0,0005% em massa, é difícil suficientemente obter os efeitos. Por outro lado, quando o conteúdo de Ti é acima de 0,007% em massa, uma quantidade do carboneto com base em Ti é excessiva e o magnetismo deteriora-se. Por este motivo, o conteúdo de Ti é de preferência 0,0005% em massa a 0,007% em massa. A fim de, além disso, suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de Ti é mais preferivelmente 0,0007% em massa ou mais. Além

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11/25 disso, a fim de suprimir a precipitação excessiva do carboneto com base em Ti, o conteúdo de Ti é mais preferivelmente 0,005% em massa ou menos.

[0056] Nb, similarmente a W, forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. Nb pode também suprimir envelhecimento magnético. Quando o conteúdo de Nb é menos do que 0,0002% em massa, é difícil suficientemente obter os efeitos. Por outro lado, quando o conteúdo de Nb é acima de 0,004% em massa, uma quantidade do carboneto com base em Nb é excessiva e o crescimento dos grãos de cristal no recozimento por recristalização é inibido. Por este motivo, o conteúdo de Nb é de preferência 0,0002% em massa a 0,004% em massa. A fim de, além disso, suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, o conteúdo de Nb é mais preferivelmente 0,0003% em massa ou mais. Além disso, a fim de suprimir a precipitação excessiva do carboneto com base em Nb, o conteúdo de Nb é mais preferivelmente 0,0035% em massa ou menos.

[0057] Incidentalmente, Mo, Ti, e Nb exibem as mesmas operações como aquelas de W tal como descrito acima, mas W é mais eficaz do que Mo, Ti, e Nb. Além disso, quando Mo, Ti, e/ou Nb cujo(s) conteúdo(s) está(estão) dentro da(s) faixa(s) acima descrita(s) está(estão) contido(s), a inibição ao crescimento dos grãos de cristal no recozimento por recristalização devido ao carboneto com base em W é mais difícil ocorrer comparado com um caso onde nenhum destes está contido. Por este motivo, pelo menos um tipo selecionado de um grupo consistindo em Mo, Ti, e Nb está de preferência contido, e é especialmente preferível que estes três tipos de elementos estão todos contidos. Porque a precipitação do carboneto com base em Cr e a precipitação de cementita (envelhecimento magnético) são especialmente suprimidos efetivamente quando Mo, Ti, e/ou Nb estão(está) contido

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12/25 além de W.

[0058] A lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a modalidade pode, além disso, conter pelo menos um tipo selecionado de um grupo consistindo em V: 0,0005% em massa a 0,005% em massa, Zr: 0,0002% em massa a 0,003% em massa, Cu: 0,001% em massa a 0,2% em massa, Sn: 0,001% em massa a 0,2% em massa, Ni: 0,001% em massa a 0,2% em massa, Sb: 0,001% em massa a 0,2% em massa, REM (terras raras): 0,0002% em massa a 0,004% em massa, e Ca: 0,0005% em massa a 0,006% em massa.

[0059] V, similarmente a W, forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. Quando o conteúdo de V é menor do que 0,0005% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito. Por outro lado, até quando o conteúdo de V é acima de 0,005% em massa, o efeito equivalente ao conteúdo não pode ser obtido e o custo aumenta grandemente. Além disso, uma quantidade do carboneto com base em V é excessiva e o crescimento dos grãos de cristal no recozimento por recristalização é às vezes inibido. Por este motivo, o conteúdo de V é de preferência 0,0005% em massa a 0,005% em massa.

[0060] Zr, similarmente a W, forma um carboneto por reação com C para suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr. Quando o conteúdo de Zr é menos do que 0,0002% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito. Por outro lado, até quando o conteúdo de Zr é acima de 0,003% em massa, o efeito equivalente ao conteúdo não pode ser obtido e o custo aumenta grandemente. Além disso, uma quantidade do carboneto com base em Zr é excessiva e o crescimento dos grãos de cristal no recozimento por recristalização é às vezes inibido. Por este motivo, o conteúdo de Zr é de preferência 0,0002% em massa a 0,003% em massa.

[0061] Cu, Sn, Ni, e Sb melhoram a textura. Quanto a cada um

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13/25 destes elementos, quando o conteúdo é menos do que 0,001% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito, e quando o conteúdo é acima de 0,2% em massa, o custo aumenta. Por este motivo, os conteúdos de Cu, Sn, Ni, e Sb são cada um de preferência 0,001% em massa a 0,2% em massa.

[0062] REM e Ca formam um óxi-sulfeto não refinado para produzir S inofensivo. Quando o conteúdo de REM é menor do que 0,0002% em massa e quando o conteúdo de Ca é menor do que 0,0005% em massa, é difícil suficientemente obter o efeito. Por outro lado, quando o conteúdo de REM é acima de 0,004% em massa e quando o conteúdo de Ca é acima de 0,006% em massa, o custo aumenta. Por este motivo, o conteúdo de REM é de preferência 0,0002% em massa a 0,004% em massa, e o conteúdo de Ca é de preferência 0,0005% em massa a 0,006% em massa.

[0063] Tal como descrito acima, quando V e/ou Zr estão(está) também contido(s), é possível, além disso, suprimir a precipitação do carboneto com base em Cr, e envelhecimento magnético em temperaturas mais baixas de 750°C ou mais baixo, por exemplo, pode ser além disso suprimida. Além disso, isto W, Mo, Ti, Nb, V, Zr, e assim por diante podem estar contidos na lâmina de aço elétrica não orientada pela adição ao aço fundido ou outros mais. Por este motivo, é bem possível produzir industrialmente uma tal lâmina de aço elétrica não orientada.

[0064] A seguir, um método de produção da lâmina de aço elétrica não orientada será descrito.

[0065] Primeiro, o aço fundido com a composição acima descrita é fabricado por ajuste de componentes, uma placa é fabricada do aço fundido, e a placa é aquecida para ser laminada a quente, por um método ordinário. Uma temperatura para aquecimento da placa não é particularmente limitada, e é de preferência uma temperatura baixa de,

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14/25 por exemplo, cerca de 950°C a 1.230°C a fim de suprimir a formação de precipitados por minuto. Uma espessura de uma folha laminada a quente obtida através da laminação a quente não é particularmente limitada, e é, por exemplo, cerca de 0,8 mm a 3,0 mm.

[0066] A seguir, a folha laminada a quente é recozida (recozimento de folha laminada a quente) quando necessário. O recozimento de folha laminada a quente pode melhorar a densidade de fluxo magnético para reduzir uma perda de histerese. Uma temperatura do recozimento de folha laminada a quente não é particularmente limitada, e é de preferência cerca de 800°C a 1.100°C, por exemplo.

[0067] A laminação a frio segue depois disso. Uma espessura de uma folha laminada a frio obtida através da laminação a frio não é particularmente limitada, e é de preferência uma espessura fina de cerca de 0,1 mm a 0,35 mm, por exemplo, a fim de obter uma propriedade magnética de alta frequência mais excelente. Quando a espessura da folha laminada a frio é acima de 0,35 mm, uma perda de corrente redemoinho pode ser grande e uma perda de núcleo de alta frequência pode ser provável deteriorar. Além disso, quando a espessura da folha laminada a frio é menor do que 0,1 mm, produtividade pode ser provável diminuir.

[0068] Depois da laminação a frio, a folha laminada a frio é desengraxada e é recozida para recristalização, por meio do que os grãos de cristal são desenvolvidos. No recozimento por recristalização, recozimento contínuo é desempenhado, por exemplo. Uma temperatura de recozimento não é particularmente limitada, e é, por exemplo, cerca de 800°C a 1.100°C. Um tamanho dos grãos de cristal depois do recozimento por recristalização é de preferência cerca de 30 pm a 120 pm. Nota-se que, na modalidade, como um resultado do recozimento por recristalização, a superfície inteira da folha de aço de preferência possui uma textura recristalizada em uma fase única de ferrita.

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15/25 [0069] Subsequentemente, uma película isolante é formada por aplicação de uma solução de revestimento predeterminada e cozimento. Como a película isolante, por exemplo, uma película isolante orgânica, uma película isolante inorgânica, ou uma película isolante mista contendo uma substância inorgânica e uma substância orgânica é formada.

[0070] A lâmina de aço elétrica não orientada pode ser produzida da maneira acima descrita.

[0071] A lâmina de aço elétrica não orientada produzida é, por exemplo, transportada e trabalhada por um cliente. Na preparação, impressão em uma fôrma para núcleo de ferro, empilhamento, ajuste de retração, recozimento de alívio de tensão em cerca de 700°C a 800°C, e assim por diante pode ser desempenhadas, por exemplo. Em uma série destas preparações, um núcleo de um motor pode ser formado. Incidentalmente, a lâmina de aço elétrica não orientada não submetida ao recozimento de alívio de tensão depois do empilhamento é às vezes chamada um material completamente processado, e a lâmina de aço elétrica não orientada submetida to o recozimento de alívio de tensão é às vezes chamada um material semiprocessado. EXEMPLO [0072] A seguir, experimentos conduzidos pelos presentes inventores serão descritos. Condições e assim por diante nestes experimentos são exemplos adotados a fim de confirmar a viabilidade e efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada a estes exemplos.

[0073] Primeiro, um forno a vácuo em um laboratório é usado para fabricar aços fundidos contendo componentes listados na Tabela 1 e Tabela 2, com o equilíbrio composto de Fe e impurezas inevitáveis, e os aços fundidos foram fundidos, por meio do que materiais de aço crus foram obtidos. Valores numéricos envolvidos por linhas grossas

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16/25 na Tabela 1 indicam que os valores numéricos saem das faixas definidas na presente invenção. A seguir, os materiais de aço crus foram laminados a quente, por meio do que folhas laminada a quente, cada uma com uma espessura de 2 mm, foram obtidas. Depois disso, recozimento de folha laminada a quente foi desempenhado em 1.000°C durante um minuto em uma atmosfera de gás de N2. Em seguida, conservamento e a laminação a frio seguida, por meio do que as folhas laminadas a frio, cada uma com uma espessura de 0,30 mm, foram obtidas. A seguir, recozimento por recristalização foi desempenhado em uma atmosfera de gás misto de 50% de gás de H2 e 50% de gás de N2. No recozimento por recristalização, saturação por 30 segundos foi desempenhada em 1.000°C. Depois disso, amostras, cada uma possuindo um lado de 100 mm, foram imprimidas das folhas de aço tendo submetido ao recozimento por recristalização.

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 21/35

Tabela 1

Amostra N°	Componentes (% em massa)	Apêndice
C	Cr	Si	Al	Mn	S	N	W	Mo	Ti	Nb	V	Zr
1	0,0005	2,1	2,3	1,2	0,6	0,001	0,0014	0,004	0,01	0,004	0,002	0,001	0,0006	Exemplo
2	0,0058	2,1	2,3	1,2	0,6	0,001	0,0014	0,004	0,01	0,004	0,002	0,001	0,0006	Exemplo
3	0,0062	2,1	2,3	1,2	0,6	0,001	0,0014	0,004	0,01	0,004	0,002	0,001	0,0006	Exemplo Comparativo
4	0,0095	2,1	2,3	1,2	0,6	0,001	0,0014	0,004	0,01	0,004	0,002	0,001	0,0006	Exemplo Comparativo
5	0,0035	0,2	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo Comparativo
6	0,0035	0,4	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo
7	0,0035	1,6	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo
8	0,0035	5,0	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo
9	0,0035	5,4	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo Comparativo
10	0,0035	8,5	1,9	1,4	0,1	0,003	0,0005	0,005	0,001	0,002	0,0002	0,005	0,0003	Exemplo Comparativo
11	0,0057	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,0001	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo Comparativo
12	0,0057	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,0003	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo
13	0,0057	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,0005	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo
14	0,0057	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,006	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo

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Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 22/35

Amostra N°	Componentes (% em massa)	Apêndice
C	Cr	Si	Al	Mn	S	N	W	Mo	Ti	Nb	V	Zr
15	0,0057	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,010	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo
16	0,0042	2,5	3,2	0,7	0,2	0,0002	0,0014	0,013	0,0003	0,0001	0	0,0001	0	Exemplo Comparativo
17	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,0008	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo
18	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,0012	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo
19	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,003	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo
20	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,020	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo
21	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,030	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo
22	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,033	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo Comparativo
23	0,0042	5,0	1,5	0,4	0,5	0,002	0,0027	0,003	0,05	0,0001	0,004	0,0001	0,0001	Exemplo Comparativo
24	0,0038		3,3	2,5	1,4	0,002	0,0011	0,01	0,02	0,0003	0,0001	0,003	0,002	Exemplo
25	0,0038	1,1	3,3	2,5	1,4	0,002	0,0011	0,01	0,02	0,0007	0,0001	0,003	0,002	Exemplo
26	0,0038	1,1	3,3	2,5	1,4	0,002	0,0011	0,01	0,02	0,0032	0,0001	0,003	0,002	Exemplo
27	0,0038	1,1	3,3	2,5	1,4	0,002	0,0011	0,01	0,02	0,0069	0,0001	0,003	0,002	Exemplo
28	0,0038	1,1	3,3	2,5	1,4	0,002	0,0011	0,01	0,02	0,0074	0,0001	0,003	0,002	Exemplo Comparativo
29	0,0015	1,6	2,8	0,6	0,1	0,001	0,003	0,0007	0,005	0,003	0,0001	0	0,001	Exemplo
30	0,0015	1,6	2,8	0,6	0,1	0,001	0,003	0,0007	0,005	0,003	0,0002	0	0,001	Exemplo
31	0,0015	1,6	2,8	0,6	0,1	0,001	0,003	0,0007	0,005	0,003	0,0020	0	0,001	Exemplo

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Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 23/35

Amostra N°	Componentes (% em massa)	Apêndice
C	Cr	Si	Al	Mn	S	N	W	Mo	Ti	Nb	V	Zr
32	0,0015	1,6	2,8	0,6	0,1	0,001	0,003	0,0007	0,005	0,003	0,0040	0	0,001	Exemplo
33	0,0015	1,6	2,8	0,6	0,1	0,001	0,003	0,0007	0,005	0,003	0,0045	0	0,001	Exemplo Comparativo
34	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0003	0,001	Exemplo
35	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0005	0,001	Exemplo
36	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0021	0,001	Exemplo
37	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0049	0,001	Exemplo
38	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0056	0,001	Exemplo Comparativo
39	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0001	0,0001	Exemplo
40	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0001	0,0003	Exemplo
41	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0001	0,0015	Exemplo
42	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0001	0,0028	Exemplo
43	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,002	0,0028	Exemplo
44	0,0051	0,5	4,4	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	0,0007	0,0001	0,0035	Exemplo Comparativo

19/25

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 24/35

Tabela 2

Amostra N°	Composições (% em massa)	Apêndice
	C	Cr	Si	Al	Mn	S	N	W	Mo	Ti
45	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo
46	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo
47	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo
48	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo
49	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo
50	0,0051	0,5	4,0	1,7	0,3	0,001	0,0004	0,001	0,01	0,002	Exemplo

20/25

Tabela 2 - continuação

Amostra N°	Composições (% em massa)	Apêndice
Nb	V	Zr	Cu	Sn	Ni	Sb	REM	Ca
45	0,0007	0,002	0,0028	0,1	0,0001	0,0002	0	0	0	Exemplo
46	0,0007	0,002	0,0028	0,0005	0,05	0,0002	0,0002	0	0,0002	Exemplo
47	0,0007	0,002	0,0028	0	0	0,0	0,0020	0	0	Exemplo
48	0,0007	0,002	0,0028	0,0001	0,0001	0,0001	0,06	0	0	Exemplo
49	0,0007	0,002	0,0028	0,0001	0,0002	0,0001	0	0,0005	0,0001	Exemplo
50	0,0007	0,002	0,0028	0	0	0	0,0001	00	0,003	Exemplo

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 25/35

21/25 [0074] Em seguida, uma perda de núcleo e densidade de fluxo magnético de cada uma das amostras foram medidas. Como a perda de núcleo, uma perda de núcleo sob as condições de uma frequência de 400 Hz e uma densidade de fluxo magnético máxima de 1,0 T (W10/400) foi medida. Além disso, uma média de um valor no tempo de magnetização em uma direção de laminação e um valor no tempo de magnetização em uma direção (direção de largura de folha) perpendicular à direção de laminação foi calculada. Além disso, como a densidade de fluxo magnético, a densidade de fluxo magnético sob as condições de uma frequência de 50 Hz e uma força de magnetização máxima de 5.000 A/m (B50) foi medida. Os resultados são listados na coluna de depois do tratamento térmico na Tabela 3.

[0075] Depois que a perda de núcleo e a densidade de fluxo magnético foram medidas, recozimento em 450°C foi desempenhado durante duas horas em uma atmosfera de gás de N2. Em seguida, uma perda de núcleo e densidade de fluxo magnético de cada uma das amostras foram medidas novamente. Os resultados são listados na coluna de depois do tratamento térmico na Tabela 3.

Tabela 3

Amostra N°	Antes do termal	Depois do termal	Apêndice
W10/400 (W/kg)	B50 (T)	W10/400 (W/kg)	B50 (T)
1	13,4	1,665	13,4	1,665	Exemplo
2	13,4	1,664	13,4	1,664	Exemplo
3	13,5	1,662	14,3	1,661	Exemplo Comparativo
4	13,7	1,660	15,9	1,657	Exemplo Comparativo
5	15,9	1,687	15,9	1,687	Exemplo Comparativo
6	14,6	1,687	14,6	1,687	Exemplo
7	13,9	1,635	13,9	1,635	Exemplo
8	12,6	1,570	12,7	1,567	Exemplo
9	12,6	1,569	13,6	1,565	Exemplo Comparativo

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 26/35

22/25

Amostra N°	Antes do termal	Depois do termal	Apêndice
W10/400 (W/kg)	B50 (T)	W10/400 (W/kg)	B50 (T)
10	11,9	1,541	14,9	1,536	Exemplo Comparativo
11	13,1	1,627	15,7	1,627	Exemplo Comparativo
12	13,1	1,627	13,4	1,627	Exemplo
13	13,1	1,627	13,3	1,627	Exemplo
14	13,1	1,627	13,2	1,627	Exemplo
15	13,2	1,627	13,2	1,627	Exemplo
16	14,1	1,627	14,1	1,627	Exemplo Comparativo
17	13,5	1,602	13,7	1,598	Exemplo
18	13,5	1,602	13,7	1,602	Exemplo
19	13,5	1,602	13,7	1,602	Exemplo
20	13,5	1,602	13,7	1,602	Exemplo
21	13,5	1,602	13,6	1,602	Exemplo
22	14,3	1,603	14,3	1,600	Exemplo Comparativo
23	16,7	1,604	16,7	1,599	Exemplo Comparativo
24	12,6	1,611	12,8	1,608	Exemplo
25	12,6	1,611	12,8	1,611	Exemplo
26	12,6	1,611	12,8	1,611	Exemplo
27	12,7	1,611	12,8	1,611	Exemplo
28	13,1	1,612	13,6	1,612	Exemplo Comparativo
29	13,4	1,639	13,5	1,636	Exemplo
30	13,4	1,639	13,5	1,639	Exemplo
31	13,4	1,639	13,5	1,639	Exemplo
32	13,5	1,639	13,5	1,639	Exemplo
33	14,8	1,640	14,8	1,640	Exemplo Comparativo
34	10,9	1,621	11,0	1,619	Exemplo
35	10,9	1,621	10,9	1,621	Exemplo
36	10,9	1,621	10,9	1,621	Exemplo
37	10,9	1,621	10,9	1,621	Exemplo
38	11,5	1,621	11,5	1,621	Exemplo Comparativo
39	10,9	1,595	11,0	1,595	Exemplo

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 27/35

23/25

Amostra N°	Antes do termal	Depois do termal	Apêndice
W10/400 (W/kg)	B50 (T)	W10/400 (W/kg)	B50 (T)
40	10,9	1,595	10,9	1,595	Exemplo
41	10,9	1,595	10,9	1,595	Exemplo
42	10,9	1,595	10,9	1,595	Exemplo
43	10,9	1,595	10,9	1,595	Exemplo
44	11,3	1,595	11,3	1,595	Exemplo Comparativo
45	10,9	1,602	10,9	1,602	Exemplo
46	10,9	1,605	10,9	1,605	Exemplo
47	10,9	1,604	10,9	1,604	Exemplo
48	10,9	1,607	10,9	1,607	Exemplo
49	10,9	1,611	10,9	1,611	Exemplo
50	10,9	1,601	10,9	1,601	Exemplo

[0076] Tal como listado na Tabela 3, nas amostras N° 1 a N° 6 a N° 8, N° 12 a N° 15, N° 17 a N° 21, N° 24 a N° 27, N° 29 a N° 32, N° 34 a N° 37, N° 39 a N° 43, e N° 45 a N° 50 caindo dentro das faixas da presente invenção, foi possível obter baixas perdas de núcleo antes e depois do tratamento térmico. Especificamente, antes do tratamento térmico, foi possível obter as baixas perdas de núcleo porque grãos de cristal suficientemente grandes foram obtidos, e depois do tratamento térmico, foi possível manter as baixas perdas de núcleo porque a precipitação do carboneto com base em Cr e assim por diante foram suprimidas. Além disso, do resultado da comparação entre a amostra N° 43 e a amostras N° 45 a N° 50, é evidente que, quando pelo menos um tipo selecionado de um grupo consistindo em Cu, Sn, Ni, Sb, REN, e Ca é contido, a densidade de fluxo magnético melhora.

[0077] Por outro lado, nas amostras N° 3 a N° 4, devido ao conteúdo de C muito alto, uma grande quantidade de um carboneto precipitado de acordo com o tratamento térmico e deterioração de perda de núcleo foi perceptível. Na amostra N° 5, devido ao conteúdo de Cr muito baixo, a perda de núcleo foi grande. Nas amostras N° 9 a N° 10, dePetição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 28/35

24/25 vido ao conteúdo de Cr muito alto, uma grande quantidade de um carboneto com base em Cr precipitado de acordo com o tratamento térmico e deterioração de perda de núcleo foi perceptível. Na amostra N° 11, devido ao conteúdo de W muito baixo, uma grande quantidade de um carboneto com base em Cr precipitado de acordo com o tratamento térmico e deterioração de perda de núcleo foi perceptível. Na amostra N° 16, devido ao conteúdo de W muito alto, a perda de núcleo foi grande. Nas amostras N° 22 a N° 23, devido ao conteúdo de Mo muito alto, a perda de núcleo foi grande. Na amostra N° 28, devido ao conteúdo de Ti muito alto, a perda de núcleo foi grande. Na amostra No 33, devido ao conteúdo de Nb muito alto, a perda de núcleo foi grande. Na amostra N° 38, devido ao conteúdo de V muito alto, um carboneto com base em V excessivamente precipitado para inibir o crescimento de grãos de cristal no recozimento por recristalização e a perda de núcleo foi maior do que aquelas das amostras N° 34 a N° 37, em que os conteúdos dos componentes são similares exceto aquele de V. Na amostra N° 44, devido ao conteúdo de Zr muito alto, um carboneto com base em Zr excessivamente precipitado para inibir o crescimento de grãos de cristal no recozimento por recristalização, e a perda de núcleo foi maior do que aquelas das amostras N° 39 a N° 43, em que os conteúdos dos componentes são similares exceto aqueles de Zr. Incidentalmente, as perdas de núcleo das amostras N° 38 e N° 44 próprias são menores do que aquelas de alguns dos exemplos da presente invenção, mas o efeito equivalente aos conteúdos não é obtido e um custo aumento é grande.

[0078] Além disso, tal como listado na Tabela 3, entre as amostras N° 11 a N° 16 diferindo apenas no conteúdo de W, na amostra N° 11 em que o conteúdo de W foi menos do que o limite inferior da faixa da presente invenção, a deterioração de perda de núcleo acompanhando o tratamento térmico foi perceptível. Do resultado, é evidente que W

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 29/35

25/25 suprime a deterioração de perda de núcleo acompanhando o tratamento térmico. Além disso, nas amostras N° 30 a N° 32 em que o conteúdo de W foi relativamente baixo, porque quantidades apropriadas de Mo, Ti, e Nb estavam contidas, a deterioração de perda de núcleo acompanhando o tratamento térmico foi quase completamente suprimida. Do resultado, é evidente que, quando quantidades predeterminadas de Mo, Ti, e Nb estão contidas, o efeito é especialmente grande. Além disso, nas amostras N° 34 a N° 37 e N° 39 a N° 43, as perdas de núcleo foram especialmente menores porque quantidades apropriadas de V e Zr estavam contidas.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL [0079] A presente invenção é utilizável na produção industrial de folhas de aço magnéticas e na indústria usando folhas de aços magnéticas, por exemplo.

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 30/35

1/2

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Lâmina de aço elétrica não orientada, caracterizada pelo fato de que compreende:

uma composição química consistindo em,

Cr: 0,3% em massa a 5,3% em massa;

Si: 1,5% em massa a 4% em massa;

Al: 0,4% em massa a 3% em massa; e

W: 0,0003% em massa a 0,01% em massa, um conteúdo de C sendo 0,006% em massa ou menos, um conteúdo de Mn sendo 1,5% em massa ou menos, um conteúdo de S sendo 0,003% em massa ou menos, e um conteúdo de N sendo 0,003% em massa ou menos, e o equilíbrio sendo composto de Fe e impurezas inevitáveis.
2. Lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que compreende ainda pelo menos um tipo de elementos selecionados de um grupo consistindo em:

Mo: 0,001% em massa a 0,03% em massa;

Ti: 0,0005% em massa a 0,007% em massa; e

Nb: 0,0002% em massa a 0,004% em massa.
3. Lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que compreende ainda pelo menos um tipo de elementos selecionados de um grupo consistindo em:

V: 0,0005% em massa a 0,005% em massa;

Zr: 0,0002% em massa a 0,003% em massa;

Cu: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Sn: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Ni: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Sb: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 31/35

2/2 terras raras: 0,0002% em massa a 0,004% em massa; e Ca: 0,0005% em massa a 0,006% em massa.
4. Lâmina de aço elétrica não orientada de acordo com a reivindicação 2, caracterizada pelo fato de que compreende ainda pelo menos um tipo de elementos selecionados de um grupo consistindo em:

V: 0,0005% em massa a 0,005% em massa;

Zr: 0,0002% em massa a 0,003% em massa;

Cu: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Sn: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Ni: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

Sb: 0,001% em massa a 0,2% em massa;

terras raras: 0,0002% em massa a 0,004% em massa; e

Ca: 0,0005% em massa a 0,006% em massa.

Petição 870170091489, de 27/11/2017, pág. 32/35