KR20120099533A - 무방향성 전자기 강판 - Google Patents

무방향성 전자기 강판 Download PDF

Info

Publication number
KR20120099533A
KR20120099533A KR1020127021514A KR20127021514A KR20120099533A KR 20120099533 A KR20120099533 A KR 20120099533A KR 1020127021514 A KR1020127021514 A KR 1020127021514A KR 20127021514 A KR20127021514 A KR 20127021514A KR 20120099533 A KR20120099533 A KR 20120099533A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
mass
content
less
steel sheet
electromagnetic steel
Prior art date
Application number
KR1020127021514A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101302895B1 (ko
Inventor
다까히데 시마즈
호따까 혼마
유우스께 구로사끼
히사시 모기
겐지 고스게
다께아끼 와끼사까
Original Assignee
신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 filed Critical 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤
Publication of KR20120099533A publication Critical patent/KR20120099533A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101302895B1 publication Critical patent/KR101302895B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

무방향성 전자기 강판은, Cr:0.3질량%~5.3질량%, Si:1.5질량%~4질량%, Al:0.4질량%~3질량%, 및 W:0.0003질량%~0.01질량%을 함유한다. C 함유량이 0.006질량% 이하이며, Mn 함유량이 1.5질량% 이하이며, S 함유량이 0.003질량% 이하이며, N 함유량이 0.003질량% 이하이며, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다.

Description

무방향성 전자기 강판{NON-ORIENTED MAGNETIC STEEL SHEET}
본 발명은 모터의 철심 재료에 적합한 무방향성 전자기 강판에 관한 것이다.
최근, 에너지 절약화의 요청으로부터, 무방향성 전자기 강판이 사용되는 전기 기기의 분야에 관하여, 냉난방 기기의 모터, 전기 자동차용의 구동 모터 등에 가일층의 소비 전력의 저감이 요구되고 있다. 또한, 모터 구동의 제어로서, 전류의 ON-OFF 제어를 대신해서, 인버터에 의한 고조파가 중첩된 PWM(펄스폭 변조:pulse width modulation) 파형 제어가 주류가 되고 있다. 이 때문에, 무방향성 전자기 강판에는, 우수한 고주파 특성이 요구되어지고 있다.
종래에, 무방향성 전자기 강판의 고주파 철손을 개선할 목적으로, Si, Al 및 Cr의 함유량을 증가시켜서 고유 저항을 상승시키는 것, 및 무방향성 전자기 강판의 두께를 최대한 얇게 하는 것이 행해지고 있다. 이것들에 따르면, 와전류손을 저감할 수 있다.
그러나, Cr이 함유되어 있는 무방향성 전자기 강판에서는, 제조 과정, 제조후의 가공 과정 등에 있어서, Cr계 탄화물이 석출하고, 철손이 상승해 열화되어 버린다. 제조 과정의 어닐링중에 Cr계 탄화물이 석출하는 일이 있다. 또한, 무방향성 전자기 강판을 사용하는 고객에 있어서, 펀칭 오일의 연소 소실, 분할 코어를 제조하기 위한 수축 끼워맞춤, 변형제거 어닐링 등이 행해지는 경우가 있다. 이들의 가공 등은 200℃ 내지 750℃ 정도의 비교적 낮은 온도에서 행해지고, 그 때에 결정립계에 Cr계 탄화물이 석출하는 일이 있다.
따라서, Cr이 함유되어 있는 무방향성 전자기 강판에 있어서의 Cr계 탄화물의 석출을 억제하기 위해서, Mo를 함유시키는 기술이 제안되어 있다(특허문헌 1). 그러나, 이 기술에서는, 고가인 Mo의 함유량이 0.05질량% 이상으로 되어 있어, 재료 비용이 현저하게 상승해 버린다.
일본 특허 출원 공개 제2002-294417호 공보 일본 특허 출원 공개 제2007-162062호 공보 일본 특허 출원 공개 제평6-108149호 공보 일본 특허 출원 공개 제2002-241907호 공보 일본 특허 출원 공표 제2007-516345호 공보
본 발명은 비용의 상승을 억제하면서, 보다 한층 고주파 특성을 양호하게 할 수 있는 무방향성 전자기 강판을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 요지는 이하와 같다.
(1) Cr:0.3질량%~5.3질량%,
Si:1.5질량%~4질량%,
Al:0.4질량%~3질량%, 및
W:0.0003질량%~0.01질량%을 함유하고,
C 함유량이 0.006질량% 이하이며,
Mn 함유량이 1.5질량% 이하이며,
S 함유량이 0.003질량% 이하이며,
N 함유량이 0.003질량% 이하이며,
잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자기 강판.
(2) 또한,
Mo:0.001질량%~0.03질량%,
Ti:0.0005질량%~0.007질량%, 및
Nb:0.0002질량%~0.004질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는 (1)에 기재된 무방향성 전자기 강판.
(3) 또한,
V:0.0005질량%~0.005질량%,
Zr:0.0003질량%~0.003질량%,
Cu:0.001질량%~0.2질량%,
Sn:0.001질량%~0.2질량%,
Ni:0.001질량%~0.2질량%,
Sb:0.001질량%~0.2질량%,
희토류 원소:0.0002질량%~0.004질량%, 및
Ca:0.0005질량%~0.006질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는 (1) 또는 (2)에 기재된 무방향성 전자기 강판.
본 발명에 따르면, Cr이 함유되어 있어도, 적절한 양의 W가 함유되어 있기 때문에, 취화를 회피하면서 고유 저항을 증대시킬 수 있는 동시에, 저비용으로 Cr계 탄화물의 석출 및 자기 시효를 억제해서 고주파 특성을 향상시킬 수 있다.
Cr은 Si 및 Al과 마찬가지로, 무방향성 전자기 강판의 고유 저항을 증대시킨다. 또한, Cr은 Si 및 Al과는 달리, 무방향성 전자기 강판을 취화시키기 어렵다. 그 한편으로, Cr이 포함되는 무방향성 전자기 강판, 특히 Cr 함유량이 0.3질량% 이상의 무방향성 전자기 강판에서는, 200℃ 내지 700℃ 정도의 온도에서 Cr계 탄화물이 석출하기 쉽다. Cr계 탄화물은 결정립계에 박편 형상으로 석출하여, 자벽 이동의 방해가 된다. 이 때문에, 특히 400 ㎐ 이상의 고주파 철손을 현저하게 열화시킨다. Cr계 탄화물은, 750℃ 이상의 고온에서는 석출하지 않고, 200℃ 내지 700℃ 정도의 저온에서 석출한다.
따라서, 본 발명자들은 (Cr, Fe)7C3 등의 Cr계 탄화물의 석출을 억제하는 기술에 대해서 예의 검토를 행했다. 이 결과, Cr 이외에 W가 포함되어 있는 무방향성 전자기 강판에서는, W와 Cr의 상호 작용에 의해, Cr계 탄화물의 석출이 억제되어, 철손의 열화가 억제되는 것이 판명되었다. 이 이유는 현 시점에서는 명확하지는 않지만, Cr계 탄화물의 석출 거동에 탄화물 형성 원소인 W가 유효하게 작용하기 때문이라고 생각된다. 또한, Cr 및 W 이외에, Mo, Ti 및/또는 Nb가 함유되어 있으면, 이들 원소와 Cr의 상호 작용에 의해, Cr계 탄화물의 석출이 더 한층 억제되는 것도 판명되었다. 이 이유도 현 시점에서는 명확하지는 않지만, Cr계 탄화물의 석출 거동에, 탄화물 형성 원소인 Mo, Ti 및/ 또는 Nb가 유효하게 작용하기 때문이라고 생각된다.
또한, 상세한 것은 후술하지만, Cr 함유량이 낮은 무방향성 전자기 강판에 W가 함유되어 있으면, W계 탄화물이 석출해 버려, 800℃ 내지 1100℃ 정도의 온도에서의 재결정 어닐링이 행해져도, 결정의 성장이 저해되어서 원하는 사이즈의 결정립을 얻을 수 없다. Mo, Ti 및 Nb에 대해서도 동일하다. 따라서, Cr 함유량은 소정의 값 이상인 것이 중요하다. 또한, 상기와 같이, Cr계 탄화물이 석출하는 온도는 낮기 때문에, 800℃ 내지 1100℃ 정도의 온도에서의 재결정 어닐링에서는, Cr계 탄화물은 석출하지 않는다. 따라서, 결정립의 성장은 Cr계 탄화물에 의해서는 저해되기 어렵다.
또한, 본 발명자들은, 적당량의 Cr 및 W가 포함되어 있는 무방향성 전자기 강판에서는, 예를 들어 200℃ 이하에서의 소위 자기 시효, 즉 Fe3C(시멘타이트)의 석출도 억제되는 것을 발견했다. 본 발명자들은 또한 적당량의 Mo, Ti 및/ 또는 Nb이 함유되어 있으면, Fe3C의 석출이 더 한층 억제되는 것도 발견했다. 이 자기 시효는, 모터의 회전중의 온도 상승에 따라 서서히 철손이 열화되는 현상으로, 미리 자기 시효가 발생되기 어렵게 해 두는 것이 매우 바람직하다.
이하, 본 발명의 실시형태에 대해서 더욱 상세하게 설명한다.
본 실시형태에 관한 무방향성 전자기 강판은, Cr:0.3질량%~5.3질량%, Si:1.5질량%~4질량%, Al:0.4질량%~3질량%, 및 W:0.0003질량%~0.01질량%을 함유한다. 또한, C 함유량이 0.006질량% 이하이며, Mn 함유량이 1.5질량% 이하이며, S 함유량이 0.003질량% 이하이며, N 함유량이 0.003질량% 이하이다. 그리고, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다.
C 함유량이 0.006질량% 초과이면, 적당량의 W 등이 함유되어 있어도 Cr계 탄화물의 석출을 충분히 억제하는 것은 곤란하다. 그리고, 석출된 Cr계 탄화물의 영향에 의해 고주파 특성, 특히 저온에서의 고주파 특성이 열화된다. 또한, C는 자기 시효의 원인도 된다. 따라서, C 함유량은 0.006질량% 이하로 한다. 한편, 공업적으로 C 함유량을 0.0005질량% 미만까지 저하시키기 위해서는, 엄청난 비용을 필요로 한다. 따라서, C 함유량은 0.0005질량% 이상인 것이 바람직하다.
Cr은 취화를 회피하면서 무방향성 전자기 강판의 고유 저항을 증대시킨다. Cr 함유량이 0.3질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻는 것이 곤란하다. 또한, Cr 함유량이 0.3질량% 미만이면, W 등의 탄화물이 석출하기 쉬워져, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해되기 쉬워진다. 한편, Cr 함유량이 5.3질량% 초과이면, 적당량의 W 등이 함유되어 있어도 Cr계 탄화물의 석출을 충분히 억제하는 것이 곤란하다. 그리고, 석출된 Cr계 탄화물의 영향에 의해 고주파 특성, 특히 저온에서의 고주파 특성이 열화된다. 따라서, Cr 함유량은 0.3질량%~5.3질량%로 한다. 또한, 상기의 효과를 충분히 얻기 위해서, Cr 함유량은 0.5질량% 이상인 것이 바람직하고, 1.6질량% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, Cr계 탄화물의 석출을 저감하기 위해서, Cr 함유량은 5.0질량% 이하인 것이 바람직하고, 2.5질량% 이하인 것이 보다 바람직하고, 2.1질량% 이하인 것이 더 한층 바람직하다.
Si는 고유 저항을 증대시켜서 고주파 철손을 개선한다. Si 함유량이 1.5질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻는 것이 곤란하다. 한편, Si 함유량이 4질량% 초과이면, 취화에 의해 냉간 가공이 곤란해진다. 따라서, Si 함유량은 1.5질량%~4질량%로 한다. 또한, 고주파 철손을 더 한층 저하시키기 위해서, Si 함유량은 2질량% 초과인 것이 바람직하다.
Al은 고유 저항을 증대시켜서 고주파 철손을 개선한다. Al 함유량이 0.4질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻는 것이 곤란하다. 한편, Al 함유량이 3질량% 초과이면, 취화에 의해 냉간 가공이 곤란해진다. 또한, Al 함유량이 높을수록, 자속 밀도가 저하해서 열화하는 경향이 있다. 따라서, Al 함유량은 0.4질량%~3질량%로 한다.
Mn 함유량이 1.5질량% 초과이면, 취성이 현저해진다. 따라서, Mn 함유량은 1.5 질량 이하로 한다. 그 한편, Mn 함유량이 0.05질량% 이상이면 고유 저항을 효과적으로 증대시켜서 철손을 감소시킨다. 따라서, Mn 함유량은 0.05질량% 이상인 것이 바람직하다.
S 함유량이 0.003질량% 초과이면, MnS 등의 황화물의 형성이 현저해지고, 이것에 따라 자벽의 이동이 저해되어서 자기 특성이 열화된다. 따라서, S 함유량은 0.003질량% 이하로 한다. 한편, 공업적으로 S 함유량을 0.0002질량% 미만까지 저하시키기 위해서는, 엄청난 비용을 필요로 한다. 따라서, S 함유량은 0.0002질량% 이상인 것이 바람직하다.
N 함유량이 0.003질량% 초과이면, 질화물의 형성이 현저해지고, 이것에 따라 자기 특성이 열화한다. 또한, N 함유량이 0.003질량% 초과이면, 강의 주조시에 블리스터(blister)로 불리는 부풀음 형상의 표면 결함이 발생하는 경우가 있다. 따라서, N 함유량은 0.003질량% 이하로 한다. 한편, 공업적으로 N 함유량을 0.0004질량% 미만까지 저하시키기 위해서는, 엄청난 비용을 필요로 한다. 따라서, N 함유량은 0.0004질량% 이상인 것이 바람직하다.
W는 C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. W는 자기 시효를 억제할 수도 있다. W 함유량이 0.0003질량% 미만이면, 이들의 효과를 충분히 얻는 것이 곤란해, 많은 Cr계 탄화물이 입계 등으로 석출된다. 한편, W 함유량이 0.01질량% 초과이면, W계 탄화물의 양이 과잉으로 되어서 자성이 저하한다. 따라서, W 함유량은 0.0003질량%~0.01질량%로 한다. Cr계 탄화물의 석출을 더 한층 억제하기 위해서, W 함유량은 0.0005질량% 이상인 것이 바람직하다. 또한, W 함유량이 0.005질량%이면 충분히 Cr계 탄화물의 석출을 억제할 수 있기 때문에, 비용의 면으로부터 W 함유량은 0.005질량% 이하인 것이 바람직하다. 또한, Si 함유량이 2질량% 이하의 무방향성 전자기 강판에 있어서, Cr 함유량이 0.3질량% 미만이면, W계 탄화물의 석출에 따라 결정립의 성장이 저해되어서 자성이 저하한다. 따라서, Si 함유량이 2질량% 이하의 무방향성 전자기 강판에 W를 함유시킬 경우에는, Cr 함유량이 0.3질량% 이상인 것이 중요하다.
이와 같은 본 실시형태에 관한 무방향성 전자기 강판에 따르면, Cr이 함유되어 있어도, 적절한 양의 W가 함유되어 있기 때문에, 취화를 회피하면서 고유 저항을 증대시킬 수 있는 동시에, 저비용으로 Cr계 탄화물의 석출 및 자기 시효를 억제해서 고주파 특성을 향상시킬 수 있다. 따라서, 본 실시형태는 고주파 용도에 적합하다.
Cr을 거의 함유하지 않는 저 Si계의 무방향성 전자기 강판에서는, W계 탄화물의 석출에 수반하는 결정립의 성장이 저해되지만, 본 실시형태에서는, 0.3질량% 이상의 Cr이 함유되어 있기 때문에, W계 탄화물이 매우 석출하기 어렵다. 이 때문에, W를 적극적으로 활용함으로써, Cr계 탄화물의 석출을 억제해서 자기 특성을 개선할 수 있다.
또한, 본 실시형태에 관한 무방향성 전자기 강판은 Mo:0.001질량%~0.03질량%, Ti:0.0005질량%~0.007질량%, 및 Nb:0.0002질량%~0.004질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 더 함유하는 것이 바람직하다.
Mo는, W와 마찬가지로, C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. Mo도 자기 시효를 억제할 수 있다. Mo 함유량이 0.001질량% 미만이면, 이들의 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, Mo 함유량이 0.03질량% 초과이면, Mo계 탄화물의 양이 과잉으로 되어서 자성이 저하한다. 따라서, Mo 함유량은 0.001질량%~0.03질량%인 것이 바람직하다. Cr계 탄화물의 석출을 더 한층 억제하기 위해서, Mo 함유량은 0.002질량% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, Mo 함유량이 0.02질량%이면 충분히 Cr계 탄화물의 석출을 억제할 수 있기 때문에, 비용의 면으로부터 Mo 함유량은 0.02질량% 이하인 것이 보다 바람직하다.
Ti도, W와 마찬가지로, C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. Ti도 자기 시효를 억제할 수 있다. Ti 함유량이 0.0005질량% 미만이면, 이들의 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, Ti 함유량이 0.007질량% 초과이면, Ti계 탄화물의 양이 과잉으로 되어서 자성이 저하한다. 따라서, Ti 함유량은 0.0005질량%~0.007질량%인 것이 바람직하다. Cr계 탄화물의 석출을 더 한층 억제하기 위해서, Ti 함유량은 0.0007질량% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, Ti계 탄화물의 과잉 석출을 억제하기 위해서, Ti 함유량은 0.005질량% 이하인 것이 보다 바람직하다.
Nb도, W와 마찬가지로, C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. Nb도 자기 시효를 억제할 수 있다. Nb 함유량이 0.0002질량% 미만이면, 이들의 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, Nb 함유량이 0.004질량% 초과이면, Nb계 탄화물의 양이 과잉으로 되고, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해된다. 따라서, Nb 함유량은 0.0002질량%~0.004질량%인 것이 바람직하다. Cr계 탄화물의 석출을 더 한층 억제하기 위해서, Nb 함유량은 0.0003질량% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, Nb계 탄화물의 과잉 석출을 억제하기 위해서, Nb 함유량은 0.0035질량% 이하인 것이 보다 바람직하다.
또한, 상기와 같이, Mo, Ti 및 Nb는 W와 마찬가지의 작용을 나타내지만, W는 Mo, Ti 및 Nb 보다도 효과적이다. 또한, 상기의 범위의 Mo, Ti 및/또는 Nb가 함유되어 있으면, 이들 모두가 포함되어 있지 않은 경우와 비교하여, W계 탄화물에 의한 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장의 저해가 더 한층 발생하기 어려워진다. 따라서, Mo, Ti 및 Nb로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종이 함유되어 있는 것이 바람직하고, 이들 3종의 원소 모두가 함유되어 있는 것이 특히 바람직하다. W 이외에 Mo, Ti 및/또는 Nb가 함유되어 있을 경우에, 특히 효과적으로 Cr계 탄화물의 석출 및 시멘타이트의 석출(자기 시효)이 억제되기 때문이다.
또한, 본 실시형태에 관한 무방향성 전자기 강판에, V:0.0005질량%~0.005질량%, Zr:0.0002질량%~0.003질량%, Cu:0.001질량%~0.2질량%, Sn:0.001질량%~0.2질량%, Ni:0.001질량%~0.2질량%, Sb:0.001질량%~0.2질량%, REM(희토류 원소):0.0002질량%~0.004질량%, 및 Ca:0.0005질량%~0.006질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종이 함유되어서 있어도 된다.
V도, W와 마찬가지로, C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. V 함유량이 0.0005질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, V 함유량이 0.005질량% 초과라도, 함유량에 걸맞는 효과를 얻을 수 없고, 비용의 상승이 현저해진다. 또한, V계 탄화물의 양이 과잉으로 되어, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해되는 경우가 있다. 따라서, V 함유량은 0.0005질량%~0.005질량%인 것이 바람직하다.
Zr도, W와 마찬가지로, C와 반응해서 탄화물을 형성하고, Cr계 탄화물의 석출을 억제한다. Zr 함유량이 0.0002질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, Zr 함유량이 0.003질량% 초과라도, 함유량에 걸맞는 효과를 얻을 수 없고, 비용의 상승이 현저해진다. 또한, Zr계 탄화물의 양이 과잉으로 되어, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해되는 경우가 있다. 따라서, Zr 함유량은 0.0002질량%~0.003질량%인 것이 바람직하다.
Cu, Sn, Ni 및 Sb는 집합 조직을 개선한다. 이들 원소의 각각에 관하여, 함유량이 0.001질량% 미만이면, 이 효과를 충분히 얻기 어렵고, 함유량이 0.2질량% 초과이면, 비용이 증대한다. 따라서, Cu, Sn, Ni 및 Sb의 함유량은 각각 0.001질량%~0.2질량%인 것이 바람직하다.
REM 및 Ca는 조대한 옥시 설파이드를 형성해서 S를 무해화한다. REM 함유량이 0.0002질량% 미만일 경우 및 Ca 함유량이 0.0005질량% 미만일 경우, 이 효과를 충분히 얻기 어렵다. 한편, REM 함유량이 0.004질량% 초과의 경우 및 Ca 함유량이 0.006질량% 초과의 경우, 비용이 증대한다. 따라서, REM 함유량은 0.0002질량%~0.004질량%인 것이 바람직하고, Ca 함유량은 0.0005질량%~0.006질량%인 것이 바람직하다.
이와 같이, V 및/또는 Zr도 함유되어 있으면, Cr계 탄화물의 석출을 더 억제할 수 있고, 예를 들어 750℃ 이하의 저온에서의 자기 시효를 더 한층 억제할 수 있다. 또한, 이들 W, Mo, Ti, Nb, V, Zr 등은 용강으로의 첨가 등에 의해 무방향성 전자기 강판에 함유시킬 수 있다. 이 때문에, 이러한 무방향성 전자기 강판을 공업적으로 생산하는 것도 충분히 가능하다.
다음에, 무방향성 전자기 강판을 제조하는 방법에 대해서 설명한다.
우선, 통상의 방법으로, 성분을 조정함으로써, 상기의 조성의 용강을 제작하고, 이 용강으로부터 주조편(슬래브)을 제작하고, 슬래브 가열을 행하고, 열간 압연을 행한다. 슬래브 가열의 온도는 특별히 제한하지 않지만, 미세 석출물의 형성을 억제하기 위해서, 예를 들어 950℃ 내지 1230℃ 정도의 낮은 온도인 것이 바람직하다. 열간 압연에 의해 얻을 수 있는 열연판의 두께는 특별히 제한하지 않지만, 예를 들어 0.8㎜ 내지 3.0㎜ 정도로 한다.
계속해서, 열연판의 어닐링(열연판 어닐링)을 필요에 따라서 행한다. 열연판 어닐링을 행함으로써, 자속 밀도를 향상시키고, 히스테리시스손을 저감할 수 있다. 열연판 어닐링의 온도는 특별히 제한하지 않지만, 예를 들어 800℃ 내지 1100℃ 정도로 하는 것이 바람직하다.
그 후, 냉간 압연을 행한다. 냉간 압연에 의해 얻어지는 냉연판의 두께는 특별히 제한하지 않지만, 보다 높은 고주파 자기 특성을 얻기 위해서, 예를 들어 0.1㎜ 내지 0.35㎜ 정도의 얇은 두께인 것이 바람직하다. 냉연판의 두께를 0.35㎜ 초과로하면, 와전류손이 커져서 고주파 철손이 열화되기 쉽다. 또한, 냉연판의 두께를 0.1㎜ 미만으로 하면, 생산성이 저하되기 쉽다.
냉간 압연후에는, 냉연판의 탈지를 행하고, 재결정 어닐링을 행함으로써, 결정립을 성장시킨다. 재결정 어닐링에서는, 예를 들어 연속 어닐링을 행한다. 어닐링 온도는 특별히 제한하지 않지만, 예를 들어 800℃ 내지 1100℃ 정도로 한다. 재결정 어닐링후의 결정립의 입경은 30㎛ 내지 120㎛ 정도인 것이 바람직하다. 또한, 본 실시형태에서는, 재결정 어닐링의 결과, 강판의 전체면이 페라이트 단상의 재결정 조직으로 되어 있는 것이 바람직하다.
계속해서, 소정의 도포액의 도포 및 베이킹을 행함으로써, 절연 피막을 형성하는 절연 피막으로서는, 예를 들어 유기 절연 피막, 무기 절연 피막, 또는 무기 물질 및 유기 물질을 포함하는 혼합 절연 피막을 형성한다.
이와 같이 하여 무방향성 전자기 강판을 제조할 수 있다.
제조된 무방향성 전자기 강판은, 예를 들면 출하되어, 고객에 있어서 가공된다. 이 가공에서는, 예를 들어, 철심용 형상으로의 펀칭, 적층, 수축 끼워맞춤, 700℃ 내지 800℃ 정도에서의 변형제거 어닐링 등이 행해진다. 이들 일련의 가공에 의해, 모터의 코어를 형성할 수 있다. 또한, 적층후의 변형제거 어닐링이 행해지지 않는 무방향성 전자기 강판은 프로프로세스재로 불리는 경우가 있고, 변형제거 어닐링이 행해지는 무방향성 전자기 강판은 세미프로세스재로 불리는 경우가 있다.
실시예
다음에, 본 발명자들이 행한 실험에 대해서 설명한다. 이들의 실험에 있어서의 조건 등은 본 발명의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위해서 채용한 예이며, 본 발명은 이것들의 예에 한정되는 것은 아니다.
우선, 실험실의 진공 노를 사용하여, 표 1 및 표 2에 나타내는 성분을 함유하고, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 용강을 제작하고, 이 용강의 주조를 행해서 소강재(素鋼材)를 얻었다. 표 1중에서 굵은선으로 둘러싸여 있는 수치는 당해 수치가 본 발명에서 규정하는 범위로부터 벗어나 있는 것을 나타낸다. 계속해서, 소강재의 열간 압연을 행하여, 두께가 2㎜의 열연판을 얻었다. 그 후, 1000℃에서 1분간, N2 가스 분위기 중에서 열연판 어닐링을 행했다. 계속해서, 산세 및 냉간 압연을 행하여, 두께가 0.30㎜의 냉연판을 얻었다. 계속해서, 50%의 H2 가스 및 50% N2 가스의 혼합 가스 분위기 중에서 재결정 어닐링을 행했다. 이 재결정 어닐링에서는, 1000℃에서 30초간의 균열 처리를 행했다. 그 후, 재결정 어닐링후의 강판으로부터 1변의 길이가 100㎜인 시료를 펀칭했다.
[표 1]
Figure pct00001

[표 2]
Figure pct00002
그리고, 각 시료에 대해서 철손 및 자속 밀도를 측정했다. 철손으로서는, 주파수가 400㎐, 최대 자속 밀도가 1.0T의 조건하에서의 철손(W10/400)을 측정했다. 또한, 압연 방향으로 자화했을 때의 값과 이것에 수직인 방향(판폭 방향)으로 자화했을 때의 값의 평균값을 산출했다. 또한, 자속 밀도로서는, 주파수가 50㎐, 최대자화력이 5000A/m의 조건하에서의 자속 밀도(B50)를 측정했다. 이들의 결과를 표 3의 "열처리전"의 란에 나타낸다.
철손 및 자속 밀도의 측정후, 450℃에서 2시간, N2 가스 분위기 중으로 어닐링을 행했다. 그리고, 다시 각 시료에 대해서 철손 및 자속 밀도를 측정했다. 이 결과를 표 3의 "열처리후"의 란에 나타낸다.
[표 3]
Figure pct00003
표 3에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 범위에 속하는 시료 No.1 내지 No.2, No.6 내지 No.8, No.12 내지 No.15, No.17 내지 No.21, No.24 내지 No.27, No.29 내지 No.32, No.34 내지 No.37, No.39 내지 No.43 및 No.45 내지 No.50에서는, 열처리 전후에 있어서, 낮은 철손을 얻을 수 있었다. 즉, 열처리전에 있어서는, 충분한 크기의 결정립이 얻어졌기 때문에 낮은 철손을 얻을 수 있고, 열처리후에 있어서는, Cr계 탄화물의 석출 등의 억제에 의해 낮은 철손을 유지할 수 있었다. 또한, 시료 No.43과 시료 No.45 내지 No.50의 비교의 결과로부터, Cu, Sn, Ni, Sb, REM 및 Ca로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종이 함유되어 있을 경우에, 자속 밀도가 향상하는 것이 명확해졌다.
한편, 시료 No.3 내지 No.4에서는, C 함유량이 지나치게 높기 때문에, 열처리에 수반해 다량의 탄화물이 석출되고, 철손의 열화가 현저했다. 시료 No.5에서는, Cr 함유량이 지나치게 낮기 때문에, 철손이 컸다. 시료 No.9 내지 No.10에서는, Cr 함유량이 지나치게 높기 때문에, 열처리에 수반해 다량인 Cr계 탄화물이 석출하고, 철손의 열화가 현저했다. 시료 No.11에서는, W 함유량이 지나치게 낮기 때문에, 열처리에 수반해 다량의 Cr계 탄화물이 석출되고, 철손의 열화가 현저했다. 시료 No.16에서는, W 함유량이 지나치게 높기 때문에, 철손이 컸다. 시료 No.22 내지 No.23에서는, Mo 함유량이 지나치게 높기 때문에, 철손이 컸다. 시료 No.28에서는, Ti 함유량이 지나치게 높기 때문에, 철손이 컸다. 시료 No.33에서는, Nb 함유량이 지나치게 높기 때문에, 철손이 컸다. 시료 No.38에서는, V 함유량이 지나치게 높기 때문에, V계 탄화물이 과잉으로 석출하고, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해되어, V 이외의 성분이 동등한 시료 No.34 내지 No.37보다도 철손이 높아져 버렸다. 시료 No.44에서는, Zr 함유량이 지나치게 높기 때문에, Zr계 탄화물이 과잉으로 석출하고, 재결정 어닐링에 있어서의 결정립의 성장이 저해되어, Zr 이외의 성분이 동등한 시료 No.39 내지 No.43보다도 철손이 높아져 버렸다. 또한, 시료 No.38 및 No.44의 철손 그것 자체는 일부의 본 발명예보다도 낮게 되어 있지만, 함유량에 걸맞는 정도의 효과는 얻어지고 있지 않고, 비용의 상승이 현저하다.
또한, 표 3에 나타내는 바와 같이, W 함유량만이 상이한 시료 No.11 내지 No.16의 사이에서는, W 함유량이 본 발명 범위의 하한 미만의 시료 No.11에 있어서, 열처리에 수반하는 철손의 열화가 현저했다. 이것으로부터, W가 열처리에 수반하는 철손의 열화를 억제하고 있는 것이 명백하다. 또한, W 함유량이 낮은 시료 No.30 내지 No.32에 있어서도, 적당량의 Mo, Ti 및 Nb가 함유되어 있었기 때문, 열처리에 수반되는 철손의 열화가 대부분 억제되었다. 이것으로부터, 소정량의 Mo, Ti 및 Nb가 함유되어 있으면, 특히 효과가 큰 것이 명백하다. 또한, 시료 No.34 내지 No.37 및 No.39 내지 No.43에서는, 적당량의 V 및 Zr이 포함되어 있었기 때문에, 철손이 특히 낮았다.
본 발명은, 예를 들어 전자 강판 제조 산업 및 전자 강판 이용 산업에 있어서 이용할 수 있다.

Claims (4)

  1. Cr:0.3질량%~5.3질량%,
    Si:1.5질량%~4질량%,
    Al:0.4질량%~3질량%, 및
    W :0.0003질량%~0.01질량%을 함유하고,
    C 함유량이 0.006질량% 이하이며,
    Mn 함유량이 1.5질량% 이하이며,
    S 함유량이 0.003질량% 이하이며,
    N 함유량이 0.003질량% 이하이며,
    잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물로부터 이루어지는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전자기 강판.
  2. 제1항에 있어서, 또한,
    Mo:0.001질량%~0.03질량%,
    Ti:0.0005질량%~0.007질량%, 및
    Nb:0.0002질량%~0.004질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전자기 강판.
  3. 제1항에 있어서, 또한,
    V :0.0005질량%~0.005질량%,
    Zr:0.0003질량%~0.003질량%,
    Cu:0.001질량%~0.2질량%,
    Sn:0.001질량%~0.2질량%,
    Ni:0.001질량%~0.2질량%,
    Sb:0.001질량%~0.2질량%,
    희토류 원소:0.0002질량%~0.004질량%, 및
    Ca:0.0005질량%~0.006질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전자기 강판.
  4. 제2항에 있어서, 또한,
    V :0.0005질량%~0.005질량%,
    Zr:0.0003질량%~0.003질량%,
    Cu:0.001질량%~0.2질량%,
    Sn:0.001질량%~0.2질량%,
    Ni:0.001질량%~0.2질량%,
    Sb:0.001질량%~0.2질량%,
    희토류 원소:0.0002질량%~0.004질량%, 및
    Ca:0.0005질량%~0.006질량%로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 함유하는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전자기 강판.
KR1020127021514A 2010-02-25 2011-02-21 무방향성 전자기 강판 KR101302895B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JPJP-P-2010-039867 2010-02-25
JP2010039867 2010-02-25
PCT/JP2011/053676 WO2011105327A1 (ja) 2010-02-25 2011-02-21 無方向性電磁鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20120099533A true KR20120099533A (ko) 2012-09-10
KR101302895B1 KR101302895B1 (ko) 2013-09-06

Family

ID=44506735

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020127021514A KR101302895B1 (ko) 2010-02-25 2011-02-21 무방향성 전자기 강판

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8591671B2 (ko)
EP (1) EP2540853B1 (ko)
JP (1) JP4860783B2 (ko)
KR (1) KR101302895B1 (ko)
CN (1) CN102753718A (ko)
BR (1) BR112012021177B1 (ko)
TW (1) TWI398530B (ko)
WO (1) WO2011105327A1 (ko)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2762591B1 (en) * 2011-09-27 2020-02-26 JFE Steel Corporation Non-grain oriented electrical steel
TWI468533B (zh) * 2012-05-31 2015-01-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Non - directional electromagnetic steel plate
JP2014177684A (ja) * 2013-03-15 2014-09-25 Jfe Steel Corp 高周波鉄損特性に優れる無方向性電磁鋼板
CN104152800A (zh) * 2014-08-07 2014-11-19 河北钢铁股份有限公司 低磁各向异性无取向硅钢板及其制备工艺
CR20170156A (es) * 2014-10-20 2017-09-22 Arcelormittal Método de producción de hojalata conteniendo una lámina de acero de silicio de grano no orientado, lámina de acero obtenida y uso de esta.
BR112017021976B1 (pt) * 2015-04-27 2021-12-28 Nippon Steel Corporation Chapa de aço magnético não orientado
JP6210182B1 (ja) 2015-12-28 2017-10-11 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板および無方向性電磁鋼板の製造方法
KR101892231B1 (ko) 2016-12-19 2018-08-27 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
TWI707959B (zh) * 2018-11-02 2020-10-21 日商日本製鐵股份有限公司 無方向性電磁鋼板

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0293043A (ja) * 1988-09-30 1990-04-03 Nkk Corp プラスチック成形用工具鋼
JPH06108149A (ja) * 1992-09-29 1994-04-19 Nippon Steel Corp 需要家焼鈍後の鉄損が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法
US5783143A (en) * 1994-02-18 1998-07-21 Handa; Takuo Alloy steel resistant to molten zinc
JP4018790B2 (ja) 1998-02-10 2007-12-05 新日本製鐵株式会社 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4068731B2 (ja) * 1998-10-07 2008-03-26 新日本製鐵株式会社 高級無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4288811B2 (ja) * 2000-01-20 2009-07-01 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3488173B2 (ja) * 2000-04-04 2004-01-19 新日本製鐵株式会社 耐リジング性に優れるＣｒ含有薄鋼板およびその製造方法
JP2002212689A (ja) * 2001-01-22 2002-07-31 Nkk Corp 電磁鋼板
WO2001098550A1 (fr) * 2000-06-19 2001-12-27 Nkk Corporation Feuille d'acier electromagnetique non orientee et son procede de production
JP4622162B2 (ja) * 2000-06-19 2011-02-02 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP2002212688A (ja) * 2001-01-22 2002-07-31 Nkk Corp 無方向性電磁鋼板
JP2002241907A (ja) 2001-02-19 2002-08-28 Kawasaki Steel Corp 高周波磁気特性及び打ち抜き加工性に優れる無方向性電磁鋼板
JP4613436B2 (ja) 2001-04-02 2011-01-19 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4852804B2 (ja) * 2001-07-13 2012-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP3835227B2 (ja) 2001-09-21 2006-10-18 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法
JP3952762B2 (ja) * 2001-12-11 2007-08-01 Ｊｆｅスチール株式会社 鉄損およびかしめ性に優れた無方向性電磁鋼板
JP2003247052A (ja) * 2001-12-19 2003-09-05 Jfe Steel Kk 高周波特性に優れた無方向性電磁鋼板
JP3947964B2 (ja) * 2002-02-26 2007-07-25 Ｊｆｅスチール株式会社 歪取り焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
ES2737983T3 (es) * 2002-12-24 2020-01-17 Jfe Steel Corp Chapa de acero electromagnético no orientado de Fe-Cr-Si y proceso para producir la misma
US20050000596A1 (en) 2003-05-14 2005-01-06 Ak Properties Inc. Method for production of non-oriented electrical steel strip
KR100912974B1 (ko) 2004-11-04 2009-08-20 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 저철손 무방향성 전자기 강판
KR100973627B1 (ko) * 2005-07-07 2010-08-02 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
JP4415932B2 (ja) 2005-12-13 2010-02-17 住友金属工業株式会社 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法
JPWO2007144964A1 (ja) 2006-06-16 2009-10-29 新日本製鐵株式会社 高強度電磁鋼板およびその製造方法
JP4510911B2 (ja) * 2008-07-24 2010-07-28 新日本製鐵株式会社 高周波用無方向性電磁鋼鋳片の製造方法
CN101603145B (zh) * 2009-07-28 2011-12-07 首钢总公司 一种高效电机用无取向电工钢的制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR101302895B1 (ko) 2013-09-06
CN102753718A (zh) 2012-10-24
EP2540853A1 (en) 2013-01-02
US20120321502A1 (en) 2012-12-20
JP4860783B2 (ja) 2012-01-25
BR112012021177B1 (pt) 2018-06-05
EP2540853B1 (en) 2015-05-27
JPWO2011105327A1 (ja) 2013-06-20
WO2011105327A1 (ja) 2011-09-01
TWI398530B (zh) 2013-06-11
US8591671B2 (en) 2013-11-26
EP2540853A4 (en) 2013-10-30
BR112012021177A2 (pt) 2016-05-17
TW201139699A (en) 2011-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101302895B1 (ko) 무방향성 전자기 강판
EP3037565B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and motor
KR101682284B1 (ko) 무방향성 전기 강판
RU2536711C1 (ru) Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления
JP6913683B2 (ja) 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
KR101259233B1 (ko) 고주파 철손이 낮은 무방향성 전자기 강판 및 그 제조 방법
KR20180087374A (ko) 무방향성 전기 강판, 및 무방향성 전기 강판의 제조 방법
JP5429411B1 (ja) 無方向性電磁鋼板
JP5360336B1 (ja) 無方向性電磁鋼板
CN111511948A (zh) 无取向电工钢板及其制造方法
TWI551694B (zh) 高頻率鐵損特性優良的無方向性電磁鋼板
KR20110127271A (ko) 무방향성 전자기 강판 및 그 제조 방법
KR101653142B1 (ko) 무방향성 전기강판 및 그의 제조방법
TWI550104B (zh) 高頻率鐵損特性優良的無方向性電磁鋼板
JP2008127659A (ja) 異方性の小さい無方向性電磁鋼板
CN115135794B (zh) 无取向电工钢板及其制造方法
KR101892231B1 (ko) 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP2022509675A (ja) 磁性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN113166880B (zh) 无取向电工钢板及其制造方法
CN116897218A (zh) 无取向电工钢板及其制造方法
JP4855221B2 (ja) 分割コア用無方向性電磁鋼板
TW201502285A (zh) 無方向性電磁鋼板
WO2019132375A1 (ko) 무방향성 전기장판 및 그 제조방법
JP2002115034A (ja) 無方向性電磁鋼板とその冷延用素材ならびにその製造方法
JP7552952B1 (ja) 打ち抜き加工性に優れる無方向性電磁鋼板

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
AMND Amendment
A302 Request for accelerated examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160727

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170804

Year of fee payment: 5