BG98919A - Метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота - Google Patents
Метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота Download PDFInfo
- Publication number
- BG98919A BG98919A BG98919A BG9891994A BG98919A BG 98919 A BG98919 A BG 98919A BG 98919 A BG98919 A BG 98919A BG 9891994 A BG9891994 A BG 9891994A BG 98919 A BG98919 A BG 98919A
- Authority
- BG
- Bulgaria
- Prior art keywords
- oxidation
- post
- extraction
- precipitate
- oxidation step
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
- C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/48—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by liquid-liquid treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
- C07C63/14—Monocyclic dicarboxylic acids
- C07C63/15—Monocyclic dicarboxylic acids all carboxyl groups bound to carbon atoms of the six-membered aromatic ring
- C07C63/26—1,4 - Benzenedicarboxylic acid
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
Методът може да се използва в химическата промишленост за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване. Той включва (а) етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или газ, съдържащ молекулен кислород, в присъствиена катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един елемент, подбран между никел, хром, цирконий и церий, в нисша алифатна карбонова киселина; и (б) етап на екстракция/постокисление. При втория етап продуктът на окислението кристализира, за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисшаалифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечистванияв разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством катализаторната система при температура с 2 до 800с по-ниска от тази на нагряването. Всеки от двата етапа се провежда веднъж или два пъти.
Description
МЕТОД ЗА ПОЛУЧАВАНЕ НА ИЗОМЕРИ НА БЕНЗОЛДИКАРБОНОВИ КИСЕЛИНИ С ВИСОКА ЧИСТОТА
Област на техниката
Настоящото изобретение се отнася до органичен синтез, в частност, изобретението се отнася до подобрен метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота, включващи терефталова киселина (ТК), изофталова киселина (ИК) и фталова киселина (ФК), които представляват найважните мономери и полупродукти при получаването на пластмаси, химични влакна, филми, лакове и бои в полимерната химия.
Предшестващо състояние на техниката
Терефталовата киселина е полезна като изходен материал за производство на полиестерни филми и влакна и обикновено се получава чрез така наречения SD метод, при който параксилол се окислява с молекулен кислород в присъствие на катализатор , съдържащ тежки метали в разтворител оцетна киселина.
Обаче, тъй като терефталовата киселина, получена по SD метода, съдържа голямо количество (1000-3000 ppm)
4-карбоксиWWIH бензалдехид (означен по-нататък като
4-КБА) тя не е подходяща за изходен материал при производството на полиестерни филми и влакна.
Следователно, предлага се метод, при който терефталовата киселина реагира с метанол до образуване на диметилтере фталат, който лесно се пречиства и след неговото пречиства не, диметилтерефталатът взаимодейства с гликол до получаването на полиестер. Възможен метод, широко чистване на терефталова киселина, включва не на терефталовата киселина във вода при
Чие* използван за преетапи на разтварявисока температура и налягане, обработване на получения разтвор с водород над катализатор благороден метал като паладий с цел да се получи терефталова киселина с висока чистота, която съдържа по-малко от 25 ppm 4-КБА. Обаче, известните методи имат недостатъци; при първия метод, през време на получаването на полиестера, се получава метанол, а за прилагането на втория метод са необходими два отделни завода, за окисляване и за пречистване, тъй като условията на окисление и пречистване, като например, разтворителят, катализаторите и работните условия са различни един от друг.
До сега са предложени няколко метода, при които се из
бягват трудностите при тези конвенционални методи.
Предложени са методи за получаване на терефталова киселина без етап на редукционно пречистване, при което параксилолът се окислява с молекулен кислород в четири последователни етапа в присъствие на катализатор кобалт-манган-бром в оцетна киселина. [US патент 4772748, JP 62-270548А и JP 63-23982В] Съгласно тези методи, параксилолът, през първия етап на окисление се окислява при 180-230°С в продължение на 40-150 минути с конверсия повече от 95%; при втория етап на окисление се окислява при температура по-ниска от тази в първия реакционен съд с 2-30°С в продължение на 20-90 минути; при третия етап на окисление се окислява при 235-290°С в продължение на 10-60 минути; и при последния, четвърти етап на окисление се окислява при 260°С. Тъй като ТК, получена по този метод съдържа 0.027% 4-КБА, тя не може директно да бъде използвана за производство на полиестерни влакна и филми.
Още повече, горният метод има някои недостатъци: а) тъй като високата температура (приблизително 260°С), използвана за окисляване на онечистванията в третия и четвъртия етапи на окислението, предизвиква също така окисление и на оцетната киселина в качеството си на разтворител, методът не е приемлив от технологична и икономическа гледна точка; б) твърде дългото реакционно време в първия етап на окисление намалява ефикасността на метода; и в) съдържанието на 4-КБА в ТК като онечистване е твърде високо (0.027%).
Следователно, недостатъкът на гореописания метод е в това, че ефикасността на метода е относително ниска и се получава ТК с по-ниска чистота в сравнение с конвенционалния метод, при който се прилага етап на редукционно пречистване.
Предлага се и друг метод, при който параксилолът се окислява с молекулен кислород в присъствие на съединения на тежки метали и бромно съединение в оцетна киселина с конверсия по-голяма от 90%, получената смес се раздробява при 14024О°С в атмосфера на молекулен кислород, така че да се намали средния диаметър на частичките на терефталовата киселина с повече от 20% (първи етап на пречистване), последвано от втори етап, при който получената при първия етап на пречист-
ване суспензия се окислява с молекулен кислород при температура с поне 10°С по-висока от тази при предишния етап и между 180 и 300°С [JP 57-212881А]. Методът води до получаване на чиста ТК която може директно да бъде използвана за полимеризация .
Методът изисква, обаче, самостоятелно оборудване за раздробяване на терефталовата киселина, например, бъркалка, въртяща се с висока скорост. Освен това, е трудно да се получи много чиста терефталова киселина, съдържаща по-малко от 0.0025% 4-КБА.
Предлага | се друг метод, при който суровата суспензия, |
получена чрез | течнофазно каталитично окисление на паракси- |
лол, се обработва с молекулен кислород в оцетна киселина и в присъствие на катализатор съставен от съединения на кобалта, мангана, хрома, церия, оловото или техни смеси като количеството на въпросния катализатор е 0.01-5.0 тегл.% спрямо ТК, която ще се пречиства [Germany Pat. 1270030]. Недостатък на метода е този, че докато обработката се извършва при температура 25О°С в продължение на един час, оцетната киселина, както и онечистванията се окисляват.
Следователно, необходимо е да се предложи подобрен метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на ката литично пречистване.
Техническа същност на изобретението
Обект на настоящото изобретение е да се предложи метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване, включващ (а) етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен ки.** слород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; и (б) етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване, като всеки от етапите на споменатото окисление и екстракция/пост-окисление се провеждат веднъж или два пъти, в случай, че един от или двата споменати етапа трябва да бъдат проведени два пъти.
Друг обект на настоящото изобретение е да се предложи метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване, включващ (а) първи етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с мо6 лекулен кислород или с газ съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) втори етап на окисление, при който полученият при първия етап на окисление продукт се окислява отново посредством споменатата катализаторна система; и (в) първи етап на екстракция/постокисление, при който продуктът, получен при втория етап на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване.
Друг обект на настоящото изобретение е да се предложи метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване, включващ (а) първи етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) втори етап на окисление, при който полученият при първия етап на окисление продукт се окислява отново посредством споменатата катализаторна система; и (в) първи етап на екстракция/постокисление, при който продуктът, получен при втория етап на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров
Ί изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване; и (г) втори етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при първия етап на екстракция/пост-окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстра хиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата ката лизаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване.
обект на настоящото изобретение е да се предложи метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване, включващ (а) първи етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с мо лекулен кислород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) първи етап на екстракция/постокисление, при който продуктът, получен при първия етап на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от на8 гряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване; и (в) втори етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при първия етап на екстракция/пост-окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване.
Съгласно метода съгласно изобретението, етапът, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина се провежда веднъж или два пъти и етапът на екстракция/пост-окисление, при който продуктът на окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система, се провежда един път или два пъти, в случай, че, един от или двата споменати етапа трябва да бъдат проведени два пъти.
Методът съгласно настоящото изобретение може да бъде обобщен като Метод при който етапът на окисление се провежда два пъти, а етапът на екстракция/пост-окисление се провежда веднъж, като Метод 2, при който етапът на окисление се провежда два пъти, а етапът на екстракция/пост-окисление се провежда два пъти и като Метод 3, при който етапът на окисление се провежда веднъж, а етапът на екстракция/ постокисление се провежда два пъти.
Използваният тук термин етап на екстракция/пост-окисление означава, че методът, който се състои от етап на екстракция, при който продуктът, получен при първия или втория етап на окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя и етап на оки-
сление, при | който утайката, получена при етапа на екстракция |
се окислява | посредством катализаторна система. Съгласно изо- |
бретението, | използваната в този етап на окисление (етап на |
пост-окисление) катализаторна система е същата като тази, w която се използва в първия или втория етап на окислението.
По-нататък, методите съгласно настоящото изобретение ще бъдат описани подробно.
Използваните като изходен материал при методите изомери на ксилола могат да включват ορτο-, мета- и пара-изомери, като тези изомери дават съответни карбоксибензалдехиди (понататък означени като КБА), които представляват онечиствания при етапа на окисление. Така, ако пара-, мета- или ортоксилол се използват като изходен материал, съответно се получават 4-КБА, 3-КБА или 2-КБА.
В съответствие с метода съгласно изобретението, реакци онната смес, състояща се от изомер на ксилола, нисша алифатна карбонова киселина и катализатори, се нагрява предварително до температура по-висока от 150°С и по-ниска от температурата, необходима за първата окислителна реакция и след това се въвежда в реакционния съд за първо окисление с линейна скорост 6-30 т/s в обратна посока на посоката на движение на флуида в реакционния съд.
Окислителната реакция се провежда в нисша алифатна карбонова киселина при използване на молекулен кислород или о
газ, съдържащ молекулен кислород при 150-230 С в продължение на около 20-60 минути в присъствие на катализаторна система, съставена от кобалт-манган-бром и един или повече подбрани между никел, хром цирконий и церий.
Използваният съгласно настоящото изобретение молекулен кислород или газ, съдържащ молекулен кислород, може да бъде кислород или въздух и смес на въздух и вентилационен газ , получен при първото окисление, който се използва при второто окисление или при първия или при втория етап на екстракция/ пост-окисление.
Като нисша алифатна карбонова киселина, използвана като среда, както и като екстрахиращ разтворител при метода съгласно настоящото изобретение, може да бъде използвана алифатна киселина, съдържаща 1 до 6 въглеродни атома, например оцетна киселина, бутанова киселина, пентанова киселина или хексанова киселина, като оцетната киселина се предпочита.
Използваната съгласно настоящото изобретение катализаторна система основно е съставена от кобалт, манган и бром и освен това съдържа един или повече тежки метала, подбрани между никел, хром, цирконий или церий. Примерите за кобалто ви съединения, които могат да се използват, но не огранича1 1 ват, са кобалтов ацетат или кобалтов нафтенат . Примерът за магнезиеви съединения, който може да се даде, без да се ограничава изобретението, е за магнезиев ацетат или магнезиев нафтенат. Примерът за съединения на брома, който може да се даде, без да се ограничава изобретението, е за натриев бро-
мид или тетраброметан или смес на бромни съединения съединения в съотношение 1:0.001
0.5 по отношение и хлора. Хлорните съединения могат да съдържат, без и хлорни на брома да се ограничава изобретението ZrOCl2, NiCl2.6H2O или солна киселина и самите те могат да бъдат прибавени под формата на сол с цирконий или никел, които се използват като компонент на катализаторната система.
Използваният съгласно настоящото изобретение като компонент на катализаторната система тежък метал може да бъде под формата на каквато и да е сол, която може да се разтвори в нисшата алифатна карбонова киселина, в частност оцетна киселина и за предпочитане е да е под формата на ацетат. Съотношението на всеки компонент от катализатора варира при всеки етап на окисление, както е илюстрирано по-нататък.
В случая, когато етапът на окисление се провежда два пъти, получената при първия етап на окисление суспензия се окислява в продължение на 10-30 минути при използване на същата катализаторна система като тази, използвана при първото окисление, вентилиращ газ от реактора на първото окисление, въздух и флегма, получена при етапа на кристализация след второто окисление.
При етапа на екстракция/пост-окисление разтворителят, съдържащ се в суспензията се замества с нов разтворител, последвано от нагряване (етап на екстракция
Нагряване се провежда за да се екстрахират онечистванията, съдържащи се в суспензията. След нагряването, суспензията, съдържаща екстрахираните онечиствания, се охлажда и окислява със същата катализаторна система като тази, използвана при етапа на окисление (етап на пост-окисление). Етапът на екстракция/ пост-окисление може да бъде проведен еднократно или дву
кратно .
Етапът на екстракция/пост-окисление съгласно настоящото изобретение ще бъде описан по-подробно, както следва.
При етапа на екстракция/пост-окисление, суспензията на изомери на сурова бензолдикарбонова киселина, получена при първия и втория етап на окисление, се изолира като дава утайка и след това утайката отново се суспендира с нисша алифатна карбонова киселина, получена при отделянето или промиването на утайката от суспензията, получена при етапа на екстракция/пост-окисление. След повторното суспендиране, получената утайка се третира при нагряване до температура 200-280°С в продължение на 5-60 минути за да се екстрахира толуиловата киселина и КБА, съдържащи се в кристалите на изомера на бензолдикарбоновата киселина като онечиствания. В този случай, алифатната карбонова киселина се рециклира от етапа на отделяне и промиване до повторното суспендиране на утайката и трябва да се използва в количество, по-голямо от 60% от нисшата алифатна карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от предишния етап на окисление, която може да замени.
Така получената от екстракцията при нагряване и съдържаща онечиствания суспензия се подлага на окисление чрез използване на катализаторна система и газ, съдържащ молекулен кислород при температура, която е с 2-80°С по-ниска от тази при екстракцията в продължение на
10-30 минути и полу1 3 чената суспензия се отделя и се промива.
Гореописаният етап на екстракция/пост-окисление може да бъде проведен веднъж или два пъти и затова, съставът и концентрацията на катализаторната система, източникът на нисша алифатна карбонова киселина, която се използва за повторно суспендиране и концентрацията на онечистванията, съдържащи се в суровата бензолдикарбонова киселина, получена при всеки етап на окисление, се променят. В някои случаи, обаче, накрая се получава бензолдикарбонова киселина с висока чистота, съдържаща по-малко от 0.0025% карбоксибензалдехид и за тази цел поне един от или и двата етапа на окисление и екстракция/ пост-окисление, трябва да бъдат проведени двукратно.
По-нататък подробно ще бъдат обяснени реакционните условия на гореспоменатите Методи 1, 2 и 3.
При Метод 1, катализаторната система, използвана в етапа на пост-окислението има съотношение [Mt], а концентрацията на тежкия метал, прибавен към кобалт-манган-бромния компонент до [Со+Мп], концентрация на кобалт плюс манган 1 :
0.01-0.2 и общата концентрация на прибавен тежък метал(и) 50-300 ррт. Концентрацията на тежките метали, използвани в първия етап на окисление : втори етап на окисление : първи етап на екстракция/пост-окисление е 1 : 0.5-0.9 : 0.05-0.20. Разтворителят за повторно суспендиране на утайката от втория етап на окисление се връща отново след етапа на промиване за промиване на утайката, получена при първия етап на екстракция/пост-окисление. Рециклираният разтворител може да се използва в такова количество, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от втория етап на окисление, може да бъде заменена с него.
Когато Метод 1 се използва за получаване на бензолди14
карбонова киселина с висока чистота, концентрацията на КБА, като онечистване, съдържащо се в суровите бензолдикарбонови киселини, получени при първото окисление, второто окисление и първия етап на екстракция/пост-окисление, е 0.06-0.16%, 0.03-0.08% и по-малко от 0.0025% респективно.
При Метод 2, съотношението на [Со+Mn] към [Mt] е 1: 0.01-0.2 и общата концентрация на прибавен тежък метал(и) е 30-200 ppm. Концентрацията на тежкия метал(и), използван в първия етап на окисление : втори етап на окисление : първи етап на екстракция/пост-окисление : втори етап на екстракция/пост-окисление е 1 : 0.5-0.9 : 0.1-0.3 : 0.05-0.20. Разтворителят за повторно суспендиране на утайката от втория етап на окисление се връща отново след етапа на отделяне за отделяне на утайката от суспензията, получена при първия етап на екстракция/пост-окисление. Рециклираният разтворител може да се използва в такова количество, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от втория етап на окисление, може да бъде заменена с него. Разтворителят за повторно суспендиране на утайката от първия етап на екстракция/пост-окисление се връща отново след етапа на промиване за промиване на утайката, получена при втория етап на екстракция/пост-окисление. Рециклираният разтворител може да се използва в такова количество, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от първия етап на окисление, може да бъде заменена с него. Гореописаното рециклиране на разтворителя за екстракция на онечистванията подобрява ефективността на използването на разтворителя и по този начин загубата на разтворител се свежда до минимум.
Когато Метод 2 се използва за получаване на бензолди1 5 карбонова киселина с висока чистота, концентрацията на КБА, като онечистване, съдържащо се в суровите бензолдикарбонови киселини, получени при първото окисление, второто окисление, първия етап на екстракция/пост-окисление и втория етап на екстракция/пост-окисление, е 0.1-0.4%, 0.05-0.15%, 0.01— 0.03% и по-малко от 0.0025% респективно.
При Метод 3, съотношението на [Со+Мп] към [Mt] е 1: 0.01-0.2 и общата концентрация на прибавен тежък метал(и) е 40-200 ррт. Концентрацията на тежкия метал(и), използван в W първия етап на окисление : първи етап на екстракция/постокисление : втори етап на екстракция/пост-окисление е 1 : 0.05-0.5 : 0.05-0.20. Разтворителят за повторно суспендиране на утайката от първия етап на окисление се връща отново след етапа на отделяне за отделяне на утайката от суспензията, получена при втория етап на екстракция/пост-окисление. Рециклираният разтворител може да се използва в такова количество, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от първия етап на окисление, може да бъде заменена с него. Разтворителят за повторно суспендиране на «И“' утайката от първия етап на екстракция/пост-окисление се връща отново след етапа на промиване за промиване на утайката, получена при втория етап на екстракция/пост-окисление. Рециклираният разтворител може да се използва в такова количество, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията от първия етап на окисление, може да бъде заменена с него.
Когато Метод 3 се използва за получаване на бензолдикарбонова киселина с висока чистота, концентрацията на КБА, като онечистване, съдържащо се в суровите бензолдикарбонови киселини, получени при първото окисление, първия етап на екстракция/пост-окисление и втория етап на екстракция/постокисление, е 0.04-0.15%, 0.01-0.05% и по-малко от 0.0025%
респективно.
В зависимост от цената на инсталацията и загубата на реагент и разтворител може да се избира между гореописаните Методи 1, 2 и 3. Така например, когато е необходимо да се намали цената на инсталацията се предпочита Метод 1, при който концентрацията на използвания катализатор е относително висока, а когато е желателно да се намали загубата на изомерите на ксилола и на нисшата алифатна карбонова киселина при окислението, се предпочита Метод 2, при който етапът на окисление се провежда при меки условия. По-нататък, Метод 3 се предпочита, когато се изискват средна цена и загуби на реагент и разтворител.
Главните особености и предимства на настоящото изобретение са следните:
1) Етапът на екстракция/пост-окисление, при който рециклираният разтворител се използва за екстрахиране на онечистванията при нагряване, прави възможно селективното окисление на онечистванията, без да се окислява разтворителят.
2) При метода за получаване на бензолдикарбонова киселина, включващ три или четири етапа на окисление най-общо, е възможно селективно окисление на изомерите на бензолдикарбоновата киселина при умерени температури с висок добив чрез използване на подходяща концентрация на подобрена катализаторна система, съставена от кобалт, манган и бром заедно с един или повече допълнителни метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий във всеки етап на окисление, така че скоростта, лимитираща етапа на окисление, при който изомерите на толуиловата киселина и КБА се окисляват до бензол
7 дикарбонова киселина, може да бъде повишена, докато страничната реакция, при която се получават оцветени органични съединения с високо молекулно тегло, може да бъде подтисната .
3) Новият метод за въвеждане на реакционната смес в реактора с висока линейна скорост 6-30 m/s осигурява бързо и хомогенно разпределяне на реакционната смес в реакционната зона. Предварителното нагряване на реакционната смес до температури между 150°С и температурата на окисление елиминира температурния градиент в реакционната зона и осигурява стабилно водене на процеса във вътрешния реакционен обем в комбинация с бързо разбъркване на реакционната смес. Това, също така, дава възможност за намаляване на загубите от нисшата алифатна карбонова киселина, използвана като разтворител, дължащи се на окисление.
Тези особености и предимства на настоящото изобретение дават възможност за получаване на изомер на бензолдикарбонова киселина с висока чистота с индекс на оцветяване не повисок от 10°Н и, съдържащ по-малко от 0.0025% изомер на КБА, в качеството си на онечистване, като загубите на разтворител се свеждат до минимум.
Описание на приложените фигури
Фигура 1 показва схема на изобретение, при който етапът кратно и, след това, етапът на провежда веднъж (Метод 1).
Фигура 2 показва схема на метода съгласно настоящото на окисление се провежда двуекстракция/пост-окисление се метода съгласно настоящото изобретение, при който етапът на окисление се провежда дву кратно и, след това, етапът на екстракция/пост-окисление се провежда двукратно (Метод 2).
Фигура 3 показва схема на метода съгласно настоящото изобретение, при който етапът на окисление се провежда един път и етапът на екстракция/пост-окисление се провежда два пъти (Метод 3 ) .
Примери за изпълнение на изобретението
Следващите Примери обясняват подробно метода съгласно настоящото изобретение, без да го ограничават. В Примерите всички метали се използват под формата на ацетат, а бромът е под формата на бромна киселина, а % е тегловен процент, освен, ако не е посочено друго.
Примери 1 до 9 и Сравнителни примери 1 до 7 (Метод 1: етапът на окисление се провежда двукратно и, след това, етапът на екстракция/пост-окисление се провежда веднъж )
Пример 1
Реакционната смес се приготвя в съд, изработен от титан, снабден с бъркалка и нагревен кожух. Съставът на реакционната смес е 17% р-ксилол (1734 kg), 80.63% оцетна киселина, 2% вода, 732 ррт кобалт, 588 ррт манган, 70 ррт никел и 2270 ррт бром.
Реакционната смес се зарежда в нагревателя с помощта на центрофужна помпа и се нагрява до 160°С. Предварително нагрятата смес се въвежда с линейна скорост 20 т/s през четири дюзи в реактора за окисление (V=10 m ), снабден с две успо
9 редни турбинни бъркалки, инсталирани върху вал. Окислението се извършва при 198°С и 18 kg/cm2 в продължение на 40 минути .
Продуктът след първото окисление се подава във втория окислителен реактор и се третира с флегмата, от кристализатора, свързан с втория реактор за окисление и със сместа от циркулиращ газ от реактора за първо окисление и въздух. През време на второто окисление концентрацията на водата се поддържа 10%.
Чистотата на получената след второто окисление терефталова киселина се повишава до
1.9 и 1.3 пъти по отношение съответно на съдържанието на 4-КБА и индекса на оцветеност, в сравнение с тези показатели на продукта, получен
W>' при първото окисление.
Реакционната смес, която се подлага на първа екстракция/пост-окисление се получава в съд, снабден с бъркалка.
Утайката, изолирана от продукта на второто окисление, която включва 15% остатъчен разтворител, се въвежда в реактора и се подлага на екстракция на съдържащите се в нея онечиствания с разтворител. Като разтворител за екстракцията се използва разтворителят, който се рециклира от етапа на промиването на утайката, получена при първия етап на екстракция/ пост-окисление. Количеството на рециклирания разтворител е такова, че 85% от общия разтворител, съдържащ се в продукта на второто окисление може да бъде заменен. Получената суспензия съдържа 25% терефталова киселина.
Суспензията се подава в нагревател, където се нагрява до 230°С и след това се изпраща в съд, снабден с бъркалка, където може да се поддържа постоянна температура и където утайката престоява 10 минути (Първа екстракция).
Загрятата суспензия се зарежда в реактора за първа екстракция/пост20 окисление, където суспензията се третира със смес на циркулиращ газ от реактора за първо окисление и въздух при 200°С като в същото време в реактора се подава разтвор на бромна киселина/оцетна киселина, съставен от кобалт, манган, никел, 95% оцетна киселина, 4.875% вода и 0.125% бромна киселина (Първо пост-окисление). Най-накрая, съставът на реакционната смес получена при първия етап на екстракция/пост-окисление е 20% терефталова киселина, 7% вода
132 ppm [Co+Mn+Ni] и
212 ppm бром.
Реакционното време за първото пост-окисление е 20 минути. След завършване на реакцията, продуктът се оставя да кристализира при 105°С при атмосферно налягане в колектор. Твърдите вещества се изолират чрез центрофугиране, промиват се с пресна оцетна киселина и се суши. Крайният продукт на етапа на пост-окислението съдържа 25 ppm 4-КБА и има индекс на оцветяване 8°Н. Добивът е 98%. Общото време за окисление от първия етап на окисление до първия етап на екстракция/ пост-окисление е 80 минути.
Съгласно метода съгласно настоящото изобретение, много бързото въвеждане на реакционната смес в реакционния съд, осигурява постигане на бързо хомогенно разпределяне на температурата и концентрацията на реагентите в реактора, а използването на специфични катализатори, както и прилагането на етап на екстракция, при който се използва рециклиран разтворител дава възможност за селективно окисление на отделни съединения до получаване на изомери на фталовата киселина с висока чистота, съдържащи не повече от 25 ppm изомер на КБА и с индекс на оцветеност по-малък от 10°Н, и за бързо протичане на процеса. Всеки етап завършва за около 10 до 40 минути.
Условията на окисление и резултатите от Пример 1 са показани в Таблица 1.
Пример 2
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че се използват 40 ppm Ni, 20 ppm Cr, 30 ppm Zr и 40 ppm Се вместо 70 ppm Ni и реакционните времена и температури се променят, както е показано в Таблица 1. Получената накрая терефталова киселина съдържа 15 ppm 4-КБА и има индекс на **** оцветеност 4°Н. Условията на окисление и резултатите от
Пример 2 са показани в Таблица 1.
Пример 3
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че се използват 120 ppm Zr вместо 70 ppm Ni и реакционните времена и температури се променят, както е показано в Таблица 1. Получената накрая терефталова киселина съдържа 24 ppm
4-КБА и има индекс на оцветеност 8°Н. Условията на окисление
и резултатите от | Пример | 3 са показани | в Таблица 1. | |||
Пример 4 | ||||||
Повтаря се | методиката от Пример 1, | с тази разлика, | че | |||
се използват 120 | ppm Се | вместо 70 ppm | Ni | и реакционните | вре- |
мена и температури се променят, както е показано в Таблица
1. Получената накрая терефталова киселина съдържа 22 ppm
4-КБА и има индекс на оцветеност 7°Н. Условията на окисление и резултатите от Пример 4 са показани в Таблица 1.
Пример 5
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че количеството на никела се повишава до
100 ррт от 70 ррт и реакционните времена и температури се променят както е показано в Таблица 1. Получената накрая терефталова киселина съдържа 20 ррт 4-КБА и има индекс на оцветеност 7°Н. Условията на окисление и резултатите от Пример 5 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 1
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че не се прибавя никел и реакционните времена и температури се променят, както е показано в Таблица 1. Получената накрая терефталова киселина съдържа 25 ррт 4-КБА и има висок индекс на оцветеност 46°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 1 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 2
Повтаря се методиката от Сравнителен Пример 1, с тази разлика, че скоростта на въвеждане на реакционната смес се намалява от 28 m/s до 1 m/s и времето за екстракция се променя от 10 минути до 1 минута. Получената накрая терефталова киселина съдържа 650 ррт 4-КБА и има индекс на оцветеност 26°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 2 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 3
Повтаря се методиката от Пример 5^, с тази разлика, че се използват 50 ppm Ni и 50 ррт Сг вместо 100 ррт Ni и концентрацията на катализатора при първата пост-окислителна реакция [Co+Mn+Ni+Cr] и концентрацията на брома се променят съответно от 132 ррт и 212 ррт до 21 ррт и 32 ррт. Получена та накрая терефталова киселина съдържа ppm 4-КБА и има индекс на оцветеност . Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 3 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 4
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че не се прибавя никел и температурата на въвеждане на реакционната смес и нагряването и реакционните теператури при първия етап на екстракция/пост-окисление се променят съответно от 160°С, 230°С и 200°С до 60°С, 180°С и 180°С. Получената накрая терефталова киселина съдържа 222 ppm 4-КБА и има индекс на оцветеност 21°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 4 са показани в Таблица 1.
Пример 6
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че се използва m-ксилол вместо р-ксилол. Получената накрая изофталова киселина съдържа 15 ррш 3-КБА и има индекс на оцветеност 10°Н. Условията на окисление и резултатите от
Пример 6 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 5
Повтаря се методиката от Пример 6, с тази разлика, че не се прибавя никел, линейната скорост на въвеждане на реакционната смес намалява от 20 m/s до 1 m/s и времето на задържане при първия етап на екстракция намалява от 10 минути на 3 минути. Получената накрая изофталова киселина съдържа 160 ppm 3-КБА и има индекс на оцветеност 48°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 5 са показани в Таблица 1.
Пример Ί
Повтаря се методиката от Пример 1, с тази разлика, че се използва о-ксилол вместо ρ-ксилол и 40 ppm Ni, 20 ррт Сг, 30 ррт Zr и 40 ррт Се вместо 70 ррт Ni. Получената накрая фталова киселина съдържа 20 ррт 2-КБА и има индекс на оцветеност 10°Н. Условията на окисление и резултатите от Пример 7 са показани в Таблица 1.
Сравнителен Пример 6
Повтаря се методиката от Пример 6, с тази разлика, че р-ксилолът се заменя с о-ксилол и скоростта на въвеждане на реакционната смес намалява от 20 m/s до 1 m/s. Получената накрая фталова киселина съдържа 28 ррт 2-КБА и има индекс на оцветеност 20°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 6 са показани в Таблица 1.
Примери 8 до 17 и Сравнителни примери 7 до 8 (Метод 2: етапът на окисление се провежда двукратно и, след това, етапът на екстракция/пост-окисление се провежда два пъти)
Пример 8
При този пример за окисление на ρ-ксилол се използва непрекъсната инсталация състояща се от колектор за реакционната смес дозираща помпа и реактор снабден с бъркалка, кондензатор и кристализатор. Реакционната смес със състав
14% р-ксилол (330 g), 83.9% оцетна киселина, 2% вода, 254 ррш кобалт, 127 ррт манган, 23 ррт цирконий и 632 ррт бром се въвеждат в колектора за реакционната смес.
Реакционната смес се нагрява предварително до
160°С и
след това се зарежда в реактора (1 1), докато се подава въздух. Сместа взаимодейства при 192°С, като едновременно с това се контролира съставът на газа, т.е. 02, CO или С02, температурата, налягането и скоростта на изразходване на реакционната смес и въздуха и през подходящи интервали се взима проба от реакционния продукт. Пробите се отделят от течността и твърдите фази и се анализират количествено и качествено при използване на обичайни методи като хроматография, полярография и фотометрични методи.
След завършване на първото окисление, суспензията, която се получава в резултат на първото окисление, се въвежда в реактора за второ окисление и при 185°С се обработва с въздух и циркулиращ газ от реактора за първо окисление и с флегмата от кристализатора, свързан с реактора за второ окисление. Продуктът от второто окисление се отделя като се получава утайка, която се суспендира отново с матерния разтвор, рециклиран от етапа на отделяне, за изолиране на утайката от суспензията, получена при втория етап на екстракция/ пост-окисление и след това се въвежда в реактора за първи етап на екстракция/пост-окисление. Съдържанието на реактора за първи етап на екстракция/пост-окисление се нагрява до 23О°С, държи се 7 минути при тази температура и се охлажда до 198°С и след това се подлага на окисление. Концентрацията на използвания при окислението катализатор е 5 пъти по-ниска от тази на катализатора, използван при първото окисление.
След първия етап на екстракция/пост-окисление, концентрацията на КБА, съдържащ се в терефталовата киселина намалява от 950 ррш (след второто окисление) до 210 ppm и индексът на оцветяване намалява от 9°Н до 7°Н.
Утайката, изолирана от продукта на първия етап на екст26
ракция/пост-окисление се суспендира отново с оцетна киселина, която се връща от етапа на промирането за промиване на утайката, изолирана от втория етап на екстракция/пост-окисление и след това се зарежда в реактора за втора екстракция/ пост-окисление. Съдържанието на реактора за втори етап на екстракция/пост-окисление се нагрява до 230°С, държи се 7 минути при тази температура и се охлажда до 198°С и след това се подлага на окисление. Концентрацията на използвания при второто пост-окисление катализатор е 10 пъти по-ниска от тази на катализатора, използван при първото окисление. Продуктът от второто пост-окисление се охлажда и от него се отделя терефталова киселина, която се промива със свежа оцетна киселина. Условията на окисление и резултатите от л
Пример & са показани в Таблица 2.
При този Пример може да се получи терефталова киселина с висока чистота, която съдържа 14 ррт 4-КБА и има индекс на оцветяване 6°Н.
Пример 9
Повтаря се методиката от Пример 8, с тази разлика, че се използва цирконилхлорид вместо цирконилбромид. Смяната на циркониевото съединение от цирконилбромид на цирконилхлорид не води до промяна на индекса на оцветеност на получената терефталова киселина, но съдържанието на 4-КБА намалява от 14 ррт на 11 ррт. Условията на окисление и резултатите от Пример 9 са показани в Таблица 2.
Пример 10
Повтаря се методиката от Пример 8, с тази разлика, че се използва никелов хлорид хексахидрат вместо циркониев бро мид. При сравняване на резултатите с тези от Пример 8 се вижда, че съдържанието на 4-КБА е подобно, но индексът на оцветяване на получената терефталова киселина е по-нисък. Условията на окисление и резултатите от Пример 10 са показани в Таблица 2.
Пример 11
Повтаря се методиката от Пример 8 с тази разлика, че се използва цериево съединение вместо циркониево съединение.
Получава се много чиста терефталова киселина
Условията на окисление и резултатите от Пример 11 са показани в Таблица
2.
Пример 12
Повтаря се методиката от Пример 8 с тази разлика, че се използва хромно съединение вместо циркониево съединение.
Получава се много чиста терефталова киселина
Условията на окисление и резултатите от Пример 12 са показани в Таблица
2.
Пример 13
Повтаря се методиката от Пример 8 с тази разлика, че се използва смес на циркониеви никелни и хромни съединения вместо циркониево съединение. При сравняване на резултатите с тези от Пример 8 се вижда, че съдържанието на 4-КБА и индексът на оцветяване на получената терефталова киселина намаляват. Условията на окисление и резултатите от Пример 13 са показани в Таблица 2.
Сравнителен Пример Ί
Повтаря се методиката от Пример 13, с тази разлика, че не се прибавя тежък метал. Качеството на получената терефталова киселина не е съобразено с изискванията за висока чистота. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 7 са показани в Таблица 2.
Примери 14 и 15
Повтаря се методиката от Пример 8, с тази разлика, че капацитетът на реактора се променя от 1 1 на 10 ш3. Реакторът е оборудван с две успоредни бъркалки и дюза за контролиране на скоростта и посоката на въвеждане на сместа. Първото и второто окисления се провеждат при същата температура, както в Пример 8 и първото и второто пост-окисления се провеждат при 188-199°С. Концентрацията на катализатора се повишава до около 2 пъти при Пример 14 и около 1.5 пъти при Пример 15 в сравнение с Пример 8. Като резултат се получава терефталова киселина с висока чистота, съдържаща респективно 10 ррт и 24 ррт.; Условията на окисление и резултатите от Примери 14 и 15 са показани в Таблица 2.
Сравнителен Пример 8
Повтаря се методиката от Пример 14, с тази разлика, че реакционната смес се подава със скорост 5 m/s през четири разклонени тръби вместо да се използва дюза, а реакционните температури и времена се променят, както е показано в Таблица 2. Индексът на оцветяване на получената терефталова киселина е 28°Н. Условията на окисление и резултатите от Сравнителен Пример 8 са показани в Таблица 2.
Примери 16 и 17
Повтаря се методиката от Пример 14, с тази разлика, че се окисляват съответно m-ксилол и о-ксилол вместо ρ-ксилол и се използва никел вместо цирконий. Като резултат се получават терефталова и изофталова киселини с висока чистота, съдържащи респективно 12 ррт и 23 ррт КБА с индекс на оцветяване съответно 6°Н и 10°Н. Условията на окисление и резултатите от Примери 16 и 17 са показани в Таблица 2.
Примери 18 до 20 (Метод 3: етапът на окисление се провежда веднъж и, след това, етапът на екстракция/пост-окисление се провежда два пъти)
Пример 18
При този Пример се окислява р-ксилол в съответствие с Метод 3. Реакционна смес със състав 14% р-ксилол ( 378 g) , 83.3% оцетна киселина, 2% вода, 618 ррт кобалт, 292 ррт манган, 61 ррт никел и 1416 ррт бром се въвежда в колектора W на реакционната смес.
Реакционната смес се нагрява предварително до 160°С и след това непрекъснато се подава в реактора, докато се подава въздух. Сместа взаимодейства при 188°С, като едновременно с това се контролира съставът на газа, т.е. , С0 или С02, температурата, налягането и скоростта на изразходване на реакционната смес и въздуха и през подходящи интервали се взима проба от реакционния продукт. Пробите се отделят от течността и твърдите фази и се анализират количествено и качествено при използване на обичайни методи като хроматография, полярография и фотометрични методи.
След завършване на първото окисление, суспензията, която се получава в резултат на първото окисление, се охлажда до 100°С като се получава утайка, която се суспендира отново с матерния разтвор, рециклиран от етапа на отделяне, за изолиране на утайката от суспензията, получена при втория етап на екстракция/пост-окисление и след това се въвежда в реактора за първи етап на екстракция/пост-окисление. Съдържанието на реактора за първи етап на екстракция/пост-окисление се нагрява до 240°С, държи се 15 минути при тази температура и се охлажда до 198°С и след това се подлага на окисление. Концентрациите на тежките метали и брома в използвания при окислението катализатор са 7 пъти и 9 пъти по-ниски от тези на катализатора, използван при първото окисление.
Утайката, изолирана от продукта на първия етап на екстракция/пост-окисление се суспендира отново с оцетна киселина, която се връща от етапа на промиването за промиване на утайката, изолирана от втория етап на екстракция/пост-окисление и след това се зарежда в реактора за втора екстракция/ пост-окисление. Съдържанието на реактора за втори етап на екстракция/пост-окисление се нагрява до 240°С, държи се 15 минути при тази температура и се охлажда до 198°С и след това се подлага на окисление. Концентрацията на използвания при второто пост-окисление катализатор е 10 пъти по-ниска от тази на катализатора, използван при първото окисление. Продуктът от второто пост-окисление се охлажда и от него се отделя терефталова киселина, която се промива със свежа оцетна киселина. Условията на окисление и резултатите от Пример 18 са показани в Таблица 3.
Пример 19
Повтаря се методиката от Пример 18, с тази разлика, че се използват катализатори, рециклирани от матерния разтвор след първото окисление вместо свежи катализатори. Като резултат се получава терефталова киселина с висока чистота. Условията на окисление и резултатите от Пример 19 са показани в Таблица 3.
Пример 20
Повтаря се методиката от Пример 18, с тази разлика, че се използват 31 ррт никел и 31 ррт цирконий вместо 61 ррт никели. Концентрацията на използвания при първото и второто пост-окисление катализатор се намалява съответно 8 пъти и 12 пъти, в сравнение с тази при първото окисление. Като резултат се получава терефталова киселина с висока чистота. Условията на окисление и резултатите от Пример 19 са показани в Таблица 3.
3Z.
Η | ο | Η — X 33 | οθ | -t | ω | Ι'- | r-^ | чО | ||||||
nj | X | X ο | <τ | ΦΙ | ||||||||||
Η | Η | а — | ||||||||||||
ο | ||||||||||||||
>, | φ | |||||||||||||
ω | X | < ε | ΙΟ | ΙΌ | см | ο | ΙΌ | ο | ||||||
ω | cd | ω α. | ΦΙ | φ) | ΦΙ | φ) | CM | ΙΌ | ||||||
ft | X | tx а | ο | |||||||||||
φ ·~ | ||||||||||||||
cd | α> | a C | ||||||||||||
X | χ | φ ·Η | ||||||||||||
X | α. ε | ΙΌ | ο | ο | ο | Μ | ο | ο | ||||||
X | си | и _ | (Ν | CM | ΦΊ | φ) | φ] | ΦΙ | СЧ | |||||
S | X | 4—1 | ||||||||||||
φ | ω | ο | • | |||||||||||
X | ο | X | X | |||||||||||
X | X | χ ω | ο | ο | ο | ο | οθ | ο | ο | |||||
X | φ | ο | ο | Φ ο | ο | ο | ο | ο | οθ | ο | ο | |||
X | >> | Η Η | CN | ΦΙ | CN | φ] | τ— | ΦΙ | Φ-1 | |||||
£ί' | ||||||||||||||
X | Ο | |||||||||||||
cd | X | cd | X | X C | ||||||||||
ft | ο | χ | X | Φ ·Γ*ί | ||||||||||
в | 1 | X | q. е | Ο | ο | ο | ο | ΙΌ | ο | ο | ||||
ο | Η | X | ft — | τ— | — | τ— | τ— | ΦΙ | ν— | r— | ||||
ο | S | cd | 4-J | |||||||||||
ω | ο | ffi | ft | • | ||||||||||
χ | ο | Η | X | |||||||||||
φ | X <J | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ||||||
φ | Φ Ο | (Ό | CO | CO | 0Ό | V“ | CO | co | ||||||
>1 | φ | F—ι p—ι | ΦΙ | θ') | ΦΙ | ΦΙ | ΦΙ | Φ] | φ] | |||||
Φ ~ | ||||||||||||||
cd | X C | |||||||||||||
φ | χ | φ | Φ ·Η | ο | ο | ο | ο | CO | ο | ο | ||||
S | X | & ε | ΦΙ | φ] | φ] | Μ | Τ— | см | ΦΙ | |||||
X | X | cq — | ||||||||||||
ο | φ | S | <1) | J-! | ||||||||||
ο. | Γζ | X | rj | ♦ | ||||||||||
ο | ο | ο | φ | X | ||||||||||
Η | χ | S | X ο | ο | ο | ΙΌ | 1Ό | ΙΌ | ο | ο | ||||
03 | φ | X | Φ 0 | 00 | 05 | 00 | Οθ | 04 | οο | 00 | ||||
ο | >> | ο | Ε~ι г—* | — | ν— | τ— | ||||||||
« сл | ο | |||||||||||||
ο | ο | ο | ο | 40 | οθ | |||||||||
S | φ] | CN | Φ.1 | φ] | ΦΙ | τ— | ||||||||
φ — | ||||||||||||||
cd | X C | |||||||||||||
X | φ | Φ ·Η | ο | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | |||||
X | σ. ε | -t | CO | (-Ό | CO | CO | CO | CO | ||||||
X | X | ω — | ||||||||||||
φ | +-> | |||||||||||||
CQ | ε; | |||||||||||||
φ | ο | ο | X | |||||||||||
X | «τ' | χ υ | 00 | 00 | ΟΟ | 00 | ο | οο | CO | |||||
X | ο | Φ ο | σ> | cn | 05 | сг> | ο | 04 | σ> | |||||
φ | >, | ο | Η f-И | .— | r— | r— | V— | ΦΙ | .— | |||||
π | ||||||||||||||
ο | ||||||||||||||
52 | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ο | |||||||
Φ | ι·^ | I'- | I'- | ο | 1- | |||||||||
ο | rj | CQ | ΦΙ | ΦΙ | φ) | φ) | ΙΌ | φ] | ΦΙ | |||||
cd | φ) | ΦΙ | ΦΙ | Φ-1 | Φ] | ΦΙ | φ] | |||||||
ο | ||||||||||||||
CQ | cd | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ο | |||||
α | « | 4-J | 1^ | <τ | ΦΙ | CO | φ] | Μ | ο | |||||
Β | S | • Η | ·1—< | φ | Φ | φ | τ— | τ- | V— | 1 | 1 | |||
tX | cd | 5 | s: | ο | Μ | ο | φ | φ | Ή | |||||
X | ft | Μ | ο | |||||||||||
CU | ||||||||||||||
• | —- | co | ο | ο | ο | ο | ο | ο | ||||||
X | C | co | CO | CO | co | ΙΌ | 00 | co | ||||||
X | S | ιΌ | ΙΌ | 1Л | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | ΙΌ | ||||||
ο | ||||||||||||||
ΦΙ | <-> | ο | ο | ο | ο | ο | ||||||||
ο | 00 | ο | ο | ο | ΙΌ | ο | ο | |||||||
U | I*- | ι·^ | Ι'·— | СФ | φ- | 1^· |
cd
X
таблица 1 (продължение)
32 | & | Е | о | о | о | о | о | ο | ||||
ф | а | 40 | 40 | сч | сч | сч | сч | |||||
S | ч | 4_> | ||||||||||
ф | я | о | ♦ | |||||||||
X | о | 5 | f—« | |||||||||
я | я | ч | Я | S | _> | о | О | о | о | о | ο | |
я | ф | υ | О | ф | о | о | 00 | о | о | о | ο | |
е | X | X | >5 | н | н | СЧ | Г— | сч | сч | сч | сч | |
Д | Q | |||||||||||
н | я | Я | ф | — | ||||||||
ф | аЗ | 0J | W | я | с | |||||||
ft | о | X | X | ф | • гЧ | о | ||||||
S | Е- | 1 | я | & | Е | о | о | о | • | о | ο | |
и | ϋ | н | к | я | CQ | г- | V— | СП | сч | ν— | ||
Q, | я | о | X | сЗ | ||||||||
гЯ | ф | о | X | а | ||||||||
с | а | о | в | X | ||||||||
£* | о | S | и | о | о | о | о | о | ο | |||
о | я | ф | о | СП | 00 | СП | СП | СП | СП | |||
>> | ф | F-* | F-i | сч | сч | сч | сч | СЧ | ||||
Ф | — | |||||||||||
аЗ | 25 | а | ||||||||||
Ψ | X | ф | Ф | • Г“Ч | о | о | о | о | о | ο | ||
S | >-* | & | Е | 'О | О1 | ftl | СЧ | сч | СЧ | |||
X | W | X | 05 | — | ||||||||
о | ф | X | ф | +-> | ||||||||
& | Ц | я | ||||||||||
о | и | о | о | я | ||||||||
ь | 3 | X | 25 | о | о | о | о | о | ο | |||
05 | я | и | я | Ф | о | 00 | 00 | CO | 00 | СП | 00 | |
о | >> | о | f-H | н | ’Τ- | V— | т”· | |||||
н | (Л | о | ο | |||||||||
йе | \ | CO | о | о | • | о | • | |||||
Е | СЧ | О] | СЧ | |||||||||
ф | —. | |||||||||||
пЗ | S | с | ||||||||||
X | ф | ф | • гЧ | ΙΓ) | ID | о | Ш | ш | ο | |||
X | ft. | Е | СП | CO | -J· | СП | СП | |||||
« | я | 05 | — | |||||||||
S | ф | 4-J | ||||||||||
я | ♦ | |||||||||||
ф | о | и | X | |||||||||
X | Ц | 2 | S | О | 40 | 00 | co | 00 | 00 | co | ||
и | я | ф | о | 00 | т- | сг» | сг> | co | σ> | |||
Ф | >5 | о | н | т— | сч | т— | —· | τ— | Τ— | |||
П | ||||||||||||
о | ||||||||||||
о | о | о | о | Ο | ο | |||||||
% | • | L-I | о | 1 | ί- | 1^ | I'-' | |||||
о | г: | CQ | ш | сч | 04 | сч | 04 | СЧ | ||||
oj | О1 | сч | сч | СЧ | сч | СЧ | ||||||
Н |
X | cj | ο | o | O | o | o | O | o | o | ||||
Ο, | Я | 4-J | ιπ | in | I'- | O') | m | I'*- | |||||
rfl | — | • гЧ | u. | 1 | •гЧ | 1 | • r4 | u. | k | Ф | • r4 | ||
И | π3 | X | u | tz | ' o | co | o | ’.z | |||||
X | & | ||||||||||||
ft | |||||||||||||
• | — | ο | 00 | co | o | o | co | ||||||
X | £ | ιπ | CO | co | 00 | CO | oO | ||||||
X | ιη | in | in | m | m | Ш | |||||||
ο | |||||||||||||
IX | ο | O'] | to] | o | o | СЧ | |||||||
ο | Ш | cn | cn | o | cn | ||||||||
ο | cr> | I*- | I'- | ||||||||||
& | СП | m | 40 | ||||||||||
Φ | • | . | . | ||||||||||
Я | ο | ft | ft | ft | ft | ||||||||
X | c | C5 | чО | I'' | c | ||||||||
ο, | . | , | » | . | • | ||||||||
ft | Q. | ft | ft | ft. | ft | ||||||||
o | 4J | G | C5 | υ |
Линейна скорост на въвеждане на реакционната смес зч
Ο) nj д a
t: ю d н
Резултати | Качество | Цвят | re ο | 40 | m | m | 3 . 5 | |||||||
m | СП | 40 | ||||||||||||
КБА | ( ppm ) | -ί | T_ | CO | 23 | 2 5 | o | |||||||
<ύ | φ | Φ | — | |||||||||||
и | X | a | X | |||||||||||
Φ | X | φ | • rd | ο | o | o | o | o | O | |||||
d | X | ta | φ | ft | 2 | XI | XI | XI | XI | XI | XI | |||
X | S | X | X | са | ||||||||||
X | φ | X | φ | . | Μ | |||||||||
X | χ | ο | X | X | ||||||||||
d | α | ο | X | Σ5 | ο | CO | co | o | co | oo | 00 | |||
Η | X | φ | ο | φ | ο | C4' | σ> | o | ex | ex | ex | |||
φ | сб | >1 | Η | !Η | <— | X3 | -r— | ’— | r— | |||||
ο | 0 | φ | φ | |||||||||||
X | Η | 1 | X | >τ« | a | C | ||||||||
Οι | ο | Η | X | ω | • ι—< | Ι'- | X | X | X | X | ||||
Ο | я | φ | a | X | а | Ε | ||||||||
Η | φ | ο | S | X | са | |||||||||
CQ | г-ч | X | ο | . | -U | |||||||||
ο | Η | X | ||||||||||||
X | Φ | X | ο | ο | o | o | o | o | o | |||||
φ | φ | 0 | cn | cn | cn | cn | cn | |||||||
5η | φ | Η | (—* | XI | XI | X) | XI | XI | XI | |||||
—τύ~ | -' φ— | —στ | ||||||||||||
X | X | а | α | |||||||||||
X | ω | • гЧ | ο | o | o | o | o | o | ||||||
φ | « | φ | ο | е | 0-1 | X] | XI | XI | XI | XI | ||||
0) | X | X | X | са | —- | |||||||||
X | X | X | φ | 4—1 | ||||||||||
« | ω | ο | X | |||||||||||
X | X | X | 4 | 2 | a | υ | οο | co | o | CO | CO | co | ||
05 | Я | ο | ο | ο | φ | ο | <Χ | x | o | (X | ex | ex | ||
Η | X | >, | Η | Η | Г— | T— | XI | V“ | a— | 'r- | ||||
φ | Об | (3 | κ | α) | ||||||||||
(ft | ο | X | X | a | С | |||||||||
X | Η | 1 | X | Φ | •гЧ | χ | X | X | X | X | X | |||
X | Ο | Η | « | ft | е | |||||||||
ο. | '4! | ο | X | d | са | -— | ||||||||
tjq | φ | ο | X | ex | • | 4-J | ||||||||
C | X | ο | f-1 | X | ||||||||||
ta | Ο | a | ο | ο | o | o | o | o | o | |||||
φ | ω | ο | СП | co | cn | cn | cn | |||||||
>. | Φ | EH | Η | XI | XI | XJ | XI | XJ | XI | |||||
φ | π5 | Φ | Φ | — | ||||||||||
X | π | s | a | η | ||||||||||
ο | X | X | φ | •Η | ||||||||||
ο | φ | Я | φ | ο | S | ο | o | o | o | o | o | |||
ο | X | S | X | са | ·—- | XI | X) | XI | X) | ft] | XI | |||
Ε-* | φ | X | φ | . | 4J | |||||||||
са | ο | c | ||||||||||||
2 | χ | 2 | a | υ | ιη | in | in | 1П | in | m | ||||
ο | φ | ο | φ | ο | 00 | co | 00 | 00 | oO | 00 | ||||
’>> | EH | ΕΗ | τ— | ’S— | r- | T— | r— | |||||||
•Η | UJ | |||||||||||||
& | XI | XI | XI | X] | XI | XJ | ||||||||
X | <— | Г“ | r— | V— | r— | V— | ||||||||
d | φ | ~ЛГ | —. | |||||||||||
Я | χ | 55 | ||||||||||||
X | Φ | • —Ч | ||||||||||||
W | φ | ft | Ξ | οο | co | 00 | oo | oo | 00 | |||||
X | χ | да | — | П | n | cn | cn | cn | cn | |||||
X | φ | . | J-J | |||||||||||
ω | ο | X | ||||||||||||
X | χ | 2 | a | ο | XI | XI | o | XI | X] | X-) | ||||
X | φ | ο | φ | ο | X | <x | o | ex | ex | <x | ||||
0) | 5η | Η | г-ч | XI | T— | — | ||||||||
—CO— | U ) | |||||||||||||
ο | X | Г—1 | XI | cn | ||||||||||
X | <ΰ | Ο | ||||||||||||
Η | X- | XI | XJ | XJ | cm | XI | XI | |||||||
ο | <3 | $4 | η | T— | ,— | cn | cn | cn | ||||||
Μ | co | Ю | ft> | <0 | 'ft | 'ft | 40 | |||||||
0 | СП | Ml | -+ | -T | -T | C'J | ||||||||
ω | ο5 | —- | 4~> | XI | CN | X] | X) | XI | V— | Ό | 40 | |||
ο. | X | X | η | φ | Φ | r4 | Ф | f—i | Ф | •r4 | ||||
Η | a | HJ | N | z | u | c> | N | |||||||
εχ | * | CU | Ι-' | X | I- | X | X | X | ||||||
X | — | a | XI | XI | CN | XI | XI | XJ | ||||||
Я | Я | Г- | V- | r— | ||||||||||
ο | -Τ | <T | <r | •<r | <r | 'X | ||||||||
ο | ιη | m | m | m | m | tn | ||||||||
U | ft) | ft] | XI | ft) | XI | ft) | ||||||||
Ц· | ||||||||||||||
φ | ||||||||||||||
S | o | <— | XI | cn | ||||||||||
X | co | ex | «“· | V— | ,— | |||||||||
ο. | . | . | . | . | ||||||||||
C | CL | CL | ft | ft | ft | ft | ||||||||
c | D | c | c | tx: |
φ
X φ * X tQ t=i.
Ο Ct x ol d χ
X d Ю d A
Резултати | Кач ество | H — я аа ffl o аа — | 1'- | <Г | 10) | 28 | VO | 10 | |||
< са | ε & α. | 60 | ο | <r CN | 32 | OJ | 23 | ||||
d | Φ | Ф | |||||||||
я | X | 2 | C | ||||||||
Φ | X | Ф | •X | ο | in | co | m | in | OJ | ||
d | s | я | Φ | & | Ξ | OJ | ν— | V- | T- | OJ | |
я | A X | X | Я | са | |||||||
я φ | X | o | , | ui | |||||||
X | X d | ο | X | ||||||||
d | X ο | ς | s | 7. | υ | 00 | CO | 05 | CO | CO | o |
н | я я | υ | o | φ | ο | σ> | οθ | 05 | CO | CO | 05 |
ф | d X | >> | A | i-f | r— | — | T— | ||||
ο. ο | Q | CK | φ | ||||||||
X | Е- 1 | Я | X | 7 | X | ||||||
а. | Ο х | X | φ | • X | A | in | ft) | in | in | 1П | |
о | X ό | я | Q. | ε | T— | ||||||
d | Φ ο | X | d | CQ | |||||||
са | X | X | a | и) | |||||||
0 | X | X | |||||||||
d | O | 7 | ft | ο | in | o | in | in | Ш | ||
ο | Я | Φ | ο | co | OJ | cn | OJ | OJ | ft) | ||
>> | Φ | A | A | OJ | OJ | OJ | O) | O] | OJ | ||
Q | Φ | Φ | —4 | ||||||||
X | X | 7 | X | ||||||||
X | Φ | • X | ο | m | o | in | o | ft | |||
φ | я | Φ | & | Ξ | Ο) | r— | OJ | Г— | O] | OJ | |
d | X | X | d | ra | —- | ||||||
X | '-X X | ω | ω | 4-J | |||||||
Я Φ | ο | X | X | ||||||||
X | X и | χ | Я | Ο | <χ> | co | 00 | co | o | o | |
d | χ υ | CJ | o | φ | ο | on | σ> | 00 | O') | o | o |
Η | X X | !>> | (-< | A | .— | -— | ,— | Г— | OJ | ft) | |
φ | я Я | d | X | φ | |||||||
Γ ο | Я | X | 2 | X | |||||||
X | Η 1 | X | φ | • X | A | o | in | o | A | o | |
CQ | Ο Η | X | X | Ρ. | ε | V— | |||||
a | Я ο | X | d | са | — | ||||||
Φ ο | X | ex | A | ||||||||
са | X | o | e- | X | |||||||
d | c | 7 | и | ο | m | o | in | o | in | ||
o | X | φ | ο | cd | OJ | Cd | OJ | J- | O1 | ||
>> | Φ | Η | t—I | OJ | OJ | O] | OJ | CN | ftl | ||
φ | d | Φ | φ | .— | |||||||
X | Я | X | 2 | £ | |||||||
Ο Я | X | φ | Ή | ||||||||
Λ Φ | Я | Φ | ft | Е | ο | oO | o | co | O | in | |
ο d | X | d | ra | Ο] | я— | OJ | r— | ft) | O] | ||
Η Φ | X | CJ | . | A | |||||||
са я | o | X | X | ||||||||
'X | ς | Я | 2 | ft | id | in | in | m | Ш | m | |
ο | o | o | φ | ο | co | CO | 00 | 09 | 00 | 00 | |
Η | A | Γ- | T— | ТГ- | v— | — | |||||
*1 | W | ||||||||||
& | a | οι | 00 | 40 | m | OJ | OJ | ||||
ε | r— | T— | r- | ||||||||
d | Φ | φ | |||||||||
X | 2 | X | |||||||||
X | Φ | • r-Ч | |||||||||
Я | Φ | CL | Ξ | CO | o | o | o | o | 00 | ||
X | d | α | — | Cd | -t | -t | vt | Nt | |||
X | o | A | |||||||||
φ | o | X | |||||||||
X | d | Я | 2 | Ο | οι | OJ | OJ | OJ | o | o | |
S | u | o | φ | ο | 05 | 05 | 05 | 05 | o | o | |
φ | >·» | Η | Η | r- | «Г*- | ·— | OJ | OJ | |||
ο | d | γ—4 | 1 | 1 | 1 | co | |||||
X | d | u | A | A | A. | ||||||
Я | fl | A | OJ | o | o | o | OJ | o | |||
ο | d | X | cd | OJ | OJ | r— | r— | ||||
Я | са | Ю | 05 | Ю | 05 | 'ft | oO | ||||
ο | 1ГГ | ra> | in | ||||||||
Д | d | —. | A | '<t | Cd | <r | OJ | CN | |||
ft | X | j—· | • X | • X | - X | •X | •X | ||||
a | ^=: | ||||||||||
е | Cl | ~ТЯ— | o | o | σ1 | A | A | ||||
X | — | £ | οι | m | o | tn | OJ | O1 | |||
X | OJ | OJ | dj | r- | |||||||
o | ч-г- | u | u | <r | '-T | ||||||
Ld | ο | in | o | o | o | m | m | ||||
ο | Ο] | m | in | OJ | (N | ||||||
a | A | CO | |||||||||
Φ | • | • | |||||||||
s | ft | -t | in | ft | VD | A | |||||
Я | 'Zk | са | r— | K | <— | T— | |||||
ft | . | • | • | ♦ | • | ||||||
K | d | ft | ft | ft | ft | ||||||
ο | rx | ta | o | tra | ca |
Линейна скорост на въвеждане на реакционн ата смес
С0
X x
ю d
Η
Резултати | Качество | Цвят | ο | οο | 00 | 1 1*^ | ||||
< ΙΌ iZ | Ξ α, ο, | ’Ю | <0 | (0 | ||||||
Φ | Φ | C | ||||||||
X | φ | 2 | • гЧ | «η | ο | ο | ||||
X | φ | С | ΟΙ | οι | Ο] | |||||
σί | X | Λ | — | |||||||
φ | X Л | ле | CQ | Ρ | ||||||
03 | X | ο | Ο | X | ω | CO | οο | οο | ||
X | 3 | χ | X | 2 | ο | σ-· | σ» | ст> | ||
Ο? | φ | υ | rd | Φ | Η | Г— | V— | χ— | ||
X | X | ¢1 | >Ί | ο | Η | |||||
nJ | 3 | Φ | ||||||||
Η | X | S | d | ος | Φ | C | ||||
φ | d | bd | X | X | 2 | гЧ | 10 | 10 | οθ | |
Λ | ο | 3 | Φ | f—! | *— | χ— | ||||
X | Η | 1 | W | « | a | — | ||||
α | ο | Η | X | 01 | ιΏ | -Ρ | ||||
Ο | υ | X | Q. | • | ||||||
Η | Φ | ο | ο | ь | X | ω | ο | 10 | Ο | |
и | X | r | ο | 2 | ο | co | <± | |||
CJ | φ | Η | οι | Ο) | CN | |||||
>) | φ | Η | ||||||||
φ | φ | C | ||||||||
X | φ | 2 | • гЧ | 10 | 10 | 10 | ||||
X | Φ | Ε | οι | οι | Ο) | |||||
σ; | X | Λ | — | |||||||
φ | φ | S | φ | ίΌ | -Ρ | |||||
X | Д | • | ||||||||
X | '-4^ | X | ο | υ | X | |||||
(3? | φ | Τ*> | 2 | υ | ο | 10 | 10 | |||
X | X | ¢=5 | υ | 3 | φ | ο | CO | οθ | 00 | |
X Η | X ρ | ο | >> | ο | Η | Η | Γ~ | χ—- | ||
ω | d | 3 | d | X | φ | — | ||||
(X | ο | Я | X | X | X | |||||
X | ь | 1 | 3 | φ | •гЧ | 10 | 10 | 10 | ||
X | и | Η | « | 3 | & | Ξ | χ— | χ— | X— | |
& | % | φ | S | d | CQ | |||||
ρ | φ | ο | Л | ex | ||||||
X | ο | Η | X | |||||||
G | 2 | υ | ο | ο | ο | |||||
ο | Φ | ο | -t | co | <1 | |||||
>> | φ | Η | Η | οι | οι | СЧ | ||||
ω | ||||||||||
* | οι | οι | Ο) | |||||||
d | & | С | V— | χ- | X— | |||||
κ | φ | |||||||||
X | φ | £ | ||||||||
3 | X | • гЧ | οι | οι | Ю | |||||
«χ-> | φ | ω | е | Ю | 10 | |||||
ra | 3 | Λ | — | |||||||
ο | ο | C0 | -Ρ | |||||||
1^4 | ||||||||||
ω | Ο | X | X | Ό | οο | Ο] | οι | |||
X | ο | 2 | Ο | οο | Ch | Ch | ||||
X | Φ | Η | V— | ·.— | V— | |||||
φ | Η | |||||||||
3 | '0 | Ό> | -ί | Ό | ||||||
φ | ♦ | Ρ | Τ- | χ— | X— | χ— | ||||
X | 4 | 03 | 'Τ | χ— | .— | |||||
% | d | Г““ | — | ХГ“ | ||||||
Η | ||||||||||
ο! | χ— | χ— | Τ— | χ— | ||||||
ο | -Ρ | 40 | чО | С0 | (0 | |||||
φ | a | • Η | • гЧ | Ρ | Ρ | |||||
Ο. | οΐ | '-г: | Μ | |||||||
Ρ | X | Ε | ||||||||
»—< ι—ι | ο. | οι | οι | οι | ||||||
• | 0. | C | CTi | & | Ch | |||||
X X | S | Ο) | ΟΙ | Ο] | ||||||
ο | σο | οο | 00 | |||||||
ο | χ— | χ— | X— | |||||||
ο | <0 | '0 | чО | |||||||
' C4' | ||||||||||
φ | ο | οο | σ> | ο | ||||||
2 | V— | χ— | OJ | |||||||
X | . | . | ||||||||
Λ | φ< | & | & | |||||||
C | 13 | κ | и |
d a φ a φ φ и J3 д d X
Η Ο
Ο ρ. ο
X
Ο φ X
-X φ X S χ:
реакционната смес
Claims (16)
- Патентни претенции1. Метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота без провеждане на допълнителен етап на каталитично редукционно пречистване, включващ (а) етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; и (б) етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване, като всеки от етапите на споменатото окисление и екстракция/пост-окисление се провеждат веднъж или два пъти, в случай, че един от или двата споменати етапа трябва да бъдат проведени два пъти.
- 2. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че включва (а) първи етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или с газ, съдържащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) втори етап на окисление, при който полученият при първия етап на окисление продукт се окислява отново посредством споменатата катализаторна система; и (в) първи етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при втория етап на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване.
3. Метод съгласно претенция 1, , характеризиращ се с то- ва, че включва (а) първи етап на окисление, при ко йто изомер на ксил ола се окислява с молекулен кислород или с газ , съ- държащ молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) втори етап на окисление, при който полученият при първия етап на окисление продукт се окислява отново посредством споменатата катализаторна система; и (в) първи етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при втория етап на окислението кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване; и (г) втори етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при първия етап на екстракция/пост-окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване. - 4. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че включва (а) първи етап на окисление, при който изомер на ксилола се окислява с молекулен кислород или с газ, съдържаш молекулен кислород в присъствие на катализаторна система, състояща се от кобалт, магнезий, бром и поне един, подбран между никел, хром, цирконий и церий в нисша алифатна карбонова киселина; (б) първи етап на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при първия етап на окислението кристализира за да се отдели на бензолдикарбоновата киселина ново чрез киселина жащите прибавяне на утайка от суров изомер утайката се суспендира отразтворител нисша алифатна карбонова последвано от нагряване за екстрахиране на съдърсе онечиствания в разтворителя и получената суспензия се окислява посредством ма при температура с 2-80°С нагряване; и (в) втори етап споменатата катализаторна сис по-ниска от тази на споменато на екстракция/пост-окисление, при който продуктът, получен при първия етап на екстракция/ пост-окисление кристализира за да се отдели утайка от суров изомер на бензолдикарбоновата киселина, утайката се суспендира отново чрез прибавяне на разтворител нисша алифатна карбонова киселина, последвано от нагряване за екстрахиране на съдържащите се онечиствания в разтворителя, и получената суспензия се окислява посредством споменатата катализаторна система при температура с 2-80°С по-ниска от тази на споменатото нагряване.
- 5. Метод съгласно коя да е от претенции 1 до 4, характеризиращ се с това, че реакционната смес, която се въвежда в реактора за първо окисление, се нагрява предварително до температура между 150°С и тази, на етапа на първото окисление .
- 6. Метод съгласно претенция 2, характеризиращ се с това, че разтворителят нисша алифатна карбонова киселина, използвана на повторно суспендиране на утайката, отделена от продукта на второто окисление, се рециклира от етапа на промиване за промиване на утайката, изолирана от продукта на първия етап на екстракция/пост-окисление.
- 7. Метод съгласно претенция 3, характеризиращ се с това, че разтворителят нисша алифатна карбонова киселина, използвана на повторно суспендиране на утайката, отделена от продукта на второто окисление, се рециклира от етапа на изолиране при отделяне на утайката, изолирана от продукта на втория етап на екстракция/пост-окисление и нисшата алифатна **· карбонова киселина, използвана на повторно суспендиране на утайката, отделена от продукта на първия етап на екстракция/ пост-окисление, се рециклира от етапа на промиване за промиване на утайката, изолирана от продукта на втория етап на екстракция/пост-окисление.
- 8. Метод съгласно претенция 4, характеризиращ се с това, че разтворителят нисша алифатна карбонова киселина, използвана на повторно суспендиране на утайката, отделена от продукта на първото окисление, се рециклира от етапа на изолиране при отделяне на утайката, изолирана от продукта на втория етап на екстракция/пост-окисление и нисшата алифатна карбонова киселина, използвана на повторно суспендиране на утайката, отделена от продукта на първия етап на екстракция/ пост-окисление, се рециклира от етапа на промиване за промиване на утайката, изолирана от продукта на втория етап на екстракция/пост-окисление.
- 9. Метод съгласно претенции 2 или 3, характеризиращ се с това, че първото и второто окисление се провеждат при150-230°С в продължение на 20-60 минути.
- 10. Метод съгласно претенция 4, характеризиращ се с то-
ва, че първото окисление се провежда при 150-230°С в продъл- жение на 20-60 минути. 11. Метод съгласно коя да е от претенции 2 до 4, харак- теризиращ се с това, че реакционната смес се въвежда в реак- тора за първо окисление с линейна скорост 6- 30 т/ s в обратна посока на движението на съдържащите се в реактора вещества. - 12. Метод съгласно претенция 2, характеризиращ се с това, че съотношението на концентрацията на тежките метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий към общата концентрация на кобалт и манган е 0.01-0.2 : 1 и общата концентрация на споменатите тежки метали е 50-300 ррт.
- 13. Метод съгласно претенция 2, характеризиращ се с това, че съотношението на концентрацията на тежките метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий, използвани при първото окисление, второто окисление и първото пост-окисление е 1 : 0.5-0.9 : 0.05-0.2.
- 14. Метод съгласно претенция 3, характеризиращ се с това, че съотношението на концентрацията на тежките метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий към общата концентрация на кобалт и манган е 0.01-0.2 : 1 и общата концентрация на споменатите тежки метали е 30-200 ррт.
- 15. Метод съгласно претенция 3, характеризиращ се с това, че съотношението на концентрацията на тежките метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий, използвани при първото окисление, второто окисление, първото пост-окисление и второто окисление е 1 : 0.5-0.9 : 0.1-0.3 : 0.05-0.2.
- 16. Метод съгласно претенция 4, характеризиращ се с това, че съотношението на концентрацията на тежките метали, подбрани между никел, хром, цирконий и церий към общата концентрация на кобалт и манган е 0.01-0.2 : 1 и общата концентрация на споменатите тежки метали е 40-300 ppm.
- 17. Метод съгласно претенция 4, характеризиращ се с то- ва, че съотношението на концентрацията на тежките метали подбрани между никел, хром, цирконий церий, използвани при първото окисление, второто окисление първото пост-окисле- ние е 1 ва, : 0.05-0.5 : 0.05-0.2.
- 18. Метод съгласно претенция 4 характеризиращ се с точе бройното съединение е чисто бромно съединение или смес на бромно съединение с хлорно съединение1 : 0.001-0.5 по отношение на брома и хлора.коя да е от претенции съотношение до 8, характеризиращ се с това, че количеството на рециклираната нисша карбонова киселина е такова, че поне 60% от нисшата карбонова киселина, съдържаща се в суспензията, получена при предишния етап на окисление, да може да се замени с нея.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93046191/04A RU2047595C1 (ru) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | Способ получения изомеров фталевых кислот с высокой степенью чистоты |
RU93046190/04A RU2047594C1 (ru) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | Способ получения изомеров бензолдикарбоновых кислот с высокой степенью очистки |
PCT/KR1993/000106 WO1995009143A1 (en) | 1993-09-28 | 1993-11-30 | Production method of high purity isomers of benzenedicarboxylic acids |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BG98919A true BG98919A (bg) | 1995-05-31 |
BG62324B1 BG62324B1 (bg) | 1999-08-31 |
Family
ID=26653761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BG98919A BG62324B1 (bg) | 1993-09-28 | 1994-07-20 | Метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселинис висока чистота |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5359133A (bg) |
JP (1) | JP3009223B2 (bg) |
KR (1) | KR970000136B1 (bg) |
CN (1) | CN1050118C (bg) |
AU (1) | AU5576394A (bg) |
BE (1) | BE1008546A4 (bg) |
BG (1) | BG62324B1 (bg) |
BR (1) | BR9305996A (bg) |
CA (1) | CA2128719C (bg) |
DE (2) | DE4397599T1 (bg) |
ES (1) | ES2081265B1 (bg) |
FR (1) | FR2710638B1 (bg) |
GB (1) | GB2286588B (bg) |
IT (1) | IT1271011B (bg) |
MY (1) | MY108978A (bg) |
PL (1) | PL175685B1 (bg) |
RO (1) | RO113850B1 (bg) |
SA (1) | SA94140587B1 (bg) |
SK (1) | SK280582B6 (bg) |
TW (1) | TW307753B (bg) |
WO (1) | WO1995009143A1 (bg) |
Families Citing this family (78)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5929274A (en) * | 1995-06-07 | 1999-07-27 | Hfm International, Inc. | Method to reduce carboxybenzaldehyde isomers in terephthalic acid or isophthalic acid |
WO1996041791A1 (fr) * | 1995-06-08 | 1996-12-27 | Mogilev Order Of Lenin Proizvodstvennoe Obiedinenie | Procede de production d'acide terephtalique de purete monomerique |
JP3757995B2 (ja) * | 1996-07-12 | 2006-03-22 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 高純度イソフタル酸の製造方法 |
JP3341620B2 (ja) * | 1997-03-19 | 2002-11-05 | 株式会社日立製作所 | 芳香族ポリカルボン酸の製造方法および装置 |
US6194607B1 (en) † | 1998-12-22 | 2001-02-27 | Samsung General Chemicals Co., Ltd. | Method of producing aromatic carboxylic acids by oxidizing alkyl aromatic hydrocarbons or partially oxidized intermediates thereof |
KR20000041506A (ko) * | 1998-12-22 | 2000-07-15 | 유현식 | 아로마틱폴리카본산의 제조방법 |
KR100549107B1 (ko) * | 1999-04-28 | 2006-02-06 | 삼성토탈 주식회사 | 아로마틱 폴리카본산의 제조방법 |
US6180822B1 (en) | 1998-12-22 | 2001-01-30 | Samsung General Chemical Co., Ltd. | Method of producing aromatic carboxylic acids by oxidizing alkyl aromatic compounds or partially oxidized intermediates thereof with carbon dioxide containing gas |
US6465685B1 (en) | 1999-11-24 | 2002-10-15 | General Electric Company | Method for oxidation of xylene derivatives |
US6399790B1 (en) | 1999-11-24 | 2002-06-04 | General Electric Company | Method for oxidation of xylene derivatives |
CN1207259C (zh) | 2000-01-18 | 2005-06-22 | 因卡国际公司 | 含水介质中氧化烷基芳香化合物到芳香酸的方法 |
US6649773B2 (en) | 2002-03-22 | 2003-11-18 | General Electric Company | Method for the manufacture of halophthalic acids and anhydrides |
US6657068B2 (en) | 2002-03-22 | 2003-12-02 | General Electric Company | Liquid phase oxidation of halogenated ortho-xylenes |
US6657067B2 (en) | 2002-03-22 | 2003-12-02 | General Electric Company | Method for the manufacture of chlorophthalic anhydride |
AU2003293252A1 (en) * | 2002-12-09 | 2004-06-30 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
WO2004052821A1 (en) * | 2002-12-09 | 2004-06-24 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
US7161027B2 (en) * | 2002-12-09 | 2007-01-09 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
KR101004211B1 (ko) * | 2002-12-09 | 2010-12-24 | 이스트만 케미칼 컴파니 | 조질 카복실산 슬러리의 정제 방법 |
US7132566B2 (en) * | 2003-09-22 | 2006-11-07 | Eastman Chemical Company | Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry |
US7074954B2 (en) * | 2002-12-09 | 2006-07-11 | Eastman Chemical Company | Process for the oxidative purification of terephthalic acid |
US7546747B2 (en) * | 2004-01-15 | 2009-06-16 | Eastman Chemical Company | Process for production of a dried carboxylic acid cake suitable for use in polyester production |
US7348452B2 (en) * | 2004-04-22 | 2008-03-25 | Eastman Chemical Company | Liquid phase oxidation of P-xylene to terephthalic acid in the presence of a catalyst system containing nickel, manganese, and bromine atoms |
US20050283022A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-22 | Sheppard Ronald B | Filtrate preparation process for terephthalic acid filtrate treatment |
US7541489B2 (en) | 2004-06-30 | 2009-06-02 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Method of making halophthalic acids and halophthalic anhydrides |
US7910769B2 (en) | 2004-09-02 | 2011-03-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7572936B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-11 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7504535B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7371894B2 (en) * | 2004-09-02 | 2008-05-13 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7683210B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-03-23 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7741515B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7615663B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-11-10 | Eastman Chemical Company | Optimized production of aromatic dicarboxylic acids |
WO2006028817A2 (en) * | 2004-09-02 | 2006-03-16 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7568361B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-08-04 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7692036B2 (en) | 2004-11-29 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7692037B2 (en) | 2004-09-02 | 2010-04-06 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7381836B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-06-03 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7582793B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-01 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7589231B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-15 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7507857B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-03-24 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US7550627B2 (en) * | 2005-03-08 | 2009-06-23 | Eastman Chemical Company | Processes for producing aromatic dicarboxylic acids |
US20060205974A1 (en) * | 2005-03-08 | 2006-09-14 | Lavoie Gino G | Processes for producing aromatic dicarboxylic acids |
US7897809B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-03-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US7919652B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-04-05 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition through the use of a catalyst removal zone and an enrichment zone |
US20060264662A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Gibson Philip E | Esterification of an enriched composition |
US7880031B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US7741516B2 (en) * | 2005-05-19 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Process to enrich a carboxylic acid composition |
US7884231B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition |
US20060264656A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Fujitsu Limited | Enrichment process using compounds useful in a polyester process |
US7834208B2 (en) * | 2005-05-19 | 2010-11-16 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
US20060264664A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Parker Kenny R | Esterification of an exchange solvent enriched composition |
US7557243B2 (en) * | 2005-05-19 | 2009-07-07 | Eastman Chemical Company | Enriched terephthalic acid composition |
US7432395B2 (en) * | 2005-05-19 | 2008-10-07 | Eastman Chemical Company | Enriched carboxylic acid composition |
US7884232B2 (en) | 2005-06-16 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Optimized liquid-phase oxidation |
US20070155987A1 (en) * | 2006-01-04 | 2007-07-05 | O'meadhra Ruairi S | Oxidative digestion with optimized agitation |
US20070179312A1 (en) * | 2006-02-02 | 2007-08-02 | O'meadhra Ruairi Seosamh | Process for the purification of a crude carboxylic axid slurry |
US7501537B2 (en) * | 2006-03-01 | 2009-03-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing oxidative digestion with reduced or eliminated upstream liquor exchange |
US7326807B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-02-05 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system with enhanced heating for oxidative digestion |
US7772424B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-08-10 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced evaporative concentration downstream of oxidative digestion |
US7393973B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-07-01 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system with enhanced residence time distribution for oxidative digestion |
US7816556B2 (en) * | 2006-03-01 | 2010-10-19 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing enhanced multistage oxidative digestion |
US20070208194A1 (en) | 2006-03-01 | 2007-09-06 | Woodruff Thomas E | Oxidation system with sidedraw secondary reactor |
US7420082B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-09-02 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing hot liquor removal downstream of oxidative digestion |
US7326808B2 (en) * | 2006-03-01 | 2008-02-05 | Eastman Chemical Company | Polycarboxylic acid production system employing cooled mother liquor from oxidative digestion as feed to impurity purge system |
US7888529B2 (en) * | 2006-03-01 | 2011-02-15 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
EP2111388A1 (en) * | 2006-12-21 | 2009-10-28 | E. I. Du Pont de Nemours and Company | Process for the synthesis of halogenated aromatic diacids |
US8614350B2 (en) | 2008-01-15 | 2013-12-24 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process employing solvent from esterification of lignocellulosic material |
US8455680B2 (en) | 2008-01-15 | 2013-06-04 | Eastman Chemical Company | Carboxylic acid production process employing solvent from esterification of lignocellulosic material |
US8927764B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-01-06 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
US9085522B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-07-21 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
US9045408B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-06-02 | Uop Llc | Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds |
US9156765B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-10-13 | Uop Llc | Process for oxidizing alkyl-aromatic compounds |
RU2014131232A (ru) * | 2011-12-29 | 2016-02-20 | Юоп Ллк | Способ получения терефталевой кислоты |
US9024059B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-05-05 | Uop Llc | Process for producing terephthalic acid |
US9199906B2 (en) | 2013-09-24 | 2015-12-01 | Eastman Chemical Company | Processes for producing isophthalic acid |
US9212121B2 (en) | 2013-09-24 | 2015-12-15 | Eastman Chemical Company | Processes for producing terephthalic acid |
CN105688988B (zh) * | 2014-12-16 | 2018-11-27 | 财团法人工业技术研究院 | 糠醛化合物的氧化反应催化剂及糠醛化合物的氧化方法 |
CN107954850A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-04-24 | 华东理工大学 | 间苯二甲酸的制备方法 |
CN107963964A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-04-27 | 华东理工大学 | 间苯二甲酸的制备方法 |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1270030C2 (de) * | 1962-04-27 | 1973-07-19 | Verfahren zur reinigung von terephthalsaeure | |
US3595908A (en) * | 1966-11-01 | 1971-07-27 | Inst Francais Du Petrole | Two-step oxidation of paraxylene for the production of terephthalic acid |
DE1643721B1 (de) * | 1967-12-22 | 1971-10-21 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Benzoldicarbonsaeuren |
US3626001A (en) * | 1968-05-09 | 1971-12-07 | Atlantic Richfield Co | Method for the production of high-purity isophthalic or terephthalic acid |
US3683017A (en) * | 1970-04-01 | 1972-08-08 | Fmc Corp | Oxidation of p-xylene and p-tolujc acid to terephthalic acid |
JPS5518698B1 (bg) * | 1971-04-03 | 1980-05-21 | ||
US3845117A (en) * | 1972-12-14 | 1974-10-29 | Halcon International Inc | Process for preparation of phthalic acids |
US3920735A (en) * | 1973-05-21 | 1975-11-18 | Standard Oil Co | Zirconium enhanced activity of transition metal-bromine catalysis of di- and trimethyl benzene oxidation in liquid phase |
JPS5291835A (en) * | 1976-01-29 | 1977-08-02 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Prepation of terephtalic acid for direct polymerization |
US4201871A (en) * | 1978-02-23 | 1980-05-06 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for recovering terephthalic acid |
JPS5555138A (en) * | 1978-10-19 | 1980-04-22 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Preparation of highly pure terephthalic acid |
DE3063298D1 (en) * | 1979-07-02 | 1983-07-07 | Ici Plc | Process for the preparation of terephthalic acid |
US4334086A (en) * | 1981-03-16 | 1982-06-08 | Labofina S.A. | Production of terephthalic acid |
JPS57200328A (en) * | 1981-06-03 | 1982-12-08 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Preparation of terephthalic acid |
JPS59104345A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-16 | Kuraray Yuka Kk | 直接重合用に適したテレフタル酸の製造方法 |
JPS59106435A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-20 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 高純度テレフタル酸の製法 |
JPS60233032A (ja) * | 1984-05-04 | 1985-11-19 | Kuraray Yuka Kk | 直接重合用に適したテレフタル酸の製造法 |
US4892970A (en) * | 1985-12-30 | 1990-01-09 | Amoco Corporation | Staged aromatics oxidation in aqueous systems |
JPH0662495B2 (ja) * | 1986-05-16 | 1994-08-17 | 三菱化成株式会社 | 高純度テレフタル酸の製法 |
JP2504461B2 (ja) * | 1987-04-24 | 1996-06-05 | 三菱化学株式会社 | 高品質テレフタル酸の製法 |
US4786753A (en) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Amoco Corporation | Oxidation process for the manufacture of aromatic acids from alkylaromatic compounds |
DE69104280T2 (de) * | 1990-06-25 | 1995-02-16 | Mitsubishi Gas Chemical Co | Verfahren zur Herstellung von hochreiner Isophthalsäure. |
CA2050866A1 (en) * | 1990-09-10 | 1992-03-11 | George F. Schaefer | Oxidation of dialkyl polyaromatics to dicarboxypolyaromatics |
JP3231134B2 (ja) * | 1993-05-11 | 2001-11-19 | 住友化学工業株式会社 | 微粒子計測方法およびそのための装置 |
-
1993
- 1993-10-14 KR KR1019930021276A patent/KR970000136B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-10-27 US US08/141,738 patent/US5359133A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-30 WO PCT/KR1993/000106 patent/WO1995009143A1/en active Application Filing
- 1993-11-30 SK SK877-94A patent/SK280582B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1993-11-30 JP JP6516877A patent/JP3009223B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-30 PL PL93308537A patent/PL175685B1/pl unknown
- 1993-11-30 CA CA002128719A patent/CA2128719C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-30 DE DE4397599T patent/DE4397599T1/de active Pending
- 1993-11-30 ES ES09450020A patent/ES2081265B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-30 RO RO94-01218A patent/RO113850B1/ro unknown
- 1993-11-30 AU AU55763/94A patent/AU5576394A/en not_active Abandoned
- 1993-11-30 DE DE4397599A patent/DE4397599C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-30 GB GB9415915A patent/GB2286588B/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-30 BR BR9305996A patent/BR9305996A/pt not_active IP Right Cessation
- 1993-12-30 MY MYPI93002874A patent/MY108978A/en unknown
-
1994
- 1994-01-12 CN CN94100679A patent/CN1050118C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-20 TW TW083100473A patent/TW307753B/zh not_active IP Right Cessation
- 1994-03-06 SA SA94140587A patent/SA94140587B1/ar unknown
- 1994-07-20 BG BG98919A patent/BG62324B1/bg unknown
- 1994-07-26 BE BE9400702A patent/BE1008546A4/nl not_active IP Right Cessation
- 1994-09-14 IT ITMI941879A patent/IT1271011B/it active IP Right Grant
- 1994-09-21 FR FR9411253A patent/FR2710638B1/fr not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH08506571A (ja) | 1996-07-16 |
SA94140587B1 (ar) | 2006-11-12 |
JP3009223B2 (ja) | 2000-02-14 |
BR9305996A (pt) | 1997-10-21 |
ITMI941879A1 (it) | 1996-03-14 |
SK87794A3 (en) | 1995-05-10 |
CN1103860A (zh) | 1995-06-21 |
KR950008467A (ko) | 1995-04-17 |
PL175685B1 (pl) | 1999-01-29 |
FR2710638B1 (fr) | 1996-04-26 |
DE4397599C2 (de) | 1998-02-19 |
ES2081265B1 (es) | 1996-10-16 |
AU5576394A (en) | 1995-04-18 |
MY108978A (en) | 1996-11-30 |
TW307753B (bg) | 1997-06-11 |
GB2286588A (en) | 1995-08-23 |
ES2081265A1 (es) | 1996-02-16 |
DE4397599T1 (de) | 1997-07-24 |
SK280582B6 (sk) | 2000-04-10 |
IT1271011B (it) | 1997-05-26 |
PL308537A1 (en) | 1995-08-21 |
CA2128719C (en) | 1998-06-09 |
GB2286588B (en) | 1996-09-11 |
CA2128719A1 (en) | 1995-03-29 |
KR970000136B1 (ko) | 1997-01-04 |
RO113850B1 (ro) | 1998-11-30 |
FR2710638A1 (fr) | 1995-04-07 |
GB9415915D0 (en) | 1995-05-24 |
BE1008546A4 (nl) | 1996-06-04 |
BG62324B1 (bg) | 1999-08-31 |
ITMI941879A0 (it) | 1994-09-14 |
CN1050118C (zh) | 2000-03-08 |
WO1995009143A1 (en) | 1995-04-06 |
US5359133A (en) | 1994-10-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BG98919A (bg) | Метод за получаване на изомери на бензолдикарбонови киселини с висока чистота | |
US5132450A (en) | Process for producing high purity isophthalic acid | |
KR101169466B1 (ko) | 카복실산의 합성시에 모액으로부터 불순물을 제거하기위한 추출 방법 | |
KR830001304B1 (ko) | 방향족 디카복실산의 제조방법 | |
US9169189B2 (en) | Process for oxidizing alkyl aromatic compounds | |
US9266809B2 (en) | Process for producing terephthalic acid | |
US6194607B1 (en) | Method of producing aromatic carboxylic acids by oxidizing alkyl aromatic hydrocarbons or partially oxidized intermediates thereof | |
JP2003520263A (ja) | 安息香酸・水溶剤中での酸化による高純度芳香族カルボン酸の製造 | |
EP1003699B1 (en) | Purification of difluoromethane by extractive distillation | |
US8835678B2 (en) | Solid terephthalic acid composition | |
WO2012012046A2 (en) | Mixtures used in oxidizing alkyl aromatic compounds | |
US8933266B2 (en) | Process for producing terephthalic acid | |
EP1062196B1 (en) | Improved process for producing pure carboxylic acids | |
JPH0454149A (ja) | 高純度イソフタル酸の製造方法 | |
JPS62212340A (ja) | 2,6−ナフタレンジカルボン酸とトリメリツト酸の併産方法 | |
RU2430911C2 (ru) | Способ получения чистой изофталевой кислоты и сопутствующих продуктов из ксилольных фракций | |
RU2047594C1 (ru) | Способ получения изомеров бензолдикарбоновых кислот с высокой степенью очистки | |
HU214097B (en) | Process for producing high purity isomers of benzenbicarboxylic acids | |
JPH10291958A (ja) | 2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造方法 | |
JPH02240047A (ja) | ナフタレンカルボン酸の製造方法 | |
WO2015053961A1 (en) | Process for removing amide impurities in aromatic carboxylic acids |