AT391430B - Verfahren zum herstellen von rohren aus nichteisenmetall - Google Patents
Verfahren zum herstellen von rohren aus nichteisenmetall Download PDFInfo
- Publication number
- AT391430B AT391430B AT0080288A AT80288A AT391430B AT 391430 B AT391430 B AT 391430B AT 0080288 A AT0080288 A AT 0080288A AT 80288 A AT80288 A AT 80288A AT 391430 B AT391430 B AT 391430B
- Authority
- AT
- Austria
- Prior art keywords
- temperature
- range
- tube blank
- tube
- increased
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 10
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 7
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 6
- RIRXDDRGHVUXNJ-UHFFFAOYSA-N [Cu].[P] Chemical compound [Cu].[P] RIRXDDRGHVUXNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/005—Copper or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S72/00—Metal deforming
- Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
- Y10T29/49988—Metal casting
- Y10T29/49991—Combined with rolling
Description
Nr. 391 430
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von Rohren aus Nichteisenmetall.
Bei der Herstellung von Halbfertigprodukten aus Kupfer und Kupferlegierungen besteht nach dem allgemein angewendeten Stand der Technik das Verfahren zur Weiterbehandlung der gegossenen Blöcke, wie runden Knüppeln und Brammen, zuerst in einer Warmbearbeitung und dann in einer Kaltbearbeitung. Die Warmbearbeitungsstufe besteht beispielsweise aus Walzen, Extrudieren oder Lochen, während die Kaltbearbeitungsstufe beispielsweise Walzen, Ziehen oder Walzen in einem Pilgerschrittwalzwerk umfaßt. Danach wird jedes Produkt einer weiteren Spezialbehandlung in Abhängigkeit von der Art des betreffenden Produktes unterzogen.
Um die Arbeitsstufen beim Herstellungsvorgang zu reduzieren, hat die moderne Industrie in erhöhtem Ausmaß Stranggießverfahren eingesetzt, welche den Zweck haben, die Abmessungen des Gußblockes den Abmessungen des Endproduktes möglichst anzunähem. In einigen Zusammenhängen wird dieses Gießverfahren als Kolben-Stranggießverfahren bezeichnet. Die Kristallstruktur eines im Stranggießverfahren hergestellten Produktes, wie eines Rohrrohlings, ist von Natur aus grobkörnig und inhomogen. Diese Struktur kann insbesondere bei der Kaltbearbeitung eines Rohres eine Materialoberfläche mit sogenanntem Orangenschaleneffekt ergeben, die als Fehler im Endprodukt sichtbar bleibt und seine Annahme bei dar Endinspektion verhindert. Ein weiterer Nachteil dieser Struktur besteht darin, daß bei fortgesetztem Kaltbearbeitungsvorgang ohne Zwischenglühen, wie dies in der Industrie üblich ist, das Material bereits in einem frühen Stadium der Rißbildung unterliegt, die zu Brüchen führt. Dies tritt besonders häufig bei solchen Arbeitsverfahren auf, bei denen sich das Material unter Zugspannung biegen muß, beispielsweise wenn für Rohre ein Giobziehverfahren angewendet wird.
Gemäß einem üblichen Verfahren zum Herstellen von Rohren wird der extrudierte Rohrrohling zuerst in einem Pilgerschrittwalzwerk gewalzt, worauf ein Grobziehvorgang vorgenommen wird. Die Kosten des Pilgerschrittwalzens sind jedoch hoch, und ein weiterer erwähnenswerter Nachteil besteht darin, daß eine mögliche Exzentrizität des Rohrrohlings mittels eines Pilgerschrittwalzwerkes nicht korrigiert werden kann.
Wie bereits erwähnt, ist die Warmbearbeitung die traditionelle Lösung in Verbindung mit dem Blockgießen und teilweise auch mit dem Stranggießen. Bei Anwendung dieses Verfahrens können auch die durch die inhomogene Kristallstruktur nach dem Gießen verursachten Probleme gelöst werden, weil Metalle und Legierungen beim Warmbearbeitungsvorgang bekanntlich rekristallisiert und folglich homogenisiert werden. Die Anwendung der Warmbearbeitung, insbesondere für stranggegossene Blöcke aus Kupfer, Aluminium und deren Legierungen, die kleine Querschnittsflächen haben, ist jedoch bei weitem zu unwirtschaftlich.
Die SMS Schloemann-Siemag AG hat eine Planetenwalztechnik entwickelt, bei welcher drei konische Walzen relativ zueinander unter einem Winkel von 120° stehen. Die Walzen drehen um ihre eigene Achse und auch um eine zentrale Achse des gesamten Planetensystems. Die Flächenabnahme in einem einzigen Durchgang ist groß und beträgt sogar über 90 %. Das Planetenwalzen wird häufig mit der Abkürzung PSW bezeichnet (Planetenschrägwalzwefk), und diese Vorrichtung ist durch verschiedene Patente geschützt
Bisher ist das Planetenwalzen auf das Walzen von Stahl angewendet worden. Im Falle von Rohren durchlaufen die vorerhitzten Blöcke zunächst beispielsweise ein Lochwalzwerk und danach das PSW-Walzwerk. Während des Walzens von Stangen werden die Blöcke zuerst getrennt vorerwärmt; somit findet in Verbindung mit dem Walzen von Stahl in Planetenwalzwerken stets eine übliche Warmbearbeitung statt
Die Erfindung zielt darauf ab, ein Verfahren zum Herstellen von Rohren aus Nichteisenmetall zu schaffen, das gute Endergebnisse hinsichtlich der Mikrostruktur des Materials ermöglicht, u. zw. ohne daß eine gesonderte Vorerwärmung oder ein gesondertes Zwischenglühen vorgenommen wird. Das erfindungsgemäße Verfahren hat die Merkmale, daß ein aus Kupfer, Aluminium, Nickel, Zirkon oder Titan oder Legierungen dieser Metalle bestehender Rohrrohling, der durch Stranggießen oder Extrudieren hergestellt worden ist, bei Raumtemperatur durch Planetenwalzen mit einer Flächenabnahme von zumindest 70 % und einem Temperaturanstieg des Materials auf die Rekristallisationstemperatur kaltgewalzt wird.
Vorzugsweise wird der Rohrrohling mit einer Flächenabnahme von etwa 90 % kaltgewalzt Kaltbearbeitung bedeutet im allgemeinen ein Verfahren, bei welchem das behandelte Material ohne Vorerwärmung eingebracht wird und bei welchem die Temperatur des Materials während des Bearbeitungsschrittes unterhalb der Rekristallisationstemperatur bleibt. Wenn im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung auf Kaltbearbeitung verwiesen wird, bedeutet dies eine solche Bearbeitung, bei welcher die Temperatur am Beginn des Bearbeitungsvorganges die Umgebungstemperatur ist, aber im Verlaufe des Bearbeitungsverfahrens über die normale Kaltbearbeitungstemperatur auf den Rekristallisationsbereich des Materials ansteigt.
Im Rahmen der Erfindung erweist es sich als vorteilhaft, wenn im Verlaufe der Bearbeitung infolge des im Material wegen der großen Flächenabnahme und der inneren Reibung erzeugten Verformungswiderstandes die Temperatur des Materials auf den Bereich von 250 bis 750 °C erhöht wird. Die Erfahrung hat gezeigt, daß eine geeignete Rekristallisationstemperatur für Kupfer und Kupferlegierungen im Bereich von 250 bis 700 °C liegt, für Aluminium und Aluminiumlegierung im Bereich von 250 bis 450 °C, für Nickel und Nickellegierungen im Bereich von 650 bis 760 °C, für Zirkon und Zirkonlegierungen im Bereich von 700 bis 785 °C, und für Titan und Titanlegierungen im Bereich von 700 bis 750 °C. Die Bearbeitungstemperatur kann erfindungsgemäß durch Einstellen der Kühlung so geregelt werden, daß sie für jedes in Frage kommende Material geeignet ist. Die zumindest teilweise rekristallisierte Struktur gestattet eine weitere Kaltbearbeitung, beispielsweise Gröbziehen eines Rohres, ohne Gefahr einer Rißbildung im Material. -2-
Nr. 391 430
Es ist überdies für das Verfahren vorteilhaft, wenn der Temperaturanstieg in Verbindung mit der Bearbeitung von kurzer Dauer ist, so daß die Gefahr eines übermäßigen Korn Wachstums und einer übermäßigen Oxidation der Oberflächen vermieden wird. Die Korngröße des Materials, das aus diesem Bearbeitungsvorgang hervorgeht, ist klein und beträgt vorzugsweise etwa 0,005 bis 0,050 mm.
Bei der Kaltbearbeitung eines Rohrrohlings hat sich das Planetenwalzverfahren als geeignetes Verfahren zum Anheben der Temperatur bis auf den Rekristallisationsbereich erwiesen. Innerhalb des Rohrrohlings, der vorteilhaft einen Durchmesser von beispielsweise 80/40 mm hat, wird mittels eines Domträgers ein Dom angeordnet, und der Rohrrohling wird auf Abmessungen von zumindest 55/40 mm und vorteilhafter auf Abmessungen von 45/40 mm gewalzt, woran weitere Ziehvorgänge anschließen. Das Walzen von Stangen erfolgt in der gleichen Weise wie jenes von Rohren, aber natürlich ohne Dom. Beim Herstellen von Bändern ist es möglich, ein anderes Arbeitsverfahren zu wählen, das eine ausreichend hohe Querschnittsflächenabnahme ergibt, wie Schmieden.
Wenn der durch den Bearbeitungsvorgang verursachte Temperaturanstieg zur Rekristallisierung des Materials nicht ausreicht, kann diese durch geringe Vorerhitzung des Materials, z. B. mittels einer Induktionsspule, begünstigt werden, welche der Block unmittelbar vor dem Bearbeitungsschritt durchsetzt.
Aus der vorhergehenden Beschreibung geht hervor, daß ein stranggegossenes Material sich als Ausgangsmaterial für das PSW-Walzen gut eignet, doch kann abgesehen davon dieses Material beispielsweise ein extradierter Rohrrohling sein. Somit kann das teure Pilgerschrittwalzverfahren durch das billigere PSW-Walzverfahren ersetzt werden, und die damit erzielten zusätzlichen Vorteile sind eine bessere Mikrostruktur des Materials und die Möglichkeit, die Exzentrizität eines Rohrrohlings während des Verfahrens herabzusetzen. Die vorteilhafteste Alternative des Verfahrens gemäß der Erfindung bei der Herstellung von Rohren und Stangen ist die Anwendung einer relativ billigen Kombination Stranggießen - PSW-Walzausrüstung, die statt der teuren Technik Blockgießen-Extrusion-(oder Lochen)-Pilgerschrittwalzverfahren angewendet werden kann.
Die Erfindung wird mit Hilfe der folgenden Beispiele weiter erläutert
Beispiel 1 (Stand der Technik)
Ein stranggegossener Rohrrohling aus desoxidiertem Phosphorkupfer (Cu-DHP) wurde in einem Pilgerschrittwalzwerk gewalzt Die Anfangsgröße des Rohlings betrug 80/60 mm und die Korngröße der gegossenen Struktur betrug 1 bis 20 mm. Der Walzvorgang hatte Erfolg, die Größe des austretenden Rohres betrug 44/40 mm und die gegossene Struktur hatte sich somit in eine kaltgehärtete Struktur verwandelt Die Härte des Rohres lag innerhalb des Bereiches von 120 bis 130 HV5. Das in der vorstehend erläuterten Weise gewalzte Rohr hielt jedoch dem Grobziehen nicht stand, und es konnten nur gerade Ziehvorgänge auf einer Ziehbank mit Erfolg durchgeführt werden. Um das auf diese Weise erzeugte Rohr durch eine Grobzieheinrichtung ("bull-blocks") zu ziehen, war ein Zwischenglühen erforderlich. Daraus ergibt sich, daß die Gießstruktur beim Walzen nicht verschwindet weil bei dieser Art des Walzens die Temperatur des Materials niedrig bleibt. Überdies war die Oberflächenqualität wegen der rauhen Gießstruktur nicht zufriedenstellend.
Beispiel 2 (Stand der Technik)
Ein stranggegossener Rohrrohling von 80/40 mm wurde in einer geraden Ziehbank grobgezogen. Die Qualität der Rohroberfläche war schlecht und das Ziehen konnte nicht ohne Zwischenglühen in Form eines Grobziehens fortgesetzt werden, weil die Gießstniktur den großen Abnahmen nicht standhielt. Das Material des Rohlings war dasselbe wie im vorhergehenden Beispiel, und auf ähnliche Weise blieben die Gießstniktur und die arbeitsgehärtete Struktur sowie die Härte des kaltbearbeiteten Rohres innerhalb des gleichen vorstehend angegebenen Bereiches.
Beispiel 3 (Stand der Technik)
Ein Rohrrohling von 80/60 mm mit einer Korngröße über 0,1 mm, der aus einem Gußblock mit der Größe 280 x 660 mm extrudiert wurde und aus desoxidiertem Phosphorkupfer (Cu-DHP) bestand, wurde in einem Pilgerschrittwalzwerk auf die Abmessung 44/40 mm gewalzt. Die Härte des derart gewalzten Rohres betrug etwa 120 bis 130 HVS und die Struktur war eine kaltgehärtete Struktur. Die Weiterbearbeitung des Rohres auf die Endabmessungen erfolgte in Form eines Grobziehens und Ziehbankziehens ohne Zwischenglühen. Das Endprodukt kann, falls erforderlich, spannungsfrei geglüht werden.
Beispiel 4
Ein stranggegossener Rohrrohling aus desoxidiertem Phosphorkupfer (Cu-DHP) vom Durchmesser 80/40 mm und einer normalen Gießstruktur (Korngröße 1 bis 20 mm) wurde in einem PSW-Walzwerk auf die Abmessungen 46/40 mm gewalzt. Das Walzen hatte Erfolg und das auf diese Weise gewalzte Rohr konnte auch mittels Grobziehens weitergezogen werden. Die Mikrostruktur des gewalzten Rohres ergab eine kleine Korngröße, 0,005 bis 0,015 mm, was bedeutet, daß während des Walzens eine Rekristallisation in der Struktur stattgefunden hat. Die Härte des gewalzten Rohres betrag 75 bis 80 HVS, was bedeutet, daß ein Spannungsfreiglühen nicht notwendig war. Das Rohr wurde sechs Grobziehvorgängen unterzogen, und es wurden -3-
Claims (9)
- Nr. 391 430 die Abmessungen 18/16,4 mm erhalten. Nach dem Ziehen betrug die Härte des Rohres 132 HV5. fisispisi.5 Ein extrudierter Rohrrohling von 80/40 mm aus sauerstofffreiem Kupfer Cu-OF wurde in einem PSW-Walzwerk auf die Abmessungen 46/40 mm gewalzt. Das Walzen hatte Erfolg und die Struktur wurde unter dem Einfluß der Temperaturerhöhung beim Beafbeitungsverfahren rekristallisierL Die Korngröße des gewalzten Rohres betrug etwa 0,010 mm und die Härte etwa 80 HV5. PATENTANSPRÜCHE 1. Verfahren zum Herstellen von Rohren aus Nichteisenmetall, dadurch gekennzeichnet, daß ein aus Kupfer, Aluminium, Nickel, Zirkon oder Titan oder Legierungen dieser Metalle bestehender Rohrrohling, der durch Stranggießen oder Extrudieren hergestellt worden ist, bei Raumtemperatur durch Planetenwalzen mit einer Flächenabnahme von zumindest 70 % und einem Temperaturanstieg des Materials auf die Rekristallisationstemperatur kaltgewalzt wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohrrohling mit einer Flächenabnahme von etwa 90 % kaltgewalzt wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur des Materials auf den Bereich von 250 bis 750 °C erhöht wird
- 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrrohling aus Kupfer oder einer Kupferlegierung verwendet wird und die Temperatur des Materials auf den Bereich von 250 bis 700 °C erhöht wird.
- 5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrrohling aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung verwendet wird und die Temperatur des Materials auf den Bereich von 250 bis 450 °C erhöht wird.
- 6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrrohling aus Nickel oder einer Nickellegierung verwendet wird und die Temperatur des Materials auf den Bereich von 650 bis 750 °C erhöht wird.
- 7. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrrohling aus Zirkon oder einer Zirkonlegierung verwendet wird und die Temperatur des Materials auf den Bereich von 700 bis 750 °C erhöht wird.
- 8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur durch Einstellen der Kühlung geregelt wird.
- 9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Korngröße des bearbeiteten Materials innerhalb des Bereiches von 0,005 bis 0,050 mm gehalten wird. -4-
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI871344A FI77057C (fi) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | Foerfarande foer framstaellning av roer, staenger och band. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ATA80288A ATA80288A (de) | 1990-04-15 |
| AT391430B true AT391430B (de) | 1990-10-10 |
Family
ID=8524207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| AT0080288A AT391430B (de) | 1987-03-26 | 1988-03-25 | Verfahren zum herstellen von rohren aus nichteisenmetall |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4876870A (de) |
| JP (1) | JP2540183B2 (de) |
| KR (1) | KR910009976B1 (de) |
| CN (1) | CN1019750B (de) |
| AT (1) | AT391430B (de) |
| AU (1) | AU600801B2 (de) |
| BE (1) | BE1001676A5 (de) |
| BG (1) | BG60198B2 (de) |
| BR (1) | BR8801480A (de) |
| CA (1) | CA1313780C (de) |
| CH (1) | CH673844A5 (de) |
| CS (1) | CS8801837A3 (de) |
| DD (1) | DD280978A5 (de) |
| DE (1) | DE3810261C2 (de) |
| ES (1) | ES2007168A6 (de) |
| FI (1) | FI77057C (de) |
| FR (1) | FR2612818B1 (de) |
| GB (1) | GB2202780B (de) |
| IN (1) | IN166784B (de) |
| IT (1) | IT1233875B (de) |
| MX (1) | MX173615B (de) |
| MY (1) | MY102742A (de) |
| NL (1) | NL193867C (de) |
| PL (1) | PL156320B1 (de) |
| RU (1) | RU2025155C1 (de) |
| SE (1) | SE503869C2 (de) |
| TR (1) | TR23926A (de) |
| YU (1) | YU46255B (de) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3117056B2 (ja) * | 1994-04-08 | 2000-12-11 | 株式会社日立製作所 | 撮像装置 |
| DE3926459A1 (de) * | 1989-08-10 | 1991-02-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und anlage zur herstellung von thermomechanisch behandeltem walzgut aus stahl |
| DE4332132A1 (de) * | 1993-09-17 | 1995-03-23 | Mannesmann Ag | Herstellverfahren für nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen |
| EP0644272A3 (de) * | 1993-09-17 | 1995-06-07 | Mannesmann Ag | Verfahren zum Herstellung von Rohren aus Kupfer oder Kupferlegierungen. |
| IT1316715B1 (it) * | 2000-03-03 | 2003-04-24 | A M T Robotics S R L | Procedimento per la realizzazione di tubi metallici e relativaapparecchiatura |
| FI114901B (fi) * | 2000-12-20 | 2005-01-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi valssaamalla |
| FI114900B (fi) * | 2000-12-20 | 2005-01-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi |
| DE10107567A1 (de) | 2001-02-17 | 2002-08-29 | Sms Meer Gmbh | Verfahren zum Kaltwalzen von nahtlosen Kupferrohren |
| US7967605B2 (en) | 2004-03-16 | 2011-06-28 | Guidance Endodontics, Llc | Endodontic files and obturator devices and methods of manufacturing same |
| CN1695839B (zh) * | 2004-08-17 | 2010-07-07 | 江苏包罗铜材集团股份有限公司 | 铸锭冷穿、冷扩孔的三辊斜轧方法 |
| US7732059B2 (en) | 2004-12-03 | 2010-06-08 | Alcoa Inc. | Heat exchanger tubing by continuous extrusion |
| DE102005031805A1 (de) * | 2005-07-07 | 2007-01-18 | Sms Demag Ag | Verfahren und Fertigungslinie zum Herstellen von Metallbändern aus Kupfer oder Kupferlegierungen |
| CN100566916C (zh) * | 2005-12-13 | 2009-12-09 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铜或铜合金管的制造方法 |
| CN100372621C (zh) * | 2006-04-24 | 2008-03-05 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 一种铜铝复合管材的制造方法及该方法制造的铜铝复合管材 |
| CN101441911B (zh) * | 2008-12-31 | 2012-12-26 | 中铁建电气化局集团有限公司 | 一种接触线及杆坯的制备方法 |
| CN101569893B (zh) * | 2009-05-11 | 2012-10-24 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铝或铝合金无缝管的制造方法 |
| WO2014117285A1 (es) * | 2013-02-04 | 2014-08-07 | Madeco Mills S.A. | Tubo para el consumidor final con mínima oxidación interior y exterior, con granos que pueden ser seleccionables en tamaño y orden; y proceso de producción de los tubos |
| CN103722040A (zh) * | 2013-11-18 | 2014-04-16 | 青岛盛嘉信息科技有限公司 | 一种铜板带的生产工艺方法 |
| WO2015089365A2 (en) | 2013-12-12 | 2015-06-18 | Electrolux Home Products, Inc. | Movable mullion |
| CN104028557B (zh) * | 2014-05-20 | 2017-02-15 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 铜或铜合金带材及其制造方法和生产设备 |
| CN105964693B (zh) * | 2016-01-12 | 2018-02-02 | 江苏隆达超合金航材股份有限公司 | 镍基高温合金管的行星轧制生产工艺 |
| EP3202930B1 (de) | 2016-02-02 | 2021-03-31 | Tubacex, S.A. | Nickelbasislegierungsrohre und verfahren zur herstellung davon |
| CN108202088B (zh) * | 2017-11-22 | 2019-08-20 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种小规格钛及钛合金棒线材的加工方法 |
| KR102214230B1 (ko) | 2020-08-07 | 2021-02-08 | 엘에스메탈 주식회사 | 열전도도 및 파괴강도가 우수한 열교환기용 구리 합금관 및 그 제조방법 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD27078A (de) * | ||||
| AT32609B (de) * | 1904-10-24 | 1908-04-10 | Iroquois Machine Co Fa | Verfahren zur Verhinderung des Hartziehens des Drahtes beim Ziehen von Stahldraht u. dgl. durch eine Reihe von Zieheisen in einem Zuge. |
| DE853241C (de) * | 1949-08-05 | 1952-10-23 | Gen Electric Co Ltd | Werkzeug fuer Kaltpressschweissung |
| DE1111584B (de) * | 1954-11-11 | 1961-07-27 | Innocenti Soc Generale | Planetenwalzwerk zum Auswalzen von Rohren |
| DE3027927A1 (de) * | 1979-07-23 | 1981-02-19 | Nippon Steel Corp | Verfahren zur herstellung von walzstaeben und -draehten |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2710550A (en) * | 1954-06-07 | 1955-06-14 | Armzen Company | Planetary reducing apparatus and process |
| US2894866A (en) * | 1958-01-21 | 1959-07-14 | Marion L Picklesimer | Method for annealing and rolling zirconium-base alloys |
| US3496755A (en) * | 1968-01-03 | 1970-02-24 | Crucible Inc | Method for producing flat-rolled product |
| BE754607A (fr) * | 1969-08-18 | 1971-01-18 | Mannesmann Ag | Procede de fabrication de corps creux |
| CA934583A (en) * | 1970-01-13 | 1973-10-02 | Westinghouse Canada Limited | Roll reduction of tubing |
| US3613425A (en) * | 1970-01-29 | 1971-10-19 | United States Steel Corp | Annealing strip during cold rolling |
| DE2723506A1 (de) * | 1977-05-25 | 1978-12-14 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| DE2733401A1 (de) * | 1977-07-23 | 1979-02-01 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| US3735617A (en) * | 1970-10-19 | 1973-05-29 | Siemag Siegener Masch Bau | Rolling mill |
| SE415784B (sv) * | 1971-03-18 | 1980-10-27 | Asea Ab | Upplosningsbehandling genom strengpressning av herdbara aluminiumlegeringar |
| US3762962A (en) * | 1972-03-09 | 1973-10-02 | Asea Ab | Solution heat treatment of hardenable aluminium alloys |
| JPS6037172B2 (ja) * | 1978-03-11 | 1985-08-24 | 新日本製鐵株式会社 | 一方向性珪素鋼板の製造法 |
| JPS56165502A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of cold rolled titanium sheet |
| AU562483B2 (en) * | 1982-06-30 | 1987-06-11 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Reduction rolling to produce circular bar material |
| JPS59125203A (ja) * | 1983-01-07 | 1984-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 粗圧延鋼板の温度制御方法 |
| FR2557594B1 (fr) * | 1983-12-30 | 1990-04-06 | Metalimphy | Alliages a base de nickel |
| US4659396A (en) * | 1984-07-30 | 1987-04-21 | Aluminum Company Of America | Metal working method |
-
1987
- 1987-03-26 FI FI871344A patent/FI77057C/fi not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-03-07 TR TR88/0161A patent/TR23926A/xx unknown
- 1988-03-09 AU AU12825/88A patent/AU600801B2/en not_active Expired
- 1988-03-11 MY MYPI88000256A patent/MY102742A/en unknown
- 1988-03-11 IN IN63/BOM/88A patent/IN166784B/en unknown
- 1988-03-14 CH CH949/88A patent/CH673844A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-16 IT IT8819802A patent/IT1233875B/it active
- 1988-03-18 NL NL8800686A patent/NL193867C/nl not_active IP Right Cessation
- 1988-03-21 CS CS881837A patent/CS8801837A3/cs not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 DD DD88313883A patent/DD280978A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 CA CA000562124A patent/CA1313780C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 SE SE8801064A patent/SE503869C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1988-03-23 GB GB8806897A patent/GB2202780B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 US US07/172,196 patent/US4876870A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-24 BE BE8800341A patent/BE1001676A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-03-24 BG BG83454A patent/BG60198B2/xx unknown
- 1988-03-24 PL PL1988271412A patent/PL156320B1/pl unknown
- 1988-03-24 MX MX010874A patent/MX173615B/es unknown
- 1988-03-25 FR FR888803927A patent/FR2612818B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-25 BR BR8801480A patent/BR8801480A/pt not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 DE DE3810261A patent/DE3810261C2/de not_active Revoked
- 1988-03-25 KR KR1019880003262A patent/KR910009976B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 RU SU884355435A patent/RU2025155C1/ru active
- 1988-03-25 YU YU60888A patent/YU46255B/sh unknown
- 1988-03-25 ES ES8800934A patent/ES2007168A6/es not_active Expired
- 1988-03-25 AT AT0080288A patent/AT391430B/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 JP JP63069947A patent/JP2540183B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-26 CN CN88101739A patent/CN1019750B/zh not_active Expired
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD27078A (de) * | ||||
| AT32609B (de) * | 1904-10-24 | 1908-04-10 | Iroquois Machine Co Fa | Verfahren zur Verhinderung des Hartziehens des Drahtes beim Ziehen von Stahldraht u. dgl. durch eine Reihe von Zieheisen in einem Zuge. |
| DE853241C (de) * | 1949-08-05 | 1952-10-23 | Gen Electric Co Ltd | Werkzeug fuer Kaltpressschweissung |
| DE1111584B (de) * | 1954-11-11 | 1961-07-27 | Innocenti Soc Generale | Planetenwalzwerk zum Auswalzen von Rohren |
| DE3027927A1 (de) * | 1979-07-23 | 1981-02-19 | Nippon Steel Corp | Verfahren zur herstellung von walzstaeben und -draehten |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AT391430B (de) | Verfahren zum herstellen von rohren aus nichteisenmetall | |
| EP1330556B1 (de) | Verfahren zum erzeugen eines magnesium-warmbands | |
| DE60224290T2 (de) | Herstellung von metallrohren | |
| DE1508416A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen | |
| DE60315232T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines stranggegossenen Aluminiumbleches | |
| EP2170551A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines drahtes aus kupfer oder aus einer kupferlegierung mittels strangpressen | |
| DE2647391A1 (de) | Herstellung von strangpressprodukten aus aluminiumlegierungen | |
| EP0820529B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines warmgefertigten langgestreckten erzeugnisses insbesondere stab oder rohr aus hochlegiertem oder übereutektoidem stahl | |
| DE60116061T2 (de) | Verfahren zur herstellung von industriellen rohren oder profilstäben aus metall und vorrichtung dazu | |
| DE3609074A1 (de) | Verfahren zum herstellen von komposit-huellrohren fuer kernbrennstoffe sowie danach erhaltene produkte | |
| DE69826807T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Metallrohren aus schweissbaren duktilen Metallen | |
| EP1748088B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Bauteils von Fahrwerk- oder Strukturanwendungen im Kraftfahrzeug | |
| DE4332136A1 (de) | Herstellverfahren zur nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen | |
| DE19520833C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres | |
| EP3206808B1 (de) | Anlage und verfahren zur herstellung von grobblechen | |
| DE19619034C2 (de) | Verfahren zur Verbesserung der Umformbarkeit bei der Herstellung von Bauteilen aus Leichtmetallband | |
| DE10003791A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Felgen | |
| DE102012108648B4 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem Gießband aus einer Magnesiumlegierung mit gutem Umformverhalten | |
| EP0845310A1 (de) | Drahtkühlung | |
| DE60116885T2 (de) | Verfahren zur herstellung eines geschlossenen profils | |
| DE3634242C1 (en) | Process for manufacturing a metallic semi-finished product | |
| DE746299C (de) | Verfahren zur Herstellung von metallenen Hohlkoerpern, insbesondere Patronen- und Kartuschhuelsen | |
| DE1758560B2 (de) | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung eines feinkörnigen Vormaterials für feine Aluminiumdrähte nach dem Gießwalz-Verfahren | |
| DE848260C (de) | Verfahren zur Herstellung von Voll- und Hohlprofilen auf Strangpressen | |
| EP0644272A2 (de) | Verfahren zum Herstellung von Rohren aus Kupfer oder Kupferlegierungen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RER | Ceased as to paragraph 5 lit. 3 law introducing patent treaties | ||
| ELA | Expired due to lapse of time |