SE503869C2 - Förfarande för framställning av rör, stänger och stavar - Google Patents
Förfarande för framställning av rör, stänger och stavarInfo
- Publication number
- SE503869C2 SE503869C2 SE8801064A SE8801064A SE503869C2 SE 503869 C2 SE503869 C2 SE 503869C2 SE 8801064 A SE8801064 A SE 8801064A SE 8801064 A SE8801064 A SE 8801064A SE 503869 C2 SE503869 C2 SE 503869C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- temperature
- range
- copper
- rolling
- rods
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 13
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 102100031155 Deoxyribonuclease-1-like 2 Human genes 0.000 description 1
- 101100117347 Homo sapiens DNASE1L2 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100049940 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) dhp1 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/005—Copper or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S72/00—Metal deforming
- Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
- Y10T29/49988—Metal casting
- Y10T29/49991—Combined with rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Stringed Musical Instruments (AREA)
- Supports For Pipes And Cables (AREA)
Description
505 869 10 15 20 25 30 35 -2- Såsom redan har framhållits, är varmbearbetning den traditionella lösningen i kombination med kokillgjutning och delvis också med kontinuerlig gjutning. Genom att använda sig av denna metod, kan också problem för- orsakade av icke homogen kristallstruktur efter gjutningen lösas, då metaller och legeringar är kända att rekristalliseras och följaktligen homogeniseras i varmbearbetningsprocessen. Men användningen av varmbearbetningsteknik, och då speciellt för ämnen av koppar, aluminium eller legeringar därav som har framställts genom kontinuerlig gjutning, vilka har liten tvärsektionsarea, är alltför oekonomisk.
SMS Schloemann-Siemag AG har utvecklat en planetvalsningsteknik där tre koniska valsar är anordnade med en vinkel av 120° till varandra. Valsarna roterar runt sina egna axlar och också runt hela det planetariska systemets centrala axel. Ytreduktionen som erhålles i en enda passering är hög, till och med över 90%. Planetvalsning betecknas ofta med förkortningen PSW (Planetenschrägwalzwerk), och nämnda apparat är skyddad genom flera patent.
Hittills har planetvalsning använts för valsning av stål. När det gäller gjutning av rör, kommer det förvärmda ämnet först till t.ex. stansnings- operationen och därefter till PSW valsverket. Då man valsar stänger är ämnet först separat förvärmt; i kombination med valsning av stål i planetvalsverk används alltid den konventionella varmbearbetningsmetoden.
En överraskande upptäckt har nyligen avslöjat att i bearbetning av icke järnhaltiga metaller, särskilt koppar, aluminium, nickel, zirkonium och titan, såväl som legeringar av var och en av dessa erhålles ett bra slutresultat vad beträffar mikrostrukturen hos materialet utan separat förvärmning eller utan separat mellanliggande glödgning om temperaturen hos materialen vid kall- bearbetningen ökas till rekristallisationsområdet på grund av en hög area~ reduktion och inre friktion hos materialet ifråga. De väsentliga nya känne- tecknen hos uppfinningen framgår av det bifogade patentkravet.
Med kallbearbetning i allmänhet menas en process till vilken materialet under behandlingen förs utan förvärmning och vid vilken temperaturen hos materialet under arbetsskedet förblir under rekristallisationstemperaturen_ När det hänvisas till kallbearbetning i kombination med föreliggande uppfinning menar vi sådan bearbetning där temperaturen vid början av bearbetnings- processen är som omgivningen, men där, till följd av bearbetningsprocessen, temperaturen höjes väsentligen över den normala kallbearbetnings- temperaturen dvs. till materialets rekristallisationsområde. 10 15 20 25 30 35 503 869 _3_ Vid de utförda experimenten har det visats att till följd av bearbetning, på grund av deformationsmotstånd som skapas i materialet genom stor areareduktion och inre friktion, höjs temperaturen hos materialet till områden mellan 250 till 750°C . Erfarenheten visar att en lämplig rekristallisations- temperatur för koppar och kopparlegeringar är inom området 250 till 700°C , för aluminium och aluminiumlegeringar i området 25 till 450°C , för nickel och nickellegeringar i området 650 till 760°C , för zirkonium och zirkonium- legeringar i området 700 till 785°C och för titan och titanlegeringar i området 700 till 750°C . Arbetstemperaturen kan regleras för att passa varje material som kommer ifråga genom att reglera kylningen. Den åtminstone delvis rekristalliserade strukturen tillåter vidare bearbetning genom kallbearbetning, t.ex. dragning av ett rör med dragblock, utan någon risk för sprickbildning i materialet.
Vidare är det en fördel med metoden att temperaturen ökar i samband med en bearbetning under kort tid så att faran för överdriven kornförstoring och överdriven oxidation hos ytan undvikes. Kornstorleken hos materialet som kommer från bearbetningssteget är liten, ungefär 0,005 till 0,050 mm.
Vid kallbearbetning av ett rörämne har planetvalsning visat sig att vara en lämplig metod för att höja temperaturen upp till rekristallisationsområdet.
Inuti rörämnet, vilket företrädesvis t.ex. är 80/40 mm i diameter har en dorn placerats med hjälp av en dornhållare, och rörämnet valsas till en dimension av åtminstone 55/40 mm och företrädesvis till dimensioner av 45/40 mm, varefter ytterligare dragningar utförs. Valsning av stänger utföres på samma sätt som valsningen av rör, men naturligtvis utan dornen. Vid framställning av band, är det möjligt att välja några andra arbetsmetoder som ger en lika stor areareduktion, som exempelvis smide.
Om ökningen av temperaturen, som förorsakas av bearbetnings- processen inte är tillräcklig för materialets rekristallisation kan den höjas med hjälp av en lätt förvärmning av materialet t.ex. genom att använda sig av en induktionsspole, genom vilken ämnet passerar omedelbart före bearbetnings- steget.
Som framgår av det ovan anförda passar ett kontinuerligt gjutet material bra såsom material för PSW-valsning, men bortsett från det, kan det vara t.ex. ett extruderat rörämne. Sålunda kan den dyra pilgervalsningen ersättas med den billigare PSW-valsningen, och därtill erhåller man fördelar med bättre mikrostruktur i materialet och möjligheten av minskning av excentriciteten hos rörämnet under processen. Det mest fördelaktiga alternativet vid tillverkning av rör och stänger enligt den föreliggande uppfinningens metod är att använda 503 869 5 10 15 20 25 30 35 _4- relativt billiga kombinationer av kontinuerlig gjutning-PSW-valsningsutrustning, vilken kan användas i stället för den dyra tekniken kokil|gjutning-sträng- pressning (eller stansning)-pilgervalsning.
Uppfinningen illustreras vidare med hjälp av de följande exemplen.
Exempel 1 (teknikens ståndpunkt Ett kontinuerligt gjutet rörämne, som är tillverkat av fosfordesoxiderad koppar (Cu - DHP), valsades i ett pilgervalsverk. Ämnets storlek var i början 80/60 mm och den gjutna strukturens kornstorlek var 1-20 mm. Valsningen lyckades, storleken hos det utgående röret var 44/40 mm, och gjutstrukturen hade såldes övergått till en bearbetningshårdad struktur. Hårdheten hos röret var inom området 120 till 130 HV5. Röret som är valsat på det beskrivna sättet tålde emellertid inte dragning genom dragskiva, endast rak sträckning i dragbänk lyckades. För att kunna dra röret som tillverkades på det här sättet med dragning genom dragskiva, krävdes en mellanliggande glödgning. Följ- aktligen vidhålles att gjutstrukturen inte försvinner i valsningen, beroende på att vid en sådan valsning förblir materialets temperatur låg. Vidare var yt- kvaliteten inte tillfredsställande på grund av den grova gjutstrukturen.
Exempel 2 (teknikens ståndpunkt! Ett kontinuerligt gjutet rörämne, 80/40 mm, drogs rakt i en dragbänk.
Rörytans kvalitet var dålig, och dragningen kunde inte fortsättas såsom dragning genom dragskiva utan mellanliggande glödgning, på grund av att den gjutna strukturen inte tål kraftig reduktion. Ämnets material var samma som i det tidigare exemplet och gjutstrukturen och den härdade strukturen liksom hårdheten hos kallbearbetat rör förblev inom samma område som ovan.
Exempel 3 jteknikens ståndpunktl Ett rörämne, 80/60 mm, med en kornstorlek av ungefär 0,1 mm ex- truderades från ett gjutämne, storlek 280 x 660 mm och gjord av fosfordes- oxiderad koppar (Cu - DHP), valsades i ett pilgervalsverk till dimensionen 44/40 mm. Hårdheten hos röret som valsats på det sättet var ungefär 120 till 130 HV5, och strukturen var den bearbetningshärdade strukturen. Vidare bearbetning av röret till den slutliga dimensionen utfördes med dragningar genom dragskiva och i en dragbänk utan mellanliggande glödgning. Den slutliga produkten kan, om nödvändigt, mjukglödgas. 10 15 20 01 C) (JJ OO 0\ VD Exempel 4 Ett kontinuerligt gjutet rörämne gjort av fosfordesoxiderad koppar (Cu - DHPl, diameter 80/40 mm och struktur med normal gjutstruktur (kornstorlek 1 till 20 mm) valsades i ett PSW-valsverk till dimensionen 46/40 mm. Vals- ningen lyckades, och det på så sätt valsade röret kunde också dras ytterligare genom dragskiva. Beträffande mikrostrukturen hos det valsade röret ob- serverades det att kornstorleken var liten, 0,005 till 0,015 mm, vilket innebar att rekristallisation hade förekommit i strukturen under valsningen. Hårdheten hos det valsade röret var 75 till 80 HV5, vilket innebar att mjukglödgning inte behövdes. Röret underkastades sex dragningar genom dragskiva och erhöll dimensionen 18/16,4 mm. Efter dragningen var hårdheten hos röret 132 HV5.
Exempel 5 Ett extruderat rörämne, 80/40 mm, av materialet syrefri koppar Cu-OF, valsades i ett PSW-valsverk till dimensionen 46/40 mm. Valsningen lyckades och strukturen rekristalliserades under påverkan av temperaturökningen under arbetsprocessen. Kornstorleken hos det valsade röret var ungefär 0,010 mm och hårdheten ungefär 80 HV5.
Claims (8)
1. Förfarande för tillverkning av rör, stänger och band' av icke-järnmetall kännetecknat av att ett ämne av ett material bestående av koppar, nickel, zirkonium eller titan eller legeringar av dessa, vilket framställts genom kontinuerlig gjutning eller extrusion, kallbearbetas på sådant sätt genom planetvalsning med en areareduktion på åtminstone 70% under en enda passering, att temperaturen hos materialet ökar till materialets rekristallisationstemperaturområde till följd av denna reduktion.
2. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att areareduktionen under en passering uppgår till ungefär 90%.
3. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att ämnet utgörs av koppar eller en kopparlegering och att temperaturen ökas till området mellan 250°C och 700°C.
4. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att ämnet utgörs av nickel eller en nickellegering och att temperaturen ökas till området mellan 650°C och 750°C.
5. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att ämnet utgörs av titan eller en titanlegering och att temperaturen ökas till området mellan 700°C och 750°C.
6. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att ämnet utgörs av zirkonium eller en zirkoniumlegering och att temperaturen ökas till området mellan 700°C och 750°C.
7. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att temperaturen regleras genom kylningsreglering.
8. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att kornstorleken hos det bearbetade materialet förblir inom området 0.005 till 0.050 mm.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI871344A FI77057C (sv) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | Förfarande för framställning av rör, stänger och band |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8801064D0 SE8801064D0 (sv) | 1988-03-23 |
| SE8801064L SE8801064L (sv) | 1988-10-18 |
| SE503869C2 true SE503869C2 (sv) | 1996-09-23 |
Family
ID=8524207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8801064A SE503869C2 (sv) | 1987-03-26 | 1988-03-23 | Förfarande för framställning av rör, stänger och stavar |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4876870A (sv) |
| JP (1) | JP2540183B2 (sv) |
| KR (1) | KR910009976B1 (sv) |
| CN (1) | CN1019750B (sv) |
| AT (1) | AT391430B (sv) |
| AU (1) | AU600801B2 (sv) |
| BE (1) | BE1001676A5 (sv) |
| BG (1) | BG60198B2 (sv) |
| BR (1) | BR8801480A (sv) |
| CA (1) | CA1313780C (sv) |
| CH (1) | CH673844A5 (sv) |
| CS (1) | CS275472B2 (sv) |
| DD (1) | DD280978A5 (sv) |
| DE (1) | DE3810261C2 (sv) |
| ES (1) | ES2007168A6 (sv) |
| FI (1) | FI77057C (sv) |
| FR (1) | FR2612818B1 (sv) |
| GB (1) | GB2202780B (sv) |
| IN (1) | IN166784B (sv) |
| IT (1) | IT1233875B (sv) |
| MX (1) | MX173615B (sv) |
| MY (1) | MY102742A (sv) |
| NL (1) | NL193867C (sv) |
| PL (1) | PL156320B1 (sv) |
| RU (1) | RU2025155C1 (sv) |
| SE (1) | SE503869C2 (sv) |
| TR (1) | TR23926A (sv) |
| YU (1) | YU46255B (sv) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002049781A1 (en) * | 2000-12-20 | 2002-06-27 | Outokumpu Oyj | Method and apparatus for manufacturing tubes |
| WO2002055226A1 (en) * | 2000-12-20 | 2002-07-18 | Outokumpu Oyj | Method and apparatus for manufacturing tubes by rolling |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3117056B2 (ja) * | 1994-04-08 | 2000-12-11 | 株式会社日立製作所 | 撮像装置 |
| DE3926459A1 (de) * | 1989-08-10 | 1991-02-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und anlage zur herstellung von thermomechanisch behandeltem walzgut aus stahl |
| EP0644272A3 (de) * | 1993-09-17 | 1995-06-07 | Mannesmann Ag | Verfahren zum Herstellung von Rohren aus Kupfer oder Kupferlegierungen. |
| DE4332132A1 (de) * | 1993-09-17 | 1995-03-23 | Mannesmann Ag | Herstellverfahren für nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen |
| IT1316715B1 (it) * | 2000-03-03 | 2003-04-24 | A M T Robotics S R L | Procedimento per la realizzazione di tubi metallici e relativaapparecchiatura |
| DE10107567A1 (de) | 2001-02-17 | 2002-08-29 | Sms Meer Gmbh | Verfahren zum Kaltwalzen von nahtlosen Kupferrohren |
| US7967605B2 (en) | 2004-03-16 | 2011-06-28 | Guidance Endodontics, Llc | Endodontic files and obturator devices and methods of manufacturing same |
| CN1695839B (zh) * | 2004-08-17 | 2010-07-07 | 江苏包罗铜材集团股份有限公司 | 铸锭冷穿、冷扩孔的三辊斜轧方法 |
| US7732059B2 (en) | 2004-12-03 | 2010-06-08 | Alcoa Inc. | Heat exchanger tubing by continuous extrusion |
| DE102005031805A1 (de) * | 2005-07-07 | 2007-01-18 | Sms Demag Ag | Verfahren und Fertigungslinie zum Herstellen von Metallbändern aus Kupfer oder Kupferlegierungen |
| CN100566916C (zh) * | 2005-12-13 | 2009-12-09 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铜或铜合金管的制造方法 |
| CN100372621C (zh) * | 2006-04-24 | 2008-03-05 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 一种铜铝复合管材的制造方法及该方法制造的铜铝复合管材 |
| CN101441911B (zh) * | 2008-12-31 | 2012-12-26 | 中铁建电气化局集团有限公司 | 一种接触线及杆坯的制备方法 |
| CN101569893B (zh) * | 2009-05-11 | 2012-10-24 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铝或铝合金无缝管的制造方法 |
| EP2803423B1 (en) * | 2013-02-04 | 2023-06-07 | La Farga Tub, S.L. | Copper tube for the construction industry and process for preparing it |
| CN103722040A (zh) * | 2013-11-18 | 2014-04-16 | 青岛盛嘉信息科技有限公司 | 一种铜板带的生产工艺方法 |
| US10094610B2 (en) | 2013-12-12 | 2018-10-09 | Electrolux Home Products, Inc. | Movable mullion |
| CN104028557B (zh) * | 2014-05-20 | 2017-02-15 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 铜或铜合金带材及其制造方法和生产设备 |
| CN105964693B (zh) * | 2016-01-12 | 2018-02-02 | 江苏隆达超合金航材股份有限公司 | 镍基高温合金管的行星轧制生产工艺 |
| ES2879798T3 (es) * | 2016-02-02 | 2021-11-23 | Tubacex Sa | Tubos de aleación a base de níquel y método para la fabricación de los mismos |
| CN108202088B (zh) * | 2017-11-22 | 2019-08-20 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种小规格钛及钛合金棒线材的加工方法 |
| KR102214230B1 (ko) | 2020-08-07 | 2021-02-08 | 엘에스메탈 주식회사 | 열전도도 및 파괴강도가 우수한 열교환기용 구리 합금관 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD27078A (sv) * | ||||
| AT32609B (de) * | 1904-10-24 | 1908-04-10 | Iroquois Machine Co Fa | Verfahren zur Verhinderung des Hartziehens des Drahtes beim Ziehen von Stahldraht u. dgl. durch eine Reihe von Zieheisen in einem Zuge. |
| DE853241C (de) * | 1949-08-05 | 1952-10-23 | Gen Electric Co Ltd | Werkzeug fuer Kaltpressschweissung |
| US2710550A (en) * | 1954-06-07 | 1955-06-14 | Armzen Company | Planetary reducing apparatus and process |
| DE1111584B (de) * | 1954-11-11 | 1961-07-27 | Innocenti Soc Generale | Planetenwalzwerk zum Auswalzen von Rohren |
| US2894866A (en) * | 1958-01-21 | 1959-07-14 | Marion L Picklesimer | Method for annealing and rolling zirconium-base alloys |
| US3496755A (en) * | 1968-01-03 | 1970-02-24 | Crucible Inc | Method for producing flat-rolled product |
| BE754607A (fr) * | 1969-08-18 | 1971-01-18 | Mannesmann Ag | Procede de fabrication de corps creux |
| CA934583A (en) * | 1970-01-13 | 1973-10-02 | Westinghouse Canada Limited | Roll reduction of tubing |
| US3613425A (en) * | 1970-01-29 | 1971-10-19 | United States Steel Corp | Annealing strip during cold rolling |
| DE2733401A1 (de) * | 1977-07-23 | 1979-02-01 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| DE2723506A1 (de) * | 1977-05-25 | 1978-12-14 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| US3735617A (en) * | 1970-10-19 | 1973-05-29 | Siemag Siegener Masch Bau | Rolling mill |
| SE415784B (sv) * | 1971-03-18 | 1980-10-27 | Asea Ab | Upplosningsbehandling genom strengpressning av herdbara aluminiumlegeringar |
| US3762962A (en) * | 1972-03-09 | 1973-10-02 | Asea Ab | Solution heat treatment of hardenable aluminium alloys |
| JPS6037172B2 (ja) * | 1978-03-11 | 1985-08-24 | 新日本製鐵株式会社 | 一方向性珪素鋼板の製造法 |
| JPS5617104A (en) * | 1979-07-23 | 1981-02-18 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for rolling bar or rod |
| JPS56165502A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of cold rolled titanium sheet |
| AU562483B2 (en) * | 1982-06-30 | 1987-06-11 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Reduction rolling to produce circular bar material |
| JPS59125203A (ja) * | 1983-01-07 | 1984-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 粗圧延鋼板の温度制御方法 |
| FR2557594B1 (fr) * | 1983-12-30 | 1990-04-06 | Metalimphy | Alliages a base de nickel |
| US4659396A (en) * | 1984-07-30 | 1987-04-21 | Aluminum Company Of America | Metal working method |
-
1987
- 1987-03-26 FI FI871344A patent/FI77057C/sv not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-03-07 TR TR88/0161A patent/TR23926A/xx unknown
- 1988-03-09 AU AU12825/88A patent/AU600801B2/en not_active Expired
- 1988-03-11 MY MYPI88000256A patent/MY102742A/en unknown
- 1988-03-11 IN IN63/BOM/88A patent/IN166784B/en unknown
- 1988-03-14 CH CH949/88A patent/CH673844A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-16 IT IT8819802A patent/IT1233875B/it active
- 1988-03-18 NL NL8800686A patent/NL193867C/nl not_active IP Right Cessation
- 1988-03-21 CS CS881837A patent/CS275472B2/cs not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 DD DD88313883A patent/DD280978A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 CA CA000562124A patent/CA1313780C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 SE SE8801064A patent/SE503869C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1988-03-23 US US07/172,196 patent/US4876870A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 GB GB8806897A patent/GB2202780B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-24 PL PL1988271412A patent/PL156320B1/pl unknown
- 1988-03-24 BG BG83454A patent/BG60198B2/xx unknown
- 1988-03-24 BE BE8800341A patent/BE1001676A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-03-24 MX MX010874A patent/MX173615B/es unknown
- 1988-03-25 ES ES8800934A patent/ES2007168A6/es not_active Expired
- 1988-03-25 FR FR888803927A patent/FR2612818B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-25 JP JP63069947A patent/JP2540183B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-25 DE DE3810261A patent/DE3810261C2/de not_active Revoked
- 1988-03-25 RU SU884355435A patent/RU2025155C1/ru active
- 1988-03-25 KR KR1019880003262A patent/KR910009976B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 AT AT0080288A patent/AT391430B/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 BR BR8801480A patent/BR8801480A/pt not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 YU YU60888A patent/YU46255B/sh unknown
- 1988-03-26 CN CN88101739A patent/CN1019750B/zh not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002049781A1 (en) * | 2000-12-20 | 2002-06-27 | Outokumpu Oyj | Method and apparatus for manufacturing tubes |
| WO2002055226A1 (en) * | 2000-12-20 | 2002-07-18 | Outokumpu Oyj | Method and apparatus for manufacturing tubes by rolling |
| CN1492788B (zh) * | 2000-12-20 | 2011-11-09 | 奥托库姆普联合股份公司 | 通过辊轧制造管的方法和装置 |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE503869C2 (sv) | Förfarande för framställning av rör, stänger och stavar | |
| EP1361003A2 (en) | Method for manufacuturing seamless steel tube | |
| JPH11285708A (ja) | シ―ムレス鋼管を製造する方法及び装置 | |
| US3259975A (en) | Tube manufacture | |
| CN108044315A (zh) | 一种大口径双金属复合耐蚀无缝管材的制造方法 | |
| JP2003525128A (ja) | 金属から工業用チューブまたは形バーを製造する方法および関連する装置 | |
| CN113369331B (zh) | 一种6061铝合金圆杆的连铸连轧制备方法 | |
| CN106694606A (zh) | 一种奥氏体不锈钢大口径厚壁管的制造方法 | |
| RU2355489C2 (ru) | Способ изготовления горячекатаных труб из альфа- и псевдо-альфа- титановых сплавов | |
| US3314143A (en) | Method for producing tube shells | |
| CN103230961A (zh) | 铜合金管的制造方法及铜合金管 | |
| RU2638264C1 (ru) | Способ производства бесшовных механически обработанных труб размером 610х15-20 мм из стали марки 08х18н10т-ш | |
| RU2386499C2 (ru) | Способ производства судовых длинномерных полых валов большого и среднего диаметров из маломагнитных коррозионно-стойких сталей | |
| RU2638263C1 (ru) | Способ производства бесшовных механически обработанных труб размером 610х28-32 мм из стали марки 08х18н10т-ш | |
| WO1999032239A1 (en) | Process and apparatus for the production of cold rolled profiles from continuously cast rod | |
| RU2262401C1 (ru) | Способ производства горячекатаных труб | |
| RU2094141C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВЫХ α- и (α + β) -СПЛАВОВ | |
| RU2638265C1 (ru) | Способ производства бесшовных механически обработанных труб размером 610х21-27 мм из стали марки 08х18н10т-ш | |
| RU2617080C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 610х10-14 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш | |
| NO794091L (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et aluminiumlegeringsprodukt. | |
| US3312534A (en) | Tube manufacture | |
| Michelangelo | From solid form to wire | |
| RU2615927C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНЫХ ТОВАРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 159х7х10000-11000 мм ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПТ-1М И ПТ-7М | |
| RU2387494C2 (ru) | Способ производства судовых длинномерных полых валов большого и среднего диаметров из маломагнитных коррозионно-стойких сталей | |
| RU2387499C2 (ru) | Способ производства судовых длинномерных полых валов большого и среднего диаметров из маломагнитных коррозионно-стойких сталей |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |